文档库 最新最全的文档下载
当前位置:文档库 › 800高粱模板计算书

800高粱模板计算书

800高粱模板计算书
800高粱模板计算书

梁模板计算书

工程名称:西城分院附中;结构类型:框架;建筑高度:22.00m;标准层层高:3.90m ;

总建筑面积:12776.01m2;总工期:0天;施工单位:城建集团三公司;

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段:KLB2(4)。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.35;

梁截面高度 D(m):0.80

混凝土板厚度(mm):0.18;

立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):1.00;

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;

脚手架步距(m):1.50;

梁支撑架搭设高度H(m):3.50;

梁两侧立柱间距(m):0.70;

承重架支设:无承重立杆,木方支撑垂直梁截面;

立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;

采用的钢管类型为Φ48×3.50;

扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35;

钢筋自重(kN/m3):1.50;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种:柏木;

木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;

面板类型:胶合面板;

钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0;

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0;

面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm):300.0;

面板厚度(mm):18.0;

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):500;

次楞间距(mm):300;

穿梁螺栓水平间距(mm):500;

穿梁螺栓竖向间距(mm):300;

穿梁螺栓直径(mm):M14;

主楞龙骨材料:木楞,,宽度60mm,高度80mm;

主楞龙骨材料:木楞,,宽度40mm,高度60mm;

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:

其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;

t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;

T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃;

V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;

β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200;

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中,σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 面板的最大弯距(N.mm);

W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3;

[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);

按以下公式计算面板跨中弯矩:

其中,q -- 作用在模板上的侧压力,包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q

1

= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值: q

2

= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m;

q = q

1+q

2

= 9.720+1.260 = 10.980 kN/m;

计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm;

经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2;

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2;

面板的受弯应力计算值σ =3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值

[f]=13.000N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm;

l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;

E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2;

I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4;

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm;

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm;

面板的最大挠度计算值ω =0.214mm 小于面板的最大容许挠度值

[ω]=1.200mm,满足要求!

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度40mm,截面高度60mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×60×60/6 = 24.00cm3;

I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4;

内楞计算简图

(1).内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中,σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 内楞的最大弯距(N.mm);

W -- 内楞的净截面抵抗矩;

[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m;

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm;

内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm;

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ = 1.65×105/2.40×104 = 6.863 N/mm2;

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值σ = 6.863 N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2,满足要求!

(2).内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量: 10000.00N/mm2;

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18.00×0.30/1= 5.40 N/mm;

l--计算跨度(外楞间距):l = 500.00mm;

I--面板的截面惯性矩:E = 7.20×105N/mm2;

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.317 mm;

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm;

内楞的最大挠度计算值ω=0.317mm 小于内楞的最大容许挠度值

[ω]=2.000mm,满足要求!

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用木楞,截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 60×80×80/6 = 64.00cm3;

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4;

外楞计算简图

(1).外楞抗弯强度验算

其中σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm);

W -- 外楞的净截面抵抗矩;

[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN;

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm;

外楞的最大弯距:M = 0.175×3294.000×300.000 = 1.73×105N.mm

经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 1.73×105/6.40×104 = 2.702 N/mm2;

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;

外楞的受弯应力计算值σ =2.702N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值

[f]=17.000N/mm2,满足要求!

(2).外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量,其值为 10000.00N/mm2;

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p =18.00×0.50×0.30/1= 2.70 KN;

l--计算跨度(拉螺栓间距):l = 300.00mm;

I--面板的截面惯性矩:I = 2.56×106mm4;

外楞的最大挠度计算值: ω =

1.146×

2.70×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106) = 0.033mm;

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm;

外楞的最大挠度计算值ω =0.033mm 小于外楞的最大容许挠度值

[ω]=1.200mm,满足要求!

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力;

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2);

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2;

查表得:

穿梁螺栓的直径: 14 mm;

穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm;

穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2;

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105/1000 = 17.850 kN;

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值

[N]=17.850kN,满足要求!

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 1000.00×18.00×18.00/6 = 5.40×104mm3;

I = 1000.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.86×105mm4;

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中,σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 计算的最大弯矩 (kN.m);

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm;

q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);

新浇混凝土及钢筋荷载设计值:

: 1.2×(24.00+1.50)×1.00×0.80×0.90=22.03kN/m;

q

1

模板结构自重荷载:

:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m;

q

2

振捣混凝土时产生的荷载设计值:

: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m;

q

3

q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m;

跨中弯矩计算公式如下:

M

= 1/8×24.930×0.3502=0.382kN.m;

max

σ =0.382×106/5.40×104=7.069N/mm2;

梁底模面板计算应力σ =7.069 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值

[f]=13.000N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中,q--作用在模板上的压力线荷载:

q =((24.0+1.50)×0.800+0.35)×1.00= 20.75N/mm;

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm;

E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2;

面板的最大允许挠度值:[ω] =350.00/250 = 1.400mm;

面板的最大挠度计算值: ω =

5×20.750×350.04/(384×9500.0×4.86×105)=0.878mm;

面板的最大挠度计算值: ω =0.878mm 小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 350.0 / 250 = 1.400mm,满足要求!

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

= (24.000+1.500)×0.800×1.000=20.400 kN/m;

q

1

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

= 0.350×1.000×(2×0.800+0.350)/ 0.350=1.950 kN/m;

q

2

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

经计算得到,活荷载标准值 P

= (2.500+2.000)×0.350×1.000=1.575 kN;

1

2.方木的支撑力验算

均布荷载 q = 1.2×20.400+1.2×1.950=26.820 kN/m;

集中荷载 P = 1.4×1.575=2.205 kN;

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为:

N1=5.859 kN;

N2=5.859 kN;

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3;

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4;

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 5.859/1.000=5.859 kN/m;

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.859×1.000×1.000= 0.586 kN.m;

最大应力σ= M / W = 0.586×106/83333.3 = 7.031 N/mm2;

抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;

方木的最大应力计算值 7.031 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算:

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×5.859×1.000 = 3.515 kN;

圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2;

圆木方受剪应力计算值 T =3.52×1962.50/(416.67×50.00) = 0.33 N/mm2;

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.700 N/mm2;

方木的受剪应力计算值 0.331 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

方木最大挠度计算值ω= 0.677×4.883×1000.0004

/(100×10000.000×416.667×104)=0.793mm;

方木的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm;

方木的最大挠度计算值ω= 0.793 mm 小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000 mm,满足要求!

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到:

支座反力 R

A = R

B

=5.859 kN;

最大弯矩 M

max

=1.025 kN.m;

最大挠度计算值 V

max

=2.292 mm;

支撑钢管的最大应力σ=1.025×106/5080.0=201.836 N/mm2;

支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值 201.836 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN;

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=5.86 kN;

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括:

横杆的最大支座反力: N

1

=5.859 kN ;

脚手架钢管的自重: N

2

= 1.2×0.129×3.500=0.542 kN;

楼板的混凝土模板的自重: N

3

=1.2×(1.00/2+(0.70-0.35)/2)×1.00×0.35=0.283 kN;

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(0.70-0.35)/2)×1.00×0.180×

(1.50+24.00)=3.718 kN;

N =5.859+0.542+0.283+3.718=10.403 kN;

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l

o

/i 查表得到;

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.58;

A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.89;

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 5.08;

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.00 N/mm2;

l

o

-- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算

l

o = k

1

uh (1)

k

1

-- 计算长度附加系数,取值为:1.155 ;

u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.700;上式的计算结果:

立杆计算长度 L

o = k

1

uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m;

L

o

/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ;

钢管立杆受压应力计算值;σ=10402.620/(0.207×489.000) = 102.769 N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ = 102.769 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]

= 205.00 N/mm2,满足要求!

墙模板计算书

墙模板计算书 齐家工程;工程建设地点:;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:0天。 本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理,组织施工;由担任项目经理,担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2; 墙模板的总计算高度(m):H=3.00;模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置;分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150;穿墙螺栓水平间距(mm):450; 主楞间距(mm):450;穿墙螺栓竖向间距(mm):450; 对拉螺栓直径(mm):M14; 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管;主楞合并根数:2; 直径(mm):48.00;壁厚(mm):2.50; 3.次楞信息 次楞材料:木方;次楞合并根数:2; 宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00; 4.面板参数

面板类型:胶合面板;面板厚度(mm):14.00; 面板弹性模量(N/mm2):6000.00;面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50; 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9000.00; 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50; 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00; 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h; T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H -- 模板计算高度,取1.500m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200;

板模板(扣件式)计算书

板模板(扣件式)计算书计算依据: 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算 现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。计算简图如下: W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4

1、强度验算 q 1=0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ,1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5,1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q 2=0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p =0.9×1.4×Q 1K =0.9×1.4×2.5=3.15kN M max =max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8,0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m σ=M max /W =0.237×106/37500=6.332N/mm 2≤[f]=15N/mm 2 满足要求! 2、挠度验算 q =(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m ν=5ql 4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×10000×281250)=0.117mm≤[ν]=l/250=300/250=1.2mm 满足要求! 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm 4) 416.67 因[B/l b ]取整=[5000/900]取整=5,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为250mm ,因此需进行最不利组合,计算简图如下:

板模板木支撑计算书

板模板(木支撑)计算书 广西黄金桂林物资公司综合楼工程;属于框架结构 ; 地上13层; 地下1层;建筑高度: 51.3m;标准层层高:Om ;总建筑面积:8600平方米;总工期:0天;施工单位:广西桂林地建建设有限公司。 本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设,中国建筑北京研究设计院设计,地质勘察,南方监理监理,广西桂林地建建设有限公司组织施工;由洪志强担任项目经理,文长林担任技术负责人。 模板支架采用木顶支撑,计算根据《木结构设计规范》(GB50005-2003、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》(第四版)等编制。 一、参数信息 1、模板支架参数 横向间距或排距(m): 1.000 ;纵距(m): 1.000 ; 模板支架计算高度 (m): 3.300 ;立柱采用圆木 : 圆木小头直径 (mm): 80.000 ;圆木大头直径 (mm): 80.000 ;斜撑截面宽度 (mm): 30.000;斜撑截面高度 (mm): 40.000;帽木截面宽度 (mm): 60.000;帽木截面高 度 (mm): 80.000;斜撑与立柱连接处到帽木的距离 (mm): 600.000 ;板底支撑形式:方木支撑;方木的间隔距离 (mm): 300.000;方木的截面宽度 (mm): 40.000; 方木的截面高度 (mm): 60.000; 2、荷载参数 模板与木板自重 (kN/m2): 0.350;混凝土与钢筋自重 (kN/m3) : 25.000;

施工均布荷载标准值 (kN/m2) :2.000 ; 3、楼板参数 钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi);楼板混凝土强度等级:C25; 每层标准施工天数: 8;每平米楼板截面的钢筋面积 (mm2) : 360.000 ;楼板的计算跨度 (m): 4.500;楼 板的计算宽度 (m): 4.000; 楼板的计算厚度(mm): 100.000 ;施工期平均气温「C): 25.000 ; 4、板底方木参数板底方木选用木材:速生马尾松;方木弹性模量E(N/mm2) :9000.000 ;方木抗弯强度设计值f m(N/mm2) :11.000;方木抗剪强度设计值f v(N/mm2) :1.200; 5、帽木方木参数 帽木方木选用木材:速生马尾松;方木弹性模量E(N/mm2) :9000.000 ;方木抗弯强度设计值 f m(N/mm2) : 11.000;方木抗剪强度设计值 f v(N/mm2) : 1.200; 6、斜撑方木参数 斜撑方木选用木材:速生马尾松;方木弹性模量E(N/mm2) :9000.000 ;方木抗压强度设计值 f v(N/mm2) : 10.000; 7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材:速生马尾松;圆木弹性模量E(N/mm2) :9000.000 ;圆木抗压强度设计值 f v(N/mm2) : 10.000;

墙模板设计计算书

墙模板设计计算书 一. 荷载计算: 已知条件:墙混凝土计算高度h=1.00m; ⑥.新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 25.00 KN/m2 ⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.0 KN/m2 γc=25 KN/m3混凝土自重 设混凝土的入模温度 T=15.00℃ t =200/(T+15)=200/(15.00+15)=6.67 设混凝土浇筑速度 V=32.00m/s β 1 =1.00 外加剂修正系数 β 2 =1.00 塌落度修正系数 F 1=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22×25×6.67×1.00×1.00×32.001/2=207.42 KN/m2 F 2=γ c H=25×1.00=25.00 KN/m2 取F=25.00 KN/m2 二.墙模板计算: 模板采用组合钢摸板,荷载折减系数取0.85 按模板宽度:0.300m单元计算; 模板EI=55560000000N·mm2 模板W=5940mm3;按四跨连续梁计算 模板计算跨度l=0.600m 模板允许应力[σ]=215.0 N/mm2 1.荷载 荷载: q=0.85×(1.2×⑥+1.4×⑦) ×0.300 =0.85×(1.2×25.00+1.4×4)×0.300 =9.78KN/m用于计算弯矩

q’=0.85×⑥×0.300 =0.85×25.00×0.300 =6.375KN/m用于计算挠度 2.抗弯强度验算: M=0.1070ql2=0.1070×9.78×0.6002 =0.3767KN·m σ=M/W=0.3767×106/5940 =63.4N/mm2<215.0N/mm2 3.挠度验算: ω=0.6320×q’l4/100EI =0.6320×6.375×(0.600×1000)4/(100×55560000000) =0.10mm<[ω]=1.5mm 允许挠度[ω]=1.5mm 三.墙侧模水平龙骨强度验算: 水平龙骨采用2根φ48.5mm×3.5mm钢管;间距0.600mm 水平龙骨截面抵抗矩W=5080; 水平龙骨刚度EI=25100000000; 水平龙骨允许应力[σ]=205.0000N/mm2 水平龙骨计算跨度l=0.6000m 按五跨连续梁计算; 荷载折减系数取0.90 荷载: 0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦) =0.90×(1.2×25.00+1.4×4) =25.00KN/m2 q=25.00×0.600=21.36KN/m 用于计算弯矩 q’=0.90×⑥×0.600=15.00N/mm用于计算挠度 M =0.105×ql2=0.105×21.36×0.30002=0.2019KN·m max /2W=0.2019×106/(2×5080) σ=M max =19.8673N/mm2<205.0000N/mm2 ω=0.644q’l4/(2×100EI)

板标准规定模板(扣件式)计算书

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003

二、计算参数

G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重 0.5 Q DK(kN/m^2) 1.35 脚手架安全等级1级计算震动、冲击荷载时的动力系 数κ 脚手架结构重要性系数γ0 1.1 是否考虑风荷载否 地面粗糙度类型/ 省份、城市江苏(省)高邮 (市) 基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n / / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的 高度H m(mm) 模板荷载传递方式可调托座 简图: (图1)平面图

(图2)纵向剖面图1 (图3)横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1,按简支跨进行计算,取b=1m宽板

带为计算单元。 W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合: q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)× 200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合: q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得: q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m (图4)面板计算简图 1、强度验算 (图5)面板弯矩图 M max=0.113kN·m σ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2

5米高板模板计算书

板模板(扣件钢管高架)计算书 柳州市妇幼保健院门诊保健大楼工程;属于框剪结构;地上21层;地下1层;建筑高度:86.00m;标准层层高:3.60m ;总建筑面积:30766.00平方米;总工期:730天;施工单位:柳州市众鑫建筑有限公司。 本工程由柳州市妇幼保健院投资建设,广西建筑综合设计研究院设计,柳州市勘测测绘研究院地质勘察,柳州大公工程建设监理有限责任公司监理,柳州市众鑫建筑有限公司组织施工;由叶长青担任项目经理,马茂中担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):5.00; 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ; 扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;

楼板浇筑厚度(mm):3.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000; 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;

模板方案及完整计算书

模板施工方案 XXXXXX宿舍楼

编制:_______________ 审核:_______________ 审批:_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸,施工组织设计 2 、 建筑施工手册(第五版) 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程,位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构,基础为条形基础与平板式筏 板基础,建筑面积3797.22平米,地上六层,建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划,包括:模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前,应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 (一)墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓,用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700,纵向间距20;穿墙螺栓水平方向间距700,垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确,支模前,在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。

施工方法:模板位置弹好以后,先安一面模板,相邻模板搭接要紧密,然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物,安装另一侧模板。安装完后,安装纵横龙骨,先安纵向(用铅丝临时固定),后安横向,同时用穿墙螺栓外垫碟形卡,两端拧上双螺母固定,调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母,必须保证模板牢固可靠。 验收要求:模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项: (1)支模前先复标高及内外墙线位置,看不清线或受钢筋位移影响不支模; (2)支模前,模板表面要涂刷隔离剂; (3)外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 (二)柱模施工柱模施工采用木模板,钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法: (1)首先根据柱断面尺寸配模。 (2)模板安装前,先配置对拉螺栓(作用及方法同前),安装时从一面开始安装,安装完毕后安装钢管柱箍(用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧),然后调整至正确位置再进行加固, 柱箍间距400—600mm。 (3)安装竖向钢管龙骨,用以竖向调直及增加柱模整体性。 (三)梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模,待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固,形成梁底模整体。 1、支撑系统: 梁底支撑系统采用双或三排脚手架,全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆,因操作人员行走要求,第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密,固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法: ( 1 )梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱(间距400-500mn),支柱下要夯实并铺通长木脚手架板; c. 距地200mm加设纵横扫地杆;距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度,安设梁底支撑龙骨(间距》500mn)并将龙骨找平, e. 安装梁底模,并按施工规范要求起拱; f. 安装两侧模,侧模和底模通过角模进行接连;

侧墙模板支架稳定性验算

侧墙模板支架稳定性验算: (1)最大侧压力计算 F=0.22γct0β1β2ν1/2 F=γcH 按上二式计算,并取二式中的较小值。 F=0.22γct0β1β2ν1/2=0.22×25×(200/28+15)×1.2×1.15×21/2=0.22×25×4.65×1.2×1.15×1.414=49.91KN/m2 砼侧压力的计算高度高度取5.6m(取最大值) F=γcH=25×5.6=140 KN/m2 按取最小值,故最大侧压力为49.91KN/m2 (2)有效压头高度 h=F/γc=49.91/25=1.996m (3)荷载组合 1.2×(4.991+0.4)+1.4(0.3+0.4)=7.45t/m2 (4)支架布置 取柱网0.6m×0.6m(纵向×横向),横杆步距为0.8m,则每根立杆受力:0.6m×0.6m/根×7.45t/m2×2=5.36t/根=107.41N/mm2。(两侧墙同时对称浇筑) (5)立杆的稳定性验算 N/ΨA≤f Ψ=N/Af=53600/(391×205)=0.668 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001附录C查得长细比λ=89 钢管的回转半径i=1/4√(D2+d2)=16mm Ψ为轴心受压构件稳定系数 由λ=L0 /i可得立杆的允许长度即横杆的步距L0 =λi=89×16=1424mm 所以横杆的步距选择为0.8m满足要求。 (6)模板计算 侧墙面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力,取单位宽度0.6m的面板作为计算单元。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=60×1.82/6=32.4cm3; I=60×1.83/12=29.16cm4; 模板面板的按照三跨连续梁计算(@200mm)。 1)强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: M=0.1×7.45×0.22=0.0298t.m; 面板最大应力计算值σ=29800/32400=0.920N/mm2; 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2; 面板的最大应力计算值为0.920N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求。2)挠度计算 挠度计算公式为 1 / 2

8.9M高 模板计算书_

8.9M高支模板模板(扣件式)计算书 计算依据: 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性

模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4 承载能力极限状态 q1=0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5,1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m

q2=0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN 正常使用极限状态 q=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1=4.618kN/m 计算简图如下: 1、强度验算 M1=q1l2/8=8.137×0.182/8=0.033kN·m M2=q2L2/8+pL/4=0.108×0.182/8+3.15×0.18/4=0.142kN·m M max=max[M1,M2]=max[0.033,0.142]=0.142kN·m σ=M max/W=0.142×106/37500=3.792N/mm2≤[f]=9.68N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=5ql4/(384EI)=5×4.618×1804/(384×4680×281250)=0.048mm ν=0.048mm≤[ν]=L/400=180/400=0.45mm 满足要求! 五、小梁验算 11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.18=1.504kN/m

墙模板计算书

墙模板计算书 蓝雅(合肥)科技有限公司厂区工程工程;工程建设地点:合肥经济技术开发区;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:580天。 本工程由蓝雅(合肥)科技有限公司投资建设,北京炎黄联合国际工程设计有限公司设计,地质勘察,上海智达工程顾问有限公司监理,宏润建设集团股匪有限公司组织施工;由张波担任项目经理,许勇担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》,当采用容量为0.2~0.8m3的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2; 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):225;穿墙螺栓水平间距(mm):450; 主楞间距(mm):450;穿墙螺栓竖向间距(mm):450; 对拉螺栓直径(mm):M12; 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管;主楞合并根数:2; 直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.00; 3.次楞信息 次楞材料:木方;次楞合并根数:2; 宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00; 4.面板参数

面板类型:胶合面板;面板厚度(mm):18.00; 面板弹性模量(N/mm2):6000.00;面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50; 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9000.00; 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50; 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00; 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h; T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H -- 模板计算高度,取3.000m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200;

板模板(扣件式)专项方案含完整计算书

目录 第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况 第一节编制依据 1施工组织设计

《×××××施工组织设计》 2计算软件及版本 广联达施工安全设施计算软件 3工程图纸 《建筑施工手册》第五版。 《建筑施工计算手册》江正荣主编 第二节工程概况

第二章施工准备 第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程,熟悉图纸,了解设计意图,核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案,对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训,加强班组的技术素质。 第二节物资准备 1材料准备 确保材料质量合格,货源充足,按材料进场计划分期分批进场,并按规定地点存放,做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证; 2机具准备 根据施工机具需用量计划,做好机械的租赁和购买计划,并做好进场使用前的检验、保养工作,确保运转正常。 3周转材料准备 做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作,分批分期进场。 第三节劳动力准备

现浇混凝土模板的支撑设计计算书

模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板,木方背楞,钢管扣件支撑,配合采用 对拉螺栓。

施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计: 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ (3)按挠度验算

mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度(即70×100mm 木方背楞间距)取400mm. 4) 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上,现进行木方背楞受力验算。 (1)按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm (2))按剪应力验算 (3 根据以上计算,胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑,每一扣件抗滑能力约为6500N ,而其上荷载为15480N/m 2,可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm,则扣件承受

的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN,可满足要求。 则木方背楞下,φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ,也即,木方背楞的实际跨度为600mm ,现进行大横杆及立杆验算。 5) 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁,最大弯距可能为: m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6) 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ,采用φ48×3.5钢管对接连接: 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计

模板计算书范本

剪力墙计算书: 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200;穿墙螺栓水平间距(mm):600;主楞(外龙骨)间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500;对拉螺栓直径(mm):M14; 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×; 钢楞截面惯性矩I(cm4):;钢楞截面抵抗矩W(cm3):; 主楞肢数:2; 3.次楞信息 / 龙骨材料:木楞; 宽度(mm):;高度(mm):; 次楞肢数:2; 4.面板参数 面板类型:木胶合板;面板厚度(mm):; 面板弹性模量(N/mm2):; 面板抗弯强度设计值f (N/mm2):; c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):; 5.木方和钢楞 (N/mm2):;方木弹性模量E(N/mm2):;方木抗弯强度设计值f c (N/mm2):; 方木抗剪强度设计值f t 】 钢楞弹性模量E(N/mm2):; 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):; c

墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度,取m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得; T -- 混凝土的入模温度,取℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取h; & H -- 模板计算高度,取; β -- 外加剂影响修正系数,取; 1 -- 混凝土坍落度影响修正系数,取。 β 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 kN/m2、 kN/m2,取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。

墙模板计算书(附图)

墙模板计算书 墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2; 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):300;穿墙螺栓水平间距(mm):600; 主楞(外龙骨)间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500; 对拉螺栓直径(mm):M14; 2.主楞信息 龙骨材料:木楞; 宽度(mm):80.00;高度(mm):100.00; 主楞肢数:1; 3.次楞信息 龙骨材料:木楞; 宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00; 次楞肢数:2; 4.面板参数 面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;

面板弹性模量(N/mm2):9500.00; (N/mm2):13.00; 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50; 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f (N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00; c (N/mm2):1.50; 方木抗剪强度设计值f t 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)

现浇板模板计算书

板模板(扣件钢管高架)计算书 华景国际1#2#3#楼工程;属于框架--剪力墙结构;地上26层;地下1层;建筑高度:80.00m;一层层高:6.00m ;总建筑面积:44875.00平方米;施工单位:河南省兴城建筑有限公司。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):6.00;采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ; 扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;板底支撑连接方式:方木支撑;

2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500; 4.材料参数 面板采用胶合面板,厚度为18mm。 面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13; 板底支撑采用方木; 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00; 托梁材料为:Φ48×3.5; 5.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土强度等级:C40;每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000; 楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):100.00; 楼板的计算长度(m):4.20;施工平均温度(℃):20.000;

地下室剪力墙墙模板300计算书

地下室剪力墙墙模板(支撑不等间距)计算书计算依据: 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、支撑构造 简图如下:

墙模板(支撑不等间距)剖面图

墙模板(支撑不等间距)正立面图三、荷载组合 侧压力计算依据规《建筑施工模板安 全技术规》 JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4.2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.22γc t0β1β2v1/2,γc H}=min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2,24×4.2}=min{38.403,100.8}= 38.403kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2

有效压头高度h=G 4k /γc=38.4/24=1.6m 承载能力极限状态设计值 S max =0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ,1.35 G 4k +1.4×0.7Q 3k ]=0.9max[1.2×38.400+1.4× 2.000,1.35×38.400+1.4×0.7×2.000]=48.42kN/m2 S min =0.9×1.4 Q 3k =0.9×1.4×2.000=2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 Sˊ max =G 4k =38.400kN/m2 Sˊ min =0kN/m2 四、面板验算 面板类型木模板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)37 面板弹性模量E(N/mm2)10584 根据《规》JGJ162,面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b=1000mm W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便,不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 q=bS max =1.0×48.42=48.42kN/m 验算简图 M max =ql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·m σ=M max /W=0.38×106/37500=10.09N/mm2≤[f]=37 N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 qˊ=bSˊ max =1.0×38.40=38.40kN/m

8.50米高的梁板模板支撑方案及计算书

第一章模板支架搭设方案 第一节编制依据 1、国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 2、浙江省标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范》(DB33/1035-2006) 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 第二节编制对象说明 本方案编制对象为现浇梁板的模板支架,该现浇梁板板厚100,混凝土强度等级C30,板面结构标高8.470米,如下图无阴影部分所示,图中阴影部分为相邻板块,标高低于本块并先行施工完成。本现浇板模板支架搭设时,部分立杆会落在阴影部分的现浇板上。模板支架从-0.03标高现浇板(详本工程结构施工图)开始搭设,支撑高度为8.50米(8.470+0.03),属于高支撑,从计算及构造方面保证该高支架支撑的安全,是本方案编制目的。由于-0.03标高处现浇板板厚150,且结构设计活荷载取值较大,故本方案不考虑立杆对该现浇板的作用,搭设时混凝土强度达到设计要求,并在立杆下垫方木或槽钢即可。

第三节设计说明 1、各类荷载取值参照浙江省标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范》(DB33/1035-2006)。 2、材料参数 楼板模板面板采用胶合面板,厚度不小于18mm,梁、板底支撑方木为普通杉木。 方木截面为40mm×60mm(该值为计算采用的控制截面,实际尺寸不应小于该值); 梁底支撑采用Ф48钢管,壁厚不得小于3.0; 木材的抗弯强度设计值为f m=11 N/mm2,抗剪强度设计值为f v=1.3 N/mm2,弹性模量为E=9000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为f m=13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v =1.4 N/mm2,面板弹性模量为E=6000 N/mm2。 3、荷载参数 梁底模板自重标准值为0.5kN/m2; 梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3; 施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2;

17 板模板400厚模板计算书

十七板模板400厚计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20;模板支架搭设高度(m):4.00; 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.75; 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000; 3.材料参数 面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13; 木方弹性模量E(N/mm2):10000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;

图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3;

I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4; 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25.5×0.4×0.8+0.5×0.8 = 8.56 kN/m; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 1×0.8= 0.8 kN/m; 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中:q=1.2×8.56+1.4×0.8= 11.392kN/m 最大弯矩M=0.1×11.392×3002= 102528 N·mm; 面板最大应力计算值σ =M/W= 102528/43200 = 2.373 N/mm2; 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2; 面板的最大应力计算值为2.373 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

相关文档