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塔吊设计计算书

塔吊设计计算书
塔吊设计计算书

一、塔吊的选择

本工程建筑总面积约9.5万平米,包含3层地下室、2栋20层结构高度82.8米办公楼塔楼,1栋3层结构高度11米社区中心及其他零星建筑。其中地下室单层面积约 1.1 万平米,塔楼单层面积约1500平米。

本工程地下室场地形状呈L 型,南北向长度125米,东西向宽度121米,其中2栋塔楼位于场地南段,社区中心位于场地北段。

本工程拟选用1#C5015,2#暂定为C5015型塔吊(具体布置见附图), 1#塔吊负责1#楼楼垂直运输任务,2#塔吊负责2#塔楼垂直运输。1#2#塔吊均布置在地下室范围内,拟采用格构筑钢梁基础,拟基础底十字梁高出顶板1#塔吊1.0m 、2#塔吊1.0m 。塔吊基础设计时,考虑一台备用的C6015塔吊,按C6015塔吊进行基础设计。

安装参数表如下:

2.塔吊具体参数 1#塔吊

2#塔吊

3.塔吊吊运范围及吊重分析

本工程主干道一条,主干道拟布置场地东南绕2#塔楼环形车道,包含地连墙外加固重车道及1#、2#塔楼间施工栈桥,环形车道与1#塔楼南侧重车道连通直至场外主干道。本工程主要材料下料点拟设置在1#、2#塔楼间施工栈桥上。

本工程地下室结构及地上结构均为钢筋混凝土结构,地下室-1层夹层局部钢结构-混凝土组合结构。本工程结构施工期间主要垂直运输任务为钢筋、模板等材料吊运。吊重分析表如下:

4.塔吊基础设计

本工程塔吊布置在地下室范围内,地下室埋深约14.8m-15.4m,根据现场实际情况,塔吊基础拟设计格构柱十字钢梁桩基础,基础桩

桩拟采用钻孔灌注桩,桩设计如下:(计算书附后)

以1#塔吊基础为例,具体如下:

塔吊桩基础的计算书

一. 参数信息

塔吊型号:C6015,自重(包括压重)F1=960.00kN,最大起重荷载F2=10.00kN

塔吊倾覆力距M=1912.00kN.m,塔吊起重高度H=92.80m,塔身宽度B=2m

钻孔灌注桩直径d=0.85m,桩身长度20m,桩间距a=2.20m。

二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

1. 塔吊自重(包括压重)F1=960.00kN

2. 塔吊最大起重荷载F2=10.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×F1+F2)=1164.00kN

塔吊的倾覆力矩 M=1.4×1912.00=2676.80kN.m

三. 桩顶竖向力计算

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)

其中 n──单桩个数,n=4;

F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=1.2

×970.00=1164.00kN;

G──格构柱及钢梁自重,G=300 kN;

Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m);

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);

Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:

最大压力:

N=(1164.00+300)/4+2676.80×(2.20×1.414/2)/[2×(2.20×1.414/2)2]=1226.49kN

最大拔力:

N=(1164.00+300)/4-2676.80×(2.20/2)/[4×

(2.20/2)2]=-242kN

六.桩承载力验算

桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最

大值N=1226.49kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:

其中0──建筑桩基重要性系数,取1.0;

fc──混凝土轴心抗压强度设计值,fc=19.10N/mm2;

A──桩的截面面积,A=0.567m2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!

七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算

桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1226.49kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式:

最大压力:

其中 R──最大极限承载力;

Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:

Qpk──单桩总极限端阻力标准值:

s,p──分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数,承台底土阻力群桩效应系数;

s,p──分别为桩侧阻力分项系数,桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数;

qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值,按下表取值;

qpk──极限端阻力标准值,按下表取值;

u──桩身的周长,u=2.670m;

Ap──桩端面积,取Ap=0.57m2;

li──第i层土层的厚度,取值如下表;

厚度及侧阻力标准值表如下:

厚度

(-15.4m

开始计)

土侧阻力标

准值(kPa)

土端阻力标

准值(kPa)

土名称

1 4m 40 ⑤1-2灰色粉质粘土

2 4.65m 45 ⑤3-1灰色粉质粘土

3 9.6m 50 1000 ⑤3-2灰色粉质粘土

4 9.8m 60 1200

⑤3-3灰色粉质粘土夹

粉质粉土

5 6.6m 80 4000 ⑦1灰色砂质粉土

由于桩的入土深度为20m,所以桩端是在第3层土层。

最大压力验算:

R=2.67×(4×40×0.8+4.65×45×0.8+9.6×50×0.8+1.75×60×1.2)/1.65+1.26×1200.00×0.57/1.65=1828.4kN

上式计算的R的值大于最大压力1226.49kN,所以满足要求!

八.桩抗拔承载力验算

桩抗拔承载力验算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.7条

桩抗拔承载力应满足下列要求:

其中:

式中 Uk──基桩抗拔极限承载力标准值;

i──抗拔系数;

解得:

Ugk=12.2×(4×40×0.75+4.65×45×0.75+9.6×50×

0.75+1.75×60×0.7)/4=2166.83kN

Ggp=12.2×25×22/4=1342.00kN

Uk=2.67×(4×40×0.75+4.65×45×0.75+9.6×50×0.75+1.75×60×0.7)=1897.12kN

Gp=2.67×25×25=1335.18kN

由于: 2166.83/1.65+1342.00>=242满足要求!

由于: 1897.12/1.65+1335.18>=242满足要求!

塔吊附着计算书

塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案 根据塔机生产厂家提供的标准,附着距离一般为3~5 m,附着点跨距为7~8 m[1,2],塔机附着装置由附着框架和附着杆组成,附着框架多用钢板组焊成箱型结构,附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构,受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。 根据施工现场提供的楼面顶板标高,按照QTZ63 系列5013 型塔式起重机的技术要求,需设4道附着装置,以满足工程建设最大高度100 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。 图1塔吊简图与计算简图 塔吊基本参数

图2塔吊附着简图

三、第一道附着计算 塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算,第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。 (一)、支座力计算 附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值:Q = 0.41kN; 塔吊的最大倾覆力矩:M = 1668.00kN;

弯矩图 变形图

剪力图 计算结果: N w = 105.3733kN ;(二)、附着杆内力计算 计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中:

2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。 将上面的方程组求解,其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况,求得各附着最大的。 塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。 杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN; 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN; 杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN; 杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN; 杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN; 杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN; 2.2 第二种工况的计算: 塔机非工作状态,风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解,其中θ= 45, 135, 225, 315,M w = 0,分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN; 杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN; 杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN; 杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN; 杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN; 杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN; (三)、附着杆强度验算 1.杆件轴心受拉强度验算验算公式: σ= N / A n≤f 其中σ --- 为杆件的受拉应力; N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN; A n--- 为杆件的截面面积,本工程选取的是 18a号槽钢;

塔吊基础设计计算书(桩基础)

塔吊基础设计计算书(桩基础) 一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002 ); 2、《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003 ); 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001 ); 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 ); 5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》; 6、《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版); 7、建筑、结构设计图纸; 8、塔式起重机使用说明书; 9、岩土工程勘察报告。 二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况,选用1台QTZ160 自升塔式起重机。塔身自由高度56m,最大吊运高度为203米,最大起重量为10t,塔身尺寸为1.70m x 1.70m,臂长65m。 2、岩土力学资料,(BZK8孔) 3、塔吊基础受力情况

基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩 三、基础设计主要参数 基础桩: 4①800钻孔桩, 桩顶标高-2.90m ,桩长为15.96m ,桩端入微风化0.5m 。 承台尺寸:平面4.0 X 4.0m ,厚度h=1.50m ,桩与承台 中心距离为1.20m ;桩身混凝土等级:C25。 承台混凝土等级:C35 ; 承台面标高:-1.50m (原地面标高为-0.6m ,建筑物基坑开挖深度 为-11.9m )。 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况,桩基础 按非工作状态计算,受力如上图所示: F k =850.0kN G k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kN F h =70kN M k =3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值: 1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p = n r 2 = 0.5027m 2 R a R sa R ra R pa (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 ) C 1 0.40; C 2 0.05; f rs 10MPa; f rp 10MPa R sa u q sia l i 3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) 1488.9kN F (1= /OlkliL 团 / =3630kN,tn J 丈h 80( 1 2400 -- 4000 d Fk -- Fh-- M ---- M Z ---- 塔吊基础受力示意图 Fk=850kN

塔吊基础知识设计计算

塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计,详细论述整个基础的设计过程,经济适用,安全可靠、结构合理,思路清晰,论述精辟有据;在现场施工中,有着十分重要的指导意义。 关键词:塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展,塔式起重机(简称塔机)在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备;塔机基础设计,在建筑行业中是属于重大危险源的范畴,正因为如此,塔机基础设计得到各使用单位的高度重视;本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案,除采用桩基外,塔基按独立基础所设计的方形基础,绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋,按规范设计计算的为数不多,厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求,而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大,浪费较为严重;厂家说明书所提供数据表明,地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大,承载力特征值较大,基础尺寸就相应的小点,似乎看起来这种做法是正确的,其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍,下面通过一些规范限定的条件,对方形截面独立基础规范化的设计,很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号

首先根据施工总平面图,根据建筑物外形尺寸(长、宽、高)、及材料堆放场地和钢筋加工场地,根据塔机覆盖率情况,按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明,按塔吊自由独立高度条件提供两组数据(中联重科),一组为工作状态(工况)荷载,另一组为非工作状态(非工况)荷载,确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明,基础固定塔基及有两种形式,一种是地脚螺栓,另一种是埋入固定支腿式;因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深,可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h,确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算,并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆(支腿)受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出,塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件,可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e(荷载按标准组合):

塔吊计算书

QTZ80塔吊格构基础设计计算书 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号:QTZ80; 塔吊自重Gt:490kN; 最大起重荷载Q:60kN; 塔吊起升高度H:40.50m; 塔身宽度B: 1.6m; 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo:5.9m;格构柱缀件类型:缀板; 格构柱缀件节间长度a1:0.6m;格构柱分肢材料类型:L160x14; 格构柱基础缀件节间长度a2:0.6m;格构柱钢板缀件参数:宽420mm,厚10mm; 格构柱截面宽度b1:0.50m;格构柱基础缀件材料类型:L160x14; 3、基础参数 桩中心距a:2.8m;桩直径d:0.9m; 桩入土深度l:18.5m;桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩; 桩混凝土等级:C30;桩钢筋型号:HRB400; 桩钢筋直径:25mm; 承台宽度Bc:4.6m;承台厚度h:1.35m; 承台混凝土等级为:C35;承台钢筋等级:HRB400; 承台钢筋直径:25;承台保护层厚度:100mm; 承台箍筋间距:200mm; 4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别:B类田野乡村;风荷载高度变化系数:2.09; 主弦杆材料:角钢/方钢;主弦杆宽度c:140mm; 非工作状态: 所处城市:福建莆田市,基本风压ω0:0.70 kN/m2;

额定起重力矩Me:800kN·m;基础所受水平力P:74kN;塔吊倾覆力矩M:1712kN·m; 工作状态: 所处城市:福建莆田市,基本风压ω0:0.7 kN/m2, 额定起重力矩Me:800kN·m;基础所受水平力P:18.9kN;塔吊倾覆力矩M:1718kN·m; 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重:G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN; 作用在基础上的垂直力:F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN; 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m; 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算: φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb 挡风系数Φ=0.46; 水平力:V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN;4、每根格构柱的受力计算

QTZ63塔吊附着施工方案及计算书.

塔吊附着施工方案 一、工程概况 本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发,在遵义县南白五里堡,总建筑面为90000M2,分A1、A2、B1、B2栋,A1、A2、B1、B2地下室一层,总高度98M建筑占地面积4000 M2,正负零标高相当于绝对标高908.40M,采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊,B1、B2共用一台塔吊。 二、塔吊介绍 本塔吊为“华夏”牌QTZ40,最大独立高度为28.3米,最大附着高度为120米,在工作高度达70米前,可采用二倍率或四倍率钢丝绳;当工作高度超过70米时,只能采用二倍率钢丝绳。 三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同,此时为提高塔机稳定性和刚度,在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米,附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整,安装方法见图1-1。在图1-1中,H1小于或等于21.3米, H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米,H7小于或等于15米。

①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载,必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处,附着架应箍紧塔身,附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口,其焊缝厚度应大于10mm,支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45-60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测,并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度(塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000,最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000),并作好记录。 四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台,搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内,再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时,应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆,然后退掉靠建筑物端的撑杆销;再用绳将塔身端撑杆固定好,退掉销子后缓慢放下支撑杆,让辅助起吊装置受

塔吊四桩基础的计算书

本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下: 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值

F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下: Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk

塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔吊基础计算书模板

假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t; 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m; 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m,承台长度Lc或宽度Bc=6.25m; 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm; 承台桩假设选用4根φ400×95(PHC-A)预应力管桩,已知每1根桩的承载力特征值为1700KN; 参考塔吊说明书可知: 塔吊处于工作状态(ES)时: 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态(HS)时: 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩,在工作状态(HS)时:Mmax=4646.86KN·m,计算简图如下:

2.1 x、y向,受力简图如下:

以塔吊中心O点为基点计算: M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN <2×1800=3600KN(满足要求) 2.2 z向,受力简图如下: 以塔吊中心O点为基点计算: M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B

M R B=4646.86 <1800KN(满足要求) 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下: 上图中X轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数,n=4; F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,等同于前面塔吊说明书中的P;

塔吊计算书

附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 ○1基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:QTZ80,塔吊起升高度H:50.00m,塔身宽度B:1.6m,基础埋深d:1.60m, 自重G:600kN,基础承台厚度hc:1.00m,最大起重荷载Q:60kN,基础承台宽度Bc:5.50m,混凝土强度等级:C35,钢筋级别:HRB400, 基础底面配筋直径:25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重:G=600kN; 塔吊最大起重荷载:Q=60kN; 作用于塔吊的竖向力:F k =G+Q=600+60=660kN; 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算: M kmax =960kN·m; 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算: e=M k /(F k +G k )≤Bc/3 式中 e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离; M k ──作用在基础上的弯矩; F k ──作用在基础上的垂直载荷; G k ──混凝土基础重力,G k =25×5.5×5.5×1=756.25kN; Bc──为基础的底面宽度; 计算得:e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m;基础抗倾覆稳定性满足要求!

四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算: e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算: P k =(F k +G k )/A P kmax =(F k +G k )/A + M k /W 式中:F k ──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k =660kN ; G k ──基础自重,G k =756.25kN ; Bc ──基础底面的宽度,取Bc=5.5m ; M k ──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,M k = 960kN ·m ; W ──基础底面的抵抗矩,W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3; 不考虑附着基础设计值: P k =(660+756.25)/5.52=46.818kPa P kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ; P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ; 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ; 地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ,满足要求!

塔吊基础设计计算书(桩基础)

塔吊基础设计计算书(桩基础) 编制依据 《建筑地基基础设计规范》( GB50007-2002 ); 《建筑地基基础设计规范》( DBJ 15-31-2003 ); 《建筑结构荷载规范》( GB 50009-2001 ); 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 ); 《简明钢筋混凝土结构计算手册》; 《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版); 建筑、结构设计图纸; 塔式起重机使用说明书; 岩土工程勘察报告。 设计依据 塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况,选用1台QTZ160自升塔式起重机。塔身自由高度56m,最大吊运高 度为203米,最大起重量为10t,塔身尺寸为1.70m x 1.70 m, 臂长65m。 岩土力学资料,(BZK8 孔) 塔吊基础受力情况

基础设计主要参数 4 ①800钻孔桩, 基础桩: 标高-2.90m ,桩长为15.96m ,桩端 桩顶 入微风化 0.5m 。 承台尺寸:平面 4.0 X 4.0 m,厚度 h=1.50m ,桩 与承台 中心距离为 1.20m ;桩身混凝土等级: C25。 承台混凝土等级: C35; 承台面标高:-1.50m (原地面标高 为-0.6m ,建筑物基 坑开挖深度 为-11.9m ) 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力 情况,桩基础按 非工作状态计算,受力如上图所示: Fk=850.0kN Gk=25X 4X 4X 1. 50=600kN Fk Fh M Mz 工作状态 950 30 2780 340 非工作状 态 850 70 3630 F k ----基础顶面所受垂直力 F h ----基础顶面所受水平力 M ----基础所受倾翻力矩 M----基础所受扭矩 Fh F k 塔吊基础受力示意图 Fk=8bOk \ =363%N.m 2430 =70kbL. 400C

QTZ80塔吊天然基础的计算书

QTZ80塔吊天然基础的计算书 一)计算依据 1. 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008; 2. 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010); 3. 《建筑结构荷载规范》( GB 50009-2012); 4. 《xxxxxX 技术学院北区实训楼工程勘察报告》; 5. 《QTZ80塔式起重机使用说明书》; 6. 建筑、结构设计图纸; 7. 《简明钢筋混凝土结构计算手册》。 (二)参数数据信息 塔吊型号: QTZ80( TC6012A-6A ) 塔身宽度 B :1665mm 自重G: 596kN (包括平衡重) 最大起重荷载 Q :60kN 混凝土强度等级: C35 基础底面配筋直径: 25mm 公称定起重力矩Me 800kN ? m 标准节长度 b :2.80m 主弦杆材料:角 钢 / 方钢 所处城市:xx 省 xxx 基 地面粗糙度类D 类密集建筑群,房屋较咼,风荷载咼度变化系数 问 1.27 。 地基承载力特征值 f ak : 2000kPa 基础宽度修正系数n : 0.3 基础埋深修正系数n : 1.5 基础底面以下土重度Y 20kN/nf 基础底面以上土加权平均重度丫血 20kN/m 3 (三)塔吊基础承载力作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊起升高度 H :40.00m 基础节埋深 d :0.00m 基础承台厚度 hc :1.00m 基础承台宽度 Bc :5.30m 钢筋级别: Q235A/HRB335 基础所受的水平力 P :80kN 宽度/直径c : 120mm 风压 30: 0.3kN/m 2

塔吊自重:G=596kN(整机重量422+平衡重174); 塔吊最大起重荷载: Q=60kN; 作用于塔吊的竖向力:F k= G+ Q= 596+ 60 = 656kN; 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001中风荷载体型系数:地处贵州省 贵阳市,基本风压为w0=0.3kN/m2; 查表得:风荷载高度变化系数便=1.27; 挡风系数计算: 冋3B+2b+(4$+b2)1/2]c/(Bb)=[(3 X 1.665+2 X 5+(42拓0665< 0.12]/(1.665 X 5) =0.302 因为是角钢/方钢,体型系数临=2.402; 高度z处的风振系数取:皆1.0;所以风荷载设计值为: 3 =0.7 XX^s X zX(0=0.7 X 1.00 X 2.402 X 1.27 X 0.3=0%4kN/m 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算: M L=oX?X B X H X H X4).X=0.302 X 1.665 X 100X 100X 0.5=1609kN ? M max= Me^ M0+ P X h c= 800+ 1609+ 80 X 1.4 = 2521kN ? m (四)塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算:e= M/ ( F k+G)w Bc/3 式中e ----- 偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离; M k—作用在基础上的弯矩; F k——作用在基础上的垂直载荷; G k——混凝土基础重力,25 X 6.3 X 6.5 X 1.4=1479kN; Bc ------- 为基础的底面宽度; 计算得:e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.3/3=2.2m ;基础抗倾覆稳定性满 足要求! (五)塔吊基础地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算计算简 图: W-——

5#塔吊四桩基础的计算书

5#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=77m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.38m 计算简图如下: 二. 荷载计算

1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k =696.9kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k =586.3kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.35×25=1215kN 2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 25.40kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 103.20kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2148.20kN.m 非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2798.60kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下: Q k =(F k +G k )/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kN Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=883.19kN Q kmin =(F k +G k -F lk )/n-(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215-0)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=17.46kN 工作状态下: Q k =(F k +G k +F qk )/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kN Q kmax =(F k +G k +F qk )/n+(M k +F vk ×h)/L

QTZ-315塔吊的计算书

一. 参数信息 QTZ-315塔吊天然基础的计算书 塔吊型号:QTZ315,自重(包括压重)F1=250.00kN,最大起重荷载F2=30.00kN, 塔吊倾覆力距M=315.40kN.m,塔吊起重高度H=28.00m,塔身宽度B=1.40m, 混凝土强度等级:C35,基础埋深D=1.30m,基础最小厚度h=1.30m, 基础最小宽度Bc=5.00m, 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.30m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式: 式中F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×280=336.00kN;G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN;Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m; W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3;

M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4×315.40=441.56kN.m;a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算: a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa 有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa 偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa 四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: 其中fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2); fak──地基承载力特征值,取85.00kN/m2; b──基础宽度地基承载力修正系数,取0.30; d──基础埋深地基承载力修正系数,取1.60; ──基础底面以下土的重度,取19.00kN/m3; γm──基础底面以上土的重度,取19.00kN/m3; b──基础底面宽度,取5.00m; d──基础埋深度,取0.50m。 解得地基承载力设计值 fa=96.40kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=96.40kPa

66塔吊附着计算书

北京星城瑞景 塔 吊 附 着 计 算 书

塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案 根据塔机生产厂家提供的标准,附着距离一般为3~5 m,附着点跨距为7~8 m[1,2],塔机附着装置由附着框架和附着杆组成,附着框架多用钢板组焊成箱型结构,附着杆常采用槽钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构,受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。 根据施工现场提供的楼面顶板标高,按照QTZ80 系列5613 型塔式起重机的技术要求,需设2道附着装置,以满足工程建设最大高度70 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。 图1塔吊简图与计算简图 塔吊基本参数 附着类型类型1 最大扭矩270.00 kN·m 最大倾覆力矩1350.00 kN·m 附着表面特征槽钢 塔吊高度110 m 槽钢型号18A 塔身宽度1800*1800*3000 mm风荷载设计值(福州地区)0.41 附着框宽度 3.00 m 尺寸参数 附着节点数10 附着点1到塔吊的竖向距离7.00 m 第I层附着附着高度附着点1到塔吊的横向距离7.00 m 第8层27 m 附着点1到附着点2的距离15.00 m 第12层45 m 独立起升高度45 m

图2塔吊附着简图

2、第一道附着计算 塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算,第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。(一)、支座力计算 附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值:Q = 0.41kN; 塔吊的最大倾覆力矩:M = 1668.00kN;

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位:中夏建设集团 编制单位:上海颐东机械施工工程有限公司 日期:2010.11.22 版次:专家评审后修改版

塔式起重机安拆施工方案审批表 工程名称解放军第八五医院新建 病房综合楼工程 工程地点上海市长宁区 使用单位中夏建设集团 塔吊型号TC6515 生产厂家长沙中联统一编号 塔式起重机基本技术参数 标准节数量起重臂长度附墙数量安装方式整机功率 40 60 4 附着70Kw 编制 年月日 审核安全质量 部 年月日 技术部 年月日 设备物资 部 年月日 审 批 总师室 年月日

TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米,初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台+格构柱+灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400,承台面标高为-2.4米,混凝土型号不低于C35,配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢;格构柱截面尺寸为430×430,主肢为L180×180×18,缀板400×20×10@600,最大悬高9.35米,格构柱插入承台尺寸为600,插入灌注桩尺寸为3000;灌注桩为4根¢800的灌注桩,桩间距为4300,混凝土型号为C35,桩长33.85米,桩底标高为-45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196-2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017-2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35,(按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》,其施工时严格按照规范要求施工,超灌部分在地下室底板范围内,地下室施工时,需将钢构柱内的砼凿除干净后,在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m,要求与钢筋笼主筋焊接,在下钢筋笼时,应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置,以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米,使用整长为12米的角

塔吊附墙计算书.doc

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目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算

一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4 m,另加桅杆 15 米,总高度 68.4 米。本 工程采用 FO/23B 塔吊,塔吊采用固定式现浇砼基础,基础埋设深度 -5.35m ,塔身设两道附墙与结构柱拉结:塔身升到12 标准节时,设第一道附墙于第 6 标准节(结构标高 23.47 米),塔吊升到第 17 标准节时,设第二道附墙于第14 标准节(结构标高42.8 米),然后加到第 23 标准节为止。 在加第二道附墙之前,第一道附墙以上有 17-6=11 个标准节,而第二道附墙以上塔身标准节数最多为 23-14=9 节,因此,第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。为简化计算和偏于安全考虑,第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。 本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。根据塔吊与结构 的位置关系,附墙杆夹角较小,附墙杆与结构柱连接的予埋件分别 采用不同的形式。 本计算书主要包括四个方面内容:附墙杆及支座受力计算,结 构柱抗剪切及局部受压验算,附墙杆予埋件锚筋设计, 附墙杆型号选用。 二、塔吊附墙杆受力计算 (一)、塔吊附墙内力计算,将对以下两种最不利受力情况进行: 1、塔机满载工作,起重臂顺塔身x-x 轴或 y-y 轴,风向垂直于起重 臂(见图 1);

2、塔机处于非工作状态,起重臂处于塔身对角线,风向由起重臂 吹向平衡臂(见图 2)。 对于第一种受力状态,塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 对于第二种受力状态,塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 以下分别对不同受力情况进行计算: (二)、对第一种受力状态,附墙上口塔身段面内力为: 弯矩: M=() 剪力: V=(T) 扭矩: T=12() , 则: 1、当剪力沿 x-x 轴时 ( 见图 a) , 由∑ M B=0,得 T+V*L1 -L B0’*N1=0 即: N 1=(T+ V*L 1)/ L B0’ =(12+*)/ =(T) 通过三角函数关系,得支座 A 反力为: R AY= N1*=*= (T) R Ax= N1*=* = (T) 由∑ M C=0,得 N3*L G0’ +T+V*=0

TC5610塔吊基计算书

TC5610塔吊基础计算书

TC5610塔吊基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:TC5610,塔吊起升高度H=40.00m, 塔吊倾覆力矩M=1552kN.m,混凝土强度等级:C35, 塔身宽度B=1.6m,最大起重荷载F2=60kN, 自重F1=456kN,基础承台厚度h=1.00m, 基础承台宽度Bc=5.00m,,钢筋级别:II级钢筋。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算模型简图如下图所示: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式: 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载, F=(F1+ F2)×1.2=612.96kN;(恒载系数取1.2) G──基础自重与基础上面的土的自重:

G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc =750kN ;(恒载系数取1.2) Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m; W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3; M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩 M=1.4×1552 =2172.80kN.m;(安全系数取1.4) a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算: a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m。 经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa; 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa; 有附着的压力设计值 P=(612.96+750)/ 52 =54.52kPa; 偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa。 三、地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2); fak--地基承载力特征值,按本规范第5.2.3条的原则确定;取180.000kN/m2; ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; ηb=2.0,ηd=3.0; γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3; b--基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5 m; γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3; d--基础埋置深度(m) 取0.90m; 解得地基承载力设计值:fa=284.00kPa; 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=284.00kPa;

中联QTZ80(TC6012)塔吊非标桩基础方案计算书Word版

QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及 QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。现场桩采用直径800 灌注桩。12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁 180mm,基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致,基础承台顶高出地面约 20mm。23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致,基础承台顶高出地面约 100mm。塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。桩基础示意见附图1,现场桩基础方案为: 塔机桩基础承台 1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m; 2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25@190(HRB400); 3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25@148(HRB400); 4. 架立筋180-φ12@380/296(HPB300); 5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm,下层主筋保护层厚度 130mm; 6. 基础承台砼标号C35,施工时应捣实,养护期28 天(或达到额定强度); 7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于 1.5/1000; 8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺 栓孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装; 9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。

桩 1. 共用原来的支护桩及冠梁,外加两根直径800mm 的灌注桩; 2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1,桩底比基坑底低2m,桩顶进入承台100mm; 3. 桩主筋通长布置,12-φ20@183(HRB400),见附图2; 4. 桩身布置φ8(HPB300)螺旋箍筋,桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm,其余间距300mm; 5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ20@2000(HRB400); 6. 桩身混凝土≥水下C30; 7. 桩端的持力层主要为强风化板岩,进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m,23 轴线塔吊L≥16.53m; 8. 灌注桩施工工艺同支护桩。 桩与基础承台连接 1. 桩嵌入承台的长度100mm; 2. 主筋入承台长度≥800mm; 基础承台与冠梁连接 1. 12 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致,利用架立筋将冠梁顶部主筋与承台上下层主筋编结在一起; 2. 23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致,利用架立筋将冠梁底部主筋与承台上下层主筋编结在一起; 3. 基础承台传递到冠梁处的最大水平力为160kN(方向360°任意),请项目方考虑基础承台处的冠梁或支护桩是否需加强,应满足

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