混凝土结构课程设计——单层厂房课程设

混凝土结构课程设计Ⅱ

设

计

书

学院

班级

姓名

指导老师

单层工业厂房设计任务书

一、设计题目：金属结构车间双跨等高厂房。

二、设计内容：

1．计算排架所受的各项荷载；

2．计算各种荷载作用下的排架内力(对于吊车荷载不考虑厂房的空间作用)；

3．柱及牛腿设计，柱下独立基础设计；

4．绘施工图：柱模板图和配筋图；基础模板和配筋图。

三、设计资料

1．金属结构车间为两跨厂房，安全等级为一级，厂房总长54m，柱距为6m，厂房剖面如图1、2、3所示；

2．厂房每跨内设两台吊车；

3．建设地点为浙江衢州（地面粗糙程度B类)；

4．地基为均匀粘性土，地基承载力特征值190kpa；

5．厂房标准构件选用及载荷标准值：

(1)屋架采用梯形钢屋架，屋架自重标准值：18m跨81.50kN／每榀，21m跨95kN／每榀，24m跨109kN／每榀，27m跨122kN／每榀，30m跨136kN／每榀(均包括支撑自重)

(2)吊车梁选用预应力混凝土吊车梁，参数见表3。轨道及零件自重0.8kN／m，轨道及垫层构造高度200mm；

(3)天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架重：18m跨25.5kN／每榀，21m跨30kN／每榀，24m跨34kN／每榀，27m跨38.3kN／每榀，30m跨42.5kN／每榀(包括自重，侧板、窗扇支撑等自重)；

(4)天沟板自重标准值为2.02kN／m；

(5)围护墙采用240mm双面粉刷墙，自重5.24kN/m2。塑钢窗：自重

0.45kN／m2，窗宽4.2m，窗高见图1。

(6)基础梁截面为250 m m×600mm；基础梁自重4.2kN／m；

6．材料：混凝土强度等级为C30，柱的受力钢筋采用HRB335级或HRB400级，箍筋采用HPB235级；

7．屋面卷材防水做法（自上而下）及荷载标准值如下：

改性沥青油毡防水层：0.4kN ／m 2； 20mm 厚水泥砂浆找平层：0.4kN ／m 2； 30mm 细石混凝土面层：0.75kN ／m 2； 100mm 厚珍珠岩制品保温层：0.4kN ／m 2； 一毡二油隔汽层：0.05kN ／m 2； 预应力大型屋板：1.4kN ／m 2。 8．屋面均布活荷载为0.6kN ／m 2。

图2

-0.150

柱顶

轨顶

+0.000

图3

10土木同学按学号顺序选用下表。

表1 各学号所对应桥式吊车和牛腿标高

跨度

左跨吊车序号右跨

吊车

序号C1 C2 C3 C4 C1 C2 C3 C4 C1 C2 C3 C4

18 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 C1 21 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 C2 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 C3 27 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 C4 27 49 50 51 52 53 C1 24 C2

牛腿顶标高(m)

6.9

7.2 7.5 7.8

8.1 8.4 8.7

9.0 9.3 9.6 9.9 10.2

表2 吊车梁数据（工作级别A5）

梁型号起重量

(kn)

跨度

(m)

梁高

(mm)

梁重

(kn)

梁型号

起重量

(kn)

跨度(m)

梁高

(mm)

梁重

(kn)

YDL—1 160 ~ 200 16.5 ~ 22.5 1200 41.3 YDL—4 320 28.5 1200 46.3 YDL—2 160 ~ 200 25.5 ~ 28.5 1200 41.5 YDL—5 500 16.5 ~ 28.5 1500 60.3 YDL—3 320 16.5 ~ 25.5 1200 46.0

表3 吊车数据（工作级别A5）

吊车序号起重量

(kN)

桥跨

LQ(m)

小车重

g(kN)

最大轮

压

P max(kN)

大车轮

距

BQ(m)

轨道中

心至端

部距离

B l(mm)

轨顶以

上高度

H(mm)

大车宽

B(m)

吊车总

重

(kN)

C1 160/32 16.5 63.26 163 4.00 230 2097 5.955 230 19.5 63.26 185 4.10 260 2097 6.055 270 22.5 63.26 193 4.10 260 2187 6.055 300 25.5 63.26 205 5.00 260 2185 6.390 340 28.5 63.26 214 5.00 260 2185 6.390 380

C2 200/50 16.5 69.77 185 4.00 230 2099 5.955 240 19.5 69.77 207 4.10 260 2099 6.055 290 22.5 69.77 216 4.10 260 2189 6.055 320 25.5 69.77 230 5.00 260 2189 6.390 370 28.5 69.77 239 5.00 260 2189 6.390 400

C3 320/50 16.5 109 278 4.65 260 2341 6.640 330 19.5 109 301 4.70 300 2471 6.690 380 22.5 109 313 4.70 300 2471 6.690 410 25.5 109 331 5.00 300 2471 6.990 460 28.5 109 344 5.00 300 2471 6.990 500

C4 500/10

16.5 155 420 4.80 300 2734 6.775 440

19.5 155 430 4.80 300 2734 6.775 490

22.5 155 456 4.80 300 2734 6.775 530

25.5 155 474 5.00 300 2734 6.975 580

28.5 155 487 5.00 300 2734 6.975 620

最后须提交的内容：

1、设计计算书。包括封页、任务书、目录、正文。

2、结构施工图。

目录

1 结构构件选型及柱截面尺寸确定....................... - 1 -

2.1 计算简图的确定................................ - 1 -

2.1.1 上柱及全柱标高........................... - 1 -

2.1.2 确定柱截面尺寸........................... - 2 -

2.1.3 验算柱的截面尺寸............ 错误！未定义书签。

2.1.4 柱网布置.................... 错误！未定义书签。

2.1.5 计算上、下柱截面惯性矩及比值错误！未定义书签。

2.2 荷载计算...................................... - 3 -

2.2.1 恒荷载................................... - 3 -

2.2.2 屋面活荷载............................... - 5 -

2.2.3 风荷载................................... - 5 -

2.3 排架内力分析.................................. - 7 -

2.3.1 恒载作用下排架内力分析................... - 8 -

2.3.2 屋面活荷载作用下排架内力分析............. - 9 -

2.3.3 风荷载作用下排架内力分析................ - 11 -

2.3.4 吊车荷载作用下排架内力分析.............. - 13 -

2.4 内力组合..................................... - 19 -

3 柱的截面设计...................................... - 26 -

3.1 上柱配筋计算................................. - 26 -

3.2 下柱配筋计算................................. - 27 -

5.3 柱的裂缝宽度验算............................. - 28 -

5.4 箍筋配置..................................... - 29 -

5.5 牛腿设计..................................... - 29 -

5.5.1 牛腿截面高度验算........................ - 29 -

5.5.2 牛腿配筋计算............................ - 30 -

6 柱的吊装验算...................................... - 30 -

7 基础设计.......................................... - 31 -

7.1 作用于基础顶面上的荷载计算................... - 32 -

7.2 基础尺寸及埋置深度........................... - 33 -

7.2.1按构造要求拟定高度....................... - 33 -

7.2.2 拟定基础底面尺寸........................ - 34 -

7.3 基础高度验算................................. - 35 -

7.4 基础底板配筋计算............................. - 37 -

7.4.1 柱边及变阶处基底反力计算................ - 37 -

图23 基础底板配筋计算截面..................... - 37 -

7.4.2 柱边及变阶处弯矩计算.................... - 37 -

7.4.3 配筋计算................................ - 39 -

1 结构构件选型及柱截面尺寸确定

某金属结构车间双跨等高厂房，安全等级为一级，厂房总厂54m ，柱距为6m ，厂房每跨内设两台吊车，吊车均为软钩吊车，吊车工作级别为A5，轨顶标高为9.3，跨度为21m 。吊车起重量为200/50，选择吊车桥跨均为19.5m ，吊车梁均选用YDLZ 型号，梁高为1200㎜。厂房剖面图见图1。

图1

2 结构计算

2.1 计算简图的确定

2.1.1 上柱及全柱标高

估计基础埋深m ，基础高，室外地坪标高0.15m ，所以初选基顶标高-0.5m 。

边柱（A 、C ）：柱顶标高12.m

上柱高(u H ) =13

-9.2=4.09m

下柱高 =8.7+0.5=9.2m 总高度（H ）12.79+0.5=13.29m

中柱B 顶面标高及上下柱高与边柱A 、C 相同。因此边柱A 、C 及中柱B 顶面标高为12.79m ，上柱高4.09m ，下柱高9.2m ，全柱高13.29m 。

-0.150

柱顶

轨顶

+0.000

2.1.2 确定柱截面尺寸

根据柱的高度、吊车起重及工作级别，可由书上表2.4.4确定柱截面尺寸。柱截面尺寸见图2。

表1 柱截面计算参数

计算参数

柱号截面尺寸/mm

面积

/2

mm

惯性矩/4

mm

自重

/（/

kN m）

A，C 上柱矩600

500?5

10

.0

3?9

10

0.9?7.5 下柱200

120

1000

500?

?

?

I5

10

815

.2?9

10

647

.

35?7.04

B 上柱矩600

500?5

10

3.0?8

10

90?5.7下柱200

120

1200

500?

?

?

I5

10

055

.3?9

10

26

.

57?64

.7

B柱

600

5

1200

20025

1

2

5

A,C柱

500

6

1000

20025

1

2

5

图2 柱截面尺寸

图4 计算单元简图

2.2 荷载计算

2.2.1 恒荷载

①屋盖荷载：

20mm厚水泥沙浆找平层 0.4KN/m

0.4kN m

100mm厚珍珠岩制品保温层2

改性沥青油毡防水层2

KN

4.0M

/ 30mm砂石混凝土面层 0.75KM/2

m 一毡二油隔汽层2

KN

.0m

/

05预应力大型屋面板2

1.4kN m

2

4.3m

KN

/天沟板自重2

.2m

KN

02

/屋架自重 81.50 KN/榀天窗自重 12.75KN/榀

所以作用于柱顶的屋盖结构重力荷载标准值为：

KN G 2.828815602.22/952/2164.31=+?++??= mm e 1501502/6001=-=

②吊车梁及轨道重力荷载设计值 KN G 8.5068.0463=?+= mm e 5002/100010003=-= ③柱自重重力荷载设计值 A 、C 柱：

上柱 4A 4C G G ==KN 675.305.709.4=?

下柱 5A 5C G G ==KN 768.6404.72.9=? B 柱：

上柱 4B G =KN 675.305.709.4=? 下柱 5B G =KN 288.7064.72.9=? 各项恒载作用位置如图5所示

图5 荷载作用位置图（单位：KN ）

2.2.2 屋面活荷载

由《荷载规范》可知，对于不上人的钢筋混凝土屋面，其均布活荷载标准

值为0.5KN/M 2，大于该厂房所在地区基本雪压m KN S /5.00=。故作用于柱顶面活荷载标准值为：

KN Q 5.312/2165.01=??=

1Q 的作用位置与1G 作用位置相同，如图5所示。

2.2.3 风荷载

该地区的基本风压20.4KN/m 0=ω，由于厂房高度小于30m ，所以 1.0Z =β,风压高度变化系数Z μ可根据厂房各部分标高及B 类底面粗糙度，由《荷载规范》确定如下：

柱顶（标高=12.79m ）

屋架，檐口（标高=14.49m ） Z μ=1.126 天窗，屋架交接处（标高=15.49m ） Z μ=1.151 天窗檐口（标高=18.09m ） Z μ=1.208

屋顶（标高=18.54m ） Z μ=1.218

S μ如图6所示，由公式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：

11584

1700

10002600

450

-0.2+0.6

-0.6

-0.5-0.6

-0.5

-0.4

-0.7

+0.8

-0.4

a

h

s =0.6

图6 风荷载体型系数及排架计算简图

1K Z S1Z 0ωβμμω==2

/345.04.0078.18.01m KN =???

2K Z S2Z 0ωβμμω==2/172.04.0078.14.01m KN =???

作用于排架计算简图上的风荷载标准值为： m KN q /07.26345.01=?= m KN q /035.16172.02=?=

()()()W Q S1S2Z 1S3S4Z 2S5S6S7S8Z 30F h h h z B

γμμμμμμμμμμμβω=+++++++????2

.

[]KN

387.2064.00.16.2208.1)5.02.06.06.0(0.1151.1)4.05.05.02.0(7.1126.1)4.08.0(=?????++++??+-+-+??+=

2.4 吊车荷载

由设计资料表2得200/50吊车的参数为：大车宽B=6.690m ，大车轮距K=4.70m ，小车重g=109KN ，吊车总重G=380KN ，最大轮压KN 301F MAX P,=，最小轮压KN 49F MIN P,=。吊车起重量Q=320KN ，吊车每一侧轮子数2n =。

根据B 与K ，可算得吊车梁支梁反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图7。

图7 吊车荷载作用下支座反力影响线

①吊车竖向荷载

吊车竖向荷载标准值为：

)(KN

D MAX 385.567668

.01217.0301=++?=

KN

D MIN 365.92885.149=?=

②吊车横向水平荷载

作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力标准值：

1()4T Q g α=+=KN 25.107)109320(1.04

1

=+??=

作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：

KN

T MAX 27.20885.125.107=?=

2.3 排架内力分析

该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中剪力分配系数i η按《荷载规范》计算，结果如表2。

表2 柱剪力分配系数

柱 别

u l

u n I I H H

λ==

30301311l

C n H C EI λδ??

??=+- ???

???

?=

1

1

i

i i

δηδ

=

∑

A 、C 柱

n =0.252 308.0=λ

0C =2.761

E

H

3

10

10102.0-?=δ 284.0=η

B 柱

157.0=n

308.0=λ 0C =2.593

E

H 3

10

10

067.0-?=δ 432.0=B η

2.3.1 恒载作用下排架内力分析

恒载作用下排架的计算简图如图7a -所示，图中重力荷载G 及力矩M 是根据图4确定的，即：

82.28811==-

G G kN ； 475.81675.308.50432=+=+=-

A G G G kN ；

768.6453==-A G G kN ； 64.57782.2882214=?=?=-

G G kN ；

288.7056==-B G G kN 275.1328.502675.303345=?+=++=-

G G G G B kN

275.13215.082.288111=?=?=-

e G M k N·m

499.385.08.502.0)675.3082.288()(330412=?-?+=-+=-e G e G G M A k N·

m 由于图8a -所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力i R 计算如下：

对于A 、C 柱，n=0.252，308.0=λ，则：

2131

1(1)3121(1)

n C n λλ--=?

=+- 1.769

2331

1(1)3121(1)

n C n

λλ--=?

=+- 1.249 37.929

.13249

.1499.3829.13769.1233.432211=?+?=+=C H M C H M R A KN )(?→?

， KN R C 37.9-=()← 0=B R

图8 恒荷载作用下排架内力图

2.3.2 屋面活荷载作用下排架内力分析

①AB 跨作用屋面活荷载（排架内力计算简图如图9a -所示） 其中kN Q 5.311=，它在柱顶及变阶处引起的力矩为

1A M =m KN /725.415.05.31=?，2A M =m KN /3.62.05.31=?，

1B M =m KN /725.415.05.31=?

对于A 柱：769.11=C 249.13=C

1213A A A M M

R C C H H

=

+=KN 221.129

.13249

..13.629.13769.1725.4=?+?

对于B 柱：157.0=η，308.0=λ 则

957.11=C

则：11B B M R C H =

= KN 696.029

.13957

.1725.4=?)(→ 则排架柱顶不动铰支座总反力为：

A B R R R =+KN 917.1696.0221.1=+=)(→

将R 反向作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB 跨时的柱顶剪力，即： A A A V R R η=-=KN 676.0917.1284.0221.1=?- ()B B B V R R η=-=←KN 05.081.143.073.0-=?-()← ()C C V R η=-=←KN 544.0917.1284.0-=?-=()← 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图9b -、9c -所示。

A B C

4

Q A1

Q B左

M A1

M A2

M B1

图9a -

2.04B

1.96

C

4.7258.26

7.23

2.225

4.725

A

5.26

6.479C

B

31.5

31.5+A

+

图9b - 图9c -

图9 AB 跨作用屋面活荷载时排架内力图

②BC 跨作用屋面活荷载

由于结构对称，且BC 跨与AB 跨作用荷载相同，故只需将图8中各内力图的位置及方向调整一下即可，如图10所示。

2.04

B

1.96

C

4.7258.26

7.23

2.225

4.725

A

5.09

6.479

C

B

31.531.5

+

A

+

图10 BC 跨作用屋面活荷载时排架内力图

2.3.3 风荷载作用下排架内力分析

①左吹风时

计算简图如图11a -所示。对于A C 、柱：η= 0.252 λ=0.308

411

31

3[1(

1)]1

8[1(1)]

n C n λλ+-==+-0.354 KN HC q R A 739.9354.029.1307.2111-=??-=-=()←

()←-=??-=-=KN C q R C 097.6354.029.13296.1112

()←-=---=++=KN R R F R B A W 223.36387.20097.6739.9

各柱顶剪力为：KN R R V A A A 548.0223.3684.0739.9=?+-=-=η()← KN R V B B 648.05223.36432.0=?=-=η()→

KN R R V C C C 577.6223.36284.071.3=?+-=-=η()→ 排架内力图如图11b -所示。

B

C

q 1

F w

q B

19.555

C

190.04

179.25

A

64.01

207.9935.60

2

A

图11a - 图11b -

图11 左吹风时排架内力图

②右吹风时

计算简图如图12a -所示。将图11b -所示A C 、柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图12b -所示。

B

C

B

C

190.04

A

64.01

207.9919.555

q 2

q 1

F w

179.25

35.60

A

图12b - 图12c -

图11 右吹风时排架内力图

2.3.4 吊车荷载作用下排架内力分析

①max D 作用于A 柱

计算简图如图13a -所示。其中吊车竖向荷载max D 、min D 在牛腿顶面处引起的力矩为：m kN e D M A ?=?=?=69.2835.0385.5673m ax m kN e D M B ?=?=?=365.921365.923m in 对于A 柱：249.13=C ，则)(661.26249.129

.1369

.2833←-=?-=-=C H M R A A 对于B 柱：517.0=η,308.0=λ

2331

1(1)3121(1)

n C n

λλ--=?

+-=1.174 ()→=?==KN C H M R B B 159.8174.129

.13365

.923

()←-=+-=+=KN R R R B A 502.18159.8661.26

排架各柱顶剪力分别为：

《单层工业厂房》课程设计

《单层工业厂房》课程设计 姓名： 班级： 学号：

一．结构选型 该厂房是广州市的一个高双跨（18m+18m）的机械加工车间。车间长90m,柱矩6米，在车间中部，有温度伸缩逢一道，厂房两头设有山墙。柱高大于8米，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋架有较大的刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房的各构选型见表1.1 表1.1主要构件选型 由图1可知柱顶标高是10.20米，牛腿的顶面标高是6.60米，室内地面至基础顶面的距离0.5米，则计算简图中柱的总高度H,下柱高度H l和上柱的高度Hu分别为： H=10.2m+0.6m=10.8m H l=6.60m+0.6m=7.2m Hu=10.8m-7.2m=3.6m 根据柱的高度，吊车起重量及工作级别等条件，确定柱截面尺寸，见表1.2。 1．恒载

图1 求反力： F1=116.92 F2=111.90 屋架重力荷载为59.84，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值： G A1=1.2×(116.92+59.84/2)=176.81KN G B1=1.2×(111.90×6+59.84/2)=170.18 KN (2)吊车梁及轨道重力荷载设计值 G A3=1.2×（27.5+0.8×6）=38.76KN G B3=1.2×（27.5+0.8×6）=38.76KN (3)柱重力荷载的设计值 A,C柱 B柱 2．屋面活荷载 屋面活荷载的标准值是0.5KN/m2，作用于柱顶的屋面活荷载设计值： Q1=1.4×0.5×6×18/2=37.8 KN 3，风荷载 风荷载标准值按ωk=βzμsμzω0计算其中ω0=0.5KN/m2, βz=1, μz根据厂房各部分及B类地面粗糙度表2.5.1确定。 柱顶（标高10.20m）μz=1.01 橼口（标高12.20m）μz=1.06 屋顶（标高13..20m）μz=1.09 μs如图3所示，由式ωk=βzμsμzω0可得排架的风荷载的标准值： ωk1=βzμs1μzω0=1.0×0.8×1.01×0.5=0.404 KN/m2 ωk2=βzμs2μzω0=1.0×0.4×1.01×0.5=0.202 KN/m2

单层厂房结构课程设计计算书

课 程 设 计 专业： 土木工程（本科） 学号： 姓名： 杨树国 日期： 2008年4月16日 一、设计资料 1、白银有色（集团）公司某单层车间建筑平面图。 2、钢筋混凝土结构设计手册。 二、计算简图的确定 计算上柱高及全柱高： 室外地坪为-0.15m ，基础梁高0.6m ，高出地面 m ，放置于基础顶面，故基础顶面标高-0.65m 。 根据设计资料得： 上柱高u H =吊车梁高+轨道构造高度+吊车高度+安全距离 =900+200+2734+166=4000=4m 全柱高H =轨顶标高-（吊车梁高+轨道构造高）+上柱高-基顶标高 =++4+= 故下柱高u l H H H -==6.35m 上柱与全柱高的比值 386.035 .100 .4===H H u λ 柱截面尺寸：

因电车工作级别为5A ，故根据书表（A ）的参考数据， 上柱采用矩形截面 A 、C 列柱：mm mm h b 500500?=? B 列柱：mm mm h b 700500?=? 下柱选用Ⅰ型 A 、C 列柱：mm mm mm h h b f 2001200500??=?? B 列柱：mm mm mm h h b f 2001600500??=?? （其余尺寸见图），根据书表关于下柱截面宽度和高度的限值，验算初步确定的截面尺寸，对于下柱截面宽度 A 、C 列柱： mm b mm H l 50025425 6350 25=<==（符合） B 列柱： mm b mm H l 50025425 635025=<==（符合） 对于下柱截面高度： A 、C 及 B 列柱皆有： mm h mm H l 120052912 6350 12=<==（符合） 上、下柱截面惯性及其比值 排架A 、C 列柱 上柱 49310208.5500500121 mm I u ?=??= 下柱 33800200121 21200500121???-??=l I +]502002 1 )27005032(50200361[423???+?+???41010067.7mm ?= 比值：074.010067.710208.510 9 =??==l u I I η 排架B 列柱 上柱 410310429.1700500121 mm I u ?=??= 下柱 33120020012 1 21600500121???-??=l I

@单层厂房课程设计

单层工业厂房结构课程设计计算书一．设计资料 1.某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度L=21m，柱距为6m，车间总 长度为150m，中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示： 2.车间内设有两台中级工作制吊车，吊车起重量为200/50kN。 3.吊车轨顶标高为9.0m。 4.建筑地点：哈尔滨市郊。 5.地基：地基持力层为e及I L 均小于0.85的粘性层（弱冻胀土），地基 承载力特征值为f ak =180kN/m2。标准冻深为：-2.0m。 6.材料：混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB400级，(360N/mm2) 箍筋采用HPB300级。(270N/mm2) 二. 选用结构形式 1.屋面板采用大型预应力屋面板，其自重标准值（包括灌缝在内）为 1.4kN/m2。 2.屋架采用G415（二）折线型预应力钢筋混凝土屋架，跨度为21m，端 部高度为2.3m，跨中高度为33.5m，自重标准值为83.0kN。 3.吊车梁高度为0.9m，自重30.4kN；轨道与垫层垫板总高度为184mm， 自重0.8kN/m。 4.柱下独立基础:采用锥形杯口基础。 三、柱的各部分尺寸及几何参数 采用预制钢筋混凝土柱

轨道与垫层垫板总高m h a 184.0= ， 吊车梁高m h b 9.0= ， 故 牛腿顶面标高=轨顶标高m h h b a 916.79.0184.00.9=--=-- 由附录12查得，吊车轨顶只吊车顶部的高度为m 3.2，考虑屋架下弦至吊车顶部所需空隙高度为mm 220，故柱顶标高=m 520.1122.03.20.9+=++ 基础顶面至室外地坪的距离取m 0.1，则 基础顶面至室内地坪的高度为m 15.115.00.1=+，故 从基础顶面算起的柱高m H 67.1215.152.11=+=， 上部柱高m 60.3,604.3916.752.11取为m H u =-= 下部柱高m 07.9,066.9604.367.12取为m H l =-= 上部柱采用矩形截面mm mm h b 400400?=?； 下部柱采用Ⅰ型截面mm mm mm mm h b h b f f 150100900400???=???。 上柱： mm mm h b 400400?=? (m kN g /0.41=) 25106.1mm h b A u ?=?= 4931013.212mm bh I u ?== 下柱： )/69.4(1501009004002m kN g mm mm mm mm h b h b f f =???=??? [])100400()1752900()1502900(4009001-??-+?--?=A 2510875.1mm ?= 33 3)3/25275(253005.0212 60030012400900+????+?-?= l I 4101095.1mm ?= 109.0105.191013.29 9 =??==l u I I n m H m H u 67.12,6.3==

单层厂房结构课程设计

单层厂房结构课程设计 一、结构构件选型及柱截面尺寸确定 因该厂房跨度在15~36m之间，且柱顶标高大于8m，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。 本设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图2所示。

1 B C 18001800 600 600 600600600600600 600 600 6002 4 3 6578912 1110EA= EA= 10100 3600 900 1000 B柱 A柱

2.屋面活荷载 屋面活荷载标准值为2 0.5kN/m，雪荷载标准值为2 0.4kN/m，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： .8kN 37 18/2m 6m kN/m 5.0 4.12 1 = ? ? ? = Q 1 Q的作用位置与 1 G作用位置相同，如图3所示。 3.风荷载

kN/m 36.3m 0.6kN/m 4.04.121=??=q kN/m 68.1m 0.6kN/m 2.04.122=??=q B h h F s s 0z z z s4s31z 21Q w ])()[(ωβμμμμμμγ+++= ()()[]m 05.1078.10.50.6-m 15.2049.14.08.04.1??++??+?=

1、屋面恒载作用下的内力计算 kN 33 . 220 1 1= =G G ; 76.08kN 17.28kN kN 8. 58 4 3 2= + = + = A G G G kN 58 . 36 5 3= = A G G ; .66kN 440 kN 33 . 220 2 2 1 4= ? = =G G kN 53 . 38 5 6= = B G G ; 143.52kN 58.8kN 2 kN 92 . 25 2 3 4 5= ? + = = =G G G B m 11.02kN m 05 .0 kN 33 . 220 1 1 1 ? = ? = =e G M 3 3 4 1 2 ) (e G e G G M A - + = m 41.76kN 0.3m 58.8kN - 0.25m 17.28) kN 33 . 220 (? = ? ? + = 由于图6a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力i R可根据相应公式计算 。 对于A，C柱 109 .0 = n，356 .0 = λ则：) ( 39 .6 C ← - = R

单层工业厂房课程设计计算书(完整版)

《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定 由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 l H、上柱高度Hu分别为： H=12.4m+0.5m=12.9m， l H=8.6m+0.5m=9.1m Hu=12.9m－9.1m=3.8m 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。 表1 柱截面尺寸及相应的计算参数 计算参数柱号截面尺寸 /mm 面积 /mm2 惯性矩 /mm4 自重 /(KN/ m) A , B 上柱矩400×400 1.6×10521.3×108 4.0 下柱I400×900×100×150 1.875×105195.38×108 4.69 本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。

1.2 荷载计算 1.2.1 恒载 (1).屋盖恒载： 两毡三油防水层0.35KN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2 100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2 一毡二油隔气层0.05 KN/m2 15mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2 预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m2 2.900 KN/m2 天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN

单层厂房课程设计

单层工业厂房结构课程设计计算书 一．设计资料 1.某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度 L=21m，柱距为 6m，车间总 长度为 150m，中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示： 2.车间内设有两台中级工作制吊车，吊车起重量为 200/50kN。 3.吊车轨顶标高为 9.0m。 4.建筑地点：哈尔滨市郊。 5.地基：地基持力层为e 及 I L均小于0.85 的粘性层（弱冻胀土），地 基承载力特征值为 f ak=180kN/m2。标准冻深为：-2.0m。 6.材料：混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋采用 HRB400 级， （360N/mm2）箍筋采用 HPB300 级。（270N/mm2） 二. 选用结构形式 1.屋面板采用大型预应力屋面板，其自重标准值（包括灌缝在内）为 1.4kN/m2。 2.屋架采用 G415（二）折线型预应力钢筋混凝土屋架，跨度为 21m，端 部高度为 2.3m，跨中高度为33.5m，自重标准值为 83.0kN。 3.吊车梁高度为 0.9m，自重30.4kN；轨道与垫层垫板总高度为 184mm， 自重 0.8kN/m。 4.柱下独立基础:采用锥形杯口基础。 三、柱的各部分尺寸及几何参数 采用预制钢筋混凝土柱 轨道与垫层垫板总高h a = 0.184m，吊车梁高h b = 0.9 m，故 牛腿顶面标高=轨顶标高-h -h = 9.0 - 0.184 - 0.9 = 7.916m

由附录 12 查得，吊车轨顶只吊车顶部的高度为 2.3m ，考虑屋架下弦至吊车 顶部所需空隙高度为220mm ，故柱顶标高=9.0+2.3+0.22= +11.520m 基础顶面至室外地坪的距离取1.0m ，则 基础顶面至室内地坪的高度为1.0+0.15=1.15m ，故 从基础顶面算起的柱高H =11.52+1.15=12.67m ， 上部柱高H = 11.52 - 7.916 = 3.604m ,取为3.60m 下部柱高H =12.67-3.604=9.066m ,取为9.07m 上部柱采用矩形截面b h = 400mm 400mm ； 下部柱采用Ⅰ型截面b h b h = 400mm 900mm 100mm 150mm 。 上柱： b h = 400mm 400mm ( g = 4.0kN / m ) A =b h = 1.6105mm 2 I = bh 3 12 = 2.13109 mm 4 下柱： b h b h = 400mm 900mm 100mm 150mm (g = 4.69kN / m ) A = 900 400 - (900 - 2150) + (900 - 2175) (400 -100) = 1.875 105 mm 2 = 1.95 1010mm 4 H = 3.6m , H = 12.67m = H H =3.6 12.67 = 0.284 9003 400 12 300600 + 20.530025(275+25/3)3 I 2.13109 I = 19.5 109 0.109

单层工业厂房结构吊装课程设计

单层工业厂房结构吊装课程设计 目录 1.前言------------------------------------------------------------------------------------------------ 2 1.1工程概况-----------------------------------------------------------------------------------------2 1.2施工技术经济条件----------------------------------------------------------------------------5 1.3工程特点-----------------------------------------------------------------------------------------8 2.设计书编制申明------------------------------------------------------------------ 8 2.1编制依据------------------------------------------------------------------------------------------9 2.2编制设计书原则--------------------------------------------------------------------------------9 2.3本工程采用的技术规----------------------------------------------------------------------9 3.施工方案的选择以及施工工艺----------------------------------------------10 3.1施工部署-----------------------------------------------------------------------------------------11 3.2厂房结构安装方案的选择和确定--------------------------------------------------------18 3.3结构吊装工艺----------------------------------------------------------------------------------19 4.施工总平面图布置--------------------------------------------------------------20 5.主厂房结构安装注意事项----------------------------------------------------21 6.结构吊装质量控制措施-------------------------------------------------------22 7.冬雨季施工技术措施----------------------------------------------------------22 7.1冬季施工技术措施---------------------------------------------------------------------------22 7.2雨季施工技术措施---------------------------------------------------------------------------23 8.参考文献---------------------------------------------------------------------------24

单层厂房课程设计报告

单层厂房课程设计报告 导语：非抗震设计的单层砖柱厂房经过8度地震也有相当数量的厂房基本完好，以下是小编为大家整理分享的单层厂房课程设计报告，欢迎阅读参考。 单层厂房课程设计报告·地震震害表明：6、7度区单层砖柱厂房破坏较轻，少数砖柱出现弯曲水平裂缝：8度区出现倒塌或局部倒塌，主体结构产生破坏；9度区厂房出现较为严重的破坏，倒塌率较大。 从震害特点看，砖柱是厂房的薄弱环节，外纵墙的砖柱在窗台高度或厂房底部产主水平裂缝，内纵墙的砖柱在底部产生水平裂缝，砖柱的破坏是厂肩倒塌的主要原因。山墙在地震时产生以水平裂缝为代表的平面外弯曲破坏，山墙外倾、檩条拔出，严重时山墙倒塌，端开间屋盖塌落。屋盖形式对厂房抗震性能有一定的影响，重屋盖厂房的震害普遍重子轻屋盖厂房，楞摊瓦和稀铺望板的瓦木屋盖，其纵向水平刚度和空间作用较差，地震时屋盖易产生倾斜。 2．1单跨和等高多跨的单层砖柱厂房，当无吊车且跨度和柱顶标高均不大时，地震破坏较轻。不等高厂房由于高振型的影响，变截面柱的上柱震害严重又不易修复，容易造成屋架塌落。因此规定砖柱厂房的适用范围为单跨或等高多跨且无桥式吊车的中小型厂房，6－8度时厂房的跨度不大子15m且柱顶标高下大于6．6m，9度时跨度不大于12m且柱顶

标高不大于 4．5m。 2．2厂房的平立面应简单规则。平面宜为矩形，当平面为L、T形时，厂房阴角部位易产生震害，特别是平面刚度不对称，将产生应力集中。对于立面复杂的厂房，当屋面高低错落时，由于振动的不协调而发主碰撞，震害更为严重。 2．3当厂房体型复杂或有贴建的房屋时，应设置防震缝将厂房与附属建筑分割成各自独立、体型简单的抗震单元，以避免地震时产主破坏。针对中小型厂房的特点，钢筋混凝上无檀屋盖的砖柱厂房应设置防震缝，而轻型屋盖的砖柱厂房可不设防震缝。防震缝处宜设置双柱或双墙，以保证结构的整体稳定性和刚度，防震缝的宽度应根据地震时最大弹塑性变形计算确定。一般可采用50～70mm。 地震时厂房破坏程度与屋盖类型有关，一般来说重型屋盖厂房震害重，轻型屋盖厂房震害轻，在高烈度区影响更为明显。因此要求6－8度时宜采用轻型屋盖，9度时应采用轻型屋盖。人之地震震害调查表明：6、7度时的单跨和等高多跨砖柱厂房基本完好或轻微破坏，8、9度时排架柱有一定的震害甚至倒塌。因此《建筑抗震设计规范》规定：6、7度时可采用十字形截面的无筋砖柱，8度1、2类场地应采用组合砖柱，8度3、4类场地及9度时边柱宣采用组合砖柱，中柱直采用钢筋混凝土柱。经过地震震害分析发现：非抗震设计的单层砖柱厂房经过8度地震也有相当数量的厂房基本完好，

混凝土结构课程设计(单层厂房)—单跨21

[ 单层工业厂房课程设计 一、 工程名称 二、 设计资料 某单层单跨钢筋混凝土装配车间跨度21米，长72米，柱距6米； ① 建筑地点：杭州市境内 ② 车间所在场地，地坪下米内为杂填土，填土下层3米内为亚粘土，地基 容许承载力标准值2/200m kN f k =，地下水位米，该地区历年最大冻深为米，地下水及土质无腐蚀性。基本风压20/45.0m kN W =，基本雪压 20/45.0m kN S =。屋面活荷载为m 2。 三、 结构构件选型及柱截面尺寸确定 ； 因该厂房跨度为21m ，在15～36m 之间，且柱顶标高大于8m ，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表： 主要承重构件选型表

吊车轨道联结详图 】 基础梁 G320 钢筋混凝土基础梁JL--18 KN/根] 四、排架的荷载计算 1．排架计算简图的确定 (1)确定柱高。 、 牛腿标高= 柱顶标高= 吊车梁顶标高=吊车梁高+牛腿标高=+= 轨顶标高=吊车梁顶标高+轨道构造高度=+=

上柱高H u =柱顶标高--牛腿标高=全柱高H=柱顶标高—基顶标高=（）=11m 下柱高H l =H--H u ==,λ= H u /H=11= （2）初步拟订柱尺寸 根据表一的参考尺寸，取上柱b ×h=400mm ×400mm, 下柱b ×h ×h f =900mm × 400mm ×200mm,截面尺寸如图所示。 — （3）参数计算 上柱： 493102.133******** 1 mm I u ?=??= 下柱： 36/150254 -65010012 1 650400121900400121I 3333L ????+??-??= ： 4 10102.532mm ?= 比值： 0.0842== l u I I n 排架计算简图如图（6） 2．荷载计算 (1)恒载计算。

单层工业厂房课程设计

单层工业厂房课程设计 某金工厂房设计 一、设计资料 1、该车间为一单跨厂房，柱距15m，长度75m，跨度27m，剖面如图，设有工作级别A4桥式吊车，吊车起重量20/5，轨顶标高9.6m。吊车的有关参数见下表1-1。 吊车有关参数表1－1 吊车 起重量 Q/t 跨度 Lk/m 吊车宽 B （mm） 轮距 K (mm) 最大轮压 max P （KN） 最小轮压 min P (t) 起重机总 质量 M1（t） 小车总质 量 M2(t) 轨顶以 上高度 H (m) 20/5 25.5 6400 5250 230 5.3 30.5 7.5 2300 2、恒载：屋盖自重设计值750KN（6m=300KN,9m=450KN,12m=600KN,15m=750KN),吊车梁 自重（吊车梁自重标准值44.2KN,轨道及零件重标准值0.8KN/m），柱自重。 3、活载部分：仅计入吊车部分荷载。 4、最不利荷载组合：恒载+吊车荷载组合下对应内力值。 二、材料的选用 1、混凝土：采用C30) / 01 .2 , / 3. 14 (2 2mm N f mm N f tk c = =。 2、钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级 ) / 10 2 , 55 .0 ξ, / 300 (2 5 2mm N E mm N f s b y × = = =。 3、箍筋：采用HPB235级) / 210 (2 mm N f y =。

三、排架柱高计算 1、由吊车资料表可查得：H ＝2300mm,轨顶垫块高为200mm ，吊车梁高为1.2m 。 牛腿顶面标高 ＝轨顶标高－吊车梁－轨顶垫块高 ＝9.600－1.200－0.200 ＝8.200m 柱顶标高 ＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H+0.220 ＝8.200+1.200+0.200+2.300+0.220 ＝12.120m (取12.300m) 上柱高 u H ＝柱顶标高－牛腿顶面标高 ＝12.300-8.200=4.100m 全柱高H ＝柱顶标高－基顶标高 ＝12.300－(－0.500)＝12.800m 下柱高l H ＝全柱高－上柱高 ＝12.800－4.100＝8.700m 实际轨顶标高＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高 ＝9.800m 则 (9.8m －9.6m)÷9.0m ＝0.022＜0.200 满足要求。 2、排架截面尺寸计算 截面尺寸需要满足的条件为：b ≧1.1×l H /25＝383mm.h ≥1.1×l H /12＝797mm 取柱截面尺寸为：上柱：b ×h ＝400×400 下柱：b f ×h ×b ×h f ＝400×900×100×150 根据柱子的截面尺寸可求得： 上柱截面积 A u =1.6×1055 m m 22 上柱惯性矩 I u =2.13×109m m 4 下柱截面积 l A =1.875×1055 m m 22 下柱惯性矩 l I =19.54×1099 m m 44 四、 荷载计算 1、屋盖自重计算 G 1=0.5×750=375K N 150-2/400150-2/1==u h e )(50与上柱中心线的偏心距mm = 2、柱自重

单层厂房课程设计任务书及计算书

Hefei University 课程设计C URRICULUM D ESIGN 设计名称单层厂房课程设计 专业班级土木工程班 学号 姓名 指导老师

目录 评分标准与成绩3设计任务书4设计指导书6设计计算书

评分标准与成绩

单层厂房课程设计任务书 一、题目 单层工业厂房排架结构设计（设计号：W Z D H L N ）二、设计资料 某单层工业厂房××车间，根据工艺要求采用钢筋混凝土排架结构设计（附属用房另建，本设计不考虑）。车间总长108m、柱距6m、设天窗,天窗跨度为L/3，天窗长度为36 m。外围墙体为240mm砖墙，采用MU10烧结多孔砖、M5混合砂浆砌筑。纵向墙上每柱间设置上、下两层窗户：上层窗口尺寸（宽×高）=4000mm×1800mm，窗洞顶标高取为柱顶以下250mm处；下层窗口尺寸（宽×高）=4000mm×4800mm，窗台标高为1.000m处。两山墙处设置6m柱距的钢筋混凝土抗风柱，每山墙处有两处钢木大门，洞口尺寸（宽×高）=3600mm×4200mm（集中设在抗风柱两侧对称设置）。安全等级为一级，厂房每跨内设两台吊车。 该车间所在场地由地质勘察报告提供的资料为：厂区地势平坦，地面（标高为-0.300m）以下0.8～1.2m为填土层，再往下约为0.4m厚的耕植土，再往下为粉质土层，厚度超过6m， =200kN/m2，可作为持力层；再往下为碎石层。地下水位约为-7.0m，无其地基承载力特征值f ak 侵蚀性，该地区为非地震区。 单跨（或双跨等跨等高）布置，跨度，吊车设置，厂区气象资料有关参数（如基本风压、 =0.3kN/ m2。 地面粗糙度等）按表1设计号中数据取用；基本雪压s 三、设计内容 1. 按指导老师给定的设计号（表1）进行设计；吊车型号由表2取用。 2. 按标准图集选择屋面结构构件、吊车梁、基础梁、柱间支撑等； 3.进行1榀横向平面排架结构的设计计算，编制设计计算书；（对于吊车荷载要考虑厂房的空间作用）； 计算排架所受的各项荷载； 计算各种荷载作用下的排架内力（对于吊车荷载要考虑厂房的空间作用）； 柱及牛腿设计；基础设计。 4. 用2号图纸2张绘制施工图。 包括屋盖结构、柱及柱间支撑、吊车梁、基础及基础梁的结构平面布置图；绘制排架及基础的配筋图和模板图（用铅笔图完成）。 注：○1设计号由上述几项组合而成，例如：当设计号为W2Z1D3H4L2N1时，所取数据ω0=0.35

单层厂房结构课程设计页定稿版

单层厂房结构课程设计 页 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】

单层厂房结构课程设计 1.结构构件选型及柱截面尺寸确定 因该厂房跨度在15~36m之间，且柱顶标高大于8m，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。 由图2-54可知柱顶标高为9.6m，牛腿顶面标高为6m；设室内地面至基 ，和上柱高础顶面的距离为0.5m，则计算简图中柱的总高度H，下柱高度H l 分别为： 度H u 图2-54 厂房剖面图 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表2-22。 表2-22 柱截面尺寸及相应的计算参数

本设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图2-55所示。 图2-55 计算单元和计算简图 2.荷载计算 1.恒载 ⑴屋盖恒载 20厚水泥砂浆找平层 2 30.40kN/m m 02.0kN/m 20=? 2 80厚泡沫混凝土保温层 2 30.64kN/m m 08.0kN/m 8=? 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 2 kN/m 4.1 屋盖钢支撑 2 kN/m 05.0 总计 2 kN/m 84.2 屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为：

(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： (3)柱自重重力荷载设计值 A 、C 柱: 上柱：17.28kN 3.6m kN/m 0.42.14C 4A =??==G G 下柱: 36.58kN 6.5m kN/m 69.42.15C 5A =??==G G B 柱: 上柱:25.92kN 3.6m kN/m 0.62.14B =??=G 下柱:38.53kN 6.5m kN/m 94.42.15B =??=G 各项恒载作用位置如图2-56所示。 图2-56 荷载作用位置图 （单位：kN ） 2.屋面活荷载 屋面活荷载标准值为20.5kN/m ，雪荷载标准值为2 0.4kN/m ，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： 1Q 的作用位置与1G 作用位置相同，如图2-56所示。 3.风荷载 风荷载的标准值按0s z z k w w μμβ=计算，其中2 0kN/m 5.0=w ,0.1=z β,z μ根据厂房各部分标高(图2-54)及B 类地面粗糙度确定如下： 柱顶(标高9.6m ) 000.1z =μ 檐口(标高11.75m ) 049.1z =μ

单层厂房课程设计

单层工业厂房结构课程设计计算书 一． 设计资料 1. 某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度L=21m ，柱距为6m ，车间总 长度为150m ，中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示： 2. 车间内设有两台中级工作制吊车，吊车起重量为200/50kN 。 3. 吊车轨顶标高为9.0m 。 4. 建筑地点：哈尔滨市郊。 5. 地基：地基持力层为e 及I L 均小于0.85的粘性层（弱冻胀土），地基 承载力特征值为f ak =180kN/m 2。标准冻深为：-2.0m 。 6. 材料：混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB400级，(360N/mm 2) 箍筋采用HPB300级。(270N/mm 2) 二. 选用结构形式 1. 屋面板采用大型预应力屋面板，其自重标准值（包括灌缝在内）为 1.4kN/m 2。 2. 屋架采用G415（二）折线型预应力钢筋混凝土屋架，跨度为21m ，端 部高度为2.3m ，跨中高度为33.5m ，自重标准值为83.0kN 。 3. 吊车梁高度为0.9m ，自重30.4kN ；轨道与垫层垫板总高度为184mm ， 自重0.8kN/m 。 4. 柱下独立基础:采用锥形杯口基础。 三、柱的各部分尺寸及几何参数 采用预制钢筋混凝土柱 轨道与垫层垫板总高m h a 184.0= ， 吊车梁高m h b 9.0= ， 故

牛腿顶面标高=轨顶标高m h h b a 916.79.0184.00.9=--=-- 由附录12查得，吊车轨顶只吊车顶部的高度为m 3.2，考虑屋架下弦至吊车顶部所需空隙高度为mm 220，故柱顶标高=m 520.1122.03.20.9+=++ 基础顶面至室外地坪的距离取m 0.1，则 基础顶面至室内地坪的高度为m 15.115.00.1=+，故 从基础顶面算起的柱高m H 67.1215.152.11=+=， 上部柱高m 60.3,604.3916.752.11取为m H u =-= 下部柱高m 07.9,066.9604.367.12取为m H l =-= 上部柱采用矩形截面mm mm h b 400400?=?； 下部柱采用Ⅰ型截面mm mm mm mm h b h b f f 150100900400???=???。 上柱： mm mm h b 400400?=? (m kN g /0.41=) 25106.1mm h b A u ?=?= 4931013.212mm bh I u ?== 下柱： )/69.4(1501009004002m kN g mm mm mm mm h b h b f f =???=??? [])100400()1752900()1502900(4009001-??-+?--?=A 2510875.1mm ?= 33 3)3/25275(253005.0212 60030012400900+????+?-?= l I 4101095.1mm ?= 109.0105.191013.29 9 =??==l u I I n m H m H u 67.12,6.3== 284.067.126.3===H H u λ

单层厂房结构课程设计模板

单层厂房结构课程 设计 单层厂房结构课程设计 1.结构构件选型及柱截面尺寸确定 因该厂房跨度在15~36m之间, 且柱顶标高大于8m, 故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度, 选用预应力混

凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。 由图2-54可知柱顶标高为9.6m, 牛腿顶面标高为6m; 设室 本设计仅取一榀排架进行计算, 计算单元和计算简图如图2-55所

(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值: .8kN 586m )0.8kN/m kN 2.44(2.13=?+?=G (3)柱自重重力荷载设计值 A 、 C 柱: 上柱: 17.28kN 3.6m kN/m 0.42.14C 4A =??==G G 下柱: 36.58kN 6.5m kN/m 69.42.15C 5A =??==G G B 柱: 上柱:25.92kN 3.6m kN/m 0.62.14B =??=G 下柱:38.53kN 6.5m kN/m 94.42.15B =??=G 2.屋面活荷载 屋面活荷载标准值为2 0.5kN/m , 雪荷载标准值为2 0.4kN/m , 后者小于前者, 故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为: .8kN 3718/2m 6m kN/m 5.04.12 1=???=Q 1Q 的作用位置与1G 作用位置相同, 如图2-56所示。

3.风荷载 风荷载的标准值按0s z z k w w μμβ=计算, 其中 20kN/m 5.0=w ,0.1=z β,z μ根据厂房各部分标高(图 2-54)及B 类地面 粗糙度确定如下:

钢筋混凝土单层工业厂房课程设计

钢筋混凝土单层厂房课程设计计算书和说明书 一.构件选型 L=24 m（Lk=24-1.5=22.5 m），轨顶标志标高为8.4m，A4级工作级别，软钩 桥式吊车Q 1=150KN、Q 2 =200KN两台的工业厂房。 1.屋面板{04G410-1} 一冷二毡三油一砂 0.35 = 0.35 kN/m2 20厚水泥砂浆找平 0.40 = 0.40 kN/m2 屋面恒荷载 = 0.75 kN/m2 屋面活荷载 0.5 kN/m2 荷载组合： 组合一：1.2×0.75+1.4×0.5=1.6 kN/m2 组合一：1.35×0.75+1.4×0.5×0.7=1.5025 kN/m2 选Y-WB-2 Ⅲ（中间跨）；YWB-2 ⅢS （端跨）。 允许荷载2.05 kN/m2 >1.6 kN/m2，满足要求。2.屋架{04G415（一）} 屋面板的一冷二毡三油一砂 0.35 kN/m2屋面板的20厚水泥砂浆找平0.40 kN/m2 屋面板自重 1.4 kN/m2灌缝重 0.1 kN/m2屋架钢支撑自重 0.05 kN/m2恒荷载 2.3 kN/m2屋面活荷载 0.5 kN/m2 荷载组合： 组合一：1.2×2.3+1.4×0.5=3.46 kN/m2

三毡四油防水层 20厚水泥砂浆找平65厚焦渣混凝土找坡20厚水泥砂浆抹面 70400 20770 结构层 50240 6M 6M 20 MM 平均6580 防水层 0.40 kN/m 2 20厚水泥砂浆找平 0.40 kN/m 2 65厚焦渣混凝土找坡 0.065×14= 0.91 kN/m 2 20厚水泥砂浆抹面 0.40 kN/m 2 积水按230mm 高计 2.3 kN/m 2 卷材防水层考虑高、低肋覆盖部分，按天沟平均内 宽b 的2.5倍计算。（b=770-190=580mm ）

单层厂房课程设计

单层厂房课程设计 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】

单层钢筋混凝土柱厂房课程设计 目录 一、设计资料 (2) 二、结构方案选择 (2) 三、结构布置及构件选型 (3) 四、计算单元及计算简图 (6) （1）标高 (6) （2）初定柱的截面尺寸…………………………………………………………………………………………………. .(6) （3）定位轴线................................................................................................................ (6)

（4）计算单元及计算简图 (6) 五、荷载计算 (7) （1）屋盖荷载 (7) （2）柱和吊车梁等自重…………………………………………………………………………………………………. .(7) （3）吊车荷 载…………………………………………………………………………………………… …………..……..(8)（4）风荷 载………………………………………..………………………………………………… (9) （5）内力分析 (9) （6）内力组合 (17) 六、排架柱截面设计 (17)

（1）选取控制截面最不利内力 (17) （2）A柱配筋计算 (18) （3）B柱配筋计算 (20) 七、排架柱的裂缝宽度验算…………………………………………………………………………………………………. .(23) （1）A柱裂缝宽度验算………………………………………………………………………………………………...( 23) （2）B柱裂缝宽度验算…………………………………………………………………………………………………. .(24) 八、牛腿设计 (24) 九、排架柱的吊装验算 (26) 十、锥形杯口基础设计 (30)

单层厂房结构课程设计计算书

单层厂房结构课程设计计算书 1

课程设计 专业: 土木工程( 本科) 学号: 姓名: 杨树国 日期: 4月16日 一、设计资料

1 2、 钢筋混凝土结构设计手册。 二、 计算简图的确定 2.1 计算上柱高及全柱高: 室外地坪为-0.15m , 基础梁高0.6m , 高出地面0.1 m , 放置于基础顶面, 故基础顶面标高-0.65m 。 根据设计资料得: 上柱高u H =吊车梁高+轨道构造高度+吊车高度+安全距离 =900+200+2734+166=4000=4m 全柱高H =轨顶标高-( 吊车梁高+轨道构造高) +上柱高-基顶标高 =6.8-(0.9+0.2)+4+0.65=10.35 故下柱高u l H H H -==10.35-4.0=6.35m 上柱与全柱高的比值 386.035 .100 .4===H H u λ 2.2 柱截面尺寸: 因电车工作级别为5A , 故根据书表2.9( A) 的参考数据, 上柱采用矩形截面 A 、 C 列柱: mm mm h b 500500?=? B 列柱: mm mm h b 700500?=? 下柱选用Ⅰ型 A 、 C 列柱: mm mm mm h h b f 2001200500??=?? B 列柱: mm mm mm h h b f 2001600500??=??

2 ( 其余尺寸见图) , 根据书表2.8关于下柱截面宽度和高度的限值, 验算初步确定的截面尺寸, 对于下柱截面宽度 A 、 C 列柱: mm b mm H l 50025425 6350 25=<==( 符合) B 列柱: mm b mm H l 50025425 635025=<==( 符合) 对于下柱截面高度: A 、 C 及 B 列柱皆有: mm h mm H l 120052912 6350 12=<==( 符合) 2.3 上、 下柱截面惯性及其比值 排架A 、 C 列柱 上柱 49310208.5500500121 mm I u ?=??= 下柱 33800200121 21200500121???-??=l I +]502002 1 )27005032(50200361[423???+?+???41010067.7mm ?= 比值: 074.010 067.710208.510 9 =??==l u I I η 排架B 列柱 上柱 410310429.1700500121 mm I u ?=??= 下柱 331200200121 21600500121???-??=l I +]502002 1 )211005032(50200361[423???+ ?+???41110199.1mm ?=