建筑结构(SATWE)的总信息
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建筑结构（SATWE）的总信息
（2007版）
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本文以一栋7度区（0.1g）II类场地上的19层（含1层地下室）框架-剪力墙结构为例编写。编写方式采用SATWE总信息文本格式，编入了SATWE常用参数及规范索引，插入了“分析与设计参数补充定义”中的各个菜单，并针对参数定义中的一些难点和疑点增加了较详细的说明，以方便对SATWE参数的理解和选择。
目录...................................................................
总信息 (2)
风荷载信息 (4)
地震信息 (5)
活荷载信息 (7)
调整信息 (8)
配筋信息 (10)
设计信息 (12)
荷载组合信息 (13)
剪力墙底部加强区信息 (14)
地下室信息 (14)
砌体结构（底框）信息 (16)
SATWE 计算控制参数 (17)
总信息 .........................................
结构材料信息: 钢砼结构..........按主体结构材料选择，底框选择[砌体结构]。此参数便于
程序正确选择相关规范计算地震力和风荷载。
混凝土容重(kN/m3): Gc = 27.00.....框架宜取26kN/m3，剪力墙宜取28kN/m3，包含饰面
材料的折算容重。框-剪根据剪力墙数量取中间某
值。改变此参数也就改变了整个结构的砼容重，这
时楼板砼重量宜采用手工输入。见《荷规》附录A
表A.1-6。
钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00.....取78kN/m3，考虑饰面材料重量时，应填入适当值。水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00.....一般取0度，地震力、风力作用方向，逆时针为正。
当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时,
宜将其输入验算。水平力夹角可在WZQ.OUT中查
看。
地下室层数: MBASE= 1.....与上部结构整体分析的地下室层数，无地下室填0。
定义此参数后，程序自动将风荷载的起算点上移至
地下一层顶板处，并为上部结构的嵌固位置提供信
息。
当地下一层因为墙体少，顶板大量降板、开大洞，
是半地下层（地面部分高度大于层高的1/3）等原
因，不能形成有效的约束时，应取地下一层底板以
下地下室层数。详见《国标图集05SG109-3》56页。
后面凡涉及地下室层数时，均以此参数范围为准。竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式......[一次性加载]仅适用于多、低层。
[模拟施工加载1]适用于多层、高层。
[模拟施工加载2]适用于框－剪、框－筒等高层基
础。
[模拟施工加载3]适用于多层、高层，宜优先选用。
依据见《高规》5.1.9条及条文说明。详细说明见《P
KPM新天地》2006年3期27页或《用户手册》。风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载....始终选择[计算风荷载]，程序会自动组合。
地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力....[不计算地震作用]用于无抗震设防要求（＜6度）时。
[计算水平地震作用]适用于抗震设防烈度≥6度时。
详见黄小坤《〈高规〉若干问题解说》2.4条。
[计算水平和竖向地震作用]适用于8、9度的大跨和
长悬臂结构及9度的高层结构，8度带转换层高层
结构的转换构件，8度连体结构的连接体。
依据《抗规》1章（含强条）、3.1.3条（强条）、
3.1.4条、5.1.1条（强条）、5.1.6条2款（强条），
《高规》3.3.2条（强条）。带转换层高层结构见《高
规》10.2.6条，连体结构见《高规》10.5.2条（强
条）。
特殊荷载计算信息: 不计算............一般工程不计算。详见《砼规》5.3.6条及条文说明，《高
规》4.9.3条及条文说明。特殊荷载含以下几类：
温度荷载及砼收缩徐变可在[温度荷载定义]中定义；
不均匀沉降可在[弹性支座/支座位移定义]中定义；
特殊风荷载可在[特殊风荷载定义]中定义；
吊车荷载可在[特殊构件补充定义]中定义。
结构类别: 框架-剪力墙结构.......按工程所采用的结构体系选择，以便程序按相应规范进
行正确的内力调整及构造处理。[复杂高层结构]包
括：带转换层高层结构、错层结构、多塔楼结构等。裙房层数: MANNEX= 0.....有地下室时应自地下室最底层算起。定义裙房层数
后，当裙房上部为多塔时，并且多塔已经在[多塔结
构补充定义]中事先定义，程序会自动对该部位的配
筋进行调整。依据见《高规》10.6.4条及条文说明。
相关规范：裙房见《抗规》6.1.3条2款，《高规》
4.8.6条；多塔见《高规》10.6节。
转换层所在层号：MCHANGE= 0.....有地下室时应自地下室最底层算起，此参数便于对
转换层构件进行正确的内力调整。转换梁和框支柱
程序不能自动识别，必须在[特殊构件补充定义]中定
义。
转换层构件内力调整详见《抗规》3.4.3条2款1），
《高规》4.9.2条3款2）、10.2.6条、10.2.7条、
10.2.12条、10.2.14条。
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00.....取值范围1.0-5.0，一般工程宜取2.0，框支及短肢
剪力墙宜根据工程实际情况取1.5或1.0等较小值。墙元侧向节点信息: 内部节点..........一般工程宜选[内部节点]，[出口节点]精度高于[内部节点]
但耗时较多。见《用户手册》。
是否对全楼强制采用刚性楼板假定是............一般工程可选择[是]。楼板平面比较狭长、有较大凹入或
开洞、定义有弹性楼板时，此参数需要选择两次：
一、计算[位移比]、[层刚度比(地震剪力与地震层间
位移的比)]应选择[是]，计算[周期比]宜选择[是]。
二、计算[内力、配筋]应选择[否]还原结构真实模型；
其它结构整体控制指标也宜按结构真实模型计算。
依据见《抗规》3.4.2及条文说明，《高规》5.1.5
条及条文说明，《国标图集05SG109-3》12页。采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法....[地震剪力与地震层间位移的比]适用于计算一般工程
的层刚度比。依据见《抗规》3.4.2条与3.4.3条及
条文说明。详见[SATWE计算控制参数]，下同。
[剪切刚度]适用于计算底部一层带转换层结构及地
下室的层刚度比。见《高规》附录E.0.1，《抗规》
6.1.14条及条文说明。
[剪弯刚度]适用于计算底部二层及二层以上带转换
层结构的层刚度比。见《高规》附录E.0.2。
结构所在地区全国...........按工程所在地区采用的规范选择。“全国”即由国家和建设
部颁布的结构设计规范及规程。
墙梁转框架梁的控制跨高比(0 为不转) 5.....一般工程填5，不转换填0。可将按洞口输入产生的
墙梁转换成框架梁，目前仅限于转换墙厚不变且规
则对齐的洞口。依据见《高规》7.1.8条。
风荷载信息 .....................................
修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 ....一般工程取50年一遇（n=50）；根据工程所在地
区查《荷规》附录D.4附表D.4，但不得小于0.3k
N/m2。依据见《荷规》7.1.2（强条）及条文说明。
高度大于60m的高层取100年一遇（n=100）；根
据工程所在地区查《荷规》附录D.4附表D.4。依
据见《高规》3.2.2条（强条）及条文说明。
地面粗糙程度: B 类.............[A]类指近海海面和海岛、海面、湖面及沙漠地区；
[B]类指乡镇和城市郊区等房屋比较稀疏的地区；
[C]类指有密集建筑群的城市市区；
[D]类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区，慎
用。
依据详见《荷规》7.2.1条或《高规》3.2.3条。
结构基本周期（秒）: T1 = 1.38.....程序默认值是按《高规》附录B公式B.0.2计算的，
也可按《高规》3.2.6表3.2.6-1注或《荷规》附录
E的经验公式计算。程序计算出基本周期后，宜代
回重算。一般工程即WZQ.OUT中的“第一平动周
期”。
结构基本周期经验公式（n为层数）：
框架结构T=(0.08-1.00)n；
框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)n；
剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)n。
相关规范：《荷规》7.4.1条，《措施》8.9节1条。考虑风振系数是.......考虑风振影响选[是]。结构的基本周期大于0.25s
及高柔房屋高度大于30m且高宽比大于1.5时，设
计中应考虑风振的影响。见《荷规》7.4.1条及条
文说明。
体形变化分段数: MPART= 1.....定义结构体形变化分段，最多3段，体形无变化填1。各段最高层号: NSTi = 19.....按各分段的最高层层号填写。
各段体形系数: USi = 1.30.....高宽比不大于4的矩形、方形、十字形平面取1.3。详
《高规》3.2.5条及附录A，《荷规》7.3.1表7.3.
1。
设缝多塔背风面体型系数 0.0.....对于设缝多塔，用户可在[特殊风荷载定义]中指定
各塔的档风面，程序会按此系数自动对背风面风荷
载进行修正。详见《PKPM新天地》2005年6期39
页。
地震信息 .......................................
结构规则性信息: 不规则.......符合《抗规》3.4.2条并无表3.4.2-1或3.4.2-2
所列不规则类型时，即为规则结构；反之为不规则
结构。见《抗规》3.4.2条，《高规》4.3和4.4节
相应条文。
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC.....程序内定[耦联]CQC组合方式。依据及技术条件见
《高规》3.3.4条1款、3.3.11条或《抗规》5.2.3
条。
计算振型数: NMODE= 15.....高层结构单塔取≥15且为3的倍数，多塔取≥塔数的
9倍，但不得大于由“侧刚分析方法”或“总刚分析方
法”确定的结构动力自由度数。参与计算振型的[有效
质量系数]应≥90％（可在WZQ.OUT文件中查看）。
依据详见《高规》3.3.11条1款及条文说明和5.1.
13条2款，《抗规》5.2.3条2款及条文说明。
地震烈度: NAF = 7.00.....按工程所在地区查《抗规》附录A。见《抗规》3.2.
4条、3.1.3条（强条）或《高规》3.3.1条（强条）。场地类别: KD = 2.....详见地勘报告。《抗规》4.1.6条表4.1.6（强条）。设计地震分组: 二组.......按工程所在地区查《抗规》附录A。《抗规》3.2.4条。特征周期TG = 0.40.....II类场地二组取0.40。查《抗规》5.1.4条（强条）
表5.1.4-2或《高规》3.3.7条表3.3.7-2。
多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08.....7度取0.08，查《抗规》5.1.4条（强条）表5.1.4-
1或《高规》3.3.7条表3.3.7-1。
罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50.....7度取0.50，查《抗规》5.1.4条（强条）表5.1.4-
1或《高规》3.3.7条表3.3.7-1。
框架的抗震等级: NF = 3.....高层A级高度查《高规》4.8.1条（强条)表4.8.2；
高层B级高度查《高规》4.8.1条（强条）表4.8.3；
多层结构查《抗规》6.1.2条（强条）表6.1.2选择。
见《抗规》6.1.2（强条）、6.1.3条，《高规》4.8
节(含强条)。抗震设防分类见《抗规》3.1.1条（强
条）。
0为特一级，5不考虑抗震构造要求。此参数定义结
构整体抗震等级，对于结构一些特殊部位的抗震等
级则应在[特殊构件补充定义]中重新定义或检查确
认：
地下室见《抗规》6.1.3条3款或《高规》4.8.5条；
底部三层及以上带转换层高层见《高规》10.2.5条；
带加强层的高层见《高规》10.3.3条2款；
错层结构见《高规》10.4.4条；
连体结构见《高规》10.5.5条；
混合结构见《高规》11.2.19条。
剪力墙的抗震等级: NW = 2.....此参数定义方法与[框架的抗震等级]相同。
短肢剪力墙见《高规》7.1.2条3款。
活荷质量折减系数: RMC = 0.50.....一般民用建筑楼面等效均布活荷载及雪荷载取0.5。
查《抗规》5.1.3条（强条）表5.1.3组合值系数。周期折减系数: TC = 0.80.....框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；
框剪：砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；
剪力墙：砖填充墙多0.9-1，砖填充墙少1。《高规》
3.3.16条（强条）、3.3.17条，《措施》8.8节1
条。
结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00.....砼结构一般取5.0，《抗规》5.1.5条1款或《高规》
3.3.8条。混合结构取
4.0，《高规》11.2.18条。
钢结构见《荷规》7.4.2-7.4.6条文说明，《抗规》8.
2.2。
是否考虑偶然偏心: 是........选择方法见下条，但[最大层间位移角]不考虑有[偶然偏
心]的工况。依据见《高规》4.6.3条及注。
是否考虑双向地震扭转效应: 否........初算选[否]（单向地震），高层考虑[偶然偏心]，在满足[全
楼刚性楼板假定]的前提下，计算位移比（可查看W
DISP.OUT），若＞1.4（B级或复杂高层＞1.3），
视为质量和刚度分布明显不对称；见黄小坤《〈高
规〉若干问题解说》2.6条。有的文献认为应该取位
移比＞1.2。详见《抗规》3.4.2条及表3.4.2-1、3.
4.3条1款，《高规》4.3.5条、3.3.3条、4.2.2条。
多层一般工程：选择[单向地震]；
多层质量和刚度分布明显不对称：选择[双向地震]。
依据详见《抗规》5.1.1条3款（强条）。
高层一般工程：选择[单向地震]并考虑[偶然偏心]；
高层质量和刚度分布明显不对称：选择[双向地震]。
见《高规》3.3.2条2款（强条）、3.3.3及条文说
明。
斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0.....无与结构主轴斜交的抗侧力构件时取0。当结构存在
某部分与主轴斜交角度＞15度的抗侧力构件时，应
分别输入其角度计算，逆时针为正。依据见《抗规》
5.1.1条2款（强条）或《高规》3.3.2条1款(强条)。按中震(或大震)不屈服做结构设计否.......一般工程不考虑。属结构性能设计范畴，具体工程
有要求时才予以考虑。《抗规》和《高规》无相关
要求。
活荷载信息 .....................................
考虑活荷不利布置的层数从第1 到19层.....多层应取全部楼层，见《措施》2.8.1条。
高层宜取全部楼层，见《高规》5.1.8条及条文说明。柱、墙活荷载是否折减折算...........民用建筑PM不折减时宜折减，《荷规》4.1.2(强条)。
工业建筑不折减，详见《荷规》4.2.1条条文说明。传到基础的活荷载是否折减折算...........此参数选择方法同[柱、墙活荷载是否折减]。
---------柱，墙，基础活荷载折减系数---------....按《荷规》4.1.2条2款(强条)及表4.1.1类别选择。
计算截面以上的层号------折减系数
1 1.00 按《荷规》4.1.2条2款(强条)及表4.1.1类别选择。
2---3 0.85 按《荷规》4.1.2条2款(强条)及表4.1.1类别选择。
4---5 0.70 按《荷规》4.1.2条2款(强条)及表4.1.1类别选择。
6---8 0.65 按《荷规》4.1.2条2款(强条)及表4.1.1类别选择。
9---20 0.60 按《荷规》4.1.2条2款(强条)及表4.1.1类别选择。
> 20 0.55 按《荷规》4.1.2条2款(强条)及表4.1.1类别选择。
调整信息 .......................................
中梁刚度增大系数：BK = 2.00......现浇楼板取1.3-2.0，宜取2.0；装配式楼板及板柱体
系取1.0。依据详见《砼规》5.2.4条3款、7.2.3
条表7.2.3，《高规》5.2.2条，《措施》8.8节8
条。此参数对连梁不起作用。
梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85......现浇框架梁0.8-0.9，装配整体式框架梁0.7-0.8。调
幅后，程序按平衡条件将梁跨中弯矩作相应增大。
依据详见《砼规》5.3.1条及条文说明，《高规》5.
2.3条。此参数对钢梁不起作用。
程序仅对两端都以墙或柱为支座的框架梁自动调
幅，默认两端没有或仅一端有墙、柱支座的梁（包
括次梁、悬臂梁）为不调幅梁，若需改变，可在[特
殊构件补充定义]中重新定义。
梁活荷载内力放大系数：BM = 1.00......已考虑活荷载不利布置应取1.0；不考虑活荷载不利
布置取1.1-1.2。此参数可放大梁满布活荷载时的内
力。见《措施》8.8节6条，《高规》5.1.8条文说
明。
连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70......取值≥0.5，见《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.
1条、7.2.25条2款。位移由风载控制时应取≥0.8，
查WDISP.OUT比较各工况确定。《措施》8.8节7
条。
梁扭矩折减系数：TB = 0.40......现浇楼板取0.4-1.0，宜取0.4；装配式楼板取1.0。
见《高规》5.2.4条及条文说明，《措施》8.8节7
条。此参数对于不与刚性楼板相连的梁及弧梁不起
作用。
全楼地震力放大系数：RSF = 1.00......取值1-1.5,一般取1.0。参见《措施》8.8节3条。0.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 1.....有无地下室时均填1（即结构自然层的最低层层号）。
不调整或非框剪结构时填0。依据见《抗规》6.2.1
3条1款，《高规》8.1.4条，《措施》8.8节2条。
有的资料认为，在考虑地下室外侧回填土的约束作
用时，地下室地震剪力主要被室外回填土吸收，地
下室构件只承担少量的地震剪力，0.2Qo调整不起
控制作用，地下室可以不调整，只需控制地下室柱
钢筋满足《抗规》6.1.14条的要求即可。此处应填
水平嵌固部位以上一层层号。
当框架柱较少时，0.2Qo调整可能产生过大的调整
系数，为避免出现这种情况，程序内定该系数不得
大于2.0；将起始层号改为负数时，调整系数不受
此限制。
0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 19.....按有框架柱的结构自然层最高层层号填入，不调整
或非框剪结构时填0。依据见《抗规》6.2.13条1
款，《高规》8.1.4条，《措施》8.8节2条。
对于框架柱数量从下至上分段有规律变化的结构，
应按《高规》8.1.4条的要求分段调整。分段调整
可在[用户指定0.2Qo调整系数]菜单中编辑修改。
调整方法详见《PKPM新天地》2005年6期33页。顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0......按突出屋面部分最低层层号填写，无顶塔楼时填0。顶塔楼内力放大：RTL = 1.00......计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）。
计算振型数为3时，取1.5。顶塔楼宜每层作为一
个质点参与计算。见《抗规》5.2.4条（振型分解法）；
《高规》3.3.11条1款。
九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15...此处规范规定要用钢筋实配值计算，用户可根据
预估的梁、柱钢筋实配值与计算值的比例填入适当
值。《抗规》6.2.2条、6.2.4条、6.2.5条，《高规》
6.2.1条、6.2.3条、6.2.5条。详见《用户手册》1
0.5节。
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525= 1..用于调整剪重比。抗震设计时始终选择调整，程序
会自动判别，如果剪重比不满足规范要求，则自动
按《抗规》5.2.5条调整楼层地震剪力。依据详见《抗
规》5.2.5（强条）或《高规》3.3.13（强条）。
是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0....一般工程不调整。抗震设计时转换层内与框支柱
相连的框架梁（非转换梁）可通过此参数选择是否
随框支柱进行内力调整。见《用户手册》18页。框
支柱内力调整见《高规》4.9.2条3款、10.2.7条、
10.2.12条。框支柱应在[特殊构件补充定义]中事先
定义。
剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1....有地下室时取水平嵌固部位以上一层层号,但不得
大于参数[地下室层数]；无地下室或有地下室但嵌固
部位在基础顶面时填1或0。依据《抗规》6.1.10
条及条文说明、6.1.14条及条文说明，《高规》7.
1.9条。详《国标图集05SG109-3》56页及《〈高
规〉若干问题解说》2.36条。多层可填入大于结构
层数的层号，加强区按构造边缘构件考虑。《抗规》
6.4.6条1款。
强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0....用户应通过此参数强制指定下列楼层为薄弱层，
以便程序对这些薄弱层进行正确的内力调整：
转换层等竖向抗侧力构件不连续的楼层。
层间受剪承载力比不满足《抗规》3.4.2或《高规》
4.4.3的楼层。见WMASS.OUT楼层抗剪承载力及
比值。
依据见《抗规》3.4.3条2款或《高规》5.1.14条。托墙梁刚度放大系数 1....此参数放大框支剪力墙（不含洞口）下转换梁的抗
弯刚度，使计算结果更为合理，旧版默认100。解
决框支剪力墙因转换梁挠度产生的剪力墙底部超筋
问题。
配筋信息 .......................................
梁主筋强度(N/mm2): IB = 360......设计值，HPB235取210N/mm2、HRB335取300N/
mm2、HRB400取360N/mm2，下同。依据见《砼
规》4.2.1条，查4.2.3条（强条）表4.2.3-1选择。柱主筋强度(N/mm2): IC = 360......依据详见《砼规》4.2.1条，查4.2.3条（强条）表4.
2.3-1选择。
墙主筋强度(N/mm2): IW = 360 .....依据详见《砼规》4.2.1条，查4.2.3条（强条）表4.
2.3-1选择。
梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210......依据详见《砼规》4.2.1条，查4.2.3条（强条）表4.
2.3-1选择。
柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210......依据详见《砼规》4.2.1条，查4.2.3条（强条）表4.
2.3-1选择。
墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210......依据详见《砼规》4.2.1条，查4.2.3条（强条）表
4.2.3-1选择。
边缘构件箍筋强度 (N/mm2): = 210......依据详见《砼规》4.2.1条，查4.2.3条（强条）
表4.2.3-1选择。
梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00......见《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400。抗
震设计时取加密区间距，一般取100。依据详见《抗
规》6.3.3条3款（强条），《高规》6.3.2条（强
条）表6.3.2-2，连梁见《高规》7.2.26条2款（强
条），筒中筒结构见《高规》9.3.9条2款（强条），
框支梁见《高规》10.2.8条3款（强条），混合结
构见《高规》11.3.2条2款。
柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00......详见《砼规》10.3.2条2款，可取100-400。
抗震设计时取加密区间距，一般取100。依据详见
《抗规》6.3.8条2款（强条），《高规》6.4.3条
（强条）表6.4.3-2，框支柱见《高规》10.2.11条
2款（强条）、11.2.12条9款，混合结构见《高规》
11.3.6。
墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00......详见《砼规》10.5.10条，可取100-300。
抗震设计时详见《抗规》6.4.3条1款（强条），《高
规》7.2.18条2款（强条）、7.2.20条。部分框支
剪力墙见《高规》10.2.15条2款（强条）。
墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV = 0.25......详见《砼规》10.5.9条，可取0.2-1.2。
抗震等级为一、二、三级时应≥0.25。依据详见《抗
规》6.4.3条1款（强条）或《高规》7.2.18条2
款（强条）。框－剪结构见《高规》8.2.1条（强条），
高层特一级见《高规》4.9.2条4款2）。
单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0.....此参数用来指定剪力墙底部需要另外定义竖向分布
筋配筋率的楼层层数，一般与[剪力墙底部加强区层
数]相同。高层结构特一级见《高规》4.9.2条4款2），
部分框支剪力墙结构见《高规》10.2.15条（强条）。单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.0.....此参数用来对剪力墙底部另外定义竖向分布筋配筋
率。高层结构特一级见《高规》4.9.2条4款2），
部分框支剪力墙结构见《高规》10.2.15条（强条）。
设计信息 .......................................
结构重要性系数: RWO = 1.00......砼结构安全等级二级，设计使用年限50年取1.00。
详见《砼规》3.2.2条、3.2.1条（强条）。安全等
级查《砼规》3.2.1条（强条）表3.2.1。
钢结构见《钢规》3.2.1条（强条）。
柱计算长度计算原则: 有侧移............一般按[有侧移]，用于钢结构。《钢规》5.3.3条。
梁柱重叠部分简化: 不作为刚域........一般工程宜选择[不简化]，异形柱结构可选[简化]。依据
见《高规》5.3.4条，《砼规》5.2.3条4款。
是否考虑P-Delt 效应：否...............重力二阶效应，初算不考虑，可在WMASS.OUT的[结构整
体稳定验算结果]中查看。高层结构如果不满足《高
规》5.4.1条的要求，应在重算时考虑。依据详见《高
规》5.4.2条、5.4.3条。
相关规范：《砼规》5.2.2条3款，《抗规》3.6.3
条。
按高规或高钢规进行构件设计是..............高层结构应选择[是]，多、低层结构应选择[否]。柱配筋计算原则: 按单偏压计算......整体计算选择[单偏压]，角柱按[双偏压]验算，或在[特
殊构件补充定义]中定义角柱使程序自动按[双偏压]
计算。异形柱按[双偏压]计算。技术条件见《砼规》
7.3节及附录F，《高规》6.2.4，《异规》5.1节。钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85.....一般工程取0.85，用于钢结构，考虑开孔削弱截面。梁保护层厚度(mm): BCB = 25.00.....室内正常环境（一类），砼强度≥C25时，取≥25m m。
详见《砼规》9.2.1条表9.2.1。环境类别见《砼规》
3.4.1条表3.4.1。
柱保护层厚度(mm): ACA = 30.00.....室内正常环境（一类）取≥30mm。见《砼规》9.2.1
条表9.2.1。环境类别见《砼规》3.4.1条表3.4.1。是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 是..选择[否]，程序执行《砼规》7.3.11条2款。
选择[是]，程序按每一组设计组合内力自动判别“水
平荷载产生的设计弯矩”与“总设计弯矩”的比值，若
大于75％，程序自动执行《砼规》7.3.11条3款。
荷载组合信息 ...................................
恒载分项系数: CDEAD= 1.20.....一般情况下取1.2，当《荷规》3.2.3条(强条)两式后
者值较大时程序自动取1.35，对结构有利取1.0。
详《荷规》3.2.5条1款（强条），《05SG109-1》
2.4.1。
活载分项系数: CLIVE= 1.40.....一般情况下取1.4。详《荷规》3.2.5条2款（强条）。风荷载分项系数: CWIND= 1.40.....应取1.4。详见《高规》5.6.2条1款3）（强条）。水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30.....一般工程应取1.3。详见《抗规》5.4.1条（强条）
表5.4.1或《高规》5.6.4条（强条）表5.6.4。
竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50.....一般情况下取0.5。详见《抗规》5.4.1条（强条）表
5.4.1或《高规》5.
6.4条（强条）表5.6.4。
特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00.....一般工程取0。详见《荷规》3.2.5条（强条）注。温度荷载分项系数: = 0.00.....一般工程取0。详见《砼规》5.3.6条及条文说明。活荷载的组合系数: CD_L = 0.70.....大多数情况下取0.7。依据详见《措施》2.1.2条，《荷
规》4.1.1条（强条）表4.1.1。
风荷载的组合系数: CD_W = 0.60.....取0.6。详见《荷规》7.1.4条。
活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L= 0.50.....一般民用建筑楼面等效均布活荷载及雪荷载取0.5。
详见《抗规》5.1.3条（强条）表5.1.3组合值系数。剪力墙底部加强区信息............................
剪力墙底部加强区层数IWF= 4 .......取1/8（剪力墙高度大于150m时，取1/10）剪力墙
墙肢总高与底部二层高度的较大值，且不大于15
m。有地下室时应从地下一层顶板向上算，并加上
参数[地下室层数]。此处地下一层应是参数[地下室
层数]范围内的最高层。依据《抗规》6.1.10条及条
文说明，《高规》7.1.9条，详见《国标图集05SG
109-3》56页。底部带转换层的高层结构见《高规》
10.2.4条。此参数及下一参数由程序自动计算。
剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 13.00.....同上。有地下室时应从地下一层顶板向上算，并
加上参数[地下室层数]所包含的地下各层层高之
和。此处地下一层应是参数[地下室层数]范围内的
最高层。
地下室信息......................................
地下室与上部结构的整体分析模型..................有地下室时，PKPM建议采用整体分析模型，即上部
结构与地下室整体建模分析，嵌固端（应注意与水
平嵌固部位的区别）取在地下室最底层底板处。并
根据对地下室楼层水平位移限制方式的不同，采用
“嵌固水平位移法”或“弹簧刚度法”两种模型来
模拟回填土对地下室水平位移的约束。
有的资料建议：计算上部结构时仍采用上述模型，
对结构进行整体分析，但只对上部结构进行整体控
制和设计。计算地下室时给地下室侧向施加很小的
约束或不施加约束（如在参数[回填土对地下室约束
相对刚度比]中输入0或很小的数，该数值模拟地下
室地震作用的折减），对结构进行整体分析，但只
对地下室进行配筋设计。见《建筑抗震设计手册》5.
1.4节三。
地下室结构的抗震等级............................地下一层顶板满足《抗规》6.1.14条的嵌固要求时，
地下室结构的抗震等级应按《抗规》6.1.3条3款
或《高规》4.8.5条的要求在[特殊构件补充定义]
中重新定义，否则程序将默认其抗震等级与上部结
构相同。若地下一层顶板不满足规范嵌固要求，而
其下地下楼层顶板满足规范嵌固要求时，地下室结
构的抗震等级应向下顺推，《〈高规〉若干问题解
说》2.27条。
地下室结构的内力及配筋调整......................一、《抗规》6.1.14条中“地下室柱截面每侧的纵
向钢筋面积，除应满足计算要求外，不应少于地上
一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍”的要求，
程序目前不能自动调整，输出的配筋仅是其计算
值，用户应自行手工调整。本条其余调整要求由程
序自动完成。
二、地下室部分剪压比不满足《抗规》5.2.5条的
要求时，可不予调整。见《〈高规〉若干问题解说》
2.10。
地下室剪力墙的加强部位..........................程序内定地下室为剪力墙的加强部位，用户可在参
数[剪力墙加强部位起算层号]中指定层号而使部分
地下室成为非加强部位，详情见该参数说明。任何
情况下程序都按地下室顶板处截面计算《高规》7.2.
6条1款所指墙底截面组合弯矩设计值。
回填土对地下室约束相对刚度比: Esol = 3.00.....一、嵌固水平位移法：采用剪切刚度计算地下一层与地
上一层及地下各层之间的层刚度比。对层刚度比大
于2的地下层，这里假设其层号为m（m≤参数[地
下室层数]），取m层及以下各层地下室顶板处的水
平位移为0，此时填入-m，则m层的顶板处为上部
结构的水平嵌固部位。此模型与现行规范协调的较
好，有三层及三层以上地下室时宜优先选用。依据
参见《抗规》6.1.14条及条文说明，《高规》5.3.7
条。
二、弹簧刚度法：在每层地下室的楼板处引入水平
弹簧刚度限制其水平位移。此方法无需考虑层刚度
比大于2的要求，但层刚度比仍应大于1，地下室
楼板构造应满足《高规》4.5.5条的要求。不考虑回
填土的约束作用时填0，对于一般工程填入3（嵌固
程度70-80％），完全嵌固填入＞5的数。只有一层
地下室时宜优先选用此模型，有二层地下室时宜选
用此模型。若地下室的体量、刚度本身很大，应按
工程实际情况取0－1。地下室体量太大或上部为多
塔时也可取0－1，这时地下室取上部塔楼外轮廓向
外2－3跨。
回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00.....一般取18kN/m3，也可按填土类别参考地勘报告确定。回填土侧压力系数: Rsol = 0.33.....主动土压力取K a=tan2(45°-φ/2)，详见《多高层钢筋混
凝土结构设计中疑难问题的处理及算例》183页。
静止土压力取K0=1-sinφ，依据见《措施》2.6.2
条。
此参数也可按《建筑边坡工程技术规范》6.2.2确
定。
φ为回填土的内摩擦角，一般工程可取φ=30°，也
可按填土类别参考地勘报告确定。
外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 30.00.....有柔性防水层的迎水面保护层厚度为30mm，没有
为50mm。依据详见《措施（防空地下室）》3.6.
2条注4，及《地下工程防水技术规范》4.1.6条3
款。需要说明的是该规范本身也主要是针对地下人
防工程的。
有的资料建议：保护层厚度也可按《砼规》3.4.1
条、9.2.1条（强条）或《地基基础规范》8.2.2条
3款的要求确定。
室外地平标高(m): Hout = -0.35.....以地下一层顶板标高为准，高为正，低为负。此处地
下一层应该是参数[地下室层数]范围内的最高层。地下水位标高(m): Hwat = -5.00.....以地下一层顶板标高为准，高为正，低为负。此处地
下一层应该是参数[地下室层数]范围内的最高层。室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 5.00.....取值5-10kN/m2，参见《措施》2.1.2条4款7）。
正负零以下解除回填土约束的层MMSOIL = 0.00.....此参数可自上而下解除回填土对地下室部分楼层水
平位移的约束。应该是配合弹簧刚度法使用的。人防设计等级: Mars = 0.00....按人防管理部门的要求确定，0为不考虑人防设计。人防地下室层数: Mair = 0.00....考虑人防设计的地下室层数，与地下室层数有区别。地下室顶板竖向等效荷载(kN/m2) QE1 = 0.00...见《防规》4.4.3条，常用值见《防规》4.5.2条。
另见新《防规》4.7.2条及表4.7.2。
地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2)QE2=0.00...见《防规》4.4.3条，常用值见《防规》4.5.3条。
另见新《防规》4.7.3条及表4.7.3-1和表4.7.3-2。
砌体结构（底框）信息............................
砌块类别烧结砖..........烧结砖、蒸压砖、砼砌块。
砌块容重(kN/m3) Gblk = 22.00.....烧结砖取22kN/m3，已包含饰面材料折算容重。
构造柱刚度折减系数Rcon = 0.3.....一般工程取0.3，通过此参数可以有保留地考虑构造
柱的作用。无出处，可参考《抗规》7.2.5、7.2.8。底部框架层数Nfst = 1.....底部一层框架填1，底部两层框架填2，无底框填0。底框结构空间分析方法接PM主菜单8的规范算法...[接PM主菜单8的规范算法]仅对底框部分进行空间
分析。是一般工程的首选算法。依据详见《抗规》5.
2.3条、7.2.4条（强条）、7.2.5条。
[有限元整体算法]可将上部砖房和底框作为整体进
行空间分析。上部有多塔砖房的底框可选用此算法
作为辅助算法，其分析结果仅供参考。
配筋砌块砌体结构否..........此参数用于确定结构是否是[配筋砌块砌体结构]。
材料强度变化起始层号= 4.....砌块或砂浆强度等级开始变化的楼层号。
第一种砌块的弹性模量= 2704.....烧结砖砌体取1600f，依据见《砌规》3.2.5条1款。
f为砌体抗压强度设计值，见《砌规》3.2.1条。
第一种砌块抗压强度(N/mm2) = 10.....砌块强度等级，见《砌规》3.1.1条1-4款。
第一种砂浆标号(N/mm2) = 7.5.....砂浆强度等级，见《砌规》3.1.1条5款，
抗震过渡层应≥M7.5,见《抗规》7.5.7条2款。
第二种砌块的弹性模量= 2400.....烧结砖砌体取1600f，依据见《砌规》3.2.5条1款。
f为砌体抗压强度设计值，见《砌规》3.2.1条。
第二种砌块抗压强度(N/mm2) = 10.....砌块强度等级，见《砌规》3.1.1条1-4款。
第二种砂浆标号(N/mm2) = 5.....砂浆强度等级，见《砌规》3.1.1条5款。
SATWE计算控制参数............
层刚度比计算..................一、剪切刚度（见《高规》附录E.0.1）：适用于计算底部一层带转换层结构的层
刚度比及地下室结构与上部结构的层刚度比。
二、剪弯刚度（见《高规》附录E.0.2）：适用于计算底部二层及二层以
上带转换层结构的层刚度比。
三、地震剪力与地震层间位移的比（见《抗规》3.4.2条与3.4.3条条
文说明）：程序默认算法，适用于计算一般工程的层刚度比。采用此算
法应满足刚性楼板假定的要求。对于《高规》附录E.0.2中“当转换层
设置在三层及三层以上时，其楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向
刚度的60％”的要求，也可采用此算法进行控制。
地震作用分析方法...............一、侧刚分析方法：适用于“无弹性楼板”或“无不与楼板相连的构
件”，即符合“刚性楼板假定”的工程。对于“弹性楼板范围较小”或
“不与楼板相连的构件（如部分房间无板、错层形成的无板梁及越层柱
等）较少”的工程，误差较小，也可采用。
二、总刚分析方法：适用于“弹性楼板范围较大”或“不与楼板相连的
构件（如部分房间无板、错层形成的无板梁及越层柱等）较多”的工程。
三、按[总刚分析方法]计算消耗机时和内存资源较多。对于“无弹性楼
板”及“无不与楼板相连的构件”，即符合“刚性楼板假定”的工程，
两种方法计算结果相同。
四、规范控制的[位移比]、[层刚度比（地震剪力与地震层间位移的比）]
的计算，应在符合“刚性楼板假定”的条件下进行，[周期比]的计算，
也宜在符合“刚性楼板假定”的条件下进行。因此，任何情况下均应按
[侧刚分析方法]计算一次，以验算位移比、周期比及层刚度比。详见《国
标图集05SG109-3》12页。
线性方程组解法................一、VSS向量稀疏求解器：大型稀疏对称矩阵快速求解方法。求解大型、超大
型方程时速度较块。综合解题速度较[LDLT三角分解]快2－4倍。
二、LDLT三角分解：非零元素下的三角求解方法。旧版程序的默认算
法，解题速度较[VSS向量稀疏求解器]慢
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1.彻底了解在PKPM中主梁与次梁的区别 (2)
2PKPM结构设计使用心得 (4)
3.PKPM程序学习的一些体会 (5)
4.参加pkpm学习班的笔记 (12)
5.PKPM公司论坛精华帖 (15)
6.PK/PM 问答 (31)
7.PKPM用户常遇问题解疑---PKPM官方（8004咨询台）.41
8.PKPM新规范版本变化笔记 (51)
9.次梁在PMCAD主菜单1和主菜单2不同输入方法的比较分
析 (58)
10.运用PKPM软件进行无梁楼盖结构的设计 (62)
11.TAT计算模型的合理简化 (64)
12.pkpm新天地三期咨询台答问摘编 (66)
13.多层框架电算结果的人工调整 (69)
14.建筑结构(SATWE)的总信息 (73)
来源:土木人网
PKPM学习版学生*教师
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小成(316065067) 于2008-04-14 22:41:51 对此贴进行了编辑
回帖引用1楼[楼主] 小成只看此人2008.04.02 20:29
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1.彻底了解在PKPM中主梁与次梁的区别
-------------次梁在PMCAD主菜单1和主菜单2
不同输入方法的比较分析
次梁可在PMCAD主菜单1中和其它主梁一起输入，程序上称为“按主梁输入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜单中输入，此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁，但只能以房间为单元输入，输入方式不如在PMCAD主菜单1中方便。
次梁在主菜单1输入时，梁的相交处会形成大量无柱联接节点，节点又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。因为划分房间单元是按梁进行的，因此整个平面的房间碎小，数量众多。次梁在主菜单2输入时，次梁端点不形成节点，不切分主梁，次梁的单元是房间两支承点之间的梁段，次梁与次梁之间也不形成节点，这时可避免形成过多的无柱节点，整个平面的主梁根数和节点数大
大减少，房间数量也大大减少。因此，当工程规模较大而节点，杆件或房间数量可能超出程序允许范围时，把次梁放在主菜2输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。
在主菜单1中输入次梁（简称当主梁输）和在主菜单2中输入的次梁（简称当次梁输）在程序处理上有很多不同点，计算和绘图结果也会不同。
1、导荷方式
作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的，次梁当主梁输时，楼板荷载直接传导到同边的梁上。当次梁输时，该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块，楼板荷载先传导到次梁上，该房间上次梁如有互相交叉，再对次梁作交叉梁系分析（交叉梁系仅限于本房间范围），程序假定次梁简支于房间周边，最后得出每次梁的支座反力，房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。
两种导荷方式的结构总荷载应相同，但平面局部会有差异。
2、结构计算模式
在PM主菜单1中输的次梁将由SATWE、TAT进行空间整体计算，次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座，有竖向位移。有时，主梁和次梁之间是互为支座的关系。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁的二维计算模式计算。计算时，次梁铰接于主梁支座，其端跨一定铰支，中间跨连续。其各支座均无竖向位移。
3、梁的交点的连接
按主梁输的次梁与主梁为刚接连接，之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩。特别是端跨处的次梁和主梁间这种固端连接的影响更大。当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为铰接端。
PM主菜2输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。对于其端跨计算支座弯距一定为0。
4、梁支座负弯矩调幅
在SATWE、TAT计算时对PM主菜单1中输的次梁均隐含设定为“不调幅梁”，此时用户指定的梁支座弯矩调整系数仅对主梁起作用，对不调幅梁不起作用。如需对该梁调幅，则用户需在“特殊梁柱定义”菜单中将其改为“调幅梁”。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁计算，均可读取用户设定的调幅系数进行调幅。
5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改
次梁按主梁输入时：
在PM主菜单1当作主梁输入的次梁，经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。
此时程序判定次梁的过程是：
对每个无柱节点需要判断为“支座”（用三角形表示）或“连通”（用园圈表示），该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。
支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。
连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。
支座时，施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。对处于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。
当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。
对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设计。
次梁按次梁输入时：
对于在PM主菜单2输入的次梁，其跨度、跨数都已确定，与在PM主菜单1输入的主梁相交处，其本身
是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修改支座的问题。
6、三维空间程序的活荷载不利布置计算
按主梁方式输入的次梁，将在层平面上形成大量的房间。SATWE、TAT的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程，这时可能造成活荷不利计算过于繁琐费时。按次梁方式输入的次梁，层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间，其活荷不利布置计算更快捷。
7、楼板配筋
由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的，按主梁方式输入次梁的房间可能过多过密，此时作楼板配筋施工图时，一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式，因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。
回帖引用2楼[楼主] 小成只看此人2008.04.02 20:30
[吧主]
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经验：464
2.PKPM结构设计使用心得
****以下为本人集多年PKPM使用心得所写，可能有不对之处，敬请原谅！如果你愿意把你的一些心得与大家共享，请告诉我。要想PKPM没有错误，很难，最好的办法就是别用她。如果做结构设计，不太可能不用PKPM，所以，最好不做这行，做“三陪”比这行轻松。
1.在PM中如果有定义错层梁的话，如果错层高差太大，会导致TAT检查出现“有多余节点，必须删除”的错误。（若PM中定义错层梁，错层高差不能太大）
2.如果斜杆高度大于层高，可能会导致TAT数据检查出现“有水平支撑，无法计算”的错误。（斜杆高度不能大于层高）
3.如果定义的工作目录名太长，可能会导致一系列问题，例如：.T文件无法转换为.dwg文件。（工作目录名不能太长）
4.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐，在\PKPM的安装目录\cfg\中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中调用，将文字改为左对齐、右对齐，居中等格式。
5.在PKPM系统中，输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋，别无他用。对于TAT或SATWE，因为已经假设了楼板在平面内无限刚，平面外刚度为零，楼板厚度对于刚度计算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE时，应考虑该假定的合理性。
6.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用，如果斜杆变形或应力较大，大家应慎重取值考虑。
7.关于错层，PKPM中，如果楼板相错500以上，一般要按错层考虑。错层时，应在PM 中按两个标准层进行输入，TAT和SATWE会自动形成错层数据。如果按一层输入并考虑错层影响，应该在TAT或SATWE中，定义弹性节点等措施。
8.关于节点太近，如果在PKPM输入时，不进行轴线简化，在节点较多较密的情况下，程序会提示节点太密（小于150）。此时应进行轴线简化调整，使上下节点尽量对齐。哪怕相近节点不在同一层，也会对后面的计算产生影响。（节点不能太密[小于150]，应进行轴线简化调整）
9.关于斜梁、斜杆及斜柱，PKPM中，斜柱、支撑均按斜杆考虑，斜梁和普通梁一样，承受弯矩而无剪力。
10、特殊梁、柱、支撑定义，采用异或方式，即原有属性再次定义则取消原属性。举例：一下端铰接支撑要想定义为两端铰接，应该先再次定义下端铰接，此时上下端均为刚接，然后定义两端铰接。
11.TAT输出的构件内力正负号说明：
TAT输出的构件内力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则，但为了读取、识别的方便和需要，TAT在输出的内力作了如下处理：
（1）梁的右端弯矩加负号，则在识别梁正负弯矩时，上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为正弯矩；
（2）柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号，则在识别它们的正负轴力时，受拉为正轴力、受压为负轴力；
（3）柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号，则在识别它们的正负弯矩时，右边或上边受拉正弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。？？？？？
*****非常不错，使用pkpm之前，应该对结构体系进行合理的简化，并非向建科院的人说得那样，完全按照实际情况输入，例如：目前坡屋面做的较多，斜梁如何输入这个问题就摆在面前，我的作法很简单，按照直梁输入。这一点我在3月24号上海pkpm研讨班上同建科院的人讨论过，他们也同意我得看法。程序毕竟是程序，并不是万能的，我们是用软件，而不是让软件牵着我们走，看法粗浅，大家一起探讨，共同提高
回帖引用3楼[楼主] 小成只看此人2008.04.02 20:32
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3.PKPM程序学习的一些体会
学习时间：2003.2.25~2003.2.27
主要的内容：
1、PKPM的发展方向
2、空间计算程序部分
一、PKPM的发展方向
PKPM程序的发展方向主要有两个方面：
●一个方面就是计算，它的方向就是集成化、通用化。集成化大家都能感觉到，PKPM程序都是以PM程序所建数据为条件，以空间计算为核心，基础、后期的CAD 出图都能采用前面的数据。所有这些都构成了程序集成化的雏形。程序的通用化主要表现在
计算上，PKPM程序的计算程序由以前的平面计算（PK）---->三维空间杆件（TAT）---->空间有限元（SATWE）---->整体通用有限元程序（PMSAP）。能计算的结构类型有砖混、底框、钢筋混凝土结构、钢结构等。现在又在开发特种结构的计算程序：如高压塔架、巨型油罐等。在PM程序中就可以建立起这些结构的空间模型。当然现在的PKPM系列程序还不能计算。
●第二个方向就是开放计算参数的开关。有很多参数以前都是放在程序的“黑匣子”里的，设计人员不能干预。程序放开这些参数有两个原因，首先就是要让设计人员真正的掌握工程的设计过程，能够尽可能的控制设计过程。其次就是要把一些关键的责任交由设计人员来负，程序只能起到设计工具的作用，不能代替设计。所以就需要我们的结构设计人员充分的理解程序的适用范围、条件和校对结果的合理性、可靠性。如《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.16条要求“对结构分析软件的计算结果，应进行分析结果判断，确认其合理、有效后方可作为工程设计的依据”。
二、空间计算程序部分
1、PKPM几个空间程序的不同（这是我们这次学习班一个学员提的问题）现在，PKPM程序拥有的空间计算程序有三个，即TAT、SATWE、PMSAP 1）、TAT--它是一个空间杆件程序，对柱、墙、梁都是采用杆件模型来模拟的，特殊的就是剪力墙是采用薄壁柱原理来计算的，在它的单元刚度矩阵中多了一个翘曲自由度θ'，相应的力矩多了双力矩。因此，在用TAT程序计算框剪结构、剪力墙结构等含钢筋混凝土剪力墙的结构都要对剪力墙的洞口、节点做合理的简化，有点让实际工程来适应我们的计算程序的味道。作这种简化都是因为分析手段的局限所制（资料书的P129）。当然，在作结构方案时，对结构作这样的调整对建筑结构方案的简洁、合理有很大的好处。它的楼盖是作为平面内无限刚、平面外刚度为零的假设。在新版的TAT程序中，允许增设弹性节点，这种弹性节点允许在楼层平面内有相对位移，且能承担相应的水平力。增加了这种弹性节点来加大TAT程序的适用范围，使得TAT程序可以计算空旷、错层结构。
2）、SATWE--空间组合结构有限元程序，与TAT的区别在于墙和楼板的模型不同。SATWE 对剪力墙采用的是在壳元的基础上凝聚而成的墙元模型。采用墙元模型，在我们的工程建摸中，就不需要象TAT程序那样做那么多的简化，只需要按实际情况输入即可。对于楼盖，SATWE程序采用多种模式来模拟。有刚性楼板和弹性楼板两种。SATWE程序主要是在这两个方面与TAT程序不同。
3）、PMSAP---是一个结构分析通用程序。当然，它是偏向于建筑的，但它是一个发展方向。现在的比较著名的通用计算程序有：SAP84、SAP91、SAP2000、ANSYS、ETABS 等程序，这些程序各有特长。
回帖引用4楼[楼主] 小成只看此人2008.04.02 20:36
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2、程序的参数及选择开关
1）、PMCAD中的参数
（1）总信息：
●结构体系、结构主材：主要是不同的结构体系有不同的调整参数。
●地下室层数：必须准确填写，主要有几个原因，风荷载、地震作用效应的计算必须要用到这个参数，有了这个参数，地下室以下的风荷载、水平地震效应就没有往下传，但竖向作用效应还是往下传递。地下室侧墙的计算也要用到。底部加强区也要用到这个参数。
●与基础相连接的下部楼层数：要说明的是除了PM荷载和最下层的荷载能传递到基础外，其他嵌固层的基脚内力现在的程序都不能传递到基础。？？？？？？？？
（2）、材料信息：其他与老的程序一样填法，就是钢筋采用了新规范的新符号。
（3）地震信息
●设计地震分组：就是老的抗震规范的近震、远震。按抗震规范的附录A选择即可。内江的三县两区都是第一组，6度区，设计基本地震加速度为0.05g。
●场地类别：程序是“场地土类型”，按《地基基础规范》的3.0.3条的4款，应该是“场地类别”。《建筑抗震设计规范》的3.3.2、3.3.3条也是提的“建筑场地”，而不是“场地土”。一般的地质勘察报告要提出此参数的。
●ììììì计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。对于一般工程，不少于9个。但如果是2层的结构，最多也就是6个，因为每层只有三个自由度，两层就
是6个。对复杂、多塔、平面不规则的就要多选，一般要求“有效质量系数”大于90%就可以了，证明我们的震型数取够了。
这个“有效质量系数”最先是美国的WILSON教授提出来的，并且将它用于著名的ETABS 程序。
《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.13-2条要求B级高度的建筑和复杂的高层建筑“抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的90%”
●ììììì周期折减系数：这个参数是根据《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.16条（强条）要求，按3.3.17条进行折减的。
框架：0.6~0.7
框剪：0.7~0.8
剪力墙：0.9~1.0
（4）风荷载：
修正后基本风压：根据《建筑结构荷载规范》的7.1.2条，对与高层、高耸以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。按《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.2.2条，对与特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，其基本风压应按100年重现期的风压值采用。按规范的解释，房屋高度大于60m的都是对风荷载比较敏感的高层建筑。
2）、TAT的参数及开关
（1）、用TAT程序计算建模应注意的几点：
●剪力墙必须要有洞口，不能形成封闭“口”字形。这样在构件截面上的剪力流才有进口和出口，否则，程序无法对构件进行计算。这是TAT程序对薄壁柱数学模型模拟的要求。
回帖引用5楼[楼主] 小成只看此人2008.04.02 20:44