50米水泥运输船的结构设计-毕业论文
50米水泥运输船的结构设计
黄建
（浙江海洋学院船舶与建筑工程学院，舟山 316000）
摘要
本次毕业设计是对50m水泥运输船的结构设计，主要分为以下几个方面来进行设计：
一、通过母型船的资料和新船的任务书来确定设计新船的型线图。因为新船任务书要求的主尺度除了船长和型深，其他都相同，而且两者的差距很小。又因为本船基本没有平行中体，所以通过型线比例的变换来改变型值是可行的，然后利用新的型值表来绘制新的型线图，并进行了光顺与协调。
二、利用新的型线图和母型船的一些资料来做结构计算。结构计算主要是利用规范的计算选取外板、甲板、型材、上层建筑以及其他构件的规格。由于本船船长小于65米，不用进行总纵强度的计算，只需取材的剖面模数大于规范要求的最小剖面模数即可，当然为了满足强度，取材时尽量保守。
三、通过型线图和结构计算书以及母型资料来绘制基本结构图、典型横剖面图和横舱壁图。以横舱壁图为例，利用型线图在量取该肋位上的高度和半宽值来确定该横舱壁的外轮廓，再利用结构计算关于舱壁的板厚和型材规格来绘制骨架，绘制过程中参考母型船资料。其他图也基本类似，不一一列举。
四、总结设计过程中的一些经验和遇到的困难，以及解决这些问题的方法，为后续结构设计的提供经验。
本次设计的新船满足任务书的要求，结构强度的校核也满足文献[1]的要求。
【关键词】水泥运输船；结构设计；规范设计；尺寸确定
I
structure designing of 50 meters cement carrier
huang jian
school of civil engineering architecture and civil engineering，Zhejiang ocean
university，zhoushan，zhejiang 316000
[Abstract] The graduation design is a structure design of 50m cement carrier, which is mainly divided into the following several aspects in design:
First, confirm to design the lines plan of the new ship according to the parent ship's data and new ship's TOR. Because the new ship's TOR requires the rest of the principal dimensions are the same, except the length and depth, which are also required to have a small gap between these two. And because this ship nearly has no parallel middle body, it is feasible to change lines offsets through copy type transformation, and then draw lines plan using new offsets table.
Second, use new lines plan and some information of parent ship to do structural calculation. Structural calculation mainly takes advantages of standard calculation to select shell plating, deck, bar, superstructure and other construction elements' specification. Since the length of this ship is less than 65 meters, longitudinal strength's calculation is not necessary, just make sure that the section modulus for drawing materials is larger than the smallest section modulus. Of course, in order to satisfy the intensity, when you are drawing materials, it should be as large as possible. Third, design basic construction plan, model body plan and transverse bulkhead plan, by using lines plan, structure calculations and some parent ship data. Now, take drawing transverse bulkhead plan as an example, it uses lines plan on the height and width of lifting this Rib bit to ensure the periphery of transverse bulkhead. Then it uses structural calculation about thickness of plating of bulkhead and bar standard to draw skeleton, with the reference of parent ship during this time. Other plans are similar and they will not be list here one by one.
Fourth, summarize some experience and difficulties met during the design process, and methods to solve these problems, in order to rise experience in structural design. The design of a new ship meet commitments requirements, and profiles checking intensity and also satisfy the document [1] requirements.
【Keywords】cement carrier; Structure design; Standard design; Size determine
II
目录
摘要............................................................................................................................ I 绪论. (1)
1 总体部分 (2)
1.1 设计要求和母型资料 (2)
1.1.1 设计任务书 (2)
1.1.2 母型船舱室分布情况 (3)
1.1.3 母型船主尺度 (4)
1.2 型线生成 (4)
2 结构部分 (5)
2.1 结构规范设计计算 (5)
2.1.1 外板 (5)
2.1.2 甲板 (10)
2.1.3 单层底 (12)
2.1.4 舷侧骨架 (14)
2.1.5 甲板骨架 (19)
2.1.6 船端加强 (24)
2.1.7 水密舱壁 (25)
2.1.8 主机基座 (31)
2.1.9 上层建筑 (31)
2.2 主要构件汇总 (51)
2.3 基本结构图 (55)
2.4 典型横剖面图 (55)
2.5 横舱壁图 (55)
3 总结与讨论 (56)
参考文献 (58)
外文翻译 (60)
1
绪论
我国是水泥生产大国，水泥产量多年居世界第一，运输水泥的方式也是各种各样，但是不外乎包装水泥和散装水泥[2]。包装水泥由于纸袋破损和纸袋内残留水泥每年的损失在百分之五以上，散装水泥有着运量大、损耗少、成本低、污染少等优点，所以现在水泥的运输是以散装运输为主。运输水泥主要是以船舶运输的，目前我国散装水泥运输系统总体落后，根本无法满足当今水泥运输发展的需要，因此发展散装水泥运输船就变得非常的重要，越来越多的港口相继兴建与不同水泥船相匹配的专用设施，也昭示着我国在散装水泥船运输方面的发展趋势，但是目前发展仍然较为缓慢[3]。
水泥运输船的结构都是以中小型为主，目前的发展还处于比较初级的阶段。传统的水泥船传统的水泥船只能装运单一的散装水泥，一般为单向运输，以沿海或近洋运输为主，而且为全封闭型，没有舱口盖，货舱底是倾斜的水泥提升机械设备要安装在货舱底部，因此船舶装卸货设备投资大，货舱内设备占据有效舱容大，设备维护保养困难。
目前水泥运输船的发展趋势是采用的是气力负压吸附式卸船设备。如果船舶设计成气力式散装水泥船，就既可以装散装水泥，又可装氧化铝等其他细小颗粒散货，以保证返航不会空放，提高经济效益。这种普通散货船和传统水泥船的结合，其显著的特点是平坦的货舱底，有货舱口和舱口盖，有水泥专用装卸设备；既有普通散货船适货性广的特点，清舱后可以装载其它散杂货，可大大降低经营风险，也有传统水泥船自装卸的能力，而无普通散货船适用码头少的限制及传统水泥船不能利用码头现有卸船设备的弊病[4]。
总而言之，目前国际国内对建材的需求，发展水泥运输船是极其有必要的，而且水泥船的发展趋势是罐装的采用气力负压吸附式卸船设备，和本次毕业设计的课题非常吻合，因此这次设计是符合当今船型发展的需求的。
1
1 总体部分
1.1 设计要求和母型资料
1.1.1 设计任务书
主要参数：
船名：50m水泥运输船
航区：Ⅲ类航区
船型：钢质、单甲板、单机、单桨、单舵、柴油机驱动的尾机型
用途：主要装载散装水泥，并带有装卸设备，装卸效率较高
主尺度：
垂线间长L PP50.00m型宽B9.00m
设计吃水d 3.20m型深D 3.70m
船级与船籍：CCS中国
主机：6NSC-M型船用柴油机1台，额定功率900PS，额定转速1000r/min
航速/功率储备：不低于10.0kn/15%MC R
船体结构(材料\结构形式等)：钢质焊接、横骨架结构形式
设备要求：按法规和规范要求配置
设计内容：
结构规范设计：根据规范计算外板、甲板、围板等板材的最小厚度，确定各个板材的厚度；计算各个型材的最小剖面模数确定各种型材的规格，以及各个部位的加强等。
相关图纸绘制：根据结构规范设计得到的板材的厚度和型材的规格，参考母型船来绘制性线图、基本结构图、横剖面图、横舱壁图。
2
1.1.2 母型船舱室分布情况
3
1.1.3 母型船主尺度
主要要素：
总长：51.50m
两柱间长：47.50m
型宽：9.00m
型深： 3.65m
设计吃水： 3.20m
海水排水量：1017.2t
方形系数：0.718
梁拱（主甲板）0.05m
肋距：0.55m
船员5P
主甲板——艉楼甲板 2.05m
艉楼甲板——艇甲板 2.00m
艇甲板——驾驶甲板 2.00m
驾驶甲板——顶甲板 2.20m
1.2 型线生成
设计船的参数除了船长和型深，其他参数都和母型船相同，且船长和型深都变化很少，且和母型船的设计吃水相同，因此在船宽和船高方向型线可不做改变，只需改变船长方向的数值即可。又因为该船并没有明显的平行中体，不能用加平行中体的方法来增加船长。本设计采用放大船长的比例改变型值，每站位由母型船的4.75米变为设计船的5米，而由于设计吃水相同，而高度方向缩放的比例一般以设计吃水为准，因此设计船半宽和高度的型值保持不变，船长按比例放大。由于设计船和母型船的长度相差很小，因此新设计的船也能很好地保持母型船的良好的性能，型线图见附图（ZHC433-100-01）。
4
5
2 结构部分
2.1 结构规范设计计算
本船为50米水泥运输船，为钢质单底尾机舱型船舶。本计算按文献[1]有关要求进行计算和校核。 设计船舶主尺度：
总长： 54.00m 两柱间长： 50.00m 型宽： 9.00m 型深： 3.70m 设计吃水： 3.20m 肋距： 0.55m 船员
5P 主甲板 ——艉楼甲板 2.05m 艉楼甲板 —— 艇甲板 2.20m 艇甲板 —— 驾驶甲板 2.20m 驾驶甲板 —— 顶甲板
2.20m
2.1.1 外板
根据文献[5] 船长L 为最小型深85%处水线总长的96%，或沿该水线从首柱前缘至舵杆中心线的长度，取其大者。前者的值L =48.6m ，后者L =50m 。因此计算船长取L =50m 。 根据文献[6]：
C =0.0412L +4=6.06
)2.0,26.0(1d C Min h ==0.2d
=0.64m
)36.0,5.0(2d C Min h =
=0.36d =1.152m
b s =0.0016L +0.5 =0.58m
6
2.1.1.1船底板
（1）船中部 0.4L 区域：
根据文献[1] 2.3.1.1、2.3.1.2船底板是指由平板龙骨至舭列板之间的外板。本船船底为横骨架式时，船中部 0.4L 区域内的船底板厚度 t 应不小于按下列两式计算所得之值(计算时肋骨间距应不小于标准间距)：
b F L sE t )170(072.011+=-
=0.072?0.58（50+170）/1.15
=7.99mm
b F h d s t )(0.712+=
=7.0?0.58)64.02.3(+ =7.96mm 实取t =9mm 式中：
s ——肋骨间距，0.55m ，计算时取值应不小于肋骨的标准间距，肋骨标准间距为0.58m ，故取s =0.58m ； d ——吃水，3.2m ； L ——船长，50m ；
b F ——折减系数，取b F =1；
22
1S
s E +=，其中， S 为龙骨间距，1.50m ；
1h =0.26C ，计算时取不大于 0.2d ；
C ——系数，见规范 2.2.3.1。取C =6.06。 （2）离船端 0.075L 区域内：
根据文献[1] 2.3.1.4离船端 0.075L 区域内的船底板厚度 t 应不小于按下式计算所得之值：
b
S s L t )
6035.0(+=
7
=（0.035?50+6）58.058.0
=7.75mm 实取t =9mm 式中：
s ——纵骨间距，0.55m ，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，取s =0.58m ； d ——吃水，3.2m ； L ——船长，50m ；
b F ——折减系数，取b F =1； 1h =0.26C ，计算时取不大于 0.2d 。
2.1.1.2平板龙骨：
根据文献[1] 2.3.2.1平板龙骨的宽度 b 应不小于按下式计算所得之值：
b =900+3.5L =900+3.5?50 =1075mm
式中： L ——船长，50m 。
根据文献[1] 2.1.2.2平板龙骨的厚度不应小于所要求的船底板厚度加 2mm ，且均应不小于相邻船底板的厚度。平板龙骨的宽度不必大于 1800mm ，平板龙骨的宽度应在整个船长内保持不变，因此厚度取t =11mm 。 实取11×1500mm 2.1.1.3舭列板：
根据文献[1] 2.3.1.2，本船为横骨架式，舭列板厚度应不小于下列计算所得：
b F L sE t )170(072.011+=-
=0.072?0.58（50+170）/1.15
=7.99mm
b F h d s t )(0.712+=
=7.0?0.58)64.02.3(+ =7.96mm
8
实取t =9mm 2.1.1.4舷侧外板：
根据文献[1] 2.1.4.1、2.1.4.2舷侧外板系指从舭列板至舷顶列板之间的外板。本船舷侧为横骨架式，船中部 0.4L 区域内舷侧外板厚度 t 应符合下列规定： (1) 距基线3/4D ：
距基线3/4D 以上的舷侧外板厚度 t 应不小于按下列两式计算所得之值：
d 11)110(s 073.0F L E t +=-
=0.073?0.58（50+110）/1.15 =5.90mm
b F h d s t )(2.412+=
=4.2?0.58)64.02.3(+ =4.77mm 实取t =9mm
(2) 距基线1/4D 以下：
距基线1/4D 以下的舷侧外板厚度 t 应不小于按下列两式计算所得之值：
b F L E t )110(s 072.011+=-
=0.072?0.58（50+110）/1.15 =5.81mm
b F h d s t )(3.612+=
=6.3?0.58)64.02.3(+ =7.16mm 实取t =9mm
(3) 距基线D /4至距基线4/3D 区域内的舷侧外板厚度 t ，由上述计算所得之值用内插法求得。 实取t =9mm 式中：
s ——纵骨间距，0.55m ，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，取s =0.58m ；
9
d ——吃水，3.2m ； L ——船长，50m ；
F ，d F ——折减系数，取b F =1，d F =1；
22
1S
s E +=，其中， S 为舷侧纵桁间距，1.50m ；
1h =0.26C ，计算时取不大于 0.2d ，2h =0.5C ，计算时取不大于 0.36d ；
C ——系数，见规范 2.2.3.1。取C =6.06。 2.1.1.5舷顶列板：
根据文献[1] 2.3.5.1 舷顶列板的宽度应不小于：
b =800+5L mm ，但也不必大于 1800mm b =800+5?50=1050mm
根据文献[1] 2.3.5.2 本船舷侧为横骨架式，船中 0.4L 区域内舷顶列板厚度 t 应不小于按下列两式计算所得之值：
d 11)110(s 085.0F L E t +=-
=0.085?0.58（50+110）/1.15 =6.86mm
7505.12+=L s t
=1.05s 7550+ =6.81mm 实取12×1200mm 式中：
s ——肋骨间距，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，取s =0.58m ； L ——船长，50m ；
2
21S
s E +=，其中， S 为舷侧纵桁间距，1.50m ，E =1.15；
d F ——折减系数，d F =1。
2.1.1.6首柱：
钢板焊接首柱在夏季载重线以上 0.5m 处以下区域的板厚 t 应不小于按下式计算所得
10
之值：
t =0.08L +5.5 =0.08?50+5.5 =9.5mm
本船首柱板厚实取：t =12mm 式中：
L ——船长，50m ，夏季载重线以上 0.5m 处以上区域的厚度可逐渐减小，至顶端可等于船端外板的厚度。
2.1.2 甲板
2.1.2.1强力甲板
根据文献[1] 2.4.2.1开口边线外强力甲板厚度 t ，除应符合中剖面模数要求外，还应不小于按下列各式计算所得之值（本船为横骨架式）：
d 11)110(085.0F L sE t +=-
=0.085?0.58（50+110）/1.009 =7.82mm
7505.12+=L s t
=1.05?0.587550+ =6.81mm 实取t =14mm 式中 ：
s ——肋骨间距，0.55m ，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，取s =0.58m ； L ——船长，50m ；
d F ——折减系数，取d F =1；
2
21S
s E +=，其中， S 为甲板纵桁间距，7.0m ；取E =1.009。
离船端 0.075L 区域：
根据文献[1] 2.4.2.2在开口边线以内及离船端 0.075L 区域内的强力甲板，其厚度 t 应不小于按下式计算所得之值：
11
759.0+=L s t =0.9?0.587550+ =5.84mm 式中：
s ——肋骨间距，0.55m ，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，取s =0.58m ； L ——船长，50m ；
强力甲板(包括端部甲板)的最小厚度 t 应不小于 6mm 。 实取t =8mm 2.1.2.2 甲板边板
根据文献[1] 2.4.3.1在船中部 0.4L 区域内的强力甲板边板宽度，应不小于（但不必大于 1800mm ）：
(6.8
L +500)=840mm L ——船长，50m 。 实取14×1500mm 2.1.2.3 甲板开口
根据文献[1] 2.4.4.1、2.4.4.2当强力甲板上货舱开口的角隅是抛物线形或椭圆形时，角隅处的甲板不需加厚板，但应符合规范中图1的规定。
图1
当强力甲板上的货舱开口的角隅是圆形时，角隅处要求加厚板，且角隅半径与舱口宽度之比不小于 1/20，但对于舱口围板处未设置甲板纵桁者不小于 1/10。如甲板伸进舱口围板
12
内，圆形角隅的最小半径为 300mm 。
R ≥(１／20)/b ＝(１／20)×6000＝300mm ，角隅处加厚板厚度应较强力甲板增加4mm ，即t ≥7.82+4=11.82mm 。
实取R350，t =12mm
2.1.3 单层底
2.1.
3.1中内龙骨
根据文献[1] 2.5.2.1在船舶中纵剖面处应设置中内龙骨。中内龙骨的高度应等于肋板的高度，其腹板厚度 t 和面板剖面积 A 应不小于按下列各式计算所得之值： (1)在船中部 0.4L 区域内：
t =0.06L+6.2=0.06?50+6.6=9.6mm A =0.65L+2=0.65?50+2=34.5 cm 2 式中L ——船长，50m 。 (2)在船端 0.075L 区域内：
t =0.05L+5.5=0.05?50+5.5=8.0mm A =0.52L=0.52?50=26.0 cm 2 式中L ——船长，50m 。
(3)根据文献[1] 2.5.2.1、2.5.2.1在机舱内，中内龙骨腹板厚度如下计算：
t =0.06L+6.2+1=10.6mm
A =0.65L+2=0.65?50+2=34.52
cm 实船： 货舱段为⊥
40012500
12??
A =48.0 cm 2（满足） 机舱段为⊥250201050
14??
A =50.0 cm 2（满足） 船端为 ⊥250
12800
8??
A =30.0 cm 2（满足）
2.1.
3.2 旁内龙骨
根据文献[1] 2.5.3.1旁内龙骨的高度与该处肋板高度相同。其腹板的厚度 t 和面板的剖面积 A ，应不小于按下列各式计算所得之值：
t =0.05L +5=0.05?50+5=7.5mm A =0.25L +5=0.25?50+5=17.5 cm 2
13
货舱区：⊥
200
129? A =24.0 cm 2（满足） 式中： L ——船长，50m 。
当船宽等于或小于 9m 时，应在中内龙骨两侧至少各设 1 道旁内龙骨，规范没有对旁内龙骨在机舱区域有特殊要求，故在货舱和机舱区域取值相同。 机舱区：⊥
200
129
? A =24.0 cm 2（满足）
2.1.
3.2 肋板
根据文献[1] 2.5.4.1每个肋位处应设置实肋板，其中纵剖面处腹板高度 h 、厚度 t 及面板剖面积 A 应不小于按下列各式计算所得之值：
h =42(B +d )-70 =42（9+3.2）-70 =442.4mm
t =0.01h +3=0.01?442.4+3 =7.42mm
A =4.8d -3=4.8?3.2-3 =12.362
cm 货舱区：⊥120
129
? A =14.4 cm 2（满足）
式中：
B ——船宽，9.0m ； d ——吃水，3.20m 。
根据文献[1] 2.5.4.2、2.5.4.4肋板面板的厚度应不小于肋板腹板的厚度，面板宽度应不小于其厚度的10 倍，但亦不必大于 15 倍。在机舱区域内，肋板腹板的厚度应不小于2.5.2.1 所要求的中内龙骨腹板的厚度。
t =0.06L+6.2 =0.06?50+6.6 =9.6mm
式中： L ——船长，m 。 机舱区：⊥
100
1210
? A =12.0 cm 2（满足）
14
2.1.4 舷侧骨架
2.1.4.1主肋骨：
根据文献[1] 2.7.1、2.7.2.1要求肋骨或舷侧纵骨的最大间距应不大于 1.0m ，本船的肋骨间距是0.55m ，符合要求。除首尾尖舱外，主肋骨的剖面模数 W 应不小于按下式计算所得值：
21sdl cc W =
=3.609?1.05?0.58?3.2?2.6?2.6 =47.54 cm 3 式中：
s ——肋骨间距，0.55m ； d ——吃水，3.20m ；
l ——肋骨跨距，2.6m ，但无论如何应不小于D (D 为型深)，在从尾尖舱舱壁至距首垂线 0.2L 之间的区域内，应取用船中的肋骨跨距，在从距首垂线 0.2L 至防撞舱壁之间的区域内，应取用该区中最大的肋骨跨距，l 取2.6m ；
l D
D d c -+
=
45.165.02=6
.27.345.17.32.365.02-?+=3.609 1c ——系数，当 L ＜90m 时 ， 1c =1.05，当 L ≥90m 时，1c =1。该船L 为50m ，
故1c =1.05。
根据文献[1] 2.7.2.7主肋骨的剖面惯性矩 I 应不小于按下式计算所得之值：
I =3.2Wl =3.2?47.54?2.6 =395.53 cm 4
式中：W ——前文计算的的主肋骨剖面模数，47.54cm 3； l ——肋骨跨距，2.6m 。
实船主肋骨：L125×75×7 W =93.56cm 3 I =1022.0cm 4 2.1.4.2首尾尖舱肋骨
首、尾尖舱内的肋骨剖面模数 W 和剖面惯性矩 I 应分别不小于按下列两式计算所得
15
之值：
W =4.6sdD
=4.6?0.58?3.2?3.7 =31.59 cm 3
I =3.5Wl
=3.5?31.59?2.6 =287.47 cm 4 式中：
s ——肋骨间距，0.55m ； d ——吃水，3.20m ； D ——型深，3.70m ；
l ——肋骨的实际跨距，2.6m 。
首尾尖舱主肋骨：L125×75×7 W =93.56cm 3 I =1022.0cm 4 2.1.4.3甲板间肋骨
甲板间肋骨的剖面模数 W 应不小于按下式计算所得之值：
D sdl CC W 1=
7.36.22.358.0116.4????= =38.61 cm 3 式中：
s ——肋骨间距，0.55m ； d ——吃水，3.20m ；
l ——肋骨跨距，m ，即为在舷侧量得的甲板间高，且对于甲板间肋骨，当其实际距跨距小于 2.6m 时，应取 l =2.6m ，该船甲板间实际距离为2.05m ，因此取l =2.6m ； D ——型深，3.70m ；
C ——系数，取C =0.7+4d /
D =4.16；
1C ——系数，按肋骨所在位置确定：对于上甲板以下第一层甲板间，1C =1.0，此处取1C =1.0。.
16
甲板间肋骨：L125×75×7 W =93.56cm 3 I =1022.0cm 4 2.1.4.4舷侧纵桁
根据文献[1] 2.7.3.1支持主肋骨的舷侧纵桁的剖面模数 W 和剖面惯性矩 I ，应分别不小于按下列两式计算所得之值：
W =7.8 bhl 2
=7.8?2?1.05?2.1?2.1 =72.23 m 3
I =2.5Wl =2.5?20?2.1 =379.21 cm 4 式中：
b ——舷侧纵桁支持面积的宽度，2m ；
h ——从舷侧纵桁跨距中点至上甲板边线的垂直距离，1.05m ； l ——舷侧纵桁的跨距，2.1m 。 实船舷侧纵桁：⊥
125
9400
7?? W =802.34m 3 ，I =29397.71cm 4
根据文献[1] 2.7.3.4由于该船为横骨架形式，机舱区域内，纵桁腹板高度与主肋骨的高度相同，其腹板厚度 t 和面板的剖面积 A ，应分别不小于按下列两式计算所得之值：
t =0.023L +6=0.023?50+6 =7.15mm
A =0.14L +1=0.14?50+1 =8 cm 2
式中： L ——船长，50m 。 2.1.4.5横骨架式强肋骨
根据文献[1] 2.7.4.1对于支持舷侧纵桁的强肋骨，其尺寸应由直接计算予以确定，计算时，假定强肋骨两端为刚性固定，强肋骨承受由舷侧纵桁传递的集中载荷(舷侧纵桁的计算水压头，应为舷侧纵桁的跨距中点至上甲板边线的垂直距离m)的作用，取许用弯曲应力为 93.2N/2mm ，许用剪切应力为 83.4N/2mm 。受力如图2：
17
图2
许用弯矩应力[σ]=93.2N/mm 2
许用剪力应力[τ]=83.4N/mm 2
式中S =3.83m ，h =0.85m ，b =2.20m 经计算P =sbh =7.16t=7.0×104
N
3
2
2
2222
21max cm 9.39510
2.9310
3.36899][m
N 3.36899415.385.070000=??==?=??==σM W l l Pl M
实取强肋骨： ⊥
125
9400
7?? W =804.57cm 3 （满足） I =29766.77cm 4。
同时根据所选强肋骨，校核强肋骨⊥125
9400
7??的剪切强度：
根据剖面模数计算得：I Z ＝29766.77 cm 4
e =37.0cm
查梁的弯曲要素表，切力如图3：
图3