66塔吊附着计算书
北京星城瑞景
塔
吊
附
着
计
算
书
塔吊附着计算书
1、附着装置布置方案
根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用槽钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。
根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ80 系列5613 型塔式起重机的技术要求，需设2道附着装置，以满足工程建设最大高度70 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。
图1塔吊简图与计算简图
塔吊基本参数
附着类型类型1 最大扭矩270.00 kN·m 最大倾覆力矩1350.00 kN·m 附着表面特征槽钢
塔吊高度110 m 槽钢型号18A
塔身宽度1800*1800*3000 mm 风荷载设计值（福州地区）0.41
附着框宽度 3.00 m 尺寸参数
附着节点数10 附着点1到塔吊的竖向距离7.00 m
第I层附着附着高度附着点1到塔吊的横向距离7.00 m
第8层27 m 附着点1到附着点2的距离15.00 m
第12层45 m 独立起升高度45 m
图2塔吊附着简图
2、第一道附着计算
塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。（一）、支座力计算
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:
风荷载取值：Q = 0.41kN；
塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；
弯矩图
变形图
剪力图计算结果: N w = 105.3733kN ；（二）、附着杆内力计算
计算简图:
计算单元的平衡方程:
其中:
2.1 第一种工况的计算:
塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。
塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。
杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN；
杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN；
杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN；
杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN；
杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN；
杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN；
2.2 第二种工况的计算:
塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解，其中θ= 45， 135， 225， 315，M w = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。
杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN；
杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN；
杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN；
杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN；
杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN；
杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN；
（三）、附着杆强度验算
1．杆件轴心受拉强度验算验算公式:
σ= N / A n≤f
其中σ --- 为杆件的受拉应力；
N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN；
A n --- 为杆件的截面面积，本工程选取的是 18a号槽钢；
查表可知 A n =2569.00 mm2。
经计算，杆件的最大受拉应力σ=275.21/2569.00
=107.13N/mm2，
最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。 2．杆件轴心受压强度验算
验算公式: σ= N / φA n≤f
其中σ --- 为杆件的受压应力；
N --- 为杆件的轴向压力，杆1: 取N =344.02kN；
杆2: 取N =21.22kN；
杆3: 取N =111.69kN；
A n --- 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 18a号槽钢；
查表可知 A n =2569.00 mm2。
λ --- 杆件长细比，杆1:取λ=60，杆2:取λ=78，杆3:取λ=76
φ --- 为杆件的受压稳定系数，是根据λ查表计算得：
杆1: 取φ=0.81，杆2: 取φ=0.70，杆3: 取φ=0.71；
经计算，杆件的最大受压应力σ=165.94 N/mm2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2，满足要求。
（四）、附着支座连接的计算
附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定：
1．预埋螺栓必须用Q235钢制作；
2．附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；
3．预埋螺栓的直径大于24mm；
4．预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求：
其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm^2，C30为
3.0N/mm^2）；N为附着杆的轴向力。
5．预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。
3、第二道附着计算
塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第二道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着
杆截面计算，第一道附着高度计划在第16层楼层标高为46.65米。（一）、支座力计算
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:
风荷载取值：Q = 0.41kN；
塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；
弯矩图
变形图
剪力图
计算结果: N w = 105.3733kN ；
（二）、附着杆内力计算
计算简图:
计算单元的平衡方程:
其中:
2.1 第一种工况的计算:
塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两
种情况，求得各附着最大的。
塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。
杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN；
杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN；
杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN；
杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN；
杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN；
杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN；
2.2 第二种工况的计算:
塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解，其中θ= 45， 135， 225， 315，M w = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。
杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN；
杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN；
杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN；
杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN；
杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN；
杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN；
（三）、附着杆强度验算
1．杆件轴心受拉强度验算验算公式:
f
σ= N / A
其中σ --- 为杆件的受拉应力；
N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN；
A n --- 为杆件的截面面积，本工程选取的是 18a号槽钢；
查表可知 A n =2569.00 mm2。
经计算，杆件的最大受拉应力σ=275.21/2569.00
=107.13N/mm2，
最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。 2．杆件轴心受压强度验算
验算公式: σ= N / φA n≤f
其中σ --- 为杆件的受压应力；
N --- 为杆件的轴向压力，杆1: 取N =344.02kN；
杆2: 取N =21.22kN；
杆3: 取N =111.69kN；
A n --- 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 18a号槽钢；
查表可知 A n =2569.00 mm2。
λ --- 杆件长细比，杆1:取λ=60，杆2:取λ=78，杆3:取λ=76
φ --- 为杆件的受压稳定系数，是根据λ查表计算得：
杆1: 取φ=0.81，杆2: 取φ=0.70，杆3: 取φ=0.71；
经计算，杆件的最大受压应力σ=165.94 N/mm2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2，满足要求。
（四）、附着支座连接的计算
附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺
栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定：
1．预埋螺栓必须用Q235钢制作；
2．附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；
3．预埋螺栓的直径大于24mm；
4．预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求：
其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm^2，C30为
3.0N/mm^2）；N为附着杆的轴向力。
5．预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。
（一）、支座力计算
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:
风荷载取值：Q = 0.41kN；
塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；
弯矩图
变形图
剪力图计算结果: N w = 105.3733kN ；（二）、附着杆内力计算
计算简图:
计算单元的平衡方程:
其中:
2.1 第一种工况的计算:
塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。
塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。
杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN；
杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN；
杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN；
杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN；
杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN；
杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN；
2.2 第二种工况的计算:
塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解，其中θ= 45， 135， 225， 315，M w = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。
杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN；
杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN；
杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN；
杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN；
杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN；
杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN；
（三）、附着杆强度验算
1．杆件轴心受拉强度验算验算公式:
σ= N / A n≤f
其中σ --- 为杆件的受拉应力；
N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN；
A n --- 为杆件的截面面积，本工程选取的是 18a号槽钢；
查表可知 A n =2569.00 mm2。
经计算，杆件的最大受拉应力σ=275.21/2569.00
=107.13N/mm2，
最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。 2．杆件轴心受压强度验算
验算公式: σ= N / φA n≤f
其中σ --- 为杆件的受压应力；
N --- 为杆件的轴向压力，杆1: 取N =344.02kN；
杆2: 取N =21.22kN；
杆3: 取N =111.69kN；
A n --- 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 18a号槽钢；
查表可知 A n =2569.00 mm2。
λ --- 杆件长细比，杆1:取λ=60，杆2:取λ=78，杆3:取λ=76
φ --- 为杆件的受压稳定系数，是根据λ查表计算得：
杆1: 取φ=0.81，杆2: 取φ=0.70，杆3: 取φ=0.71；
经计算，杆件的最大受压应力σ=165.94 N/mm2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2，满足要求。
（四）、附着支座连接的计算
附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺
栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定：
1．预埋螺栓必须用Q235钢制作；
2．附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；
3．预埋螺栓的直径大于24mm；
4．预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求：
其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm^2，C30为
3.0N/mm^2）；N为附着杆的轴向力。
5．预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。
4、附着设计与施工的注意事项
锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则:
1．附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外
墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；
2．对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；
3．在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；
4．附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。
5、技术要求
（1）、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载。
（2）、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处，附着筐应箍紧塔身，附着杆的倾斜度应控制在10度以内。
（3）、杆件对接部位要开300破口，其焊缝厚度应大于10mm，支座处的焊缝厚度应大于12mm。
（4）、附着杆件与墙面的夹角应控制在450-600之间。
（5）、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定的高度之内。
（6）、附着后要用经纬仪进行检测，并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度（塔身轴线和支撑面的垂直度误差不大于1/1000，最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000），并作好记录。
塔吊附着计算书
塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案 根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。 根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ63 系列5013 型塔式起重机的技术要求，需设4道附着装置，以满足工程建设最大高度100 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。 图1塔吊简图与计算简图 塔吊基本参数
图2塔吊附着简图
三、第一道附着计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。 （一）、支座力计算 附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值：Q = 0.41kN； 塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；
弯矩图 变形图
剪力图 计算结果: N w = 105.3733kN ；（二）、附着杆内力计算 计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中:
2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。 杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN； 2.2 第二种工况的计算: 塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中θ= 45， 135， 225， 315，M w = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN； 杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN； 杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN； （三）、附着杆强度验算 1．杆件轴心受拉强度验算验算公式: σ= N / A n≤f 其中σ --- 为杆件的受拉应力； N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN； A n--- 为杆件的截面面积，本工程选取的是 18a号槽钢；
QTZ63塔吊附着施工方案及计算书.
塔吊附着施工方案 一、工程概况 本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发，在遵义县南白五里堡，总建筑面为90000M2，分A1、A2、B1、B2栋，A1、A2、B1、B2地下室一层，总高度98M建筑占地面积4000 M2，正负零标高相当于绝对标高908.40M，采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊，B1、B2共用一台塔吊。 二、塔吊介绍 本塔吊为“华夏”牌QTZ40，最大独立高度为28.3米，最大附着高度为120米，在工作高度达70米前，可采用二倍率或四倍率钢丝绳；当工作高度超过70米时，只能采用二倍率钢丝绳。 三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同，此时为提高塔机稳定性和刚度，在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米，附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整，安装方法见图1-1。在图1-1中，H1小于或等于21.3米， H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米，H7小于或等于15米。
①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载，必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处，附着架应箍紧塔身，附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口，其焊缝厚度应大于10mm，支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45－60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测，并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度（塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000，最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000），并作好记录。 四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台，搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内，再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时，应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆，然后退掉靠建筑物端的撑杆销；再用绳将塔身端撑杆固定好，退掉销子后缓慢放下支撑杆，让辅助起吊装置受
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 ○1基础计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m， 自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400， 基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=600kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k ＝G＋Q＝600＋60＝660kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax ＝960kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷； G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×5.5×5.5×1=756.25kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！
四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W 式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ； M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值： P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPa P kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ； 地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！
塔吊附墙计算书.doc
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目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算
一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4 m，另加桅杆 15 米，总高度 68.4 米。本 工程采用 FO/23B 塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度 -5.35m ，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12 标准节时，设第一道附墙于第 6 标准节（结构标高 23.47 米），塔吊升到第 17 标准节时，设第二道附墙于第14 标准节（结构标高42.8 米），然后加到第 23 标准节为止。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有 17-6=11 个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为 23-14=9 节，因此，第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。为简化计算和偏于安全考虑，第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。 本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。根据塔吊与结构 的位置关系，附墙杆夹角较小，附墙杆与结构柱连接的予埋件分别 采用不同的形式。 本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结 构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计, 附墙杆型号选用。 二、塔吊附墙杆受力计算 （一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行： 1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x 轴或 y-y 轴，风向垂直于起重 臂（见图 1）；
2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂 吹向平衡臂（见图 2）。 对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 以下分别对不同受力情况进行计算： （二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为： 弯矩： M=（） 剪力： V=（T） 扭矩： T=12（） , 则: 1、当剪力沿 x-x 轴时 ( 见图 a) ， 由∑ M B=0，得 T+V*L1 -L B0’*N1=0 即： N 1=（T+ V*L 1）/ L B0’ =（12+*）/ =（T） 通过三角函数关系，得支座 A 反力为： R AY= N1*=*= （T） R Ax= N1*=* = （T） 由∑ M C=0，得 N3*L G0’ +T+V*=0
66塔吊附着计算书
北京星城瑞景 塔 吊 附 着 计 算 书
塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案 根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用槽钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。 根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ80 系列5613 型塔式起重机的技术要求，需设2道附着装置，以满足工程建设最大高度70 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。 图1塔吊简图与计算简图 塔吊基本参数 附着类型类型1 最大扭矩270.00 kN·m 最大倾覆力矩1350.00 kN·m 附着表面特征槽钢 塔吊高度110 m 槽钢型号18A 塔身宽度1800*1800*3000 mm风荷载设计值（福州地区）0.41 附着框宽度 3.00 m 尺寸参数 附着节点数10 附着点1到塔吊的竖向距离7.00 m 第I层附着附着高度附着点1到塔吊的横向距离7.00 m 第8层27 m 附着点1到附着点2的距离15.00 m 第12层45 m 独立起升高度45 m
图2塔吊附着简图
2、第一道附着计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。（一）、支座力计算 附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值：Q = 0.41kN； 塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；
滁州碧桂园工程江麓QTZ63塔吊附着计算计算书
滁州碧桂园工程江麓QTZ63塔吊附着计算计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。 塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括支座力计算、附着杆计算计算。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0×μz×μs×βz = 0.450×1.170×1.450×0.700 =0.534 kN/m2； 其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.450 kN/m2； μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.450 ； μs──风荷载体型系数：μs = 1.170； βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700； 风荷载的水平作用力： q = Wk×B×Ks = 0.534×1.600×0.200 = 0.171 kN/m； 其中Wk──风荷载水平压力，Wk= 0.534 kN/m2； B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m； Ks──迎风面积折减系数，Ks= 0.200； 实际取风荷载的水平作用力q = 0.171 kN/m； 塔吊的最大倾覆力矩：M = 630.000 kN.m；
塔吊附着计算书
附着计算计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：XXX；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。 塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载标准值应按照以下公式计算： ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.550×1.170×1.290×0.700 =0.581 kN/m2； 其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.550 kN/m2； μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.290 ； μs──风荷载体型系数：μs = 1.170； βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700； 风荷载的水平作用力： q = W k×B×K s = 0.581×1.600×0.200 = 0.186 kN/m；
TC5610塔吊基计算书
TC5610塔吊基础计算书
TC5610塔吊基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:TC5610，塔吊起升高度H=40.00m， 塔吊倾覆力矩M=1552kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.6m，最大起重荷载F2=60kN， 自重F1=456kN，基础承台厚度h=1.00m， 基础承台宽度Bc=5.00m，，钢筋级别:II级钢筋。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算模型简图如下图所示： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载, F=（F1+ F2）×1.2=612.96kN；（恒载系数取1.2） G──基础自重与基础上面的土的自重：
G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc =750kN ；（恒载系数取1.2） Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩 M=1.4×1552 =2172.80kN.m；（安全系数取1.4） a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m。 经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa； 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa； 有附着的压力设计值 P=(612.96+750)/ 52 =54.52kPa； 偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa。 三、地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取180.000kN/m2； ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; ηb=2.0，ηd=3.0； γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5 m； γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d--基础埋置深度(m) 取0.90m； 解得地基承载力设计值：fa=284.00kPa； 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=284.00kPa；
塔吊计算书
矩形板式桩基础计算书 工程概况：翡翠湾项目二期B、三期工程，由1－9#楼组成。其中1#、2#、3#楼为25层，建筑面积高度为85m。塔吊安装计划安装高度为110m。施工现场计划伍台塔吊。TC6010三台TC5610二台。TC6010安装高度110m，按照计算最不利工况原则，本计算书对110米TC6010塔吊进行基础承载力验算。 计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《汕尾市翡翠湾项目二期B、三期工程地质勘察报告》 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×750=900kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.243m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(671.84+750)/4=355.46kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(671.84+750)/4+(1272.59+14×1.2)/4.243=659.372kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(671.84+750)/4-(1272.59+14×1.2)/4.243=51.548kN
塔吊附着计算
建筑工程 塔吊附着 安 全 专 项 施 工 方 案 职务：编制人： 校对人：职务： 审核人：职务： 审批人：职务： 目录 第一章工程概况--------------------------------------------------- 2 一、工程概况 --------------------------------------------------- 2 二、塔吊选型 --------------------------------------------------- 2 三、塔吊平面位置及高度设置 ------------------------------------- 3 四、技术保证条件 ----------------------------------------------- 4第二章编制依据--------------------------------------------------- 5第三章施工计划--------------------------------------------------- 5一、施工进度计划 ----------------------------------------------- 5
二、材料与设备计划 --------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 6 一、技术参数 --------------------------------------------------- 6 二、施工工艺流程 ----------------------------------------------- 6 三、施工方法 --------------------------------------------------- 6 四、检查验收 --------------------------------------------------- 7第五章施工安全保证体系------------------------------------------- 9 一、组织保障 --------------------------------------------------- 9 二、技术措施 -------------------------------------------------- 12 三、监测监控 -------------------------------------------------- 14 四、应急预案 -------------------------------------------------- 14第六章劳动力计划------------------------------------------------ 15 一、专职安全生产管理人员 -------------------------------------- 15 二、所需劳动力安排 -------------------------------------------- 16第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 16 一、计算书 ---------------------------------------------------- 16 二、节点图 ---------------------------------------------------- 27 第一章工程概况 一、工程概况 【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】 1、工程基本情况 工程名称工程地点建筑 2(m) 建筑面积(m建筑高度) 0 0 总工期（天）主体结构框架0 地上层数地下层数0 标准层层高其它主要层高(m) 0 (m) 2、各责任主体名称 建设单位设计单位 监理单位施工单位 XXX XXX 总监理工程师项目经理 XXX XXX 技术负责人专业监理工程师 二、塔吊选型
QTZ80塔吊附墙支撑计算书
QTZ80塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算 一、概况： 该工程位于浦东新区花木路东绣路路口。由于安装位置有限，塔吊附墙距离与建筑物超过了出厂的规定设计要求（小于3米5），本附墙中心距5米8。 根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据： S=200KN（合外力） Mn=300KN·m a=1205mmb=1475mm L1=4800mmL2=4800mmL=9600mm H=5800mm E=210Gpa δp=240Mpa [δ]=157MPa 只要计算出各杆所受的内力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。 一、三根支撑杆的内力极限值： 1）DF杆的内力极限值P1max (S a2+b2+Mn)* (L1-a) 2+(H-b) 2 P1max= 2H(L-b) =45.44KN 2) CF杆的内力极限值P2max [S a2 (L1-2b) 2+(2aH-bL) 2+Mn(L1-2a)] (L1+a) 2+(H-b) 2 P2max= 2 b L (H -a) =97.3KN
3)CE杆的内力极限值P3max [S(L1L+H2)+Mn L2+H2] P2max= * (H-b)2+(L2-a)22L L2+H2*(b-H) =77.99KN 二、对三根支撑杆的稳定性校核 三根支撑杆都是采用?152mm、壁厚8mm的无缝钢管制成。 D=152 mm、d=144mm、&=8mm 两端为铰支。 取nw=2.0 (1)DF杆稳定性： DF杆的长度： L3= 6700mm i= I A П(D2-d2) = 64 П(D2-d2) 4 = D2+d2 4
TCT5513塔吊附着计算
TCT5513塔吊附着计算 塔机安装高度超过标准高度后需再次顶升塔机，需要进行附着后才能顶升；附着的计算，主要包括附着杆计算、附着支座计算计算。 一. 参数信息 塔吊高度:54.80(m) 塔吊最大倾覆力距:1655.00(kN.m) 附着塔吊边长:1.60(m) 附着框宽度:2.20(m) 回转扭矩:225.00(kN/m) 风荷载设计值:0.40(kN/m) 附着杆选用格构式：角钢+角钢缀条 附着节点数:1 附着高度分别:24.0(m) 附着点1到塔吊的竖向距离:5.00(m) 附着点1到塔吊的横向距离:2.70(m) 附着点1到附着点2的距离:7.00(m) 二. 支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0=0.35kN/m2； uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：uz=2.120； us──风荷载体型系数：Us=2.400； z──风振系数,依据《建筑结构荷载规范》结构在Z高度处的风振系数按公式7.4.2条规定计算得βz=0.70 风荷载的水平作用力 Nw=Wk×B×Ks 其中Wk──风荷载水平压力,Wk=1.247kN/m2 B──塔吊作用宽度,B=1.60m Ks──迎风面积折减系数，Ks=0.20 经计算得到风荷载的水平作用力q=0.40kN/m 风荷载实际取值q=0.40kN/m 塔吊的最大倾覆力矩M=1655kN.m
塔吊附墙计算
塔吊附着计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值 q=0.10kN/m 塔吊的最大倾覆力矩 M=630kN.m 计算结果: N w=54.375kN 二、附着杆内力计算 塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力: 计算简图:
方法的基本方程： 计算过程如下： 其中:1p为静定结构的位移； T i0为F=1时各杆件的轴向力； T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力； l i为为各杆件的长度。 考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到： 各杆件的轴向力为： 以上的计算过程将从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：杆1的最大轴向拉力为：0.00kN； 杆2的最大轴向拉力为：52.52kN； 杆3的最大轴向拉力为：13.30kN； 杆4的最大轴向拉力为：8.87kN； 杆1的最大轴向压力为：5.74kN； 杆2的最大轴向压力为：57.81kN； 杆3的最大轴向压力为：42.07kN； 杆4的最大轴向压力为: 26.67kN。 五、附着杆强度验算 1．杆件轴心受拉强度验算 验算公式: =N/A n≤f 其中 N──为杆件的最大轴向拉力,取N=52.52kN；
郑塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书 一、塔机附着杆参数 塔机型号QTZ63 塔身桁架结构类型方钢管塔机计算高度H(m) 75.6 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度l1(m) 55 平衡臂长度l2(m) 11.31 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 1.15 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值T k1 (kN·m) 564 工作状态倾覆力矩标准值M k(kN·m) 170 非工作状态倾覆力矩标准值M k'(kN*m) 355.37 附着杆数三杆附着附墙杆类型Ⅲ类 附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管、方管规格(mm) Φ220×10、□125×15 塔身锚固环边长C(m) 1.8 二、风荷载及附着参数 附着次数N 3 附着点1到塔机的横向距离a1(m) 3 点1到塔机的竖向距离b1(m) 5.4 附着点2到塔机的横向距离a2(m) 4.1 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5.4 附着点3到塔机的横向距离a3(m) 3 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5.4 工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.35 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 0.5 塔身前后片桁架的平均充实率α00.35 第N次附着附着点高 度h1(m) 附着点净 高h01(m) 风压等效 高度变化 系数μz 工作状态 风荷载体 型系数μs 非工作状 态风荷载 体型系数 μs' 工作状态 风振系数 βz 非工作状 态风振系 数βz' 工作状态 风压等效 均布线荷 载标准值 q sk 非工作状 态风压等 效均布线 荷载标准 值q sk' 第1次附着25.2 25.2 1.116 1.95 1.95 1.62 1.647 0.663 0.963 第2次附着36.4 11.2 1.216 1.95 1.95 1.626 1.653 0.725 1.054 第3次附着47.6 11.2 1.353 1.95 1.95 1.627 1.652 0.808 1.172 悬臂端75.6 28 1.532 1.95 1.95 1.619 1.653 0.91 1.327 附图如下:
塔吊基础计算书 (2)
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1424.6kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=7.5×7.5×1.8×25=2531.25kN 承台受浮力：F lk=7.5×7.5×55.30×10=31106.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=200kN
2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2 =1.2×0.34×0.35×2=0.28kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk =q sk ×H=0.28×62=17.52kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×17.52×62=543.01kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2 =1.2×0.50×0.35×2=0.42kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.42×62=26.27kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×26.27×62=814.51kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-4658.7+0.9×(3840+543.01)=-713.99kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-4658.7+814.51=-3844.19kN.m 三. 地基承载力计算
塔吊附墙计算书.doc(1)
编制单位：宁夏宇鑫重工机械制造有限公司编制人：刘文全 审核人：刘宇辉 编制时间：
目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算
一、塔吊附墙概况 本工程9#楼结构高度63.9 m，另加机房顶4.8米，总高度68.7米。采用QTZ80(TC5610)塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度-5.35m，塔身设四道附墙与结构柱拉结：塔身升到16标准节时，设第一道附墙于第11标准节（结构标高26.1米），塔吊升到第22标准节时，设第二道附墙于第17标准节（结构标高37.7米），加到第28标准节时，设第三道附墙于第23标准节（结构标高46.4米），加到第33标准节时，设第四道附墙于第28标准节（结构标高55.1米）。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。为简化计算和偏于安全考虑，第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。 本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。根据塔吊与结构的位置关系，附墙杆夹角较小，附墙杆与结构柱连接的予埋件分别采用不同的形式。 本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选用。 二、塔吊附墙杆受力计算 （一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行：
1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重 臂（见图1）； 2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹 向平衡臂（见图2）。 对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 以下分别对不同受力情况进行计算： （二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为： 弯矩：M=164.83（T.m） 剪力：V=3.013（T） 扭矩：T=12（T.m）,则: 1、当剪力沿x-x轴时(见图a)， 由∑M B=0，得 T+V*L1 -L B0’*N1=0 即： N1=（T+ V*L1）/ L B0’ =（12+3.013*3.65）/5.932 =3.88（T） 通过三角函数关系，得支座A反力为： R AY= N1*sin52.3426=3.88*sin52.3426=2.84（T） R Ax= N1*cos52.3426=3.88* cos52.3426=2.64（T）
TC5610塔吊计算书
塔吊天然基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:TC5610 塔机自重标准值:Fk1=461.40kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800kN.m 塔吊计算高度:H=40.5m 塔身宽度:B=1.6m 非工作状态下塔身弯矩:M=-1552kN.m 承台混凝土等级:C35 钢筋级别:HRB400 地基承载力特征值:317kPa 承台宽度:Bc=5m 承台厚度:h=1m 基础埋深:D=0.00m 计算简图: 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 =461.4kN F k1 2) 基础以及覆土自重标准值 =5×5×1×25=625kN G k 3) 起重荷载标准值 F =60kN qk 2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2 =1.2×0.34×0.35×1.6=0.23kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk =q sk ×H=0.23×40.5=9.15kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk =0.5F vk ×H=0.5×9.15×40.5=185.36kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2 =1.2×0.50×0.35×1.6=0.34kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk =q sk ×H=0.34×40.5=13.73kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk =0.5F vk ×H=0.5×13.73×40.5=278.04kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k =-1552+0.9×(800+185.36)=-665.17kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k =-1552+278.04=-1273.96kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔吊附墙计算书
塔吊附墙计算书 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】
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目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 一、塔吊附墙概况 本工程结构高度 m，另加桅杆15米，总高度米。本工程采用 FO/23B塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设第一道附墙于第6标准节（结构标高米），塔吊升到第17标准节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高米），然后加到第23标准节为止。。。。。。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。为简化计算和偏于安全考虑，第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。 本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。根据塔吊与结构的位置关系，附墙杆夹角较小，附墙杆与结构柱连接的予埋件分别采用不同的形式。 本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选用。 二、塔吊附墙杆受力计算
（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行： 1、 塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x 轴或y-y 轴，风向垂直于起重臂 （见图1）； 2、 塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平 衡臂（见图2）。 对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 以下分别对不同受力情况进行计算： （二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为： 弯矩：M=（） 剪力：V=（T ） 扭矩：T=12（）,则: 1、当剪力沿x-x 轴时(见图a)， 由∑M B =0，得 T+V*L 1 -L B0’*N 1=0 即： N 1=（T+ V*L 1）/ L B0’ =（12+*）/ =（T ） 通过三角函数关系，得支座A 反力为： R AY = N 1*=*=（T ）
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书 Prepared on 22 November 2020
天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：， 塔身宽度B：，基础埋深d：， 自重G：，基础承台厚度hc：， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：，基础埋深修正系数ηd：， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm： 20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算
塔吊自重：G=； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝＋50＝； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×××=； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/+= < 3=； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第条承载力计算。计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e= > 6= 地面压应力计算：