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模板装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计

装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计

一、设计资料

1、桥面净宽：净4.5+2×0.5（防撞护栏）。

2、主梁跨径和全长

标准跨径：Lb=35.00m（墩中心距离）。

计算跨径：L=33.88m（支座中心距离）。

预制长度：L’=34.96m（主梁预制长度）。

3、设计荷载

公路-II级，人群荷载：3.0KN/m2

5、结构尺寸

横隔梁5根，肋宽15cm。

桥梁纵向示意图

6、计算

极限状态法

7、设计依据

1．《公路工程技术标准》，（JTGB 01-2003）；

2．《公路桥涵设计通用规范》，（JTG D60-2004）；

3．《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；

4．《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》，（JTG D62-2004）； 5．《公路桥涵地基与基础设计规范》，（JTG D63-2007）；

6．《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》， JTGD62-2004）； 7．《桥梁工程》（上、下册），范立础编；人民交通出版社

8．周念先编，《桥梁方案比选》

9．范立础编，《预应力混凝土连续梁桥》

10．林元培编，《斜拉桥》人民交通出版社 11．《公路桥梁设计从书》人民交通出版社 12. 陈忠延编，《土木工程专业毕业设计指南（桥梁工程专业）》 13．叶见曙编《结构设计原理》人民交通出版社 14．其他教材和参考书。

二、行车道板的计算 (一)计算模式

行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应

1．每延米板上的恒载个g

沥青表面处置：10.02 1.0230.46/g kN m =??= 混凝土垫层： 20.09 1.025 2.25/

g k N m =??= T 梁翼缘板自重：30.13 1.025 3.25/g kN m =??=

每延米跨宽板恒载合计：1230.46 2.25 3.25 5.96/g g g g kN m =++=++= 2．永久荷载产生的效应

弯矩：22

min,011 1.840.185.96(

) 2.05222g M gl kNm -=-=-??=- 剪力：0 5.960.83 4.95Ag Q gl kN ==?=

3．可变荷载产生的效应

以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载

根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条后轮着地宽度2b 及长度2a 为：

m a 2.02= m b 6.02=

顺行车方向轮压分布宽度：1220.220.110.42a a H m =+=+?= 垂直行车方向轮压分布宽度：1220.620.110.82b b H m =+=+?=

荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度101.420.4 1.420.83 3.48a a l m =++=++?= 根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2条，局部加载冲击系数：3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为：

1min,02800.82

(1)() 1.3(0.83)16.34/444 3.44

p b P M l kN m a μ=-+-=-??-=-?

作用于每米宽板条上的剪力为：280(1) 1.326.1544 3.4

sp P Q kN a μ=+=?=? 4．基本组合

根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条承载力极限状态内力组合计算基本组合：

1.2 1.4 1.2(

2.05) 1.4(16.34)25.34/ud Ag Ac M M M kN m =+=?-+?-=-

故行车道板的设计作用效应为：

25.34/ud M kN m =- 42.55ud Q kN =

正常使用极限状态内力组合计算短期效应组合：

()0.7 2.050.716.3413.489Ag Ac Msd M M =+=-+?-=-/kN m 0.7 4.950.726.1523.26Ag AP Qsd Q Q =+=+?=/kN m (三)截面设计、配筋与强度验算 1.界面设计与配筋

悬臂板根部高度16h cm =，净保护层2a cm =。若选用12φ钢筋，则有效高度0h 为：

00.016

0.160.020.13222

d h h a m =--

=--= 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2条：

00()2

d cd x

M f bx h γ≤-

324.4613.8101(0.132)2x

x ≤????-

化简：20.2260.004250x x -+= 解得：0.0205x m = 查表的b ξ=0.56

验算：00.560.1320.0740.0205b h m x m ξ=?=>=

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2条：

sd s cd f A f bx =

32213.8 1.00.0205

1.011010.1280

s A m cm -??=

=?=

需要的间距为：100/(10.1/1.131)11.31s cm ==，取11s cm =

此时2100

1.13110.2811

s A cm =?

= 即桥面板布置间距为11cm 的12φ钢筋

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9条，抗剪截面应符合：

000.5110d V γ-≤?

30.51101000132368.7342.41d kN V kN -??=>=

满足规范要求

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.10条

30200.5010d td V f bh γα-≤?

30.5010 1.0 1.23100013281.1842.41d kN V kN -?????=>=

故不需要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋用

8φ，间距取25cm 。 2.承载能力验算由sd s cd f A f bx =可得：

/()2800.001028/(13.8 1.0)0.021sd s cd x f A f b m ==??=

03()

0.021

13.810 1.00.021(0.132)35.2124.46/2

d cd A x M f bx h kNm M kN m

=-=????-=>=

承载能力满足要求三、主梁的计算

(一)主梁的荷载横向分布系数

1．跨中弯矩横向分布系数(根据偏心受压法计算) (1)主梁的抗弯惯矩I

平均板厚：01

(1016)132h cm =?+=

算得T 型截面惯性矩I=0.0734m 求荷载横向影响线竖标

宽跨比为15.5

2.8123 1.84

L B =

=≥? 1 1.84a = 20a =

3 1.84a m =-

2222

221231

1.842 6.77i i a

a a a m ==++=?=∑

(3)各主梁横向分布系数 1号主梁的横向影响线

1132

1k K i i a a n

a η=?=

+∑ 111 1.84 1.840.833 6.77η?=+

= 131

0.50.1673η=+=-

具体见下图

3号

2号1号

1号主梁横向影响线

同理可求得2号主梁的影响线，由于结构对称，3号主梁的影响线与1号主梁影响线对称。

3号

2号1号0.33

0.33

3号主梁横向影响线

对1、2、3号主梁进行最不利加载以求得横向分布系数，加载的位置见下图

1号2号3号

0.32

-0.17

0.830.81

1号主梁最不利加载

2号两的横向影响线为直线，可直接计算对于公路II 级

1号主梁的横向分布系数：11

(0.810.32)0.562q η=?+=

2号主梁的横向分布系数：2111

2233

q η=??=

2．梁端剪力横向分布系数(根据杠杆法计算)

1号2号3号

1.000.956

1号主梁加载

1号2号3号

1.00

2号主梁加载

对于公路II 级

1号主梁的横向分布系数：11

'0.9560.482q η=?=

2号主梁的横向分布系数：()21

'0.0210.512

q η=?+=

(二)作用效应计算 1．永久作用效应 (1)永久荷载

假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担

主梁：()10.10.16[0.18 1.3 1.840.18]2511.25/2g kN m +??

=?+?-?= ???

横隔板

边主梁：20.10.16 1.840.180.150.16

2513 1.08/22215.5g kN m ???+?-+?????=-????=??

? ????

???????? 中主梁：'22 1.08 2.16/g kN m =?=

桥面铺装：()310.02 4.5230.060.12 4.5253 4.07/2g kN m ??

=??+?+??÷=????

桥梁护栏按照5kN/m 来计算，分摊至各主梁的荷载为：

5 3.333

g =?=

各梁的永久荷载为：

边主梁：11.25 4.07 3.3319.73/i g g kN m ==++=∑ 中主梁：'11.25 2.16 4.07 3.3320.81/g kN m =+++=

(2)永久作用效应计算

(1)汽车荷载冲击系数μ 简支桥梁基频计算式2

3.142f l =

40.073I m =

15.5l m = 2

0.47A m =

0.472511.75G =?=

11.75

/1.29.8

M c G g === E 取10310/N m ?

23.14 2.79215.5f ==? 0.176ln 0.01570.165u f =-=

取冲击系数0.165μ= 11.165u += 因单车道不折减故0 1.0γ=

公路II 级集中荷载k P 计算（内插法）

计算弯矩效应时：()3601800.7518015.55166.5505k P kN -?

?=+-=??-??

计算剪力效应时： 1.2166.5199.8k P kN =?= 计算边主梁跨中弯矩和跨中剪力如表

()11 1.1657.7850.5630.03154.28k c S u q m kN m =+Ω=???= ()21 1.165166.50.56 3.875420.92k c S u p m y kN m =+=???= 12154.28420.92575.2S S KN m +=+=

()31 1.1657.8750.56 2.43812.53k c S u q m kN =+Ω=???= ()41 1.165166.50.560.554.31k c S u p m y kN =+=???= 3412.5354.3166.84S S kN +=+=

绘制荷载横向分布系数沿桥纵向的变化图形和支点剪力影响线。

1115.5 3.87515.50.923y ??

=?-?÷= ???

()()()1_

00121.16517.8750.569.75 3.875/20.480.560.9248.60

k c c a Q u q m m m y ξ??

=+Ω+-??

??=????+-=????

()021 1.16510.48214.21119.78i k i Q u mq y kN ξ=+=????= 则在公路二级作用下，1号梁支点最大剪力为

1000248.60119.78168.38Q Q Q KN =+=+=

主梁内力组合

四．横隔梁内力计算：

对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图

纵向以列车轮对于中横隔梁的计算荷载为

计算弯矩011()1/27.8757.7512178.51119.7722q k k P q p y KN ??

=Ω+=????+?= ???

计算剪力时：11

(7.8757.751 1.218.51)122.3622

Oq P kN =???+??=

绘制中横隔梁内力影响线

荷载P=1位于截面r 的左侧时

11111r r M R b e Q R =-?

?=-?

P=1作用在1号梁轴时

1110.50.830.5 1.840.5 1.8

40.156

m r d ηη=?=??-?=- P=1作用在2号梁轴上时

222321

10.5 1.50.50.5 1.840.5 1.840.5 1.840.3073

m r d d d ηηη=?+?-=??+??-?= P=1作用在3号梁轴上时

323330.5 1.50.50.330.5 1.840.83 1.5 1.84 1.5 1.840.166

m r d d d ηηη=?+?-=??+??-?=-由已学影响线的知识可知，Mr 影响线必在r-r 界面处有突变，根据2m r η和3m r η连线延伸至r-r 截面，即为m rr η值0.542，由此可绘制出影响线Mr 。

3.绘制剪力影响线。

对于1号主梁处截面Q1右影响线可计算如下 P=1作用在计算截面以右时 Q1右=R1 即1i η右=0.83 P=1作用在计算截面以左时 Q1右=R1-1 即1i η右=-0.17 4.截面内力计算

将求得的计算荷载oq p 在相应的影响线上按最不利荷载位置加载，对于汽车荷载

①承载能力极限状态组合

10=+②正常使用极限状态内力组合10=+ 五.持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 1.配置主筋

根据前面的弯矩基本组合可知，1号梁的跨中弯矩最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按1号梁的弯矩进行配筋计算。

假定主梁单向配筋，钢筋净保护层为3cm ，钢筋重心至底边距离12a cm =，则主梁有效高度013012118h h a cm =-=-=

已知1号梁跨中弯矩0=1516.7kNm d M γ，根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.3条：

0000'[()(')'()]''(')2

f d cd f f sd s s h x M f bx h b b h h f A h a γ≤-+--

在这里13.8cd f MPa =，0.18b m =，' 1.84f b m =，'0.13f h m =，'0s A =

360.13

1516.71013.810[0.18(1.18)(1.840.18)0.13(1.28)]22

x x ?≤??-+-??-

292115.20x x -++=

求解得0.570.11x m m =>

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.3条：

[(')']sd s cd f f f A f bx b b h =+-

2213.8[0.180.57(1.840.18)0.13]

1.5710280

s A m -??+-?=

选用1636φ钢筋

221610.17162.8157s A cm cm =?=>

钢筋的重心距底缘的距离为：'34 3.617.4y cm =+?= 实际有效高度：013017.4112.6h cm =-=

配筋率验算：157/(18112.6)7.7%0.2%μ=?=> 2.持久状况截面承载能力极限状态计算

实际受压区高度：[162.8280/13.8(18418)13]/1863.62x cm =?--?=

063.620.56112.663.1x cm h cm ξ=<=?=满足规范要求截面抗弯极限状态承载力为：

0063'[()(')'()]

0.570.13

13.810[0.180.57(1.18)(1.840.18)0.13(1.18)]1022

4587.71516.7f d cd f f h x

M f bx h b b h h kNm kNm

-=-+--=????-+-??-?=>

满足要求

3.根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置

根据剪力基本组合，2号梁的支点剪力最大，1号梁的跨中剪力最大，偏安全计，支点剪力以2号梁为准，跨中剪力以1号梁为准：

01/2136.9d V kN γ=，00649.8d V kN γ=

假定有632φ通过支点，

3.43

4.72

a cm =?+=

0140 4.7135.3h cm =-=

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9条，抗剪截面需满足构造要求：

000.5110d V γ-≤?

30.51102001353690649.8kN kN -??=>

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.10条：

33200.50100.5010 1.0 1.232001353166.4649.8td f bh kN kN α--?=?????=< 介于两者之间，应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。积算图式如下图所示：

136.9k N

649.8k N

h/2

内插得到距离梁高/2h 处的剪力/2620.5dh V kN = 则由混凝土和箍筋承担的部分：620.50.6372.3kN ?= 由弯起钢筋承担的部分：620.50.4248.2

kN ?= 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7条，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力为：

30.7510sin sb sd sb s V f A θ-=?∑

在这里280sd f MPa =，45s θ=，故相应于各排弯起钢筋的面积：

330.7510sin 0.75102800.7070.1485

sb sb sb

sb sd s V V V A f θ--=

???? 则每排弯起钢筋的面积为：

21248.2/0.14851671.4sb A mm == 弯起232φ：211'1608.4sb sb A mm A =<

1671.41608.4

3.9%5%1608.4

-=<，能够满足工程上的要求

22223.1/0.14851502.4sb A mm ==

弯起232φ：222'1608.4sb sb A mm A =>

23172.8/0.14851163.6sb A mm == 弯起232φ：233'1608.4sb sb A mm A =>

24122.6/0.1485825.6sb A mm == 弯起232φ：244'1608.4sb sb A mm A =>

2572.3/0.1485486.9sb A mm == 弯起218φ：255'509sb sb A mm A =>

2622.1/0.1485148.8sb A mm == 弯起218φ：266'509sb sb A mm A =>

在近跨中处增设218φ辅助斜筋，256''509sb sb A A mm ==，根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.11条，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面以外不小于0/2h 处，满足要求

4.箍筋配置

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.11条，箍筋的间距为：

0v d S =

在这里1 1.0α=，3 1.1α=，0.6ξ=，选用28φ双肢箍筋，195sv f MPa =，

2100.5sv A mm =，距离支座中心0/2h 处的主筋为632φ，24825.2g A mm =，

0 3.41403 3.4131.92h cm =---

=，048.252

0.018320131.9

g A bh μ===?，100 1.83P μ==，计算剪力0649.8d V kN γ=，计算可得：

2262

1.0 1.10.210(20.6 1.83)100.51952001319168(0.6649.8)v S mm -????+????==? 选用150v S mm =。

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》9.3.13条，在支座中

心向跨径方向长度不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm 。综上所述，全梁箍筋的配置为28φ双肢箍筋，由支点至距支座中心2.5处，v S 为10cm ，其余地方箍筋间距为15cm 。则配箍率分别为：

当10v S cm =时， 1.005

/0.5%0.18%1020sv sv v A s b ρ==

=>? 当15v S cm =时， 1.005

/0.34%0.18%1520

sv sv v A s b ρ==

=>? 5.斜截面抗剪承载能力验算

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7条，当受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：

0d cs sb V V V γ≤+

31230.4510cs V bh ααα-=?

30.7510sin sb sd sb s V f A θ-=?∑

为了简化计算，0h 取用平均值，即

(131.9125.1)128.52

h cm =+?

= 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.6条，需要验算的斜截面有： (1)距离支座/2h 处截面，相应的620.5d V kN =

4825.2

100 1.882001285

P =?

=?，0.005sv ρ=

31.0 1.0 1.10.45102001285496.8cs V kN

-=??????30.75102801608.40.707238.8sb V kN -=????= 496.8238.8735.6620.5cs sb V V kN kN +=+=>

(2)距离支座中心1.3m 处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的595.4d V kN =

4825.2

100 1.882001285

P =?

=?，0.0034sv ρ=

31.0 1.0 1.10.45102001285409.7cs V kN

-=??????30.75102801608.40.707238.8sb V kN -=????= 409.7238.8648.5595.4cs sb V V kN kN +=+=>

(3)距离支座中心 2.5m 处截面(弯起钢筋弯起点及箍筋间距变化处)，相应的

545.1d V kN =

6433.6

100 2.52001285

P =?

=?，0.0034sv ρ=

31.0 1.0 1.10.45102001285433.3cs V kN

-=??????=30.75102801608.40.707238.8sb V kN -=????= 433.3238.8672.1545.1cs sb V V kN kN +=+=>

(4)距离支座中心3.7m 处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的494.9d V kN =

8042

100 3.1 2.52001285

P =?

=>?，取 2.5P =，0.0034sv ρ=

31.0 1.0 1.10.45102001285433.3cs V kN

-=??????=30.75102801608.40.707238.8sb V kN -=????= 433.3238.8672.1494.9cs sb V V kN kN +=+=>

(5)距离支座中心4.9m 处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的444.6d V kN =

9650.4

100 3.8 2.52001285

P =?

=>?，取 2.5P =，0.0034sv ρ=

31.0 1.0 1.10.45102001285433.3cs V kN

-=??????=30.75102805090.70775.6sb V kN -=????= 433.375.6508.9444.6cs sb V V kN kN +=+=>

(四)持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》6.4.3条，最大裂缝宽度采用下式计算：

123

30(

)0.2810ss

fk s

W C C C E σρ

+=+

取1号梁的弯矩进行组合，对于1号梁，永久作用产生的弯矩：1/21395.6M kNm =，公路II 荷载产生的弯矩：1/21179/1.3906.9M kNm ==(不计冲击力)，人群荷载产生的弯矩：1/2155.5M kNm =

作用短期效应组合：1395.60.7906.9 1.0155.52185.9s M kNm =+?+?=

作用长期效应组合：1395.60.4906.90.4155.51820.6l M kNm =+?+?= 在这里1 1.0C =，3 1.0C =，52.010s E MPa =?，32d mm =

21820.6

10.5

10.5 1.4162185.9

l s M C M =+=+?= 36

02185.91010178.40.870.871125910 1.251

s ss s M MPa A h σ--?==?=??? 0112.59

0.0260.02()20125.1(18020)11

s f f A bh b b h ρ=

==>+-?+-?，取0.02ρ=

可算得裂缝的宽度为：

178.43032

1.0 1.416 1.0()0.1630.2

2.0100.28100.02

fk W mm mm +=????=

(五)持久状况正常使用极限状态下挠度验算

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》6.5.2条，刚度可按下式来计算：

220()[1()]cr cr s s cr

B B M M B M M B =

0cr tk M f W γ=

2S W γ=

在这里42.810c E MPa =?， 1.78tk f MPa =

换算截面中性轴距T 梁顶面的距离x ：

2211

180(18020)(11)7.143112.59(125.1)022x x x ??-?-?--??-= 化简：2256.411028.50x x +-= 解得：37.52375.2x cm mm ==

全截面(不考虑开裂)换算截面重心轴以上部分对重心轴的面积矩0S ：

0767323110375.2110

1800110(375.2)(375.2110)20022

6.3410 3.5210 6.69210 6.69210S mm m --=??-

+-??

=?+?=?=? 前面已计算得到全截面对重心轴的惯性矩0I ：2409.08710I m -=?

简支T型梁桥课程设计

桥梁工程课程设计土木工程专业本科（四年制）适用指导教师：李小山班级： 10土木一班学生姓名：董帅设计时间：浙江理工大学建筑工程学院土木系土木工程专业桥梁工程课程设计任务书浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨m l 60.240= 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T 型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用：桥梁横断面布置图

[1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容：主梁、横隔梁和行车道板的内力计算五、设计成果要求：设计计算书。设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。六、提交时间：第14周周五前提交，过期不候。设计计算书基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ），主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸：拟定采用的梁高为，腹板宽18cm 。主梁间距：,主梁肋宽度：18cm 。结构尺寸如图行车道板计算结构自重及其内力每延米板上的结构自重

钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文

毕业设计（论文）

计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。者签名：日期：导教师签名：日期：使用授权说明人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：

学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。者签名：日期：年月日师签名：日期：年月日

预应力混凝土简支梁桥的毕业设计(25m跨径)

目录《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27

《桥梁工程》课程设计任务书一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米）二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22，－2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明六、课程设计学时 2周

钢筋混凝土简支t型梁桥主梁设计书

一、设计题目：钢筋混凝土简支T形梁桥一片主梁设计。二、设计资料 1、某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图(单位mm)：梁高1500。为便于计算，现将右图的实际T形截面换算成标准T梁计算截面， h f′=(90+150)/2=120mm，其余尺寸不变。 2、计算内力（1）使用阶段的内力跨中截面计算弯矩（标准值）结构重力弯矩：M1/2恒=844.72KN·m 汽车荷载弯矩：M1/2汽=573.28KN·m 人群荷载弯矩：M1/2人=75.08KN·m 作用效应组合中取Ψc=0.8 1/4跨截面弯矩：（设计值） M d.1/4=1500.00KN·m；（已考虑荷载安全系数）

支点截面弯矩 M d0=0.00KN·m, 支点截面计算剪力（标准值）结构重力剪力：V恒=196.75KN; 汽车荷载剪力：V汽=163.80KN; 人群荷载剪力：V人=18.60KN; 跨中截面计算剪力（设计值） V j1/2=76.50KN；（已考虑荷载安全系数）主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数1+μ=1.192. (2)施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值结构重力剪力：M k.1/2=585.90KN·m,在吊点的剪力标准值结构重力剪力：V0=110.75KN·m。 3、材料主筋用HRB335级钢筋 f sd=280N/ mm2;f sk=335N/m㎡;E S=2.0×10N/mm2. 箍筋用R235等级钢筋 f sd=195N/m㎡;f sk=235N/m㎡;E S=2.1×10N/ mm2. 采用焊接平面钢筋骨架，初步可设a s=30+0.07h 混凝土为C30 f cd=13.8N/ mm2;f ck=20.1N/ mm2; f td=1.39N/ mm2;

预应力简支t型梁桥毕业设计

第一部分桥梁设计第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料：浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下：大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。

20m简支t型梁桥设计

目录摘要:.................................. I Abstract.............................. I I 第1章设计内容及构造布置. (1) 1.1 设计内容 (1) 1.1.1 设计标准 (1) 1.1.2 主要材料 (1) 1.1.3 设计依据 (1) 1.2 方案比选 (1) 1.3横断面布置及主梁尺寸 3 第2章主梁内力计算 (5) 2.1 恒载内力计算 (5) 2.1.1结构自重集度计算 5 2.1.2 结构自重内力计算 (5) 2.2 活载内力计算 (6) 2.2.1荷载横向分布计算 6 2.2.2汽车人群作用效应计算

10 2.3 主梁内力组合 (18) 2.3.1 作用效应计算公式 (19) 2.3.2 主梁内力组合 (19) 第3章主梁配筋计算 (21) 3.1 跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21) 3.1.2 确定简支梁控制截面弯矩组合设计值和剪力设计值 (21) 3.1.3 T型截面梁受压翼板的有效宽度 (21) 3.1.4 钢筋数量计算 (21) 3.1.5 截面复核 (22) 3.2 腹筋设计 (23) 3.2.1 截面尺寸检查 (23) 3.2.2 检查是否需要根据计算配置箍筋 (23) 3.2.3 计算剪力图分配 (23) 3.2.4 箍筋设计 (24) 3.2.5 弯起钢筋设计 (25) 3.2.6 斜截面抗剪承载力验算 (29) 3.2.7 持久状况斜截面抗弯极限承

载能力状态验算 (33) 3.3持久状况正常使用极限状态裂缝宽度验算 (33) 3.4持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (35) 第4章横隔梁内力与配筋计算 (38) 4.1横隔梁内力计算 38 4.1.1确定计算荷载 38 4.1.2绘制中横隔梁弯矩、剪力影响线 38 4.1.3截面内力计算 40 4.1.4内力组合 40 4.2横隔梁配筋计算 40 4.2.1正弯矩配筋 (40) 4.2.2剪力配筋 (41) 第5章行车道板的计算 (43)

20米预应力混凝土简支t形梁桥毕业设计说明

目录摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)

某装配式钢筋混凝土简支T型梁桥

石家庄铁道学院毕业设计某装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计与计算 2009届工程力学系专业工程力学学号20052011 学生何强江指导教师军黄羚完成日期 2009年6 月 2 日

毕业设计成绩单

毕业设计任务书

毕业设计开题报告

摘要设于墩柱顶部的盖梁是钢筋混凝土简支梁桥下部结构的主要承力构件。本文以北京某一六跨25m连续简支T梁桥为工程实例，着重设计与分析计算了其盖梁部分。通过人工和ANSYS程序分别计算出盖梁在各种受力情况下的力，并根据荷载组合得到的最大弯矩或最大剪力的数据，选择构件型号及截面，验算构件的弯曲强度，抗剪强度和挠度。在计算力的时候，选择合适的方法计算横向分布系数是非常重要的。经过对比，电算比手算更加迅速及精确。盖梁的主要作用是支撑桥梁上部结构并将全部荷载传递到桥梁的基础。盖梁的设计是所有桥梁设计中的重要环节，必须认真对待。关键词：盖梁设计配筋验算

Abstract Bent cap located at the top of the pillar are the primary load bearing component of the substructure of reinforced concrete simply supported bridge．In this paper the design and analysis of bent cap is focused based on the engineering background of a six spans consecutive 25-meter bridge by simply supported T-beam in Beijing. The internal forces of bent cap are calculated by artificial and ANSYS software in various loading situations respectively. Based on moment or shearing maximum which derived by the composed load，the component models and cross-section are chosed. At the same time, the component deflection, bending strength and shearing strength are checked. While the internal forces are calculated, it is important to choose suitable way for the calculation of horizontal distribution coefficient. To contrast, by the program is more quickly and precise than by artificial．The main role of bent cap are for supporting the upper structure of the bridge and delivering the full loading through the pillar to the basis structure. It is an important component element of bridge design, which the designer should be handled carefully. Key words：the design of capping beams reinforcement placement checking

T型梁桥结构计算毕业设计论文

摘要目前，为适应我国经济的发展，预应力混凝土被更广泛的应用，以此缓解交通给人们生产生活带来的不便。根据安全、适用、经济、美观的桥梁设计原则，并在施工、造价等方面对装配式预应力混凝土简支T梁桥、预应力混凝土空心板连续梁桥及装配式箱型梁桥三种梁桥形式进行了比选，从而确定了预应力混凝土简支T梁桥为设计方案。在本次梁桥方案设计中，着重对预应力混凝土简支T梁桥资料设计、构造的布置、方案绘图、结构计算进行了全面的介绍。结构计算包括对横截面主要尺寸的拟定、可变作用效应计算、预应力损失值估算、持久状况承载能力极限状态承载力验算、主梁变形计算还有行车板道的计算。本设计依据当地环境的影响、人们的需求，道路的建设等方面的综合考虑，进行了大桥的总体布局及桥梁的设计与计算，而预应力混凝土简支T梁桥恰好的具备了适用性强，就地取材，耐久性好，美观的各种优点。桥梁是城市道路的重要组成部分，对当地政治、经济、文化、国防等意义重大，加上其施工充分技术的先进性，预应力混凝土简支T梁桥将给城市增色不少。而今，又由于材料性能的不断改进，设计理论革新创造，施工工艺日趋完善，使得预应力混凝土简支T梁桥地位日益重要，本设计根据各方面条件，确定桥型为预应力混凝土T型梁桥。关键词：预应力混凝土; T型梁桥; 结构计算；设计方案

Abstract At present, in order to adapt to the economic development of China, the prestressed concrete is more widely used, in order to ease traffic production and living of inconvenience to the people. According to the safe, applicable, economic, beautiful bridge design principles, and in such aspects as construction, the construction cost of prefabricated prestressed concrete simply supported T beam bridge, prestressed concrete hollow slab continuous girder bridge and prefabricated box girder bridge three bridge form has carried on the comparison, thus determine the prestressed concrete simply supported T beam bridge design. In the bridge design, design of prestressed concrete simply supported T beam bridge data, structure layout, plan drawing, structural calculation has carried on the comprehensive introduction. Structural calculation including the main dimensions of cross-section, variable effect calculation, loss of prestress value estimation and lasting condition bearing capacity limit state of bearing capacity calculation, calculation and driving plate girder deformation calculation. This design according to the local environment, people's demand, the influence of road construction and other aspects of the comprehensive consideration, the bridge of the overall layout and the design and calculation of the bridge, and prestressed concrete simply supported T beam bridge just have strong applicability, local materials, good durability, various advantages, beautiful. Bridge is an important part of city road, to the local political, economic, cultural, national defense and so on is of great significance, and its construction technology of advanced fully, prestressed concrete simply supported T beam bridge will give city graces many. Now, due to the constant improvement of the material performance, innovation creates design theory, construction technology is increasingly perfect, make prestressed concrete simply supported T beam bridge position is becoming more and more important. Key words: prestressed concrete; T girder bridge; structural calculation; design scheme

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计中国矿业大学2008届本科生毕业设计预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具）一设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m 桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和 4.99KN/m 3.材料及工艺混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。 4.设计依据

（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》 (3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输, 吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面 (bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示. 中国矿业大学2008届本科生毕业设计注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。中国矿业大学2008届本科生毕业设计 2．主梁跨中截面尺寸拟订（1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在 1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥结构设计

课程编号：021141 《桥梁工程》课程设计大纲 2周2学分一、课程设计性质、目的及任务桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业方向重要的实践性教学环节，是学生修完《桥梁工程》课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下内容： 1．梁式桥纵断面、横断面的布置，上部结构构件主要尺寸的拟定。 2．梁式桥内力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算（尤其是各种荷载横向分布系数的计算）、作用效应的组合。 3．梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。 4．板式橡胶支座的设计计算。二、适用专业交通土建专业三、先修课程材料力学、弹性力学、结构力学、结构设计原理、地基与基础工程、交通规划与道路勘测设计、道路工程、桥涵水力水文四、课程设计的基本要求本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计（上部结构），其下部结构为重力式桥墩和U型桥台，支座拟采用板式橡胶支座。学生在教师的指导下，在两周设计时间内，综合应用所学理论知识和桥梁工程实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成装配式钢筋混凝土T型梁桥的设计。基本要求为：计算书应内容完整，计算正确，格式规范，叙述简洁，字迹清楚、端正，图文并茂；插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置合理。五、课程设计内容 1．题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构） 2．基本资料（1）桥面净空：净—9+2×１ｍ（2）永久荷载：桥面铺装层容重γ=23kN/m3。其他部分γ=25kN/m2。（3）可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级（或Ⅱ级），人群荷载2.5kN/m2；人行道+栏杆=5kN/m2。（4）材料：主筋采用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土标号C40。（5）桥梁纵断面尺寸：标准跨径Lb=25m，计算跨径L=24.5m，桥梁全长L，=24.96m（或标准跨径Lb=30m，计算跨径L=29.5m，桥梁全长L，=29.96m）。 3．设计内容

预应力混凝土简支T形梁桥设计

桥梁工程课程设计计算说明书题目:预应力混凝土T形简支梁桥设计说明书姓名： * * * 班级：道桥**-*班学号： 3 2015年00月00日

目录一、设计资料及构造布置 (1) 1.设计资料 (1) 桥梁跨径及桥宽 (1) 设计荷载 (1) 材料规格 (1) 设计依据 (1) 基本计算数据 (1) 2.横截面布置 (2) 主梁间距与主梁片数 (2) 主梁跨中截面主要尺寸拟订 (4) 3.横隔梁沿跨长的变化 (6) 4.横隔梁的设置 (6) 二、主梁作用效应计算 (6) 永久作用效应计算 (6) 可变作用效应计算 (9) 主梁作用效应组合 (19) 三、横隔梁计算 (19) 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用 (19) 跨中横隔梁的作用效应影响线 (20) 四、行车道板的计算 (24) 悬臂板荷载效应计算 (25) 连续板荷载效应计算 (26) 五、支座计算 (31) 选定支座的平面尺寸 (31) 确定支座的厚度 (31) 验算支座的偏转 (32) 验算支座的抗滑稳定性 (32) 参考文献 (33)

预应力混凝土T 形简支梁桥设计说明书一、设计资料及构造布置 1.设计资料桥梁跨径及桥宽标准跨径：36m （墩中心距离）主梁全长：计算跨径：桥面净空：净—14+2×= 设计荷载汽车：公路—∏级，人群：23.0/KN m ,每侧人行栏、防撞栏重力的作用力分别为 1.52/,4.99/KN m KN m 。材料规格混凝土：主梁用50C ，栏杆及桥面铺装用30C 。预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的15.2s φ钢绞线，每束6根，全梁配7束，标准强度1860pk f MPa =。普通钢筋直径大于和等于12mm 采用HRB335级钢筋；直径小于12mm 的均用R235钢筋。设计依据《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）基本计算数据表1-1 基本数据计算表

预应力简支T型梁桥计算.

（预应力简支T型梁桥）第一章绪论梁式桥种类很多，也是公路桥梁中最常用的桥型，路桥梁常用的梁式桥形式有简支梁、悬臂梁、连续梁等，梁式桥跨径大小是技术水平的重要指标，一定程度上反映一个国家的工业、交通、桥梁设计和施工各方面的成就。80年代以来，我国公路上修建了几座具有代表性的预应力混凝上简支T型梁桥（或桥面连续），如河南的郑州、开封黄河公路桥，浙江省的飞云江大桥等，其跨径达到62m，吊装重220t。 T形梁采用钢筋混凝土结构的已经很少了，从16m到50m跨径，都是采用预制拼装后张法预应力混凝土T形梁。预应力体系采用钢绞线群锚，在工地预制，吊装架设。其发展趋势为：采用高强、低松弛钢绞线群锚，混凝土标号40～60号；T形梁的翼缘板加宽，25m是合适的；吊装重量增加；为了减少接缝，改善行车，采用工型梁，现浇梁端横梁湿接头和桥面，在桥面现浇混凝土中布置负弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。预应力混凝土T形梁有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点。其最大跨径以不超过50m为宜，再加大跨径不论从受力、构造、经济上都不合理了。大于50m跨径以选择箱形截面为宜。目前的预应力混凝土简支“准连续“。随着交通建设事业的发展，大量的预应力混凝土简支T梁被广泛应用，其中的标准化设计起到了重要作用。我国交通行业预应力混凝土简支T梁标准化设计经历过了一个从无到有的发展过程。20世纪60年代，主要套用过去苏联的标准图。20世纪70年代由交通部组织交通部第二公路勘察设计院编制了装配式后张法预应力混凝土简支梁标准图JT/GQB-025-75。20世纪80年代出版了新的标准图－装配式钢筋混凝土简支梁JT/GQB-024-83。进人20世纪90年代，交通部先后出版了预应力空心板、预应力混凝土I型组合梁标准图。但预应力混凝土简支T梁标准化工作相对滞后，这期间的预应力混凝土简支梁在桥梁建设中

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)

建筑学院交通学院课程设计装配式钢筋混凝土简支T型梁桥专业：土木工程（交通土建向）学号：101600309 学生姓名：指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2 0.75m人行道（二）主梁跨径和全长 l=20.00m(墩中心距离) 标准跨径 b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料

钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算法极限状态法（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《桥梁工程》白宝玉主编。（2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）,简称《桥规》（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG 62-2004），简称《公预规》（4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2 131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a

=41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 b i 、t i 为相应各矩形的宽度与厚度。查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0. =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm

简支T型梁桥课程设计

桥梁工程课程设计土木工程专业本科（四年制）适用指导教师：李小山班级：10土木一班学生姓名：董帅设计时间：2013.5.20 浙江理工大学建筑工程学院土木系

土木工程专业桥梁工程课程设计任务书浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨

m 24 . l60 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用：桥梁横断面布置图桥梁纵断面布置三、设计依据： [1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容：主梁、横隔梁和行车道板的内力计算

五、设计成果要求：设计计算书。设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。六、提交时间：第14周周五前提交，过期不候。设计计算书基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ），主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸：

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计

长春建筑学院交通学院课程设计装配式钢筋混凝土简支T型梁桥专业：土木工程（交通土建方向）学号：101600309 学生姓名：指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2? 0.75m 人行道（二）主梁跨径和全长标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法极限状态法（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《桥梁工程》白宝玉主编。（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公

预规》（4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4242323106275.66627500)2.412130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301

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