高空悬挑结构施工方案

悬挑结构施工方案

1.1悬挑结构概况

本工程悬挑结构在核心筒十八层至二十层楼板13～14轴/B～A轴，结构出挑3600mm。十八层板面标高75.56，梁截面宽度300*800、250*360等，板厚度150mm，楼层高度5440；

选用材料规格：钢管选用Φ48×3.0mm焊接钢管；扣件采用铸铁件，材质符合RT89-8要求；模板采用18mm胶合板，木方采用 50×100mm杉木；安全立网采用经过有关部门认证的生产厂家的产品，密度不低于2000目/100cm2，网目的大小为能防止粒径大于2.5mm的颗粒通过；悬挑水平钢梁采用工14号工字钢；钢丝绳采用公称直径13mm，公称强度1670MPA；预埋锚环使用的钢筋规格为Φ16。

1.2悬挑结构支撑范围平面图

1.3主要施工方法

1、核心筒16层（标高为66.08-70.12）柱墙钢筋绑扎好后预埋14号工字钢外挑3.1m，布置间距为@1200，底部采用钢管斜撑在15层剪力墙上进行加固，上部采用Φ13钢丝绳与核心筒结构拉结进行卸载。平面位置及做法详见附图。

2、核心筒17层（标高为70.12）楼板砼浇筑前预埋锚环，锚环使用的钢筋规格为Φ16，详见下图。

3、核心筒17层布置间距为@800，18层梁板模板钢管架架设在悬挑工字钢上，模板钢管架按模板施工方案进行搭设（楼板模板支架搭设高度为5.29米，搭设尺寸为立杆的间距1.0米，立杆的步距1.50米；梁支撑立杆的间距1.0米，立杆的步距1.50米，梁底增加1道承重立杆）。平面位置及做法详见附图。

4、核心筒17层柱墙（标高为70.12-75.56）先行浇筑砼，砼浇筑后3天，悬挑工字钢采用Φ13钢丝绳与核心筒17层柱墙拉结进行卸载后，方可浇筑18层梁板砼。

5、核心筒16层、17层悬挑工字钢之间搭设钢管架辅助受力（支架搭设高度为4.0米，立杆的间距1.2m，立杆的步距1.50米）。

6、核心筒15层楼板以下（标高为60.96）处搭设平网加密目网，用于安全防护。

1.4悬挑结构附图

1.5悬挑结构计算书

1.5.1、扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架搭设高度为5.29米（计算取5.3米），搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.150×1.000+0.350×1.000=4.100kN/m

活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M ——面板的最大弯距(N.mm)；

W ——面板的净截面抵抗矩；

[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q ——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M = 0.100×(1.2×4.100+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.082kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/54000=1.520N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.100+1.4×3.000)×0.300=1.642kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1642.0/(2×1000.000×18.000)=0.137N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值v = 0.677×4.100×3004/(100×6000×486000)=0.077mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.150×0.300=1.125kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载 q1 = 0.00×1.125+0.00×0.105=1.476kN/m

活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.736/1.000=2.736kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.74×1.00×1.00=0.274kN.m

最大剪力 Q=0.6×1.000×2.736=1.642kN

最大支座力 N=1.1×1.000×2.736=3.010kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.274×106/83333.3=3.28N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1642/(2×50×100)=0.492N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677× 1.230×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.210mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取木方支撑传递力。

3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN

3.01kN 3.01kN 3.01kN

支撑钢管计算简图

1.013

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.175

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=1.013kN.m

最大变形 vmax=2.925mm

最大支座力 Qmax=10.945kN

抗弯计算强度 f=1.013×106/4491.0=225.57N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc

其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=10.95kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN 时，应采用可调托座。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.111×5.290=0.585kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.150×1.000×1.000=3.750kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.685kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.4NQ= 9.82kN

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 9.82kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24

W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 ——计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1uh (1)

l0 = (h+2a) (2)

k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700

a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155× 1.700× 1.50=2.945m

=2945/16.0=184.655 =0.212

=9822/(0.212×424)=109.530N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.100=1.700m，=1700/16.0=106.583

=0.545

=9822/(0.545×424)=42.543N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 ——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.007×(1.500+2×0.100)=1.977m

=1977/16.0=123.965 =0.435

=9822/(0.435×424)=53.268N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!

1.5.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为5.29米（计算取5.3米），基本尺寸为：梁截面 B ×D=300mm ×800mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。

529

图1 梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.150×0.500×1.000=2.250kN 。 采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算

板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×0.800×1.000=20.000kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×1.000×(2×0.800+0.300)/0.300=3.167kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.300×1.000=0.900kN 均布荷载 q = 1.20×20.000+1.20×3.167=27.800kN/m

集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN

面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:

本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:

W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

A

计算简图

0.017

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.819kN

N2=2.383kN

N3=3.196kN

N4=2.383kN

N5=0.819kN

最大弯矩 M = 0.016kN.m

最大变形 V = 0.0mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.016×1000×1000/54000=0.296N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1265.0/(2×1000.000×18.000)=0.105N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.002mm

面板的最大挠度小于75.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.196/1.000=3.196kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.20×1.00×1.00=0.320kN.m

最大剪力 Q=0.6×1.000×3.196=1.918kN

最大支座力 N=1.1×1.000×3.196=3.516kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.320×106/83333.3=3.84N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1918/(2×50×100)=0.575N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677× 2.663×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.456mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取木方支撑传递力。

0.82kN 2.38kN 3.20kN 2.38kN 0.82kN 2.25kN 2.25kN

A

支撑钢管计算简图

0.430

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

4.794.79

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.430kN.m

最大变形 vmax=0.145mm

最大支座力 Qmax=12.769kN

抗弯计算强度 f=0.430×106/4491.0=95.74N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R 取最大支座反力，R=12.77kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,

可以考虑采用双扣件!

R ≤8.0 kN 时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN 时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=12.77kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.111×5.290=0.702kN

N = 12.769+0.702=13.471kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24

W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 ——计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)

l0 = (h+2a) (2)

k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700

a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167× 1.700× 1.50=2.976m

=2976/16.0=186.574 =0.207

=13471/(0.207×424)=153.274N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.100=1.700m

=1700/16.0=106.583 =0.545

=13471/(0.545×424)=58.345N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 ——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.100)=1.998m

=1998/16.0=125.253 =0.424

=13471/(0.424×424)=75.009N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

1.5.3悬挑结构支撑计算书

通过以上计算可以得到梁立杆支座反力 N = 12.769+0.702=13.471kN；楼板立杆

支座反力 N = 1.20NG + 1.4NQ= 9.82kN。悬挑结构计算时取最不利荷载N=13.471KN进

行计算。

平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。次梁

采用14号工字钢，主梁采用14号工字钢，次梁间距0.80m。容许承载力均布荷载

2.00kN/m2，最大堆放材料荷载1

3.47kN。

一、次梁的计算

次梁选择14号工字钢槽钢，间距0.80m，其截面特性为

面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712.00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm

截面尺寸 b=80.0mm,h=140.0mm,t=9.1mm

1.荷载计算

(1)面板自重标准值：标准值为0.00kN/m2；

Q1 = 0.00×0.80=0.00kN/m

(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；

Q2 = 2.00×0.80=1.60kN/m

(3)槽钢自重荷载 Q3=0.17kN/m

经计算得到，静荷载计算值q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.00+1.60+0.17) = 2.12kN/m

经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×13.47=18.86kN

2.内力计算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值M = 2.12×3.002/8+18.86×3.00/4=16.53kN.m

3.抗弯强度计算

其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；

[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得到强度=16.53×106/(1.05×102000.00)=154.32N/mm2；

次梁槽钢的抗弯强度计算 < [f],满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：

b=1.30

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.836

经过计算得到强度=16.53×106/(0.836×102000.00)=193.83N/mm2；

次梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求!

二、主梁的计算

内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择14号工字钢槽钢，其截面特性为

面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712.00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm

截面尺寸 b=80.0mm,h=140.0mm,t=9.1mm

1.荷载计算

(1)栏杆自重标准值：标准值为0.00kN/m

Q1 = 0.00kN/m

(2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m

经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.00+0.17) = 0.20kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为

P1=(1.2×(0.00+2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=1.74kN P2=(1.2×(0.00+2.00)×0.80×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=3.18kN P3=(1.2×(0.00+2.00)×0.80×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=3.18kN P4=(1.2×(0.00+2.00)×0.80× 3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)+18.86/2=12.61kN

P5=(1.2×(0.00+2.00)×0.80×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=3.18kN P6=(1.2×(0.00+2.00)×0.15×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=0.84kN

2.内力计算

主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

平台示意图

平台主梁计算简图

经过连续梁的计算得到

主梁支撑梁剪力图(kN)

4.987

主梁支撑梁弯矩图(kN.m)

1.837

主梁支撑梁变形图(mm)

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.59kN

最大弯矩 Mmax=7.74kN.m

3.抗弯强度计算

其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；

[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得到强度=7.74×106/1.05/102000.0+7.94×1000/2150.0=75.96N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：

b=1.15

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.807

经过计算得到强度=7.74×106/(0.807×102000.00)=94.08N/mm2；

主梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求!

三、钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisin i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=13.23kN

四、钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=13.231kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg ——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K ——钢丝绳使用安全系数，取8.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×13.231/0.820=129.084kN。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa。

五、钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13.231kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的吊环最小直径 D=[13231×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm

六、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.364kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1364×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

屋顶高空悬挑结构的模架设计与施工汇总

近年来，随着我国经济的发展，以及生活质量的提高，人们对建筑产品立面效果的新颖和时尚有了更高的要求，建筑师们也顺应市场需求，在自己的作品中增添上各式悬挑结构“元素”，设计出了许多造型别致的经典之作。这些结构往往是高空大跨度悬挑结构，在给建筑物添加亮点的同时，也给现场施工带来了很大难度。本人在施工过程中，根据实际情况对该类结构的施工作了一些有益探索。 1、工程概况 本工程为青浦建设工程质量检测中心迁建的业务用房工程，分主楼和附楼两部分，位于上海市青浦工业园区内。其中主楼地下一层，地上九层，建筑高度为46.45m。建筑面积15641㎡。在主楼屋面结构的南、北两侧分别从1/B轴和1/D轴向外挑出3.25米，悬挑屋面结构的梁底标高分别为▼35.10和▼39.0。悬挑结构采用钢筋混凝土，挑梁的规格为350×600㎜，连梁的规格为250×600㎜，结构板厚度为100㎜。 2、模架及外脚手架施工方案 2.1模架搭设方案 屋面悬挑结构的跨度3.15米，考虑其施工荷载分解为两部分支撑：一是外挑的2.05米内的荷载由八层（或九层）上的三根立杆承担，传递至结构楼层上；二是从外挑2.05米至3.15米的荷载为悬挑钢管支架支撑。水平悬挑梁及斜撑杆采用φ48*3.5脚手钢管,悬挑支撑架的纵向间距为1.05米，在布置时先定位结构柱两侧的水平悬挑钢管，结构柱中间部位的按总长度进行均分，但其间距不得超过1.05米。水平悬挑梁末端与预埋在屋面梁混凝土内的一个“∩”形φ14钢筋环进行焊接固定，斜撑杆下端与预埋在混凝土结构中的φ20抗剪钢筋进行可靠连接。悬挑支架的立杆沿挑梁跨度方向的间距及悬挑支撑架水平杆的步距详见《悬挑支撑架剖面图》。水平杆应与楼层内的排架水平杆拉通。为确保排架的侧向稳定性，设置纵横剪刀撑或斜撑，纵向间距为每5m一道，横向在支撑架的外侧设置一道。 2.2 外侧脚手架搭设方案 由于该悬挑支撑架采用钢管进行高层悬挑，其悬挑跨度不宜过大，因此悬挑结构外侧的脚手架采用双排脚手架，里立杆同模板排架共用，外立杆距悬挑结构连梁外侧0.6米，满足装修阶段的操作空间即可。脚手架立杆纵距与水平悬挑梁的纵距相同，内外立杆与水平悬钢管用双扣件进行连接，脚手架的步距同模板排架，内立杆距悬挑结构外皮150㎜，架体的搭设高度高出屋面悬挑结构1.5m。

高层办公建筑高空大跨度悬挑结构施工技术

高层办公建筑高空大跨度悬挑结构施工技术 发表时间：2017-09-07T16:26:50.107Z 来源：《防护工程》2017年第10期作者：黄丽娟 [导读] 本文主要针对高层办公建筑高空大跨度悬挑结构的施工技术展开了探讨，通过结合具体的工程实例。 东莞市南城区建筑工程有限公司广东东莞 523000 摘要:本文主要针对高层办公建筑高空大跨度悬挑结构的施工技术展开了探讨，通过结合具体的工程实例，对施工难点、方案比选、方案设计三个方面作了详细阐述，并给出了相应的施工措施，以期能为有关方面的需要提供参考借鉴。 关键词:高层办公建筑；大跨度悬挑结构；施工 随着建筑技术的不断发展和日益更新，大跨度悬挑结构作为新的建筑结构体系得到了频繁的使用，这不仅节约了建筑用地，改善了城市景观，还提供了新的有效途径。在大跨度悬挑结构的实际施工中，为了保障工程的质量和施工的安全，需要对建筑结构、施工工艺等各个方面进行控制，选用合适的施工方案和施工技术，以保证施工能够顺利进行。 1 项目概况 某大厦项目建成后将成为某集团的总部大楼，项目总建筑面积52772.42m2，地下3层，地上23层，建筑总高度110m，结构形式为框架核心筒结构。 空中大堂外立面呈流线型，突出结构外边缘2.75m，结构最大悬挑长度6.62m，悬挑层高8.4m，悬挑板厚130mm，梁截面尺寸300mm×600mm、400mm×600mm、500mm×600mm、600mm×600mm(图1)。 2 施工难点 (1)空中大堂悬挑结构的悬挑长度较大，最大悬挑长度达6.62m，同时存在较大规格的边梁和悬壁挑梁，悬挑部分为2层结构梁板，结构荷载较大。 (2)悬挑层2层楼板之间均为高8.4m的高支模区域，施工荷载较大。 (3)悬挑部分距离地面66.1m，属于高空悬挑作业施工，施工作业风险系数高。 3 方案比选 针对本工程的实际情况，结合以往施工经验，我们提出了3个技术可行、安全可靠的技术方案，从施工安全、经济、可行性3个方面进行比选研究。 方案1:落地式脚手架满堂支撑支模。从地下室顶板上搭设高约66m的满堂钢管模板支撑架，设置连墙件与结构有效连接，剪刀撑和相关构造措施按照方案和计算要求设置，可满足本工程悬挑结构的施工要求。但此方案支撑所需钢管数量约为悬挑支模的5倍，钢管的租赁费用较高，同时脚手架搭拆周期过长，存在不可预见的风险因素。 方案2:型钢悬挑支模，悬挑部位后期浇筑。在主体结构施工至15层时，在15层底板上预设埋件，16层施工时在悬挑结构和非悬挑结构之间留设施工缝，悬挑部位先不施工，先施工非悬挑部位结构，待18层主体结构非悬挑部位施工完成后，再利用15层预埋件悬挑工字钢支模平台，用钢丝绳将悬挑支模用的工字钢尾部与16层和18层非悬挑部位结构拉结在一起，在支模平台上搭设满堂支撑架，进行悬挑部位结构施工。本方案最大的问题是施工缝留设位置的防水处理较为困难，对建筑结构安全不利。 方案3:型钢悬挑支模，悬挑部位同主体结构一起施工。在主体结构施工至15层时，在15层底板上预设埋件，利用15层预埋件悬挑工字钢支模平台，在支模平台上搭设满堂支撑架，进行悬挑部位结构施工。同时在15层悬挑工字钢下方设置钢管斜撑，保证结构安全。本方案与方案二类似，但就整体而言，混凝土一次浇筑对结构的整体性和安全性更为有利。 综合考虑以上方案，同时结合本工程的实际，在工期不是特别紧张的情况下，为确保工程质量和安全，最终选择了方案3。 4 方案设计 在15层楼面处，埋设20#圆钢压环，并根据平面图布置工字钢挑梁，间距1m，由于悬挑长度不一，故悬挑长度大于4000mm时用36a#工字钢，悬挑长度2900～4000mm时用32a#工字钢，悬挑长度2000～2800mm时用25a#工字钢，悬挑长度＜2000mm时用20a#工字钢。在悬挑工字钢的外端及中部再横向设置10#槽钢横向连系梁并与主梁焊接连接，以增加侧向稳定性。工字钢平面布置见图2。

悬挑外脚手架施工方案1(z最新)

外脚手架施工方案 一、工程概况 1.xxxxxx总建筑面积为56293.96m2。其中地下1层地上22层。1层层高3.9m,，2、3层4.5米，4、5层3.6米。标准层3米。建筑高度为46m；3＃楼为22层高层综合楼，建筑高度为71.25m。 2.墙体 2.1外墙：地下室外墙为防水钢筋混凝土墙；地上外墙为钢筋混凝土剪力墙＋加气混凝土砌块填充墙； 2.2内墙：分户墙为钢筋混凝土剪力墙或200厚加气混凝土砌块填充墙；户内隔墙为200厚加气混凝土砌块填充墙。 3.装饰 钢筋混凝土外墙贴50厚聚苯板保温，外挂钢丝网水泥抹灰。 二、脚手架工程设计及搭设参数 1．本工程外脚手架。三层以上设置悬挑脚手架，在三、十、十七层楼面设槽钢悬挑并用钢丝绳斜拉。在四、七、十一、十四、十七、十八、二十一层平面设钢丝绳斜拉卸荷结构； 2．脚手架钢管选用A48×3.5；外挑槽钢采用[16，长度约为2.9m，固定槽钢用2道A16钢筋加工成“几”字型预埋在楼面混凝土内，分别距外墙边为0.3m、1.4 m。立杆纵向间距为1.5 米，内立杆距外墙或阳台边0.5m，外立杆距外墙面或阳台边为1.4 米，大横杆间距为1.8 米，小横杆长度为1.2～1.3m。脚手架与建筑物的连墙拉结采用楼面预埋C25钢筋，然后利用钢管扣件将外架内外排立杆与预埋钢筋进行刚性拉结，连墙件水平距离4.5m，竖向距离为3.6米。 2．卸荷钢丝绳吊点水平间距以2个立杆间距为准，即1.5×2=3.0m；钢丝绳张拉高度为两步架高，即1.8×2=3.6m，吊点距墙面1.4m，斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角α的正切值tanα=3.6/1.4=2.571。 3.三层以上悬挑架高21 米,本方案仅仅以悬挑架为例对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。（见附图1、附图2）

工字钢悬挑外脚手架施工方案secret1

工字钢悬挑外架搭设专项施工方案报审表

柳州市窑埠古镇7#、8#、9#楼外立面精装工程工字钢悬挑外脚手架施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 编制单位：广西富林景观建设有限公司 编制日期：年月日

第一章工程概况 本工程窑埠古镇7#、8#、9#楼外立面精装工程，外墙地面因场地不平整、凹凸不平基础松动大，容易下沉，在地面搭设外架施工困难，外架无法固定，经现场查看，外架采用悬挑架体，从结构层梁板开始挑设；具体位置在9#楼 3-11 轴和 3-A /3-D 轴，建筑高度为11.6m，一次挑到屋面。 第二章材料及要求 1、钢管 钢管采用外径为48.3mm，壁厚3.6mm，其材质应采用国家现行标准的要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg，钢管上严禁打孔。 2、扣件 扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等，扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。 3、脚手板 脚手板采用竹笆片脚手板，其规格大小为0.2m×3.0m。 4、安全网 外架所用安全网采用密目式阻燃安全网，安全网必须通过检验合格。 5、工字钢 悬挑架体采用16#工字钢，工字钢必须符合国家标准。 第三章外脚手架构造 1、平面布置： 立杆纵向间距1500mm，横向间距750mm，内排立杆距离建筑物外墙外皮的距离为300mm，离外墙飘窗及空调板外边线100mm。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的接头应相互错开不小于500mm长，其接头距离纵向水平杆的距离不大于步距的1/3。 2、立面布置 纵向水平杆步距1800mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架0.9m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布置，斜杆与立杆接

高空悬挑结构施工方案

悬挑结构施工方案 1.1悬挑结构概况 本工程悬挑结构在核心筒十八层至二十层楼板13～14轴/B～A轴，结构出挑3600mm。十八层板面标高75.56，梁截面宽度300*800、250*360等，板厚度150mm，楼层高度5440； 选用材料规格：钢管选用Φ48×3.0mm焊接钢管；扣件采用铸铁件，材质符合RT89-8要求；模板采用18mm胶合板，木方采用 50×100mm杉木；安全立网采用经过有关部门认证的生产厂家的产品，密度不低于2000目/100cm2，网目的大小为能防止粒径大于2.5mm的颗粒通过；悬挑水平钢梁采用工14号工字钢；钢丝绳采用公称直径13mm，公称强度1670MPA；预埋锚环使用的钢筋规格为Φ16。 1.2悬挑结构支撑范围平面图 1.3主要施工方法 1、核心筒16层（标高为66.08-70.12）柱墙钢筋绑扎好后预埋14号工字钢外挑3.1m，布置间距为@1200，底部采用钢管斜撑在15层剪力墙上进行加固，上部采用Φ13钢丝绳与核心筒结构拉结进行卸载。平面位置及做法详见附图。 2、核心筒17层（标高为70.12）楼板砼浇筑前预埋锚环，锚环使用的钢筋规格为

Φ16，详见下图。 3、核心筒17 @800，18层梁板模板钢管架架设在悬挑工字钢上，模板钢管架按模板施工方案进行搭设（楼板模板支架搭设高度为5.29米，搭设尺寸为立杆的间距1.0米，立杆的步距1.50米；梁支撑立杆的间距1.0米，立杆的步距1.50米，梁底增加1道承重立杆）。平面位置及做法详见附图。 4、核心筒17层柱墙（标高为70.12-75.56）先行浇筑砼，砼浇筑后3天，悬挑工字钢采用Φ13钢丝绳与核心筒17层柱墙拉结进行卸载后，方可浇筑18层梁板砼。 5、核心筒16层、17层悬挑工字钢之间搭设钢管架辅助受力（支架搭设高度为4.0米，立杆的间距1.2m，立杆的步距1.50米）。 6、核心筒15层楼板以下（标高为60.96）处搭设平网加密目网，用于安全防护。

高空、大悬挑模板与支模架施工专项方案

攸县发展中心主楼工程 高空、大悬挑模板与支模架 施工专项方案 编制单位：湖南省第四工程有限公司 监理单位：湖南长顺工程建设监理有限公司 建设单位：攸县城市建设投资经营有限公司 编制日期：二0一二年五月八日

目录 一、工程概况 (01) 二、编制依据 (01) 三、施工计划 (02) 四、施工工艺技术 (03) 五、施工安全措施 (13) 六、计算及相关图纸 (15)

攸县发展中心高空、大悬挑模板与 支模架专项施工方案 一、工程概况 1.1建设单位：攸县城市建设投资经营有限公司； 1.2工程名称：攸县发展中心主楼工程； 1.3建设地点：本工程位于湖南省攸县迎宾大道北，攸河路以东； 1.4建筑规模：地上十五层，地下室一层，建筑总面积89388.76㎡； 1.5建筑特征：本工程为框架—剪力墙结构，建筑高度为57.9㎡，属公共建筑； 1.6悬挑模板概况：屋顶构架及入门大厅顶部构架为悬挑模板，起挑高度分别为：57.60米、21.3米；悬挑长度分别为：主楼屋顶构架斜挑长度6.9米，悬挑水平投影长度4.92米，主楼门厅3.62米; 考虑主楼悬挑为最大值，以此为分析模型。在屋面下一层楼面开始设置大悬挑脚手架，采用@925间距的20型工字钢作悬挑梁，长度为12m，悬挑长度为4.08m，用两道钢丝拉在屋面层梁侧。 脚手架立杆间距为0.925m，横距为0.800m，立杆高度为6.1-7.8m，步距1.2m，脚手片两层满铺，具体在离工字钢20cm处一层满铺，第三步脚手架满铺，脚手架外侧满挂全封闭式密目安全网，离脚手片0.2m处，1.2m处设两道防护栏杆，14层、15层梁面设连墙件，间距为2跨，在框架梁上埋设钢管； 二、编制依据(如相关规范标准更新，按新规范标准执行) 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

悬挑脚手架搭设施工方案

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGＪ130―2０01的5.１.７条备注中规定：扣件螺栓拧紧力矩值不应小于40Nm,且不应大于6５Nm。?为了保证扣件内壁与钢管外壁之间具有足够摩擦力来保证扣件不产生滑移（即扣件的抗滑移能力)。摩擦力计算式为:F ＝μＮ，其中μ为摩擦系数,其取值与接触面的材料特性、粗糙程度、干湿状况等因素有关；N 为直于钢管表面的正压力(即法向力），一般随扣件螺栓的拧紧力矩(也称紧固力矩）的增大而增大。而扣件抗滑承载力为扣件与钢管所有接触面积上摩擦力之和，即抗滑承载力还与接触面积有关。在规范规定的40―65Nm的拧紧力矩下，扣件拧紧力矩越大,抗滑移能力就越好。 悬挑脚手架搭设施工方案?目前高层脚手架主要采用附着升降脚手架、悬挑式脚手架、吊脚手架等。经过多种脚手架比较分析决定采用悬挑式脚手架，但目前使用的多为悬臂结构、下撑结构、悬臂加下撑的组合结构或者悬臂加斜拉的组合结构。但是这几种结构都没有充分利用钢材的抗拉性能，经过研究决定采用斜拉式脚手架。?挑架从裙房顶开始搭设，裙房顶到主楼顶的距离约为７５m,分三步搭设，每一步的架体高度为２5m。挑架搭接处的施工方法：

在放槽钢底位置放大横杆,然后把槽钢放在大横杆上，再把立杆竖在槽钢上，接下来按普通的搭设方法搭设，同时安装完挑架底座,等到砼强度达到设计要求后再拆除槽钢底大横杆，使上面挑架和下面挑架脱离，成为二个独立的架体。 挑架底座采用二根12 号槽钢，拉杆采用Φ２０圆钢(钢丝绳的弹性 较大，容易引起底座下弯和受力不均匀),架体采用Φ４8×3.5 的钢管，?立杆在架体的９ｍ以下采用双立杆。 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－２０01)。?计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为37．０米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1．５0米，立杆的横距1．0０米，立杆的步距1．50米。?采用的钢管类型为 4８×３.5, 连墙件采用3步3跨，竖向间距４.50米,水平间距４.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。 悬挑水平钢梁采用[8号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.5０米，建筑物内锚固段长度1.０0米。?悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.４9m 高层型钢悬挑脚手架搭设及拆除施工方案 1．悬挑式外脚手架的概念和特点 悬挑式脚手架是指架体结构卸荷在附着于建筑结构的刚性悬挑梁(架)上的脚手架,用于建筑施工中的主体或装修工程的作业及其安全防护，每段搭设高度不得大于2０ｍ。悬挑架依附的建筑结构应是钢筋混凝土结构或钢结构，不得依附在砖混结构或石结构上。悬挑架的支承结构应为型钢制作的悬挑梁或悬挑桁架等，不得采用钢管；其节点应螺栓联结或焊接,不得采用扣件连接。与建筑结构的固定方式应经设计计算确定，并经工程设计单位认可。 悬挑式外脚手架一般在工程施工中都是采用扣件相连和分段连接两种措施进行搭设和安装,在施工的过程中其经常会出现不守常规落地方式的外脚手架高度限制，具有着适应范围广,安全可靠程度高，对施工人员技术要求高和施工便捷的特点和优势。在施工之中悬挑式

工字钢悬挑脚手架施工方案

工字钢悬挑脚手架施工方案 一、编制依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011) 《建筑施工高处作业安全技术》（JGJ80－2016） 《钢结构设计规范》(GB50017-2014) 《建筑施工手册》(第五版) 施工图纸 二、工程概况 本工程门诊住院楼：总建筑面积20131.19m2，主楼地下一层，地上九层，消防计算高度38.50m；医技楼A四层，高度18.95m；医技楼A（门诊大厅部分）二层、高度11.85m；本工程设计等级为中型工程，结构形式为框架剪力墙结构。 三、脚手架布置原则 1、此方案脚手架只做地上主体结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，且不做装修外架使用。 2、以结构外边线+0.35m作为外墙脚手架内排立柱的位置。 3、主楼工程脚手架：二层顶板以上至九层顶板悬挑结构外脚手架、二层以下双排外脚手架，九层顶板以上结构按双排外脚手架，共分为三个独立的脚手架系统。 二层以下双排外脚手架从基础底一直搭设至二层顶板，从二层顶板上开始搭设双排悬挑脚手架至九层顶板，分两次悬挑，九层以上的结构另在九层楼面做双排落地式外手架。 4、医技楼A（门诊大厅部分）：采双排落地式外脚手架。 5、医技楼B（四层结构）：一层上采用悬挑式外脚手架至顶层。 四、脚手架所用材料 1、钢管：脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管的检查必须符合下列规定：

1.1新钢管：具有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。 1.2旧钢管：钢管表面锈蚀深度≤0.5mm；钢管弯曲变形符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定：各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m，△≤5mm。 1.3立杆钢管弯曲：当3m＜L≤4m，△≤12mm；当4m＜L≤6.5m，△≤20mm 1.4平杆、斜杆的钢管弯曲：L≤6.5m，△≤30mm。 2、扣件：采用机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁制作的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不会发生破坏。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。十字扣、一字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。附件材料符合Q235钢的规定，螺纹符合《普通螺纹》的规定。 3、脚手板：脚手板使用厚度50mm，板宽200-300mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂的木板。 4、安全网：立面采用密目式安全网，密目应满足2000目/100cm2，做贯穿不穿透，颜色满足环境效果要求，选用绿色，要求阻燃；水平网采用大眼锦纶网。所有使用的安全网必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。 5、水平悬挑梁：采用16号工字钢，钢材强度等级Q235-A，要求工字钢表面平整，无锈蚀。 6、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。 五、脚手架设计 1、悬挑脚手架 悬挑脚手架底部选用16号工字钢作为悬挑梁，间距为1.5m，长度3.0m，用Ф16的钢筋制作卡环将其预埋在楼面现浇顶板内，前一个地锚设置在距建筑物结构外皮0.4m处，后一个设置在距建筑物结构外皮1.6m处。挑梁与钢丝绳（采

高空大悬挑钢筋混凝土结构的高支模施工工法

高空大悬挑钢筋混凝土结构的高支模施工工法高层和超高层住宅楼的屋顶造型更显得丰富多彩、争奇斗艳，为了张扬建筑物的个性，屋顶上的构架梁甚至悬挑出建筑平面之外，屋顶的造型已成为城市建筑的一道标志性风景线。 两幢或几幢成排高层、超高层建筑的塔楼，有时设计要求在半空中通过钢筋混凝土结构再次联成一个整体，利用空洞的效果，以实现环境的通透和视觉的变化，以立面的明暗和空间的虚实，突出建筑物的雄姿风韵。 这几类高空大悬挑结构高支模的施工特点是：跨度大、高度高、施工荷载大、施工难度高，为了做到技术先进、经济合理、保证质量、确保安全，因此完善高空大悬挑结构高支模的施工方法是一个新课题，具有非常显著的现实意义。 2 特点 2.1本高空大悬挑结构高支模的施工方法，能够充分利用结构自身的承载力，节约了地基基础加固或楼层回顶的投入。 2.2钢桁架、工字钢平台受力明确、安全可靠、工艺简单，桁架梁和工字钢平台的型钢，回收利用率高，经济合理。 2.3通过钢平台化落地式高支模为普通支模，避免了钢管脚手架的大量投入，减轻了劳动强度，而且占用场地小，便于立体交叉作业。

3 适用范围 适用于一般工业与民用建筑工程中净空高度大于30m、小于200m、跨度不大于30m、施工荷载不大于连续三层结构自重，采用架设钢桁架平台，并在平台上用普通脚手钢管搭设排架、配备钢管顶撑和支撑托的高支模施工。 4 工艺原理 充分利用原有结构条件，在高空大悬挑结构的下一层，安装钢结构的桁架梁，在桁架梁上安装工字钢，形成安全、可靠的工作平台。在平台上搭设钢管脚手排架、支立模板，施工高空大悬挑的钢筋混凝土结构。然后利用钢平台和排架系统，施工高空大悬挑结构的外装饰、装修工程。验收合格后拆除排架，再化整为零、空中解体，拆除全部钢结构桁架梁。 5 施工工艺 5.1工艺流程 5.1.1钢桁架的设计： 施工荷载计算钢桁架选型采用有限元进行内力、变形验算优化设计编制专项施工方案组织专家论证 完善专项施工方案

高空悬挑结构施工方法

高空悬挑结构施工方法 摘要：本文根据施工实例为准，介绍了高空悬挑结构的设计和施工方法，以及这种施工方法的实践效果和优点。 关键词：高空悬挑结构施工 1、前言 建筑的任务是全面贯彻经济、适用、安全、美观的方针。无疑安全是首要的任务，但随着社会经济的发展，人民生活水平的日益提高，对建筑的美观要求也提出了新的要求。建筑师为满足人们的审美要求，不断探索着新的建筑造型，高空的悬挑造型大胆、新颖、视野开阔，为建筑师们所喜爱。在高度达十多层以上的公共建筑和超高层商住楼的大跨度中庭，为达到空旷、通透、视野开阔的建筑效果，常采用悬挑结构；高层和超高层住宅楼的屋顶造型更显得丰富多彩，张扬建筑物的个性，屋顶上的构架梁常悬挑出建筑平面以外。两幢或几幢成排高层、超高层建筑的塔楼，为利用空洞的效果，实现环境的通透和视觉的变化，以立面的明暗和空间的虚实突出建筑物的雄姿风韵，有时在半空中设计钢筋混凝土结构将塔楼联成整体。但为了实现这些造型效果，施工也都很困难。一般高空悬挑结构支模施工的特点有：跨度大，高度高，施工荷载大等。 2、施工技术要求 对高空悬挑结构的施工技术，一般要求满足建筑的较高的高度和较大的跨度要求，根据不同的施工荷载采用不同的施工方式，荷载不大于连续三层结构自重，可采用架设钢桁架平台，并在平台上用普通脚手钢管搭设排架、配备钢管顶撑和支撑托的高支模施工。这种高空大悬挑结构高支模的施工方法充分利用原有结构条件，在高空大悬挑结构的下一层，安装钢结构的桁架梁，在桁架梁上安装工字钢，形成安全、可靠的工作平台。在平台上搭设钢管脚手排架、支立模板，施工高空大悬挑的钢筋混凝土结构。然后利用钢平台和排架系统，施工高空大悬挑结构的外装饰、装修工程。验收合格后拆除排架，再化整为零、空中解体，拆除全部钢结构桁架梁。此外，这种高空大悬挑结构高支模的施工方法，能够充分利用结构自身的承载力，节约了地基基础加固或楼层回顶的投入；钢桁架、工字钢平台受力明确、安全可靠、工艺简单，桁架梁和工字钢平台的型钢，回收利用率高，经济合理。而且通过钢平台化落地式高支模为普通支模，避免了钢管脚手架的大量投入，减轻了劳动强度，而且占用场地小，便于立体交叉作业。 3、实例分析 3.1 工程概况 以武汉市珞瑜路某高层为例, 两幢34 层塔楼通过悬挑结构将27～32 层联成一体。悬挑跨长9m，宽7.55m，悬空高72m。因施工高度大,结构自重大,悬挑跨度大等特点,考虑在在标高72m上空进行悬挑的现浇混凝土结构的施工，安全问题是模板支撑体系的稳定牢固与施工操作中的首要问题。又因为工程处在市中心，为确保施工安全和周边人员的安全,在通过多种高空支撑架体系的工期、安全、经济性比较后，采用了悬挑钢平台上搭设钢管支撑体系。 3.2 斜撑悬挑钢平台方案 方案受力要求明确，施工较为简单，成本较低。如图1、2，在26层楼面梁板上布置5榀三角桁架作为钢平台主梁，三角桁架上搁置8根20#工字钢，间距为1.20m，在外围三侧有混凝土墙处，中间另加一根短20#工字钢。悬挑主梁、

外架搭设悬挑板上方案

外架搭设悬挑结构上加固施工方案 一、工程概况 宜昌三峡保税物流中心（B型）项目-综合服务楼由宜昌三峡鑫物保税物流中心建设，长江航运规划设计院设计，宜昌宏业工程项目管理有限公司监理，山东省路桥集团有限公司总承包。 综合服务楼：总建筑面积17241.99平方米，其中地下3310.50平方米，地上13931.49平米（其中主楼9989.73平方米，附楼3941.76平方米）主楼建筑层数为地上10层，局部11层，地下一层，建筑消防高度45.00米；附楼建筑地上主导4层，局部5层，建筑消防高度18米。建筑单体的结构形式为框架剪力墙结构，抗震设防分类为丙类，设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。 由于二层结构10轴到13轴之间有一块1.5米宽的悬挑板。外架在此位置无法断开，所以二层以上的外架搭设在此悬挑板上，板下需要采取加固方案。 2、回撑搭设方案： 由于二层结构外架落在悬挑板上，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。 3、回顶支撑架计算书： （1）计算依据： 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 （2）设计选型： 由于二层结构外架落在悬挑板上，故需要在楼板下面设置钢管支撑方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400×400mm，步距为1000mm，45mm×95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到悬挑板的使用安全，将二层以上外架位置的最大荷载放大至14.0 kN/m2进行验算。 落地平台支撑架立面简图

工字钢悬挑脚手架施工方案

工字钢悬挑脚手架施工方案 1. 编制依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99) 《建筑施工高处作业安全技术》（JGJ80－91） 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《施工手册》 (第三版) 施工图纸 2. 工程概况 本工程为剪力墙结构，总建筑面积33085m2，混凝土墙体厚度200mm，地上分三个户型，共六个单元，首层此脚手架只做地上结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，且不做装修使用。 3. 脚手架布置原则 以结构外边线+0.35m作为外墙脚手架内排立柱的位置。 本工程所设计的地上结构外脚手架与地下结构脚手架为两个独立的系统，地下部分脚手架升至二层，从三 3.1 脚手架的搭设 三层至十七层搭设双排悬挑脚手架，脚手架通过三层悬挑出的?16工字钢梁；此脚手架只用作围护，不做材 4. 脚手架所用材料 4.1 钢管 脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的检查必须符合下列规定： 2 新钢管：具有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬

壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。 2 旧钢管：钢管表面锈蚀深度≤0.5mm；钢管弯曲变形符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 2 立杆钢管弯曲，当3m＜L≤4m，△≤12mm；当4m＜L≤6.5m，△≤20mm 2 平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m，△≤30mm。 扣件采用可锻铸铁制作的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N2m时，不会发生破坏。旧扣件使用前进行质量检 4.2 扣件 十字扣、一字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。使用机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁， 4.3 脚手板 木脚手板使用厚度50mm标准的杉木或松木板，板宽200-300mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使 4.4 安全网 必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。 安全网：水平网为大眼锦纶网。 立网：为密目网。 5. 脚手架设计 5.1 悬挑脚手架 5.1.1双排悬挑脚手架 ü悬挑脚手架底部选用16号工字钢作为悬挑梁，间距为1.5m，长度3.5m-4m，用Ф16的钢筋制作卡

确保高空大跨度悬挑现浇屋面施工成功

世园大厦工程 确保高空大跨度悬挑现浇屋面施工成功 小组名称：青岛建安建设集团有限公司世园大厦QC小 组 小组类型：攻关型 注册编号：QDJA-025 发布时间：2013年3月

一、工程概况 1、工程总体概况 本工程位于青岛市崂山区世园大道以北，涧西以路西，纵五路东侧。总建筑面积约46000平方米。地下2层，地上1#楼9层，建筑高度为37.4米；2#楼7层，建筑高度为29.2m。本工程抗震等级为三级，框架结构，采用筏板基础。本工程将来作为2014年青岛世园会展会期间行政指挥中心，为世园会重点工程。质量目标确保“泰山杯”。 2、屋面结构概况 1#楼悬挑部位为1-3至1-8轴，结构悬挑长度为5.35米。2#楼悬挑部位为屋面四周，结构悬挑长度为4.6m和3.5m两种。构架层高度为5.38米。本工程主楼屋面样式独特，造型美观，但如此复杂造型，也给我们施工带来极大挑战。 二、小组概况 QC小组概况一览表 小组名称世园大厦QC小组 成立 日期 2008.5.15 QC小组活 动课题类 型 攻关型 课题名称确保高空大跨度悬挑 现浇屋面施工成功 注册 日期 2008.5 小组 注册号 QDJA-0025 活动 频率 每月4次，每次不少于2小时小组活动次数48 活动 时间 2012.4～2013.3 出勤率96.8% 序号姓名性别年龄技术职称职务职责 1 李兆龙男44 高级工程师组长策划指导 2 孙俊亮男35 高级工程师副组长策划及技术指导 3 刘鹏男33 工程师副组长组织实施 4 贾杨男30 工程师组员具体实施 5 李世俊男32 工程师组员具体实施 6 杨若峰男25 助理工程师组员设计及理论分析 7 范作慧男53 工程师组员质量检查 8 杨德地男60 工程师组员质量安全检查

高空悬挑构件模板脚手架

烟台澳斯邦工程悬挑模板支撑体系简述 烟台奥斯邦1#办公楼地上建筑面积27532，11层，其中9、10层楼层相对下层有悬挑结构，这种高空、悬挑结构属于本工程的施工难点，施工难度和危险性较大，保证施工安全和稳定是一大难点，如采用传统落地式支撑模板脚手架的话，支撑高度远远超过8米，满足不了施工要求且不经济，因此选用槽钢悬挑式扣件钢管支撑模板脚手架为首选施工方案，因无详细图纸，无法进行受力计算，所以暂根据本工程效果图（见最后附图），提供三种槽钢支架的形式供参考，具体选择需根据受力验算情况进行： 1、形式一，在悬挑结构的下层楼面设置悬挑型钢，模板架立杆直接支设在悬挑型钢上，悬挑型钢下部设置顶撑，顶撑设置钢丝绳拉结（图1） 2、形式二，在悬挑结构的下二层楼面设置悬挑型钢，模板架立杆直接支设在悬挑型钢上，悬挑型钢上层设置斜拉钢丝绳拉结在悬挑型钢上（图2） 3、形式三，在悬挑结构的下二层楼面设置悬挑型钢，模板架立杆直接支设在悬挑型钢上，悬挑型钢下部设置顶撑，顶撑设置钢丝绳拉结，悬挑型钢上层设置斜拉钢丝绳拉结在悬挑型钢上（图3）以上三种形式可根据结构受力情况验算后选择，其中形式三为形1和形2的结合，形成双保险，结构稳定安全相对容易保证，但用料大，成本增加，工序也相应增多。如经过受力验算后仍不能满足要求，再酌情考虑其他方案。

1、模板支撑体系施工构造措施 1.1悬挑型钢 支撑结构型钢的纵向间距应与上部支撑架立杆的纵向间距相同，

且需经过受力计算，符合安全要求，模板支撑架立杆直接支撑在悬挑型钢上，型钢应平行，且间距符合受力计算要求。立管基脚处应焊接Φ25mm的钢筋，钢筋长出型钢面20cm，以确保上部架体稳定，型钢的固定端长度不应小于悬挑端长度的1.25倍。悬挑型钢的锚筋应采用一级圆钢，下层楼板钢筋绑扎施工时应根据型钢平面布置图进行预埋，型钢末端应设2个锚箍。 1.2立杆 梁板立杆纵横向间距应经过计算确定，立杆接长严禁搭接，相邻立杆且接头不得在同步内，至少错开500mm。 1.3水平杆和扫地杆 纵向扫地杆设置在距立杆底端200mm高处的立杆上，横向扫地杆设置在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，水平杆间距不得大于1800mm，且需满足计算要求，纵横向水平杆必须双向拉通，水平杆接头不得在同步或同跨内，错开距离不得小于500mm。 1.4剪刀撑 模板支撑脚手架外侧周边及内部纵横向每四跨由底到顶设置连续竖向剪刀撑，并在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆处设置水平剪刀撑，间距不得超过6米。 1.5周边拉结 悬挑结构模板支模架与楼层内模板支架应连续设置形成整体，不得断开，模板支撑架应与有结构柱的部位进行刚性连接。 1.6封闭措施

悬挑支模架施工方案

XXXXXX地块住宅项目 5#楼正负零层悬挑支模架专项方案 编制： 审核： 审批： 日期：

目录 第一章、工程概况 (1) 工程基本概况 (1) 脚手架的概况 (1) 第二章、编制依据 (11) 、施工图纸 (11) 、主要规范、规程 (11) 计算软件 (12) 第三章、施工计划 (12) 施工进度计划 (12) 材料准备计划 (12) 劳动力计划 (13) 机具计划 (13) 第四章、施工工艺技术 (13) 架体选型 (13) 工艺要求 (13) 施工方案 (13) 脚手架检查及验收 (10) 脚手架拆除 (13) 第五章、施工安全保证措施 (30) 组织保障 (30) 第六章、劳动力计划 (22) 专职安全生产管理人员的配置 (22) 施工劳动人员配置 (40) 第七章、脚手架承载计算 (40) 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书......................... 错误!未定义书签。 防护棚计算书........................................ 错误!未定义书签。6

第一章、工程概况 工程基本概况 本工程位于成都市南部高新区，主要功能为住宅。主楼地上31层，地下2层，采用剪力墙结构。总高度为米，为A级高度高层建筑。总长度为米，总宽度为米，高宽比为，长宽比为。本工程外立面造型新颖，美观。 脚手架的概况 脚手架概况 本工程地上共计31层，外架采用悬挑脚手架。6层悬挑一次，共计悬挑6次，因外立面造型每层均有不同变化，在悬挑架搭设时，部分楼层会有一定变化。 脚手架构造概况 脚手架控制重点 1、搭设过程中严格注意脚手架接头位置的控制。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500 ㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。 2、剪刀撑设置应在整个外立面连续布置，每4跨设置一道，与地面成45~60 度夹角。 3、硬防护每三层搭设一道，软防护兜网每层布设一道。 脚手架平面布置图

外墙悬挑式脚手架施工方案

********楼工程 外墙悬挑式脚手架施工方案 一、编制依据 1、****建筑设计院****分院设计的学林华府****楼施工图纸。 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001） 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91） 4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99） 二、工程概况 1、工程名称及概况：******，本工程为17层框架剪力墙结构，建筑面积5693M2，建筑物高度为56.7米。 2、建设地点：********************* 3、建设单位：********************* 4、设计单位：********************* 5、监理单位：********************* 三、施工部署 1、悬挑架的设置 依据本工程的特点，决定选用扣件式双排钢管脚手架系统。使用14工字钢挑梁和加钢丝绳斜拉沿竖向分二段悬挑。 2、悬挑梁的构造及设置 本工程中悬挑脚手架的悬挑梁按二次悬挑设置，即从五层结构板开始设置悬挑梁，每7层设置一次，共进行2次悬挑梁设置，将整个外脚手架悬挑部分分成二段。每层悬挑梁负责承受6层外脚手架的荷载，同时在悬挑梁处设置钢丝绳进行卸荷，以减轻悬挑梁的压力，保证架体的稳定性。根据结构梁板的分析：①无

窗台部分：悬挑梁悬挑部分长度设置为1.2m，建筑物内锚固长度为1.8m，锚固段采用φ20螺栓双侧固定两道；②有窗台部分：悬挑梁悬挑部分长度设置为1.5m，建筑物内锚固长度为2.5m（含窗台），锚固段采用φ20螺栓双侧固定两道，确保在结构板面的是外挑的1.5倍。这一布置，可以满足结构阶段、装修阶段的使用要求，同时各段之间的架料可以周转使用。 依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技规范》（JGJ130—2001）第 6.1.1条规定，杆件布置尺寸为工14工字钢挑梁沿建筑物周围每隔1.5米布置一品，立杆距（La）1.5米，间距1.5米，沿高度方向立杆两侧交替布置，沿水平方向两横排立杆之间相向或相间布置，内侧离结构外沿0.35米，纵向水平杆与横向水平杆的步距与脚手架的步距相同。架体内外立杆沿水平方向每隔6米附墙一次，沿高度方向每层楼拉结，连墙件的布置靠近主节点位置，从底层第一步纵向水平杆处开始设置，优先采用菱形布置（也可用方形、矩形及梅花形）。位于各楼层楼面位置的脚手架步架满铺固定脚手板，沿外立杆从底到顶挂密目安全立网封闭，消除心理上的不安全感。每个段内允许有两层活动脚手板周转使用，允许两个步距同时施工。外排立杆沿纵向布置剪刀撑，方向扣搭接，搭接长度不小于1000，小横杆数量保证脚手板安全（至少3根/每块板），小横杆露出外立杆100。 四、荷载计算 按规定取钢管重3.84kg/m，扣件1.5kg/个，脚手板25kg/m2,安全网0.5kg/m2，脚手架每步架上的允许施工荷载不超过270kg/m2，每一悬挑板内允许两个步架同时施工。 （一）、荷载计算 1、钢管 ①内外立杆1.8×3.84×2=13.82kg ②纵向水平杆（含护柱）1.5×3×3.84=17.28kg ③横向水平杆（含搁栅）1.8×3.84×2=13.82kg ④剪刀撑（纵横向）(1.5×1.414×1+2.4×2)×3.84=26.58kg ⑤附墙件1.8×3.84×1=6.9kg 2、扣件6×1.5=9kg

工字钢悬挑方案

洛阳市周山新城（北区）住宅楼工程外架施工专项施工方案 编制： 审核： 批准： 洛阳建工集团有限公司周山新城项目部 2012 年3月

一、编制依据 1、周山新城（北区）小区设计施工图； 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001 3、《施工手册》第四版 4、《简明施工计算手册》（第二版） 5、《质量计划/施工组织设计编制规定》QWJ/ⅢJS.01-2002 6、《质量手册》QWJ/Z01-2002 7、《程序文件》QWJ/Ⅱ-2002 8、我公司已积累的类似工程的施工经验及技术资料 9、结构安全系列计算软件PKPM 二、工程概况 1、建筑概况 本工程位于洛阳市高新区，九都路与孙辛路交叉口。整个工程地下二层，地上16个单体，每个单体住宅均为十七层，层高均为2.9m，地下室层高2.9米，1#、2#楼一层层高4.6m。总建筑面积20.3万平方米，其中地下建筑面积42511平方米，地上153421平方米。建筑总高度52.3m，设计使用年限为50年。 2、结构特征 本工程主体结构采用短肢剪力墙结构，局部框架结构，工程抗震等级为：框架二级，剪力墙三级。本工程地基基础设计等级为乙级,按七度抗震设防考虑。 垫层采用C15素砼，±0.00以下基础、主体结构混凝土均为C35为抗渗混凝土, 抗渗等级为S6；±0.00以上部分为C30和C25混凝土。墙体采用加气砼砌块。 三、脚手架布设安排 本工程脚手架共分为两部分，第一部分采用落地式脚手架，具体部位

为一、二、三区间南侧部分，该部分架体高度22.4m，落于地下室顶板上； 四、五、六区间东侧部分，该部分架体高度16.8m，落于各区屋面板上。 第二部分为各区从主楼三层以上采用工字钢悬挑脚手架。工字钢悬挑脚手架又分为三段，第一段为从三层至八层顶，当施工到第六层时，地下室回填土回填完毕，及时搭设落地式脚手架；第二段从九层至十四层顶，架体全高；第三段从十五层至十七层顶(1.2m高防护)。 四、落地式脚手架构架设置 1、搭设工艺流程：(筏板基础或基土夯实并硬化)→定位放线→通长铺设脚手板→搭设立杆→搭设扫地杆→大横杆→小横杆→拉结点固定、搭设剪刀撑→小横杆上铺脚手板→护栏→挡脚板→安全网、密目网布设。 拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。 2、搭设方法： 落地式脚手架采用双排扣件式钢管脚手架。脚手架立杆纵向间距为1.4m,内外立杆间距0.7m,内立杆距墙面0.3m,大横杆步距1.8m,中间设一道防护栏杆,高1.2m, 小横杆纵向间距为1.4m,里端悬挑0.2m，端部距离外墙面0.10m。脚手架底部设在通长铺设脚手板上,作业层满铺木脚手板,立杆底部设纵横向扫地杆。 连墙件设置方式：外架采用两步三跨与主体结构形成刚性拉接。连墙件在各层外围框架处,尽量采用剪力墙洞口处，连墙件纵距4.2m,步距3.6m，均采用钢管与框架结构形成在梁底处、剪力墙楼层处上下两道拉结。当框架结构的间距大于4.2m时，在框架结构中间的楼板上预埋套箍，穿钢管用扣件固定，加强外架与主体的连接。 剪刀撑设置：脚手架架体外侧面满设剪刀撑，剪刀撑跨越6根立杆，剪刀撑与地面倾角在450—600之间，脚手架外侧面采用绿色密目安全网全封闭。 3、搭设施工: （1）施工准备: