10t龙门吊基础承载力计算书
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25 kN /m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N /kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1.28×0.6= 0.768 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
MQE80+80t-38m-14m龙门吊计算书
MQE80+80/10-38通用门式起重机 设计计算书 南京南京登峰起重设备制造有限公司 2008年10月
1、设计依据 1.1《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 1.2《起重机设计规范》（GB3811-83） 1.3《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-90） 2、总体设计方案： 主梁采用单主梁桁架结构；支腿采用无缝钢管焊接；采用两刚性支腿设计；支腿均衡梁设置在离大车轨道高5.2m处，满足运梁炮车从支腿端面运梁；两侧支腿均满足运梁跑车的通过；起重系统采用2台80t吊重小车，每台吊重小车上设置2台卷扬机，卷扬机在主梁两侧下绳；配铁路2201“T” 梁专用吊具；每台龙门吊设一台10t电动葫芦副钩，电动葫芦满足单边有效悬臂3.5m的要求，电动葫芦轨道采用法兰与下平联槽钢连接；起重机设置Z字型爬梯上下司机室；设置电动葫芦检修平台。 详细方案见图MQE16038-00-00-000 3、主要性能参数 3.1额定起重量：80t+80t 3.1.1当两小车在距跨中各15处，两小车抬吊160t，小车定点起吊，不运行； 3.1.2当两小车在距跨中各11处，两小车抬吊120t，小车定点起吊，不运行； 3.1.3当两小车在距跨中各9处，两小车抬吊90t，小车定点起吊，不运行； 3.1.4当一台小车在跨中处，最大起重量50t，小车可运行； 3.2大车走行轨距：38m 3.3吊梁起落速度：0.9m/min 3.4起升高度：14m 3.5吊梁小车运行速度： 6.7m/min 3.6 整机运行速度：0-10m/min（重载）；0-20m/min（空载）； 3.7 适应坡度：±1% 3.8 电葫芦额定起重量：10t 3.9 电葫芦起升高度：18m 3.10电葫芦运行速度：20m/min 3.11电葫芦起升速度：7m/min 3.12整机运行轨道：单轨P50 4、起重机结构组成 4.1 吊梁行车总成：2台（四门定滑轮，五门动滑轮） 4.2 主动台车：4套 4.3 左侧支腿：1套 4.4 右侧支腿：1套 4.5 副支腿托架：1套 4.6 主支腿托架：2套 4.7 隅支撑托架：1套 4.8 主横梁总成：1组 4.9 电葫芦走行轨：1套 4.10 10t电动葫芦：1台 4.11 司机室：1套
龙门吊轨道基础计算书
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
龙门吊轨道基础验算
附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模
过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图
图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)
目录 1 编制依据1 2 工程概况1 3 龙门吊设计1 3.1 龙门吊布置1 3.2 龙门吊轨道梁设计1 4 主要施工方法4 4.1 施工顺序及工艺流程4 4.2 基底回填4 4.3 素砼垫层施工4 4.2 基础钢筋4 4.3 基础砼5 4.4 轨道安装5 5 质量控制标准6 6 安全文明施工7 6.1 安全施工7 6.2 文明施工措施8
1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填
土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算 初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼 1、荷载计算， 荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载 空心板混凝土取a=9m3 空心板钢筋d=1.4t 80T龙门吊自重取b=30t 混凝土容重r=26KN/m3 安全系数取1.2，动荷载系数取1.4 集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN 龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN 均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算 其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa 我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN “弹性地基梁计算程序2.0”界面图
地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40 当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：
此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa 此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1 此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4 抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy) As——钢筋截面积 M ——截面弯矩 H0——有效高度 Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa 一级钢筋抗拉强度为235 MPa 代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm2 考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm2的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋 当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：
龙门吊计算书
QM5t-14m(+3m)龙门起重机计算书 一、概述 QM5t-14m(+3m)门式起重机是用于杭州九堡大桥南接线1标钢筋场的小型起重设备，根据实际情况和现场条件采用跨度14米，单边悬臂3米，采用三角形桁架，加工字钢Ⅰ28a主梁组合，小车可沿主梁纵向行走，整机由2组单轨驱动台车支撑，可沿铺设在地面的专用。本设计主梁跨中按5t（起重量）×14米跨度的规格进行控制设计，悬臂端也为3t（起重量）的规格进行控制，并充分考虑到外部环境对结构的冲击性，拼装的便利性，使用中的特殊要求等。本设计完全遵循GB3811-2008《起重机设计规范》及其他相关的机械技术条件进行设计计算，所选用的零部件及电气元件等亦完全按照相关的国家标准、部门标准、行业标准、企业标准等要求执行设计。 二、计算依据 1、设计参数 1）、额定轻重量5t 2)、额定起升速度 1.05m/min 3)、跨度14米 4)、起升高度6米 5)、有效悬臂3米 6)、小车运行速度1~7 m/min 重载 7）整机装机功率
8）起重机工作等级 2、规范及参考文献 1）《起重机设计规范》GB3811-2008 2）《起重机试验规范和程序》GB9505-86 3）《起重机机械安全规程》GB6067-85 4）钢结构设计规范GB50017-2003 5）钢结构施工及验收规范GB50205-95 6）通用门吊起重机GB/T14406-93 7）钢结构焊缝外形尺寸GB10854-89 8）电气装置安装工程施工及验收规范GB50017-2003 9）起重设备安装工程施工及验收规范GB50278-98 3、材料选择 主材均选用Q235，主横梁下纵梁采用工字钢Ⅰ28a，上纵梁采用工字钢Ⅰ12a，竖杆、斜杆均采用角钢L75×6，竖杆间距、高度均为1米，考虑1.5倍安全系数后其性能如下： 1）抗拉、抗压和抗弯强度：[σ]=156Mpa 2）抗剪强度：[σ]=90Mpa 3）绕度[f]=L/400=14000/400=35mm。 支腿采用两边各采用2根[20a槽钢支撑，高度9米，上口1宽，下口6米宽，支腿槽钢之间才L60*6mm角钢连接，间距约40cm，上口采用3根[20a槽钢作为连杆，下口采用双拼[25a槽钢连接。
10t龙门吊机走道基础计算书
10t 龙门吊机走道基础计算书 一、概述 为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。 龙门吊机跨度14m ，净高9m 。龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。 根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。 二、基础结构 走道基础采用钢筋混凝土条形结构。截面尺寸采取宽0.4m ，高0.3m 。 三、基础结构受力计算及配筋 1. 最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋12.5t ，龙门吊机自重10t 集中荷载=125KN 均布荷载=1007.114 KN = 支点反力作用在4个轮子之上，轮压=17543.754 KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v 取0.12m/s,冻灾系数φ=1+0.7v=1.084 R=43.75×1.084=47.4KN,取48KN 假设荷载作用范围为L=3m ，均布荷载为q 348×2q =，32/q KN m =
2. 基础应力检算 钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。 双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2 =+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ○2 —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩； —s A 受拉区钢筋的截面积； —'s A 受压区钢筋的截面积； —cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离； '5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离； 030525h h a cm =-=-=—截面有效高度； —x 混凝土受压区高度； —y 受压区合力到中性轴的距离； —b 基础的宽度； —n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比； 受拉钢筋中应力：][s s s Z A M σσ≤= ○3
龙门吊轨道基础计算书
龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。
龙门吊轨道基础施工方案讲解
兰州市轨道交通1号线一期工程 （陈官营~东岗段） 七里河站龙门吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 八冶建设集团有限公司 兰州轨道交通1号线一期TJⅡ-8B项目部
2015年03月14日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、龙门吊基础设计 (3) 3.1 龙门吊布置 (3) 3.2 龙门吊轨道梁及垫层设计 (4) 四、主要施工方法 (8) 4.1施工顺序及工艺流程 (8) 4.2基础开挖 (8) 4.3素砼垫层 (8) 4.4基础钢筋 (9) 4.5基础砼 (9) 4.6轨道安装 (10) 五、质量控制标准 (12) 六、安全及文明施工 (13) 6.1 安全施工 (13) 6.2文明施工措施 (13)
七里河站龙门吊基础施工 一、编制依据 1.《建筑地基基础设计规范》 2.《混凝土结构设计原理》 3.《七里河站主体结构施工图》 4.《七里河站围护结构施工图》 5. 龙门吊生产厂家所提供有关资料 二、工程概况 七里河站为兰州市城市轨道交通1 号线一期工程中间车站，位于七里河
图2.1-1 七里河车站平面位置图 七里河站起点里程为YCK20+557.603，终点里程为YCK20+808.103，有效站台中心里程YCK20+727.803。采用地下两层双柱三跨（部分区段为三柱四跨），的结构形式，车站主体净长为230.5m，标准段净宽为20.8m,总高13.17m,为岛式车站。车站底板埋置深约18.07m,结构顶板覆土深度约3.2m。车站在西津东路南北两侧各设两个出入口，其中一号出入口为远期规划，不在本次施工范围。车站两端于南北侧各设置1 组风亭。车站采用明挖顺做法施工，根据总体筹划，车站按照盾构过站考虑。 车站主体围护结构采用Φ800mm@1400mm钻孔桩，桩间采用挂网喷射混凝土挡土，同时根据地质条件选定在布置降水井进行基坑内外的降水。支撑结构自上而下设一道1000*1000钢筋混凝土结构支撑，2道Φ609、壁厚16mm 的钢管支撑。附属围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，桩间采用挂网喷射混凝土（有淤泥层时，局部桩间采用旋喷桩加固）挡土，同时采用降水井降水。 三、龙门吊基础设计 3.1 龙门吊布置 七里河站共设置两台龙门吊，位于基坑北侧，跨度20.4 m，额定提升重量
龙门吊计算书
计算书
目录 第1章计算书 (1) 1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1) 1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1) 1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2) 1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2) 1.2 吊装设备及吊具验算 (3) 1.2.1 汽车吊选型思路 (3) 1.2.2 汽车吊负荷计算 (4) 1.2.3 汽车吊选型 (4) 1.2.4 钢丝绳选择校核 (5) 1.2.5 卸扣的选择校核 (5) 1.2.6 绳卡的选择校核 (6) 1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7) 1.4 地基承载力验算 (7)
第1章计算书 1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。 本方案地基基础梁总计受力： M=137+60×2=257T F=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN 2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力： P=F/8=315kN 85T满负荷运转（吊装170T）时， Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。 1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值： 方式一： 根据《路桥施工计算手册》计算： g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m 方式二： 根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算： P d=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m； 满负荷运转时： g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m； P d max=1.05×1.4×1.15×355=600kN。 每种工况下，二者取较大值。所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m，满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/m。起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查《GB2585-2007铁路用热轧钢轨》“表A.1钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为44.65kg/m，小于QU100的理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。
龙门吊轨道梁基础计算书
佳~管区间盾构场地龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 佳海工业园明挖段为佳～管区间盾构始发场地，拟配置2台MGtz 型45t-19.2m门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 150 8/= = = * f7. kN mg 183 8/8.9 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。基础梁拟采用顶面500mm*底面1000mm梯形截面钢筋混凝土条形基础梁，高度500mm，长度根据现场实际情况施工，总长超过100m，轨道梁设置在场地路基上，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁受力简图 3、梁的截面特性 混凝土梁采用C30混凝土，抗压强度30MPa 。设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离： m hc bd c b d cH y 207.0) 5.0*3.02.0*1(*2)5.01(*2.05.0*5.0)(2)(22221=+-+=+-+= m y H y 293.0207.05.012=-=-= 图2 基础梁截面简图
梁的截面惯性矩： 43131320215.0]))(([3 1m d y c b by cy I =---+= 梁的截面抵抗矩： 310734.0207 .05.00215 .0m y H I W =-=-= 混凝土的弹性模量： 27/10*55.2m kN E c = 截面刚度： 25710*47.510*55.2*0215.0kNm I E c == 4、按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩 假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为： m kN L F p /72.9379 .52*934.3320 *4=+= =∑ 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。 图3 基础梁受力简图
10t龙门吊机走道基础计算书
10t龙门吊机走道基础计算书 一、概述 为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t龙门吊机。龙门吊机跨度14m，净高9m。龙门吊机配备10t电动葫芦一台。 根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。 二、基础结构 走道基础采用钢筋混凝土条形结构。截面尺寸采取宽0.4m，高0.3m。 三、基础结构受力计算及配筋 1.最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋12.5t，龙门吊机自重10t 集中荷载=125KN 均布荷载=100 7.1 14 KN = 支点反力作用在4个轮子之上，轮压=175 43.75 4 KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v取0.12m/s,冻灾系数φ=1+0.7v=1.084 R=43.75×1.084=47.4KN,取48KN 假设荷载作用范围为L=3m，均布荷载为q 348×2 q=，32/ q KN m =
2. 基础应力检算 钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。 双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2 =+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ）（）（''22''32 13 1a x nA bx a x nA bx S I y s s a a -+-+== ○2 —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩； —s A 受拉区钢筋的截面积； —'s A 受压区钢筋的截面积； —cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离； '5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离； 030525h h a cm =-=-=—截面有效高度； —x 混凝土受压区高度； —y 受压区合力到中性轴的距离； —b 基础的宽度； —n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；
龙门吊计算书
龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
计算书
目录 第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。 吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。 汽车吊选型思路................................... 错误!未定义书签。 汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。 汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。 钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。 卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。 绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。 汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。 地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。
龙门吊基础计算
28m/120吨跨龙门吊基础计算 龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m 深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。 （1）换填地基承载力计算 根据midas建模，各个内力如下： 计算出地基反力为81KN，则：基础底面最大的竖向压应力为：Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa 采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角ζ=30° 耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为： Pz=b(Pk – Pc)/(b+2ztanζ) =0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30) =60.58 kPa Pcz=18x1.5=27kPa 垫层地面进行深度修正后的承载力特征值： as = ?ak+εdγm（d-0.5）=100+1x18x（1.5-0.5）=118 kPa
Pz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa0.97，换填宽度为b’=b+2ztanζ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m. （2）基础配筋计算 1）抗弯钢筋 根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22, 相对界限受压区高度：δb=β1/(1+?z/Esξcu) =0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56 混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离：as=a’s=30+10=40mm As=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2 Ho=600-50=550mm 根据力的平衡方程：a1 ?cbx= ?yAs- ?’yA’s 求得x=29.89mm<δ b Ho=0.56x550=308mm x< 2as =80mm ρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2% 该截面可以承受的正弯矩值 M= ?yAs（h- as-a’s） =300x1000x0.00265958x（0.55-2x0.04）=375 KN.m>300 KN.m 由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为：
龙门吊轨道基础计算书
龙门吊轨道基础计算书 1. 编制依据 《基础工程》（人民交通出版社）； 《吊车轨道的连接标准》（GB253 ； 《机械设备安装工程施工及验收通用规范》 （GB50231-98 ； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002 ； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）； 《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2. 工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目 JG-JD- 2标 段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为 K980+400-K992+,全长，途经 大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为 26m 改扩建采用两侧各拼 宽8m 路基宽42m 本标段先张法空心板梁共 428片，其中13m 板梁16片，16m 板梁400片，20m 板梁 12片。后张法25mT 梁 24片，后张法30m 箱梁64片（单片重93t ）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用 外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求， 后张法预制梁梁场受施工场地限 制，存梁能力较小；综上考虑，在 X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能 力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长 200m 龙门吊轨道基础中心间距16m 龙门吊轨道基 础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有 3个存梁台座，存梁台座可存梁 36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t 龙门吊，跨度16m 龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m 支腿高度9m 单台龙门吊自重为27t 。 3. 设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒 T 形截面,混凝土强度等 级为C3（X 龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计 中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析 设计。 4. 龙门吊参数 表4-1 60t 龙门吊参数一览表 (1) (2) (3) (4) (5) (6)
龙门吊计算书
下赶场沟大桥预制场 74T 龙 门 吊 设 计 计 算 书
下赶场沟大桥74T龙门吊计算书 一、概述 本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为24m。 1、门柱 一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。钢管与钢横梁采用焊接连接加固。 2、横梁 一组横梁用6排9片贝雷片，设置上下加强弦杆。两端头用4片（90-115-90）×118cm支撑架连接。中间接头均用90×118cm支撑架连接。同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）×118cm支撑架外，其余用90×118cm支撑架。 横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。 横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。 3．天车 在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。枕木间距为
60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装,钢丝绳采用直径为25mm的。 4．操作台 操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。 二、横梁计算 对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。 1、荷载计算 横梁自重：q=11.7 KN/m 天平及滑轮自重：P1=25KN 起吊重量：P2=740/2=370KN 2、计算简图（横梁） 3、内力计算 （1）最大弯矩
(完整word版)20T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《边坡稳定性分析》 2、设计说明 根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。 （2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN； （3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN； （4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重； （5）G6=（170000+200000）/=92.5KN； （6）吊重20t；考虑冲击系数1.2； （7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2； （8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m； （9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m； （10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)； （11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。 （12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米 （13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米 （13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m
3.2、材料性能指标 地基 （1）根据探勘资料取地基承载力特征值：?α=180Kpa （2）地基压缩模量：E S =5Mpa 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。 4.2、地基承载力验算 轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1 图-4.1：荷载布置图（单位：m） 假设： （1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。 （2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨及其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7m 根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强 要使得龙门吊对地基的压强小于2MPa才能达到安全要求。即最小面积： S2min=370KN/2000KPa=0.185m2 拟采用有效面积为0.20×0.30=0.06 m2的钢板垫块，铆钉锚入枕木内。 对于20吨龙门吊，0.06×5=0.3 大于0.25。因此最少需要5个垫块垫住钢轨才能能满足地基承载力要求，垫块间距是：7÷5=1.4米。应考虑安全系数1.2，故垫块间距应取L=1.2m，为加强安全性，间距选1m。
龙门吊计算书
诸永高速公路S3合同段工程 龙 门 吊 计 算 书 云南路桥公司S3合同段项目部 二零零六年七月十八日
目录 一、概述 二、结构验算参数取值 三、结构验算 1：计算简图 2：主桁弯矩验算 3：桁架竖压杆及斜杆内力验算4：竖压杆及斜杆焊缝计算 5：主柱内力验算 四、结论
一、概述 诸永高速公路S3合同段工程预制场布置2台自制龙门吊，龙门吊主梁采用双行30号槽钢焊接而成，主桁跨距26m，主柱高度为7m，动力部分全部采用电动操作，行走方式为单轨电动平车。 二、结构验算参数取值 1．验算最大荷载：F1=G=60T 三、结构验算 1．计算简图 根据动力学原理及结构加工图可得其最不利荷载组合计算简图如下： R A R B 2．主桁架弯矩验算 a：主桁荷载作用下弯矩计算 主桁弯矩计算依据力学叠加原理可得 M F2=1/8qt2=1/8×0.6T/m×262m2=50.7T·m M F1=1/4PL=1/4×30T×26m=195T.m Mmax= M F1+ M F2 =195+50.7=245.7 T·m b：主桁理论抗弯计算
Wx=2×{4I30a+4A30a×（H/2）2}/（H/2） =2×{4×6180+4×44.24×1002}/100=35886.4cm4 M理={σ理}×Wx=145×35886.4=520.4 T·m c：结论 Mmax= 245.7 T.m＜M理=520.4 T.m。故主桁抗弯强度满足规范要求，但其富余量太大，因此其挠度不另计算。 3：桁架竖压杆及斜杆内办验算： a：支座反力计算： R A=R B=1/2（F1+F2×L）=1/2（30+0.6×26）=22.8T b：竖压杆及斜杆内力计算 根据平行弦桁架的内力分布原理和节点原理计算可得： F压max=RA/4B=22.8T/4=5.7T F斜max=22.8/(δ28.80×4)=11.83T 由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需计算其稳定性，只需验算其抗拉压应力： σ压= F压max/A=5.7/44.24=13MPa＜(σ)=145 Mpa σ斜= F斜max/A=11.83/44.24=26.7 MPa＜(σ)=145 Mpa 4：竖压杆及斜杆焊缝计算 竖压杆及斜杆焊缝均采用角焊缝，根据材料厚度假定焊缝厚度为5mm，其长度为：L≥F/0.7*b*h*fc=11.83/(0.7×5×5×145)≥47cm。5；主柱内力验算 主柱采用花架结构，根据力学原理可得，主柱内力计算只验算其拉压应力：
龙门吊轨道梁基础计算书
龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 翠柏里站为8.1m侧式站台地下二层岛式车站，车站站台中心里程为 SK16+399.784，为三柱四跨钢筋混凝土箱型结构，车站基坑宽24.3~25.3m，长约223m，站台中心里程处顶板覆土约1.5m，南北端头井基坑深分别为17.97m、 18.42m。翠柏里站前后区间采用类矩形盾构施工，两端均为盾构始发。车站主体结构上方加建二~三层商业开发用房，利用车站的框架柱及桩作为基础。 为确保施工进度与安全质量按时按标完成，我项目部拟配置2台MH10/10t-28.1m电动葫芦门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 8/= = = * 150 8/8.9 mg kN f7. 183 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。西侧基础梁拟采用1200mm*800mm的主体围护顶圈梁作为基础梁，长度根据现场实际情况施工，东侧基础梁拟采用500mm*1500mm的地下连续墙的导墙作为轨道梁基础，总长超过 223m，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁 受力简图 3、西侧轨道梁梁的截面特性 西侧轨道梁混凝土梁采用C35混凝土，抗压强度35MPa。如图所示，轴线至梁底距离： 4.0 1y= m y4.0 = m 2 图2 基础梁截面简图 梁的截面惯性矩： I=b*h3/12=0.051m3 梁的截面抵抗矩：
门式起重机计算手册
门式起重机计算书 型号：MDG 起重量：主钩50T副钩10T 一.悬臂强度和刚度校核。 Ⅰ.悬臂刚度校核 该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。 式中C 3 :小车轮压合力计算挠度的折算系数 ＝1.00055 K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力 P 1,P 2 :小车轮压 代入数值：
按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:mm L f K 7.25350 9000350][=== 结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。 Ⅱ.悬臂的强度校核 1. 该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最大剪应力。 此时弯曲应力： 式中x M 为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）产生的弯矩 qw M 由风载荷产生的水平弯矩 B 371034.4MM S X ?=X S 为中性轴x 以上截面对x 轴的静面矩 261013.3mm ?=ΩΩ为悬臂截面中心线所包围面积的2倍 所以： 按起重机设计规范强度计算按载荷组合Ⅱ进行，其许用剪应力 2/02.1023 7.1763][][mm N ===στ
][max ττ<满足要求。 3. 由于该危险截面受最大正应力和最大剪应力，故还需验算复合应力 故][1.132 max 2max στσ<+成立 结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的强度满足起重机械设计规范的要求。 二．起重机整机稳定性校核 该起重机为工作场地固定的桥门式类型起重机，故其起重机组别为Ⅲ。该地区属内陆地区。又因其带有悬臂的门式起重机，故整机稳定性校核有三种工况：1.无风静载2.有风动载3.暴风侵袭下的非工作状态。 其抗倾覆稳定性计算条件式： 式中-=m B 91大车轮距 -=q A CK F H h '1横向作用于桥架和小车上的风力 -=m h 15.13'1桥架与小车架横向挡风面积自支腿铰接点起的形心高度 故该工况通过抗倾覆稳定性校核。 结论：综上计算校核，该起重机整机稳定性满足起重机械设计规范的要求。