节流装置计算书(中英)

节流装置设计计算书

Design and Calculation sheet for Throttling device

设计标准/Code：GB/T2624-2006（V.2.09)/ISO5167-1 订货单位/Customer：安装位号Tag No.：设计编号/Design No.：

合同编号/Order No.：取压方式：法兰取压

Pressure Tap: Flange taps

安装方式/Installation：

节流件/Throttling element：标准孔板Standard orifice 数量/Qty.：1

供货内容/Deliverable：

附件/Appendix：

节流件上游侧阻流件形式：单个90°弯头，任一平面上的两个90°弯头（S＞30D）

Baffle type at upstream of throttling element: Single 90° elbow, any two elbows in a plane（S＞30D）

工艺条件Process Conditions

气体名称/Gas：体积Volume %：

密度值状态Density State：工作状态 Under working state

最大流量/Max. flow：2156.00kg/h 常用流量/Normal flow：1320.00kg/h 最小流量/Min.flow：550.00kg/h

工作表压WP(g)：0.93600MPa 工作温度WT：38.00℃操作密度WD：11.2046kg/m3

地区大气压： 1000mbar

Local Atmosphere pressure

管道Diameter：φ88.9×5.49mm 流体粘度Viscosity：0.01816mPa.s

等熵指数 Isentropic exponent：1.4096 压缩系数Coefficient of

compressibility：1.00073

相对湿度RH：0%

管壁绝对粗糙度Absolute roughness of pipe wall：0.075

管道材质Pipe Material：线膨胀系数/ Coefficient of linear expansion：***mm/mm℃

节流件材质Element Material：线膨胀系数/Coefficient of linear expansion：*** mm/mm℃

计算结果Results

刻度流量Scale flow： kg/h 差压上限△Pmax：25000Pa 最大压损Max.pressure lost：**Pa 常用差压△Pcom：9000Pa

开孔比Opening ratio β：* 流出系数Discharge Coefficient

C：**

可膨胀系数 Expensibility factorε：0.997685

最大雷诺数Max.Reynolds：538897 常用雷诺数Usual Reynolds：329936 最小雷诺数Min.Reynolds：137473

计算误差 calculation error:E：0.000001% 流量不确定度Uncertainty e=±0.72% 流量系数 flow coefficientα：0.628847

前直管段straight pipe before :L1：2.10m 后直管段straight pipe after L2:0.50m 工况下开孔Under working condition d：40.706mm

20℃时，节流件开孔d20:40.693±0.021mm At 20℃，d20=40.693±0.021mm

计算公式Formula：M=0.003998595*d^2*ε*α*（△P*ρ）^0.5 kg/h

备注Remarks：

计算者Calculated by：核验者Reviewed by：

日期Date：日期Date：

减压孔板快速计算书

减压孔板 在室内给排水工程中，减压孔板可用于消除给水龙头和消火栓前的剩余水头，以保证水系统均衡供水，达到节水、节能的目的。 （1） 减压孔板孔径的计算：水流通过孔板式的水头损失，按式中计算： )10(242 pa g H υξ= 1式 式中 H ——水流通过孔板的水头损失值（Pa ）； ξ——孔板的局部阻力系数； υ——水流通过孔板后的流速（m/s ）； g ——重力加速度（m/s ）。 ξ值可从下列式中求得： ξ= 2式 式中 D ——给水管道直径（mm ）； ——孔板孔径（mm ）。 为简化计算，将各种不同管径及孔板孔径代入公式1式、2式，求得相应的H 值，所得计算结果列于表1.使用时，只要已知剩余水头及给水立管直径D ，九可从表中查的所需孔板孔径。 表1： 减压孔板的水头损失 D （mm ） 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 15 20 25 32 40 50 81.03 262.30 24.54 81.03 201.77 9.49 32.16 81.03 222.21 4.25 14.91 38.13 10 5.59 262.30 2.09 7.68 19.98 56.00 140.02 1.10 4.25 11.31 3 2.16 81.03 201.77 0.59 2.48 6.79 19.61 49.84 124.80 0.33 1.51 4.25 12.53 32.16 81.03 0.18 0.94 2.75 8.30 21.56 54.70 0.09 0.59 1.83 5.67 14.91 38.13 0.04 0.38 1.24 3.96 10.58 27.30 D

埋件计算

埋件计算 建筑埋件系统 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 二〇一四年三月二十二日

目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (1) 2.1 埋件受力基本参数 (1) 2.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1) 2.3 群锚受剪内力计算 (2) 2.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (2) 2.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (3) 2.6 拉剪复合受力承载力计算 (3) 3 附录常用材料的力学及其它物理性能 (4)

幕墙后锚固计算 1 计算引用的规范、标准及资料 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004 2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) 2.1埋件受力基本参数 V=4000N N=5000N M=200000N·mm 选用锚栓：慧鱼-化学锚栓,FHB-A 12×80/100； 2.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 1：当N/n-My 1/Σy i 2≥0时： N sd h=N/n+My 1 /Σy i 2 2：当N/n-My 1/Σy i 2<0时： N sd h=(NL+M)y 1 //Σy i /2 在上面公式中： M：弯矩设计值； N sd h：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值； y 1，y i ：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离； y 1/，y i /：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离； L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；

孔板流量计计算书

TAG : --- Timestamp:---Review number:--- Sales order number:Serial number :Person in charge : Sizing Sheet -data sheet Operating Conditions *The user is responsible for the selection of process-wetted materials in view of their corrosion resistance. Endress+Hauser makes no guarantees and assumes no liability for the corrosion resistance of the materials selected here for the application described above. ** The PED category is an Endress+Hauser recommendation and depends on the fluid category, process data as well from the max. permissible pressure of the selected pressure rating.The fluids of the Applicator data base are classified to 67/548/EWG.

TAG : --- Timestamp:---Review number:--- Sales order number:Serial number :Person in charge : Sizing Sheet -installation / options Pipe Dimensions *The Enduser is responsible for the correct selection of the piping. Applicator does not calculate necessary pipe wall thickness according to application data. Endress + Hauser takes no liability for the suitability of the pipe dimensions. Mounting Position Compact version / horizontal pipe Gas / pointing left in direction of flow Optimization criterion Optimized by Endress+Hauser

干舷计算书

一、概述: 本计算书依据中华人民共和国船舶海事局《船舶与海上设施法定检验规则》（2004）（以下简称《法规》），对国内航行船舶的有关规定，进行校核计算。 二、船舶主尺度: 总长Loa: 57.60m 垂线间长Lpp: 53.00 m 型宽B: 11.00 m 型深D: 4.80 m 设计吃水d: 3.60 m 三、法规定义尺度: 船舶类型A型 计算船长L：53.049 m 型宽B: 11.00 m 计算型深D1: 4.808 m 方形系数Cb：0.7377 四、最小干舷计算: 夏季干舷按下式计算： F=F0+f1+f2+f3 其中：F0——基本干舷，mm； f1——方形系数对干舷的修正值，mm； f2——有效的上层建筑和凸形甲板对干舷的修正

值，mm; f3——非标准舷弧对干舷的修正值，mm。 1 基本干舷： 该船为A型船舶，基本干舷计算中的K值按《法规》第3篇附录1查表并插值得： L=53.049 m K=118.03 则F0=K·D1=567mm。 2 方形系数对干舷的修正： Cb=0.7377 f1=0.6·F0·(Cb-0.68)=21mm 3 上层建筑和凸形甲板对干舷的修正： f2=-C(80+4L)=-226mm 其中：C=(1+E/L)·E/L=0.776 E——封闭上层建筑的总有效长度=27.2m。 4 非标准舷弧面积对干舷的修正： 4.1 本船实际舷弧面积aA,aF计算， aA=L×∑/（16×1000）=53.049×（1×146+3×102+3×0+1×0）/ （16×1000）=1.499 aF=L×∑/（16×1000）=53.049×（1×0+3×0+3×25+1×147）/ （16×1000）=0.736 4.2 标准舷弧面积： 根据《法规》表2.3.2（4）查表并插值：A=18.468㎡ 4.3 首楼高度大雨标准高度以及舷弧而增加的舷弧面积： 首垂线处的首楼的实际高度Hf=2.309m

标准节流装置的设计与计算

课程设计报告 ( 2013—2014年度第一学期 ) 课程：过程参数检测及仪表 题目：标准节流装置的设计与计算院系：自动化系 班级： 学号： 学生姓名：Acceler 指导教师：田沛 设计周数：一周 成绩： 日期：2014 年1 月15 日

一、课程设计目的与要求 本课程设计为检测技术与仪器、自动化专业《过程参数检测及仪表》专业课的综合实践环节。通过本课程设计，使学生加深过程参数检测基本概念的理解，掌握仪表的基本设计方法和设计步骤。 二、设计正文 第一类命题： 已知条件：流体为水，工作压力MPa p 7.14=，工作温度215=t ℃；管道 mm D 23320=，材料为20号钢新无缝钢管；节流件为法兰取压标准孔板，材料为 1Cr18Ni9Ti ；mm d 34.11720=；差压kPa p 91.156=?，求（1）给定差压值p ?下的水流量m q ；（2）计算测量时的压力损失。 解： （1）辅助计算： 查表得到水和水蒸气密度1ρ=856.85kg/3m ，动力粘度η=127.36 10-?Pa 2s ，管道线膨胀系数D λ=12.786 10-?/℃，节流件线膨胀系数d λ=17.26 10-?/℃，可膨胀性系数ε=1。 mm t D D D t 58.233)]20(1[20=-+=λ mm t d dt d 73.117)]20(1[20=-+=λ （2）查表可知，新无缝钢管的绝对粗糙度K=0.05~0.1mm ，(4 10K/D)max =4.29<4.9，所以直管段粗糙度符合要求。 （3）迭代计算水流量m q ： 由Stolz 方程，得： 令式中0Re D = ∞，此时流出系数初始值为0C =0.60274。取精密度判据6 101-?=z ，利 用Matlab 进行迭代计算，程序代码如下： A=7912885.84;yita=127.3e-6; b=0.504;Dt=233.58; c0=0.5959+0.0312*b^2.1-0.184*b^8+2.286*b^4/Dt/(1-b^4)-0.856*b^3/Dt; c=c0;z=1; % 初值预设 5040.0== t t D d β84.79128851004.0354.0412 =-??=βηρεt t D p d A ) 62.58,:(856.0) 1(286.2)Re 10(0029.0184.00312.05959.02034475.065 .28 1 .2mm D mm D D D C D ≥--++-+=ββββ β β

后置埋件计算

幕墙埋件计算 基本参数： 1：计算点标高：26.2m； 3：幕墙立柱跨度：L=4500mm，短跨L1=550mm，长跨L2=3950mm； 3：立柱计算间距：B=1300mm； 4：立柱力学模型：双跨梁，侧埋； 5：板块配置：中空玻璃； 6：选用锚栓：化学锚栓 M12*160；锚板采用Q235B的300×200×8 mm钢板。荷载标准值计算 (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A =5.0×0.08×0.0005 =0.0002MPa (2)连接处水平总力计算： 对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力。 qw：风荷载线荷载设计值(N/mm)； qw=1.4wkB =1.4×0.001551×1300 =2.823N/mm qE：地震作用线荷载设计值(N/mm)； qE=1.3qEkB =1.3×0.0002×1300 =0.338N/mm 采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ133-2001] q=qw+0.5qE =2.823+0.5×0.338 =2.992N/mm N：连接处水平总力(N)； R1：中支座反力(N)； N=R1 =qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2 =2.992×4500×(5502+3×550×3950+39502)/8/550/3950 =17370.342N (3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL =0.0005×1300×4500 =2925N (4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)；

N ：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1； e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk =1.2×2925 =3510N N=R1 =17370.342N M=e0×V =106×3510 =372060N ·mm 二、埋件计算 锚板面积 A=60000.0 mm2 0.5fcA=429000.0 N N=11547.3N < 0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求! 锚筋采用后植锚固的形式，锚筋采用2-M12化学螺栓的埋设方式，锚板采用Q235B 的300×200×8 mm 钢板。 N 拔=n z M N 1)2(?+?β＜5 .1拉拔N =21)100416000210738( 25.1?+? =7969 N M12化学螺栓单个设计值为16200 N ； 可知均大于N 拔=7969 N 所以满足要求 根据以上计算，整个幕墙埋件设计满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。

干舷计算书-详细设计

标记

1概述： 本船干舷按中华人民共和国船舶检验局《国内航行海船法定检验技术规则》（2004）及《修改通报》（2006）对“B ”型船舶进行核算。 2 主要尺度 船 长 105.6m 载重线船长 L 101.376m 型 宽 B 42.0m 型 深 D 8.0m 满载吃水 d 5.5m 排 水 量 ? 23859t 结构吃水 1d 5.8m 方形系数 B C 0.9997 甲板边板厚度 δ 0.020m 3 夏季干舷计算 3210f f f F F +++= 计算型深 18.00.028.02 D =+= m 3.1 基本干舷 10KD F = 查表得：184.68K = 0184.688.021481.1F =?= mm 3.2 方形系数对干舷的修正 100.6(0.68)0.61481.1(0.99970.68)284.1B f F C =-=??-= mm 3.3 上层建筑对干舷的修正 )480(2L C f +-= 式中：C ——系数，本船上层建筑不符合有效的条款，无首楼，故0C = 20f = mm 3.4 非标准舷弧面积对干舷的修正

)5.1)((5003L l L a A f --= 式中：0=l 0=a A 查表得59.8m 2 359.800500()(1.5)424.72105.6105.6f -=??-= mm 3.5 规范要求的干舷值 1481.1284.10424.722189.9F =+++= 本船实际最小夏季干舷为802055002520-=mm ，满足法规要求。 3.6 夏季干舷F 同时不得小于下式 22190 3.50.035190 3.5101.3760.035101.376904.5F L L =++=+?+?= mm 实际干舷为2520mm ，大于该值，满足要求。 4．淡水干舷 本船实际最小夏季干舷为2520mm ，因此核定的实际淡水干舷为 23859102520102388404045.358 F F T ?=-?=-?=?淡mm 5．热带干舷 按3.2.1和3.2.2，本船核定的实际热带干舷为 5500252024054848 d F F =-=-=热mm 6．热带淡水干舷 本船核定的实际热带干舷为 23859'102405102273404045.358 F F T ?=-?=-?=?热热mm 本船近海拖航无人，因此不计算最小船首高度。

孔板流量计计算公式

孔板流量计计算公式 孔板流量计，可广泛应用于石油、化工、天然气、冶金、电力、制药等行业中，各种液体、气体、天燃气以及蒸汽的体积流量或质量流量的连续测量。但是许多人不知道孔板流量计是怎么计算出来，今天我就和大家探讨一下孔板流量计的计算公式 简单来说差压值要开方输出才能对应流量 实际应用中计算比较复杂一般很少自己计算的这个都是用软件来计算的下面给你一个实际的例子看看吧 一．流量补偿概述 差压式孔板流量计的测量原理是基于流体的机械能相互转换的原理。在水平管道中流动的流体，具有动压能和静压能（位能相等），在一定条件下，这两种形式的能量可以相互转换，但能量总和不变。以体积流量公式为例： Q v = CεΑ/sqr（2ΔP/（1-β＾4）/ρ1） 其中：C 流出系数； ε可膨胀系数 Α节流件开孔截面积，M＾2 ΔP 节流装置输出的差压，Pa; β直径比 ρ1 被测流体在I-I处的密度，kg/m3; Qv 体积流量，m3/h 按照补偿要求，需要加入温度和压力的补偿，根据计算书，计算思路是以50度下的工艺参数为基准，计算出任意温度任意压力下的流量。其实重要是密度的转换。计算公式如下： Q = 0. *d＾2*ε*＠sqr（ΔP/ρ） Nm3/h 0C101.325kPa 也即是画面要求显示的0度标准大气压下的体积流量。 在根据密度公式： ρ= P*T50/（P50*T）* ρ50 其中：ρ、P、T表示任意温度、压力下的值 ρ50、P50、T50表示50度表压为0.04MPa下的工艺基准点 结合这两个公式即可在程序中完成编制。 二．程序分析 1.瞬时量 温度量：必须转换成绝对摄氏温度；即+273.15 压力量：必须转换成绝对压力进行计算。即表压+大气压力 补偿计算根据计算公式，数据保存在PLC的寄存器内。同时在画面上做监视。 2.累积量 采用2秒中一个扫描上升沿触发进行累积，即将补偿流量值（Nm3/h）比上1800单位转换成每2S的流量值，进行累积求和，画面带复位清零功能

消音器设计计算书

消音器设计计算书 由于我国目前对消音器的设计，还没有统一的标准规范可以遵照执行，大多数厂家均根据自己的经验来设计制作，且技术又相对保密的。因此本消音器的设计，经查阅大量资料，采用科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，采用节流降压与小孔消音的原理结合现场实际情况来设计解决环境噪声超标的难题。 消音器的工艺参数为：蒸汽排放绝对压力：40 kg/ cm2，排汽温度：390℃，蒸汽比容ρ：0.0721 m3/ kg，排汽流量Q：8t/h； 噪声达到110dB以上，要求消音器的噪声小于85dB的环保要求。 一、设计原理。 复合式小孔喷注消音器是利用节流作用降低小孔喷注前的驻压，预先消耗部分声能，再dB与小孔降噪相结合，达到较高的消声量；其原理是利用节流降压与小孔喷注两种消声机理，通过适当结构复合而成的。 1. 小孔喷注消音器 小孔喷注消音器的设计机理是根据科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，从发声机理上使它的干扰噪声减少，由于喷注噪声峰值频率与喷口直径成反比，若喷口直径变小，喷口辐射的噪声能量将丛低频移向高频，于是低频噪声被降低，高频噪声反而增高，当孔径小到一定值（达到mm 级），实验表明，当孔径≤4mm时具有移频作用，喷注噪声将移

到人耳不敏感的频率范围（听觉最敏感的区域250~5000赫兹）； 根据这一机理将一个大的喷口改为许多小孔来代替，便能达到降低可听声的目的。从实用角度考虑，孔径不能选得过小，因为过小的孔径不仅难于加工，同时易于堵塞，影响排汽。一般选用直径1~3mm的小孔为宜。 2.节流降压消音器 节流降压消音器是利用节流降压原理而制成的。根据排汽流量的大小，适当设计通流截面，使高压气体通过节流孔板时，压力都能最大限度地降低到临界值。这样通过多级节流孔板串联，就能把排空的一次压降分散到若干个小的压降。由于排汽噪声功率与压力降的高次方成正比例，所以把压力突变排空改为压力在消音器内就逐渐降下来再排空，这样能使消音器内流速控制在临界流速下，不致产生激波噪声，压力在最大限度地降到临界值，使消音器获得较好的消声效果。同时节流降压后小孔喷注层的驻压大大变小，小孔喷注层强度设计所需的壁厚也大为减薄，这样给小孔喷注层的钻孔加工减小难度。 消音器入口处的压力通常是给定的，当排放压力较高时，为了取得所需的消声值，经过几次节流降压，使汽体进入小孔喷注前的压力由消音器入口处的压力P1按比例降低设计；通常情况下，节流降压消音器的各级压力选择为等比级数下降，设节流孔板级数为n，临界压力比为q (q＜1) ，可得： n g P P q （1）后前 根据气体状态方程、连续性方程和临界流速公式，由资料可

模板支架专项方案计算书汇总

主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：

狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。

一个土建预埋件计算书

本人有一个土建预埋件计算书提供给你看看， 幕墙埋件计算(土建预埋) 基本参数： 1：计算点标高：100m； 2：立柱跨度：L=3000mm； 3：立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：B=1100mm； 4：立柱力学模型：单跨简支； 5：埋件位置：侧埋； 6：板块配置：中空玻璃； 7：混凝土强度等级：C25； 1.荷载标准值计算： (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A =5.0×0.16×0.0005 =0.0004MPa (2)幕墙受水平荷载设计值组合： 采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q=1.4wk+0.5×1.3qEk =1.4×0.001468+0.5×1.3×0.0004 =0.002315MPa (3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL =0.0005×1100×3000 =1650N (4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)； N：轴向拉力(N)； e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk =1.2×1650 =1980N N=qBL =0.002315×1100×3000 =7639.5N M=e0V =100×1980 =198000N?mm 2.埋件计算： 校核依据，同时满足以下两个条件： a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1[JGJ102-2003] b：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2[JGJ102-2003] 其中： AS：锚筋的总截面面积(mm2)； V：剪力设计值(N)；

孔板流量计简易计算公式应用

孔板流量计简易计算公式应用 介绍孔板流量计的计算公式，通过将简易公式和通用公式的对比，发现简易公式更直观，而且计量误差很小，能够满足生产要求，为维护提供了方便。 关键词计量学；孔板；流量；公式；误差 孔板是典型的差压式流量计，它结构简单，制造方便，使用广泛，主要用于测量氧气、氮气、空气、蒸汽及煤气等流体流量。由于孔板的流入截面是突然变小的，而流出截面是突然扩张的，流体的流动速度(情况)在孔板前后发生了很大的变化，从而在孔板前后形成了差压，通过测量差压可以反映流体流量大小。但是流量的计算是一个复杂的过程。炼铁厂以往仅仅是通过开方器对孔板前后差压进行开方，然后乘以设计最大流量从而获得实际流量值，如公式（1）所示。 其中Q ——体积流量，Nm3/h； Qmax——设计最大流量，Nm3/h；? P ——实际差压，Pa； ? P设——设计最大差压，Pa。 其实这种方法并不能真实反映准确流量，特别是在压力、温度波动(变化)较大的时候，测量出来的流量和真实流量相差较大。所以，流量的计算还需要增加温度、压力补偿。 在孔板通用公式中，增加压力、温度补偿的流量计算公式关键是对介质在工况下的密度进行处理，此外还需要孔板设计说明书上的流

量系数、孔板开孔直径、膨胀系数、工况密度等参数，公式比较复杂；经过大量的数据统计获得的简易公式则简单得多，只要有孔板的设计最大流量、设计差压和设计压力，即可准确获得实际流量值。 1、孔板流量计计算公式； 1.1 通用计算公式： 其中Q----体积流量，Nm3/h； K----系数； d----工况下节流件开孔直径，mm；ε----膨胀系数；α----流量系数；? P----实际差压，Pa；ρ----介质工况密度，kg/m3。 公式（2）中的介质工况密度ρ和温度、压力有关，根据克拉珀龙方 程，有（3） P ----压力，单位Pa；V ----体积，单位m3；T ----绝对温度，K； n ----物质的量；R ----气体常数。 相同(一定)质量的气体在温度和压力发生变化时，有： P1----某种状态下气体压强，Pa；V1----某种状态下气体体积，m3；T1----某种状态下气体绝对温度，K；又：

孔板流量计理论流量计算公式

孔板流量计理论流量计 算公式 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998

如果你没有计算书，你只需要向制造厂提供下列数据：管道（法兰）尺寸，管道（法兰）材质，介质，流体的最大和常用流量，温度，压力和你现有的孔板外圆尺寸，生产厂会根据你的数据重新计算，然后你根据计算书重新调整你的差压变送器和流量积算仪引用孔板流量计理论流量计算公式 2009-05-10 17:11:29|分类： |标签： |字号大中小订阅 引用 的 （1）差压式流量计 差压式流量计是以伯努利方程和流体连续性方程为依据，根据节流原理，当流体流经节流件时（如标准孔板、标准喷嘴、长径喷嘴、经典文丘利嘴、文丘利喷嘴等），在其前后产生压差，此差压值与该流量的平方成正比。在差压式流量计中，因标准孔板节流装置差压流量计结构简单、制造成本低、研究最充分、已标准化而得到最广泛的应用。孔板流量计理论流量计算公式为： 式中，qf为工况下的体积流量，m3/s；c为流出系数，无量钢；β=d/D，无量钢；d为工况下孔板内径，mm；D为工况下上游管道内径，mm；ε为可膨胀系数，无量钢；Δp为孔板前后的差压值，Pa；ρ1为工况下流体的密度，kg/m3。 对于天然气而言，在标准状态下天然气积流量的实用计算公式为： 式中，qn为标准状态下天然气体积流量，m3/s；As为秒计量系数，视采用计量单位而定，此式As=×10-6；c为流出系数；E为渐近速度系数；d为工况下孔板内径，mm；FG为相对密度系数，ε为可膨胀系数；FZ为超压缩因子；FT为流动湿度系数；p1为孔板上游侧取压孔气流绝对静压，MPa；Δp为气流流经孔板时产生的差压，Pa。 差压式流量计一般由节流装置（节流件、测量管、直管段、流动调整器、取压管路）和差压计组成，对工况变化、准确度要求高的场合则需配置压力计（传感器或变送器）、温度计（传感器或变送器）流量计算机，组分不稳定时还需要配置在线密度计（或色谱仪）等。 孔板流量计，可广泛应用于石油、化工、天然气、冶金、电力、制药等行业中，各种液体、气体、天燃气以及蒸汽的体积流量或质量流量的连续测量。但是许多人不知道孔板流量计是怎么计算出来，今天我就和大家探讨一下孔板流量计的计算公式 简单来说差压值要开方输出才能对应流量 实际应用中计算比较复杂一般很少自己计算的这个都是用软件来计算的下面给你一个实际的例子看看吧 一．流量补偿概述 差压式流量计的测量原理是基于流体的机械能相互转换的原理。在水平管道中流动的流体，具有动压能和静压能（位能相等），在一定条件下，这两种形式的能量可以相互转换，但能量总和不变。以体积流量公式为例： Q v = CεΑ/sqr（2ΔP/（1-β＾4）/ρ1）

孔板流量计计算公式

0 引言 孔板是典型的差压式流量计，它结构简单，制造方便，在柳钢炼铁厂使用广泛，主要用于测量氧气、氮气、空气、蒸汽及煤气等流体流量。由于孔板的流入截面是突然变小的，而流出截面是突然扩张的，流体的流动速度( 情况) 在孔板前后发生了很大的变化，从而且在孔板前后形成了差压，通过测量差压可以反映流体流量大小[1]。但是流量的计算是一个复杂的过程。炼铁厂以往仅仅是通过开方器对孔板前后差压进行开方，然后乘以设计最大流量从而获得实际流量值，如公式（1）所示。 （1） 其中Q ——体积流量，Nm3/h； Q max——设计最大流量，Nm3/h； ΔP ——实际差压，Pa； ΔP设——设计最大差压，Pa。 其实这种方法并不能真实反映准确流量，特别是在压力、温度波动( 变化) 较大的时候，测量出来的流量和真实流量相差较大。所以，流量的计算还需要增加温度、压力补偿。在孔板通用公式中，增加压力、温度补偿的流量计算公式关键是对介质在工况下的密度进行处理，此外还需要孔板设计说明书上的流量系数、孔板开孔直径、膨胀系数、工况密度等参数，公式比较复杂；笔者经过大量的数据统计获

得的简易公式则简单得多，只要有孔板的设计最大流量、设计差压和设计压力，即可准确获得实际流量值。 1 孔板流量计计算公式 1.1通用计算公式（2） (2) 其中Q——体积流量，Nm3/h； K——系数； d——工况下节流件开孔直径，mm； ε——膨胀系数； α——流量系数； ΔP——实际差压，Pa； ρ——介质工况密度，kg/m3。 公式（2）中的介质工况密度ρ和温度、压力有关，根据克拉珀龙方程，有 （3） P ——压力，单位Pa； V ——体积，单位m3； T ——绝对温度，K； n ——物质的量； R ——气体常数。

标准节流装置计算

节流装置设计指导书 题目：节流装置设计指导书 学生： 指导教师： 专业班级：

能源科学与工程学院2016年12月

目录 第一章．节流装置的设计计算命题 1.1设计所给命题 第二章．节流装置的设计计算 2.1节流装置设计计算命题 2.2设计计算（孔径计算）的方法 2.2.1已知条件 2.2.2辅助计算 2.2.3计算 2.3计算公式 2.3.1流量公式 2.3.2雷诺数计算式 2.3.3节流件开孔直径d和管道经D计算式 2.3.4可膨胀性系数计算式 2.3.5迭代计算法 第三章．具体计算过程 3.1给定条件 （1）工作状态下流体流量测量围上限值 （2）工作状态下管道径D （3）工作状态下水的密度、粘度μ （4）计算 （5）管道粗糙度 （6）确定差压上限值 3.2计算 （1）求 （2）迭代计算 （3）求，计算 （4）求，计算 （5）求d值 （6）验算流量 （7）求值 （8）确定加工公差 （9）确定压力损失 （10）根据和管路系统，可得直管长

一、节流装置的设计计算命题 1．1设计所给命题 ①被测流体：水 ②流体流量：m ax m q =500t/h ；mcom q =400t/h ；m in m q =200t/h ③工作压力：p 1=14.6Mpa （绝对） ④工作温度：t 1=220℃ ⑤20℃时的管道径：D 20=233mm ⑥管道材料：20# 钢，新的无缝钢管，管道材料热膨胀系数λD =12.78×10-6mm/mm ·℃ ⑦允许的压力损失：不限 ⑧管道敷设： ⑨选用法兰取压标准孔板配DBC 型电动差压变送器 二、节流装置的设计计算 2.1节流装置设计计算命题 ①已知节流装置型式，管道径D ，节流件开孔直径d 被测流体参数ρ、μ，根据测得的差压值Δp ，计算被测流体流量m q 或v q 。 ②已知管道径D ，被测流体参数ρ、μ，管道布置条件，选择流量围，差压测量上限m ax p ?，节流装置型式，计算节流件开孔直径d 。 ③已知管道径D ，节流件开孔直径d ，被测流体参数ρ、μ，管道布置条件，节流装置型式，流量围，计算差压值p ?。 ④已知节流装置型式，直径比β，压值p ?，流量m q 或v q ，被测流体参数ρ、μ，计算管道径D 和节流件开孔直径d 。 命题①为现场核对投用流量计的测量值；命题②为新装设计节流装置的设计计算，一般设计计算就是指此命题，命题③用于现场核对差压计的测量值；命题④用以确定现场需要的管道尺寸。 2.2设计计算（孔径计算）的方法 2.2.1已知条件 ①被测流体（混合介质的组分百分数）。 ②流体流量：最大m ax m q （或max v q ）；常用mcom q （或vcom q ）（可取0.8m ax m q ）；最小m in m q 。 ③节流件上流取压孔处被测流体的工作压力（绝对）。

预埋件计算书

目录 一、埋件计算概述 (1) 1.坐标轴定义 (1) 2.规范和参考依据 (1) 二、预埋件MJ01计算 (2) 1.埋件分布 (2) 2.荷载传递简图 (2) 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： (2) 4.荷载计算 (3) 1)恒荷载标准值 (3) 2)风荷载标准值 (3) 3)地震荷载标准值 (3) 4)荷载工况组合： (3) 5.埋件受力分析 (4) 1)锚筋面积校核 (4) 2)锚板面积校核 (4) 3)锚筋锚固长度校核 (5)

一、埋件计算概述 1.坐标轴定义 对于位于土建梁侧的埋件：埋板的法向方向为Y轴；埋板平面内沿重力方向为Z轴；埋板平面内沿土建梁轴向方向为X轴； Z轴方向的荷载对埋件产生的效应为拉压力，记为N ；X轴和Y轴方向的荷载对埋件产生的效应为竖向剪力，记为Vx和Vy ，同理弯矩记为Mx和My 。 2.规范和参考依据 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《建筑结构静力计算手册》第二版

二、预埋件MJ01计算 1.埋件分布 编号为MJ01类型的埋件在本工程中标高17.8m的位置。 2.荷载传递简图 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： YMJ-01 尺寸图

4.荷载计算 1)恒荷载标准值 Gk2＝ρ×t＋gs ρ石材的重力密度，取值为：25.6 KN/m3 t 产生重力荷载的玻璃的有效厚度，此处取0.018 m gs 连接附件等的重量，保守按照11 Kg/m2取值为：0.11 KN/m2 Gk＝28×0.030＋0.11＝0.95 KN/m2 2)风荷载标准值 根据《建筑结构荷载规范》中的风荷载标准值计算方法得出的风荷载标准值Wk1为：Wk1＝W0×μs1×μz×βgz W0基本风压取为，上海50年，取值为0.55 KN/m2 μs1局部风压体形系数，此处按照最不利取值为(1.4＋0.2)＝1.6 μz风压高度系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.19 βgz阵风系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.63 Wk1＝0.55×1.6×1.19×1.63＝1.707 KN/m2, 3)地震荷载标准值 Ek＝Gk×αmax×βE αmax 地震影响系数放大值，抗震设防烈度为7度，水平地震影响系数α取0.08 βE 动力放大系数，取：5.0 Ek＝0.95×0.08×5.0＝0.380KN/m2 4)荷载工况组合： 工况1 : 1.2×Gk＋1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek 水平荷载 PAh＝1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek＝2.637 KN/m2 竖向荷载 PAv＝1.2×Gk＝1.140 KN/m2 竖框承受的最不利受荷载面积Am＝1.2×2.25＝2.700 m2 所以竖框对埋件产生的最大支反力如下： 水平荷载：RFy＝PAh×Am＝2.637×2.70＝7.120 KN 竖向荷载：RFz＝PAv×Am＝1.140×2.700＝3.078 KN 最大弯矩：M＝RFz×L＝3.078×0.275＝0.846 KN.M

船舶建造检验项目表

” ，反 。 ” ” 船舶建造检验项目表船舶建造检验项目表 填写说明：1、检验或验证合格的项目在“ □中标记“√” 之标记“×” 2、不适用项目在“ □中标记“—，或编辑时删除。 3、必要的，但本格式未包含的项目和内容，现场验船师应增加。 4、本表应作为检验资料归档。 5、本表责任人是现场验船师。 6、本格式供现场验船师和建造厂参考 一、船体 序号 项 目 检 验 内 容 1 钢板及型钢 □审核材料等级、规格、炉批号及质量证明文件 □核对钢印或检验标志 □外观检查 □板材抽样理后化试验 2 焊接材料 □焊接材料等级、规格及质量证明文件 3 船体放样 □放样后线型检验 □样板、样箱检验 摆墩、胎架检验 □墩点布置及墩基强度 □船台的长度、宽度，精度 □胎架的形位尺寸检查 预制构件 □构件装配/焊接工艺 □焊接质量 □制成后测量 4 船体各舱、散件装配及焊接 板材质保书 □各舱及舱内构件的装配完整性，结构尺寸 □焊接质量 主机座装配、焊接 □审核材料的质量证明文件、焊接工艺 □形位尺寸、焊接质量 5 整体装配 □对接缝间隙、边缘高低偏差，纵横结构的连续性 □局部加强结构 □结构完整性，板材规格 6 焊接质量检查 □焊前检验 □焊缝近观检验 □无损探伤 7 船体密性试验 □密性试验大纲审查 □密性试验 8 船体完整性及主尺度 □主尺度测量 □舵、螺旋桨、锚设备安装完整性 9 水尺、载重线标志检验 水尺及载重线勘划的正确性 10 下水前检验及下水后复查 水下开口关闭设施检验 □舵杆、螺旋桨固定的可靠性 □下水后的复查 二、舵设备 序号 项 目 检 验 内 容

1舵杆、舵叶□审核质量证明文件、核对实物 □舵叶与舵杆的安装精度及焊接（连接） □舵叶密性试验 2舵设备的安装□舵杆中心线与轴系中心线的偏离情况 □安装的完整性、正确性、可靠性， □舵叶零位标志，机械限位装置 □舵叶转动灵活性，转动最大舵角 3操舵系统及其安装□审核质量证明文件，核对实物 □外部检查 □安装的完整、正确、可靠性检查 三、锚设备和系泊设备 序号项目检验内容 1锚机、绞盘、锚链、锚及附件□审核质量证明文件、核对实物 □外观检查 2锚泊、系泊设备的安装锚机、绞盘安装的的完整、正确、可靠性□制链器、系缆桩安装的的完整、正确、可靠性 四、救生设备、航行/信号设备、桅杆 序号项目检验内容 1救生衣、救生圈□审核质量证明文件、核对实物 □外观、规格、数量检查及搁放位置 2救生艇□审核质量证明文件、核对实物 □外观、标志、乘员和主尺度检查 □属具检查 3吊艇架□审核质量证明文件、核对实物 □安装的完整、正确、可靠性 □效用试验 4桅杆□桅杆结构 □桅杆定位 5航行/信号设备检验□审核质量证明文件、核对实物 □安装的完整、正确、可靠性 □效用试验 五、防火结构、消防设备/用品、风油摇控切断装置 序号项目检验内容 1防火分隔□审核质量证明文件、核对实物 □防火分隔正确性、完整性检查 2固定灭火系统□管系装船前后的压力试验 □安装的完整、正确、可靠性 3消防用品□审核质量证明文件、核对实物 □型号、规格、数量、安装位置 4风油摇控切断装置□摇切装置安装检查，可靠性 六、通风、透气、舱底水、压载水系统、船内/外标志、栏杆等安全设施 序号项目检验内容 1通风、透气系统□审核产品质量证明文件，核对实物 □安装完整、正确、可靠性检查

制冷设计计算书完全免费

目录 一、确定制冷系统总制冷量- 2 - 二、确定制冷剂种类和系统形式- 2 - 三、确定制冷系统设计工况- 5 - 四、制冷压缩机和电动机的选型- 8 - 六、冷凝器选型- 8 - 七、辅助设备选型- 10 - 八、确定系统调节控制方案- 12 - 九、参考文献- 12 - 制冷课程设计计算书 一、确定制冷系统总制冷量 ①总制冷量用公式Φ0=AQ0max来确定，式中A=1.05～1.15(对于直接供冷系统热损失小取 1.05，对于间接供冷系统热损失大取1.15)。 ②该校空调实验室改建，原有冷源已不能满足要求，拟定重建一单元制冷系统，供给空调实验台合格的冷冻水（喷雾室和水冷式空气冷却器），故为间接供冷系统,所以A取1.15。空调冷负荷Q0=53．5KW。最低负荷Qmin=37KW。 ③ Q0max=53.5KW。Φ0=AQ0max =1.15×53.5=61.525KW。 二、确定制冷剂种类和系统形式 （一）制冷剂的选择 1.氟利昂 （1）氟利昂排气温度比较低（与氨相比），所以氟利昂制冷剂中的油经油分离器分离后可直接返回曲轴箱。 （2）氟利昂制冷剂与水几乎不相容，所以在蒸发温度不低于0℃时，如制冷装置中存在水分，就会在节流阀处形成冰塞，堵塞节流阀，使制冷无法进行，所以在制冷装置中必须设干燥器。（3）氟利昂液体与润滑油能很好的互相溶解，氟利昂蒸汽与润滑油不能互相溶解，所以，在蒸发器中，随制冷剂的蒸发，润滑油便被分离出来，留在蒸发器中形成油膜热阻，影响传热，同时压缩机也会缺油，在设计时要考虑压缩机回油。 （4）如系统中完全不含水分，氟利昂对金属无腐蚀性，如有水分（即使很少）氟利昂对金属腐蚀性会增加，尤其对铅、镁、铜等，会产生“镀铜“现象。由于卤化物暴露在热的铜表面，则产生很亮的绿色，故可用卤素喷灯检漏。 （5）氟利昂与油共存状态下对填料有影响。 （6）氟利昂无燃烧爆炸性。 （7）只要不处于缺氧状态氟利昂对人体几乎无影响。 （8）氟利昂本身无色无味、无毒、不燃、与空气混合遇火也不爆炸，因此适用于公共建筑或实验室。 （9）氟利昂的放热系数低，价格较高，极易渗透又不容易被发现，而且氟利昂的吸水性较差。（10）氟利昂制冷剂有氟利昂22、氟利昂134a、氟利昂12、氟利昂123等多种。 2.氨 （1）排气温度高，不适用于高压力比，不适于吸气过热度过大的制冷系统。 （2）氨液和氨气的比重都较小，氨液的比重小于润滑油，因此在设备底部应设放油阀。（3）氨的传热性能比氟利昂好。 （4）氨易溶于水，所以即使制冷系统含有少量水也分不会影响制冷循环。 （5）氨和润滑油互不溶解。