多跨连续梁计算实例模板.doc

其中L=300mm

由图分析知道，此结构为二次超静定，可在中间两支座处加设钢臂，作为基本体系，列位移法基本方程

01212111=++p R Z r Z r

02222121=++p R Z r Z r

画出弯矩图

则 i i i r 74311=+= i r 221=

i r 212= i i i r 5

2059422=+= 222124112181ql ql ql R p -=+-= 222272

1912192581ql ql ql R p =-?= 那么可得

024

127221=-+ql iZ iZ

0)3

5(72195292221=++l q iZ iZ 解得

i ql Z 210210.0= i

ql Z 2

20527.0-= 以弯矩图向下为正，则

221210620.08

13ql ql iZ M -=-= 2221230619.012

124ql ql iZ iZ M -=---= 2221322521.012

142ql ql iZ iZ M -=-+= 221341891.0)3

5(81)53(3ql l q Z i M -=--=

利用函数关系求导可得第三跨极值在距第三跨右边0.2592mm 处，为0.25912ql ， 则最后弯矩图为

则最危险截面如图所示。

承插型盘扣式梁模板支架计算书

承插型盘扣式梁模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为10.0m， 梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，脚手架步距 h=1.80m， 立杆钢管类型选择：A-LG-3000(Φ60×3.2×3000); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.80m。 梁顶托采用100×100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。

模板支架计算实例

五、受力分析 （一）、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m 混凝土自重标准值： g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2 方木自重标准值： g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2

（二）、模板检算 模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模 量为：3 6.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为： q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩： Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ= m ＜δ

pkpm 粱底计算

梁模板碗扣钢管支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为17.1m， 梁截面 B×D=300mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=0.90m，梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度30.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用50×100mm木方。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 顶托采用木方: 50×100.00mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度3.50m。 地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。扣件计算折减系数取1.00。

1710 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.500×0.120×3.500×0.600=7.711kN 。 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.500×0.900×0.600=13.770kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.200×0.600×(2×0.900+0.300)/0.300=0.840kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

连续梁按弹性理论五跨梁内力系数及弯矩分配法

附表25：等截面等跨连续梁在常用荷载作用下按弹性分析的内力系数（五跨梁）。 弯矩分配法（弯矩分配法计算连续梁和刚架及举例） 一、名词解释 弯矩分配法在数学上属于逐次逼近法，但在力学上属于精确法的范畴，主要适用于连续梁和刚架的计算。在弯矩分配法中不需要解联立方程，而且是直接得出杆端弯矩。由于计算简便，弯矩分配法在建筑结构设计计算中应用很广。 （一）线刚度i 杆件横截面的抗弯刚度EI 被杆件的长度去除就是杆件的线刚度i ： （a ） 当远端B 为固定支座时，对于A 点处，AB 杆的转动刚度 i S AB 4=； （b ） 当远端B 为铰支座时，对于A 点处，AB 杆的转动刚度i S AB 3=； （c ） 当远端B 为滑动支座时，对于A 点处，AB 杆的转动刚度 i S AB =； （d ） 当远端B 为自由端时，对于A 点处，AB 杆的转动刚度0=AB S 。 连续梁和刚架的所有中间支座在计算转动刚度时均视为固定支座。 （二）转动刚度S 转动刚度表示靠近节点的杆件端部对该节点转动的反抗能力。杆端的转动刚度以S 表示，等于杆端产生单位转角需要施加的力矩，θ/M S =。施力端只能发生转角，不能发生线位移。AB S 中的第一个 角标A 是表示A 端，第二个角标B 是表示杆的远端是B 端。AB S 表示AB 杆在A 端的转动刚度。 （三）分配系数μ

各杆A 端所承担的弯矩与各杆A 端的转动刚度成正比。 Aj μ称为分配系数，如AB μ表示杆AB 在A 端的分配系数。它表示AB 杆的A 端在节点诸杆中，承担反抗外力矩的百分比，等于杆AB 的转动刚度与交于A 点各杆的转动刚度之和的比值。总之，加于节点A 的外力矩，按各杆的分配系数分配于各杆的A 端。 （四）传递系数C ij C 称为传递系数。传递系数表示当近端有转角（即近端产生弯矩）时，远端弯矩与近端弯矩的比值。因此一般可由近端弯矩乘以传递系数C 得出远端弯矩。 当远端为固定的边支座或为非边支座2 1=C ； 当远端为滑动边支座 1-=C ； 当远端为铰支边支座 0=C 。 节点A 作用的外力矩M ，按各杆的分配系数μ分配给各杆的近端；远端弯矩等于近端弯矩乘以传递系数。 （五）杆端弯矩 弯矩分配法解题过程中所指的杆端弯矩是所有作用于杆端的中间计算过程的最后总的效果。 计算杆端弯矩的目的，是因为杆端弯矩一旦求出，则每相邻节点之间的“单跨梁”将可以作为一根静定的脱离体取出来进行该杆的内力分析。其上作用的荷载有外荷载，每一杆端截面上一般有一个剪力和一个弯矩，两端共有二个剪力和二个弯矩。这两个弯矩就是两端的杆端弯矩，既然它们已经求出，那么余下的两个剪力可由两个静力平衡方程解出。 （六）近端弯矩和远端弯矩

梁模板计算实例(新)

模板计算实例 1、工程概况 柱网尺寸6m×9m，柱截面尺寸600mm×600mm 纵向梁截面尺寸300mm×600mm，横向梁截面尺寸600mm×800mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土。） 2、工程参数（技术参数）

3计算 3.1梁侧模板计算 图3.1 梁侧模板受力简图 3.1.1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为 5.7小时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m 2

H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。 3.1.2梁侧面板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。（次楞平行于梁方向） 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； （W= 650×18×18/6=35100mm 3 ；）（次楞垂直于梁方向） 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； （I= 650×18×18×18/12=315900mm 4 ；） 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 （规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值（k Q 2）（↓→）对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m 2） 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3） 式中 G r ──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；

400x850梁侧模板荷载 计算书(PKPM2012)

梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度850mm，两侧楼板厚度130mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用40×80mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 1 7 1 7 1 7 1 7 8 5 m m 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.390kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.60m 。 荷载计算值 q = 1.2×38.250×0.600+1.40×3.600×0.600=30.564kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm 3； I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88c m 4； 30.56kN/m A 计算简图 0.106 弯矩图(kN.m)

用新规范计算预应力混凝土连续梁

用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；

底模竹胶板计算示例

箱梁碗扣支架计算书——模板部分 一、工程概况 二、计算依据 《XXXXXXXX》施工设计图 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 《路桥施工计算手册》 三、支架设计方案 箱梁底模采用δ＝15mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木。（底模部分描述） 四、支架计算 4.1荷载分析 底模部分描述 ①新浇砼容重按26kN/m3计算,则箱梁自重面集度：箱底——22.0KPa,翼板——7.50KPa； ②模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计，则模板自重面集度：箱底——1.10KPa,翼板——0.375KPa； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载面集度:2.0kPa； ④浇筑混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa； ⑤振捣混凝土产生的荷载:2.5kPa。 荷载组合： 强度组合：1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤) 刚度组合：1.0×(①+②) 4.2底模计算

底模采用δ＝15mm 的竹编胶合模板,直接搁置于间距L =0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。 4.2.1荷载组合 强度验算组合：()()kN/m 82.365.20.20.24.11.10.222.11=++?++?=q 刚度验算组合：()kN/m 1.231.10.220.12=+?=q 4.2.2材料力学性能指标和截面特性 竹胶板容许应力[σ]=80MPa ，E =6×103MPa 。 截面特性：W=bh 2/6=1000×152/6=3.75×104mm 3 I=bh 3/12=1000×153/12=2.81×105mm 3 4.2.3强度验算 4.2.4刚度验算 附录：Midas 计算过程 1、运行Midas ，新建项目 2、定义计算过程中力的单位和长度单位（根据计算方便定义） 2、定义材料特性 “设计类型”选择“用户定义” 输入“材料名称”和“材料弹性模量”以及“泊松比”等信息后，点击“确认” 3、定义截面 选择“实腹长方形截面” 输入“名称”，选择“用户”，再输入截面的“H ”和“B ” 再选择“修改偏心” 4、建立节点 在Excel 里面输入节点坐标 在Midas 里面打开节点表格 将Excel 里面的节点坐标复制到节点表格里 点击“模型窗口”查看建立的节点 5、建立单元 在Midas 里面打开单元表格

碗扣钢管楼板模板支架计算书(顶板)

碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.0m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方85×85mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用[8号槽钢U口水平。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.100×0.800×0.600+0.500×0.600=12.348kN/m

活荷载标准值q2 = (2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M = 0.100×(1.20×12.348+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.167kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.167×1000×1000/32400=5.166N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.20×12.348+1.4×2.700)×0.300=3.348kN 截面抗剪强度计算值T=3×3348.0/(2×600.000×18.000)=0.465N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

梁计算实例

梁计算实例 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]

模板计算 1、工程概况 柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm 纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土） 2、工程参数（技术参数）

3计算 梁侧模板计算 图 梁侧模板受力简图 3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为小 时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 V F C 210t 22.0ββγ==×24××××= kN/m 2 H F c γ==24×=m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值m 2。 3.1.2 KL1梁侧模板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3）

ANSYS四跨连续梁的内力计算教程

AＮSYS四跨连续梁的内力计算 四跨连续梁模型图如下所示，各个杆件抗弯刚度EＩ相同，利用平面梁单元分析它的变形和内力 1.结构力学分析 利用结构力学方法可以求出这个连续梁的剪力图和弯矩图如下

这里只给出了梁的弯曲刚度相同条件，没有指定梁截面的几何参数和材料的力学性质。从结构力学分析的条件上看,这些条件对于确定梁的内力已经足够，但是对于梁的变形分析和应力计算，还需要补充材料的力学参数和截面几何参数。所以以下分析中，假定梁的截面面积位0.3m2，抗弯惯性矩为0．003m4，截面高度为０．1m；材料的弹性模量为１0０0ｋN／ｍ２，泊松比为0.3。补充这些参数对于梁的内力没有影响，但是对于梁的变形和应力是有影响的。 2.用节点和单元的直接建模求解 按照前面模型示意图布置节点和单元,在图示坐标系里定位节点的坐标和单元连接信息,以及荷载作用情况和位移约束。由于第二跨中间有两个集中力，所以在集中力位置设置两个节点。这样，就可以将这两个集中力直接处理成节点荷载。对于平面梁单元的节点只需输入平面上的两个坐标值，所以这里只输入节点的x坐标和y坐标。 （1）指定为结构分析 运行主菜单中ｐrefeｒencｅ偏好设定命令，然后在对话框中,指定分析模块为strｕｃtural结构分析，然后单击ok按钮

（2）新建单元类型 运行主菜单preｐｒoceｓｓor—ｅlement ｔｙpe—ａdd／edit/delete命令，接着在对话框中单击aｄd按钮新建单元类型 （3）定义单元类型 先选择单元为ｂeam,接着选2d elａｓtｉc3,然后单击oｋ按钮确定，完成单元类型的选择

（4）关闭单元类型的对话框 回到单元类型对话框,已经新建了beam3的单元,单击对话框cloｓe按钮关闭对话框 （5）定义实力常量 运行主菜单prepｒｏｃｅsｓoｒ—ｒｅａl cｏnsｔａｎts—add／eｄit/dｅleｔe命令,接着在对话框中单击add按钮新建实力常量

梁模板支架计算示例

梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。

采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

框架梁模板计算书

框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4； 主龙骨竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：100mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0； 主龙骨合并根数：2； 次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

柱模板支撑计算书

柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm ， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱箍采用双钢管48mm ×2.9mm 。 柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度50mm 。 B 方向竖楞4根，H 方向竖楞5根。 面板厚度15mm ，剪切强度1.2N/mm 2，抗弯强度12.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度11.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 800

其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取15.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.680kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.690=25.821kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。 荷载计算值 q = 1.2×25.821×0.600+1.40×3.600×0.600=21.615kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=22.500cm 3 I=16.875cm 4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； 21.62kN/m A

大截面梁模板计算(软件计算范例)

梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=600mm， 梁截面高度 H=1800mm， H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9× 28.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.80=69.595N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 180.00×1.80×1.80/6 = 97.20cm3； I = 180.00×1.80×1.80×1.80/12 = 87.48cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×46.656+1.4×9.720)×0.300×0.300=0.626kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.626×1000×1000/97200=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×46.656+1.4×9.720)×0.300=12.527kN 截面抗剪强度计算值 T=3×12527.0/(2×1800.000×18.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×46.656×3004/(100×6000×874800)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算

满堂支架设计计算实例详解复习进程

满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩）出京线 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=

ANSYS四跨连续梁的内力计算教程

ANSYS四跨连续梁的力计算 四跨连续梁模型图如下所示，各个杆件抗弯刚度EI相同，利用平面梁单元分析它的变形和力 1.结构力学分析 利用结构力学方法可以求出这个连续梁的剪力图和弯矩图如下

这里只给出了梁的弯曲刚度相同条件，没有指定梁截面的几何参数和材料的力学性质。从结构力学分析的条件上看，这些条件对于确定梁的力已经足够，但是对于梁的变形分析和应力计算，还需要补充材料的力学参数和截面几何参数。所以以下分析中，假定梁的截面面积位0.3m2，抗弯惯性矩为0.003m4，截面高度为0.1m；材料的弹性模量为1000kN/m2，泊松比为0.3。补充这些参数对于梁的力没有影响，但是对于梁的变形和应力是有影响的。 2.用节点和单元的直接建模求解 按照前面模型示意图布置节点和单元，在图示坐标系里定位节点的坐标和单元连接信息，以及荷载作用情况和位移约束。由于第二跨中间有两个集中力，所以在集中力位置设置两个节点。这样，就可以将这两个集中力直接处理成节点荷载。对于平面梁单元的节点只需输入平面上的两个坐标值，所以这里只输入节点的x坐标和y坐标。 （1）指定为结构分析 运行主菜单中preference偏好设定命令，然后在对话框中，指定分析模块为structural结构分析，然后单击ok按钮

（2）新建单元类型 运行主菜单preprocessor—element type—add/edit/delete命令，接着在对话框中单击add 按钮新建单元类型 （3）定义单元类型 先选择单元为beam，接着选2d elastic 3，然后单击ok按钮确定，完成单元类型的选择

（4）关闭单元类型的对话框 回到单元类型对话框，已经新建了beam3的单元，单击对话框close按钮关闭对话框 （5）定义实力常量 运行主菜单preprocessor—real constants—add/edit/delete命令，接着在对话框中单击add 按钮新建实力常量

600×1100梁模板扣件钢管高支撑架计算书

梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.0m， 梁截面B×D=600mm×1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方45×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重20.40kN/m3，施工活荷载8.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(20.40×1.10+0.20)+1.40×8.00=38.368kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×20.40×1.10+0.7×1.40×8.00=38.134kN/m 2 由于可变荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： 300

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 20.400×1.100×0.400=8.976kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.200×0.400×(2×1.100+0.600)/0.600=0.373kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+8.000)×0.600×0.400=1.920kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×8.976+1.20×0.373)=10.097kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×1.920=2.419kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm 3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm 4； 计算简图 弯矩图(kN.m) A 0.077