航空发动机配套产品生产基地一期桩基工程景观河应力释放孔项目实施报告(1)

上海航空发动机配套产品生产基地一期桩基工程

景观河应力释放孔项目实施报告

上海华申工程建设监理咨询有限公司

2014、9

一、工程概况

1、工程名称：航空发动机配套产品生产基地项目一期桩基应力释放

孔工程。

2、工程地点：上海市闵行区吴泾镇工-167号（吴泾工业区环境综合

整治A3地块）。

3、建筑面积：一期建筑面积228355m2。

本工程应力释放孔孔径为400 m m；间距：1000 m m；排间距：700 m m；释放孔总数：1395只；总进尺20925 m；孔中填充中粗砂，填充类100%，砂类径≧5 m m。

在河道二侧布置位移监测点，沿人行横道每20米一个点。

二、影响及破坏机理分析

压桩对周边环境的破坏主要是由于因压桩产生的应力作用下，使得土体发生水平及垂向位移造成的。影响的范围及程度因素诸多，不但与压桩的距离，桩密度、数量，压桩速率及施工顺序有关，更与场地土层的性质与分布相关。

对于本项工程而言，浅部的填土层及③粘土层，挤压应力的传递主要是通过桩周土体传递的，当挤压应力大于桩周土体的抗力时，不可避免地顺应力传递方向造成土体较大的侧向并向远处幅散减弱，其

影响范围可达15~20m。对于④及⑤饱和的粉质粘土而言。压桩除了造成桩周土的扰动、位移及强度变化以外，由于桩周土渗透性很差，还会产生较高的孔隙水压力及侧向与垂向位移等，造成周边建筑物的不均匀沉降、开裂与破坏。这种影响破坏较为严重的范围，可能在离沉桩区10~16米内，随着建筑物的距离及自重的增大，其影响程度将逐渐减小。在⑥粉土中沉桩，由于该层粉土多呈稍密~中密状，并贮有一定量的地下水，而渗透性较差；在沉桩过程中挤出的地下水数量大，而又不能立即消散，沉桩产生的挤压力大部分转化为隙水压力，并随沉桩的时间而激剧增大，这样一方面使得土的有效应力大大降低，甚至液化；另一方面，由于土是非完全弹性体，为超孔隙水压力一旦消散，被挤压的土体不能完全恢复原状，这样就不可避免地造成了上覆土体的抬起和沉陷。但由于随着深度逐渐增大，其影响亦逐渐减小。

综上所述，造成沉桩区周边地基土体竖向及径向变形的原因，主要是由于土体的挤压及超静孔隙水的作用使得桩周土产生较大的侧向位移和隆起。而在孔隙水压力向四周消散，地基土体的低压缩性及群桩的施工中的叠加因素影响下，进一步加强了隆起和位移的程度，并扩大其波及的范围，当积累到一定程度后，即会使得邻近构筑物的侧向位移超限，造成其不均匀沉降、开裂下破坏。但由于地基土的变位特性是由多种因素造成的，要准确预估沉桩造成地基土的侧向位移、沉降和隆起变化及影响范围，只能通过经验来估计。

三、对策

1、设计原则

1.1、隔断在沉桩施工中应力及超静孔隙水压力的传递路径。

1.2、改变超孔隙水及有效应力的消散方向，加快地基土的应力及超孔隙水压力的释放。

2、措施

2.1、设置挤土槽

在景观河的东侧和西侧各挖一条宽为1.80米、深度为1米的防挤土槽，以减少地基浅层土体的侧向位移对相邻景观河构筑物的差异变位的影响。（如图1及图2）

图1：景观河西侧防挤土槽平面位置示意图

景观河

沉桩区

图2：景观河东侧防挤土槽平面位置示意图

沉桩区

景观河

2.2、设置应力释放孔

在防挤土槽内按梅花形布置两排防挤土孔，减少地基土体的变位值及其影响范围，并减少可对邻近建筑物的影响。由于防挤（减压）孔有利于地基土体应力的集中及超静孔隙水的流向，根据经验其影响范围一般为2.5~3.0倍孔径，而孔隙水及挤土作用对周边环境的影响主要为⑥粉土层以上的土层；因此减压孔的设置根据上述因素确定。

2.2.1、平面位置：三排，按梅花形布置，排间距0.7米，孔间距

1.0米。

2.2.2、孔径：φ400mm

2.2.3、深度：自然地面下15米。

2.2.4、施工方法：长螺旋钻施工。

图3：景观河西侧防挤土孔平面位置示意图

景观河

沉桩区

说明：三排梅花孔布置

图4：景观河东侧防挤土孔平面位置示意图

沉桩区

说明：三排梅花孔布置

景观河

四、对地基土体中的超孔隙水压力进行监测。

本应力释放孔项目于2014年7月19日开始实施，于2014年8月20日完工。

景观河东西二侧应力释放孔施工完成后，通过对桩基施工期间的地基土体超孔隙水压力以及地面的侧向位移和隆起;邻近景观河构筑物位移的监测，有效地控制住了景观河地位移，取得了较好地效果，从而确保了桩基施工的安全有序地进行。

附：景观河边坡水平位移观测记录表4份

课程设计：航空发动机结构与强度课程设计思考

航空发动机结构与强度课程设计思考 一、航空发动机构造与强度课程设计的作用 对于飞行器动力工程的学生，航空发动机构造与强度的课程设计显得尤为重要。课程设计的重要性主要体现在航空发动机构造和强度课程的特点。实践性是航空发动机构造与强度课程最显著的特点。本课程研究的是实际发动机的结构及其强度，从表面上看，内容简单、易懂，理论性、系统性不强。但是要学生自己分析，则往往无从下手，特别是碰到实际的结构分析、结构设计更是束手无策。因此，通过课程设计这个教学环节，完成航空发动机某一结构的设计，起到加深对课堂教学内容的理解，实现理论向实践的转化，巩固理论知识的重要作用。航空发动机构造与强度课程的第二个重要特点是多学科综合的特点。实际的航空发动机结构是一个容纳多学科的、相互渗透的、具体的统一体，一个发动机具体结构的诞生是多学科综合的结果。即使一个简单的叶片结构设计都涉及到气体动力学、传热学、弹性力学、疲劳与断裂力学、有限元分析方法等等。因此本课程的教材涉及的内容多，知识面广，几乎包括了所学过的所有课程。总体上看显得内容繁杂，没有系统性和规律性。这给学生的学习带来了困难。而在完成课程设计的过程中，学生需要综合运用《航空发动机构造》、《航空发动机强度计算》等专业课程以及《弹性力学》、《有限元分析方法》、《机械制图》等专业基础课程的知识，需要查阅国家标准、材料手册等相关资料。因此，航空发动机构造与强度课程设计作为航空发动机构造与强度课程的后续教学环节，起到了提高学生综合运用相关专业课程的能力、加深对航空发动机构造的与强度认识和理解的重

要作用。综上所述可知，课程设计作为大学实践教学环节的组成部分，是实现理论与实践相结合的重要环节。而航空发动机构造与强度课程设计，由于航空发动机构造与强度课程的实践性和多学科性的特点，其课程设计对于提高学生的综合运用学科的能力以及加深对课程的认识和理解尤为重要。 二、工科相关课程设计的研究进展 美国麻省理工学院提出了高等工科教育要“回归工程实践”的教育理念。在《中共中央国务院关于深化教育改革全面推进素质教育的决定》中，明确提出以培养学生的创新精神和实践能力为实施素质教育的重点。清华大学老教授容文盛指出课程设计作为大学某一课程的综合性教学实践环节，它不仅仅是理论教学的辅助环节，而是全面培养学生必不可少的组成部分。因此，如何更好地开展课程设计实现培养高素质人才的目标成为各大高校教师积极探索和思考的问题。西南交通大学的鲁汉清教授提出要发挥课程设计的优势提高学生的综合素质和能力，在课程设计中要注意处理好以下几个关系： （1）人文素质和工程素质的关系。工程素质是工科学生课程设计培养的主要目标，鲁教授提出工程素质是与人文素质不可分割的，借助课程设计，树立起学生老实做人、严谨治学的思想，为工程素质的培养打下良好的基础。 （2）知识、能力与素质教育的关系。鲁教授提出在课程设计的过程中可以通过以下两个途径促进学生的知识、能力与素质教育的协调发展：第一，设计题目的设置向产品设计的方向靠拢，让学生接受真实产品设计的完整过程的训练和熏陶。第二，计算机模拟和实物讲解相结合，计算机模拟的最大优点是可以进行设计结果的快速仿真分析，实物讲解可以直观地提供设计结果。课程设计可以充分

低温压力容器设计要点

低温压力容器 目前我国没有专门的低温压力容器标准，JB4732都不划分低温与常温的温度界限。 ★低温管壳式换热器见GB151-1999附录A ★低温压力容器见GB150.3-2011附录E(老版150为附录C) ●为什么低温压力容器需要关注： 温度低，材料的韧性降低，会产生低温脆性破坏，而低温脆性破坏前应力远未到达材料的屈服极限（或许用应力），破坏时没有明显的征兆，所以低温压力容器的设计、选材、制造和检验等各个环节要求都有不同程度的提高。 ●低温压力容器的定义 设计温度为＜－20℃(新标准GB150-2011第3.1.15条定义，老标准为≤－20℃)的碳素钢、低合金钢、双相不锈钢和铁素体不锈钢制容器，以及设计温度低于-196℃的奥氏体不锈钢制容器。 相关两个定义 ●最低设计金属温度（MDMT） GB150.1-2011第4.3.4d条：在确定最低设计金属温度时，应

当充分考虑在运行过程中，大气环境低温条件对容器金属温度的影响。大气环境低温条件系指历年来月平均最低气温（指当月各天的最低气温值之和除以当月天数）的最低值。 ●低温低应力工况 GB150.3-2011附录E第E1.4条：低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于-20℃，但设计应力（在该设计条件下，容器元件实际承受的最大一次总体薄膜和弯曲应力）小于或等于钢材标准常温屈服强度的1/6，且不大于50Mpa时的工况。（注：一次应力为平衡压力与其他机械载荷所必须的法向应力或且应力） 这个定义与老标准有差别，设计应力与环向应力的区别，用设计应力更严谨。 新标准明确了在进行容器的“低温低应力工况”判定时，除了对壳体元件进行一次总体薄膜应力的核定外，还应对承受一次弯曲应力的容器元件进行考查，如平封头、管板、法兰等。 ●关于低温低应力工况下，选材按照设计温度加50℃（或者，加40℃）的规定 GB150.3-2011附录E第E2.2条：当壳体或受压元件使用在“低温低应力工况”下，可以按设计温度加50℃（对于不要求焊后热处理的设备，加40℃）后的温度值选择材料，但不适用于：

应力释放孔专项施工方案

萧政储出（2014）14号地块商业商务项目桩基工程 应 力 释 放 孔 施 工 方 案 建 议 书 浙江宝瑞建设有限公司 二〇一六年十一月十日

目录 一、工程概况 二、编制说明 三、施工说明 四、施工方案 五、桩机概况及施工顺序 六、施工机械及劳动力配置 七、文明施工措施 八、安全施工措施

一、工程概况： 项目名称：萧政储出（2014）14号地块商业商务项目 项目地点：江省萧山区新街街道盛中村 建设单位：浙江永和房地产开发有限公司 设计单位：杭州天元建筑设计研究院有限公司 监理单位：浙江荣庆工程管理有限公司 拟建萧政储出（2014）14号地块商业商务项目工程位于浙江省萧山区新街街道盛中村，塘湄线以西、新街初中以北、建设二路以南、农商银行以东。西侧拟建建筑离隔壁在建项目地下室顶板距离3.8——5.7米，南侧拟建建筑离新街初中宿舍约16.55——17米。 为保证临近建筑的安全，建设单位提出在拟建建筑物外侧做应力释放孔，缓解土体挤土效应。 二、编制说明： 施工场地的实际情况 萧政储出（2014）14号地块商业商务项目总平面图。 桩位布置图 《岩土工程勘测报告》 三、施工说明： 本施工主要为保护周边临近建筑物，隔断在沉桩施工中应力及超静孔隙水压力的传递路径，加快地基土的盈利及超静孔隙水压力的释放以及积排水。

本工程施工范围：B座西侧做应力释放孔，A座、B座南侧做应力释放孔。 四、施工方案： 1、根据地质资料及现场实际情况，本工程采用设置应力释放孔的方式减少静压管柱桩所产生的挤压力，在A座、B做南侧与学校之间，B座西侧与隔壁在建项目地下室顶板之间按梅花型布置双排应力释放孔，且采用直径500mm的孔径，桩孔深度为桩长的2/3，间距为1米的应力释放孔。 2、在释放孔位置先挖一条底宽1.5米，深1.5米的防震沟，要求如遇渣土，先进行除渣，完毕后回土。（注：具体由设计院设计为准） 2、为防止静压施工前桩孔的塌陷，在孔内安放毛竹笼，毛竹笼采用8根3cm通长的毛竹片扎成，内用12mm的钢筋间距1米作为加强圆箍，毛竹笼外侧采用彩条布或编织布覆盖，防止泥土渗入。（注：具体由设计院设计为准） 3、施工中一般问题及解决方案： 3.1 施工中如出现缩颈和塌孔的现象，应将套管下到产生缩颈或塌孔的土层深度以下。塌孔严重时应全部回填，待回填物沉积密实后再行钻进。 3.2 施工时应防止出现穿孔和浆液沿砂层大量流失的现象。可采用跳孔施工、间歇施工等措施来防止上述现象。 3.3 井孔内渗水量过大时，应采取强行排水、降低地下水位措施。（注：具体由设计院设计为准）

桩基终孔管理程序-初稿.pdf

广东佛清广高速公路发展有限公司 桩基终孔管理程序 一、总则 第一条为加强广东佛清广高速公路发展有限公司（以下简称项目公司）的桥梁桩基终孔管理，提高桩基终孔质量，明确终孔权限及流程，规范桩基变更程序，根据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-XXXX)、《公路工程施工监理规范》(JTG G10-XXXX)、《广东省高速公路建设标准化管理指南》等相关规范、规程、标准和指南的要求，结合本项目实际情况，特制定本办法。 第二条适用范围：本管理程序适用于佛清从高速公路北段工程建设项目（以下简称“本项目”）桥梁桩基终孔管理。 二、一般要求 第三条正式开工前，施工单位应认真阅读设计图纸，根据《工程地质勘察报告》核查本标段范围内地质勘查钻孔资料是否满足地质勘查原则及设计要求，如有需要，可向设计单位书面提交地质勘查补充钻孔申请，设计单位审查后报项目公司审批。 第四条桩基施工前，施工单位应对结构物进行坐标放样，复核桩基标高和地形水文条件，并对桥址处原有地面线及水下地形情况进行复测。若发现与设计不符时，应及时向设计单位和项目公司反映，由项目公司组织设计单位、监理单位、施工单位共同到现场勘查确认是否调整桩基标高和系梁标高。

（一）对于地形条件变化较大的地段，实际地面标高较原设计桩顶标高之差超出+20cm～+100cm范围的，由项目公司组织设计单位根据实际地形、地质参数重新计算确定桩顶标高和终孔桩底标高及墩高参数。 （二）对于水文条件变化较大的地段，由项目公司组织设计单位根据实际水文条件重新确定桩基类型、永久护筒深度，重新计算终孔桩底标高。 （三）当桩位处于自然斜坡上，且需在桩位处修筑施工平台时，平台施工填挖高度合计超过2m或现场地质情况较差时，施工单位须向总监办上报该工点的专项施工及防护方案，经总监办批复并报备项目公司后方可实施。设计单位根据批复的方案，结合现场实际情况对桩基重新进行验算，调整桩顶及系梁标高，桩基有效长度须从未破坏的原地面算起，整平松土范围内桩基长度不能作为桩基有效长度。 第五条桩基开孔应按照“先已知、后未知”原则，施工单位应首先选取有完整地质钻探资料的桩位进行开孔，以便判断实际地质情况与勘察设计的相符性，总结进尺和渣样等数据，为后续桩基施工积累经验、确定参考参数等。 第六条施工单位在桩基钻进深度到达中、微风化岩层、岩性变化及终孔前均要求报告桥梁（或地质）专业监理工程师，桥梁（或地质）专业监理工程师须2小时内到场查验渣样，了解进尺情况确保渣样的真实性和准确性，核查地质勘查资料与实际地质情况的一致性。施工单位若对其的判断有异议时，应及时通知项目公司，由项目公司

发动机课程设计汇总

课程设计说明书 设计题目 院（系）专业班学生姓名 完成日期 指导教师（签字） 华中科技大学

目录 一目的与要求 (1) 二设计任务 (2) 三工作过程模拟计算 (3) 四动力学计算 (7) 五设计感想 (10) 参考文献 (11) 附录A 发动机外特性曲线 (12) 附录 B F g-?、F j-?、F-?曲线图 (13) 附录 C F N-?、F L-?、F t-?、F k-?、R B-?曲线图 (14) 附录 D 发动机合成扭矩∑M k-?曲线图 (15)

一目的与要求 1.目的 发动机课程设计是《发动机现代设计》课程的后续教学环节，旨在对刚学习过的发动机设计课程以及发动机原理课程的知识进行综合运用，加深对专业知识的理解。在课程设计环节，通过总体性能计算（工作过程模拟计算与动力学计算）将发动机的结构参数与性能参数结合起来，弄清结构与性能之间的内在联系；通过发动机总体布置图设计，对发动机的总体结构有一个全面而具体的了解，并深化对发动机各主要零件的作用和设计要求的理解。 2.要求 对提供的教学参考资料要认真分析，在理解的基础上借鉴，不要盲目照搬照抄。独立完成，可以讨论，不许抄袭；按时完成，不得延期。交课程设计材料（计算说明书与图纸）时必须通过指导教师的考核，不得代交。计算说明书应包括：计算目的、已知条件、变量说明、计算结果及说明（分析）等，其中动力学计算应有受力分析图，曲线图应标明坐标及单位。所绘图纸应符合工程图纸规范要求。

二设计任务 4110柴油机总体方案设计 1. 技术参数 机型：立式，直列，水冷，四冲程，废气涡轮增压、中冷燃烧室型式：直喷式 气缸直径：110mm 活塞行程：125mm（曲柄半径：62.5mm） 缸数：4 发火顺序：1-3-4-2 压缩比：17 标定功率(kW)/转速(r/min)：140/2300 最大扭矩（N.m）/转速（r/min）： 640/1450~1550 外特性最低燃油耗率（g/kW.h）：200 标定工况燃油耗率（g/kW.h）：210 机油耗率（g/kW.h）：≤1.0 调速率：≤8% 怠速（r/min）： 750 曲轴旋转方向（从前端看）：顺时针 气门间隙（冷态）：进气门0.3～0.4，排气门0.4～0.5 冷却方式：强制水冷 润滑方式：压力、飞溅复合式 启动方式：电启动 配气定时：进气门开，上止点前20oＣＡ；进气门关，下止点后43oＣＡ排气门开，下止点前60oＣＡ；排气门关，上止点后20oＣＡ 供油提前角：上止点前18±2oＣＡ 2. 其他有关数据 活塞质量：1.32kg 活塞销质量：0.58kg 活塞环总质量：0.088kg 连杆大头质量（直开口/斜开口, kg）： 1.89/1.98 连杆小头质量(kg)：0.704 连杆长度L(mm)：210 曲柄销直径：70mm 曲柄销长度：40mm 主轴颈直径：85mm 主轴颈长度（非止推挡）：36mm 曲柄臂厚度：28mm 曲柄臂宽度：126mm

低温压力容器设计应考虑的问题

低温压力容器设计应考虑的问题 一、选材。低温压力容器应选用低温压力容器用材料（低温低应力工况除外），选材原则： 1）低温容器受压元件用钢材应是镇静钢，承受载荷的非受压元件也应该是具有相当韧性且焊接性能良好的钢材； 2）一般低温用钢都要求正火处理，正火处理不仅可以细化晶粒，还可以减少由于终轧温度和冷却速率不同而引起的显微组织不均匀，可降低钢材无塑性转变温度； 3）对低温用碳素钢和低合金钢各类钢材，要求进行低温夏比V型缺口冲击试验； 4）C2.1.2 δs>20mm逐张UT Ⅲ；C2.1.4 对不同温度进行冲击试验。 二、容器的结构设计要求均应有足够的柔性需充分考虑下列问题GB150附录C3.2 1)尽可能简单，减少约束。 2)应避免产生过大的温度梯度。 3)应尽量避免结构形状突变,以减少局部高应力，接管、凸缘端部应打磨成圆角，圆滑过渡。 4)容器的鞍座、耳座、支腿应设置垫板或连接板，避免与容器壳体相焊。垫板或连接板按低温材料考虑。垫片要选择在低温下有良好弹性的材料。 5) 容器与非受压元件或附件的连接焊缝应采用连续焊。 6)接管补强应尽可能采用整体补强或厚壁管补强，若采用补强板，应为截面全焊透结构，且焊缝圆滑过渡。 7)在结构上应避免焊缝的集中和交叉。 8)容器焊有接管及载荷复杂的附件，需焊后消除应力而不能整体进行热处理时，应考虑部件单独热处理的可能性。 三、焊缝的结构设计：GB150附录C3.3 1)A类焊缝应采用双面对接焊，或采用保证焊透、与双面焊具有同等质量的单面对接焊。 2)B类焊缝也应采用与A类焊缝相同的全焊透对接焊缝。除非结构限制不得已时，允许采用不拆除垫板的带垫板单面焊。 3)C类、D类焊缝，原则均要求采用截面全焊透结构。对于一般平焊法兰的截面非全焊透结构，规定仅用于压力较低（设计压力不大于 1.0MPa）、较高温度（设计温度不低于-30℃）的场合，且标准抗拉强度下限值低于540MPa的材料。 四、焊接接头的无损检测（NDT/NDE） C4.6.1 容器的对接接头（A、B类）凡符合下列条件之一者应进行100%RT or UT： A）容器设计温度低于-40℃； B）容器设计温度虽高于-40℃，但接头厚度大于25mm； C）10.8.2.1和10.8.2.2者 1）无损检测比例为100%、50%。 2）凡按规定做100RT or UT的容器，其T形对接接头，角焊缝均需做100%MT or PT。 五、焊接要求 GB150附录C4.3 1）焊接前按JB4708进行焊接工艺评定试验，包括焊缝和热影响区的低温夏比（V）冲击试验。 2）当焊缝两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接金属的冲击试验温度应低于或等于母材中较高者，其冲击功按σb的较低者。热影响区按相应母材要求确定。接头的拉伸和弯曲性能按两侧母材中的较低要求。拉伸2块，面弯2块，背弯2块，冲击试验焊缝和热影响区各3块,当焊缝两侧母材的钢号不同时，每侧热影响区都应取3个冲击试样。 3）应严格控制焊接线能量及焊缝质量。 4）焊接区域内，包括对接接头和角接接头的表面不得有裂纹、气孔、咬边等缺陷，不应有急剧的形状变化，呈圆滑过渡。 六、热处理 GB150 附录C4.4.1 钢板厚度>16mm的碳素钢和低合金钢制容器或受压元件，应进行焊后热处理。

应力释放孔-施工方案

海盐城南幼儿园新建工程应力释放孔施工方案 一、采用应力释放孔施工方案 1、编制依据 海盐时代建筑设计有限公司设计平面图及有关说明。 勘察院提供的本场地的《岩土工程勘察报告》。 现场实际情况与施工条件。 2、工程概况 — 海盐城南幼儿园新建工程位于联翔公路与出海路交叉口东北侧，场地南面为塘河，周围为已建成的住宅区。拟建建筑的桩基础采用静压式预应力混凝土方桩，因静压方桩有较大的挤土效应，如不采取措施减少挤土效应，会对附近建、沟筑物产生挤土影响，工程量大，必须控制北侧已有建筑物的安全；特编制本施工方案。 场地工程地质条件： 详见本场地的《岩土工程勘察报告》。 施工条件：可正常施工。 3 施工现场平面设计 3．1 桩型设计 根据地质资料及现场实际情况，本工程拟采用设置应力释放

孔的方式减少静压方桩所产生的挤压应力。根据各地以往的施工经验，采用φ500的桩孔，桩孔深为15米，间距为的应力释放孔基本能满足本工程的防挤土需要。孔内安放通长φ350的毛竹笼，毛竹笼由12根3cm宽的毛竹片扎成，要求毛竹笼内部用间距为直径为6mm的钢筋做圆箍，竹笼外面包塑料编织袋，在安放过程中必须在底部安放块石，防止毛竹笼的上浮。 3．2 施工场地的平面布置 … 先施工应力释放孔,再施工水泥土搅拌桩。应力释放孔桩位处挖一条下口宽为米，深为米的防震沟，具体位置见附图1。 4 施工工艺方法及设备选型配备 4．1 施工工艺 本工程应力释放孔施工拟采用回转成孔、清孔工艺，用锥形耙式合金刮刀钻头成孔。

应力释放孔施工流程图 4．2 设备选型配备 根据上述施工工艺、工程量、工程地质条件及场地施工条件，本工程拟进场1台钻孔桩机施工。 拟开动的主要机械及配套辅助设备和用电量详见表。 & 拟开动的主要机械及配套辅助设备和用电量详见表 序号设备名称规格型号数量设备能力备注 GP-101台37kw×2 1： 钻孔桩机 2泥浆泵3PLN^ 22kw×2 2台 3排污泵100WB3台×3， 1台泥浆外排用4经纬仪J61台 DS31台 5； 水准仪 5 施工质量控制措施 施工中一切原则坚持以“安全第一、质量第一”为宗旨，严格按本施工方案及施工规范的要求施工，着重抓住应力桩孔的定位放线、成孔、毛竹笼制作与吊放等关键环节，采取有效的技术措施，强化质量管理。 ? 为了本工程附近建筑物的安全，水泥搅拌桩施工流程从西侧靠近桩基施工区域先施工。监测单位每天对周围建筑物观测，监测土体位移，及时对沉降、位移等情况进行分析，检测单位必须第一时间及时

V2500航空发动机课程设计范文要点

航空工程学院 航空发动机综合课程设计 此范文仅供飞动1206班同学进行格式及内容模块参考实际课程设计的篇幅等具体要求以正式下发的通知要求为准 题目Failure of the HP Bleed Valve Closure Control Solenoid on Engine 1 1号发动机高压引气活门关断控制电磁阀故障 作者姓名 专业名称飞行器动力工程指导教师李梦副教授 提交日期答辩日期

航空发动机综合课程设计 目录 第一章V2500发动机概述 ..................................................................................................................... - 1 - 1.1 V2500发动机简介............................................................................................................................ - 1 - 1.2 V2500发动机结构............................................................................................................................ - 2 - 1.3 V2500发动机主要参数.................................................................................................................... - 3 - 第二章V2500空气系统 ......................................................................................................................... - 4 - 2.1 V2500空气系统概述........................................................................................................................ - 4 - 2.2 V2500空气系统结构........................................................................................................................ - 4 - 2.2.1 推进气流 ............................................................................................................................... - 4 - 2.2.2 涡轮间隙控制 ....................................................................................................................... - 4 - 2.2.3 压气机气流控制 ................................................................................................................... - 5 - 2.2.4 第四级轴承冷却 ................................................................................................................... - 7 - 2.2.5 风扇及核心机冷却 ............................................................................................................... - 7 - 第三章高压引气活门关断控制电磁阀故障分析 ................................................................................. - 9 - 3.1 发动机高压压气机引气气系统 ...................................................................................................... - 9 - 3.2 高压引气活门关断控制电磁阀故障分析....................................................................................... - 9 - 3.2.1 高压电磁引气阀关断控制故障 ......................................................................................... - 12 - 3.2.2 从高压引气活门关断控制电磁阀（4029KS）到EEC（4000KS）的接线故障 .......... - 13 - 3.2.3 EEC故障.............................................................................................................................. - 13 - 3.3故障树 ............................................................................................................................................. - 14 - 3.4排故步骤 ......................................................................................................................................... - 15 -参考文献 ....................................................................................................................................................... - 16 - 修改正文后请记得更新目录页码 同一级标题格式相同，对左边页边顶格书写，数字和汉字之间统一留1空或2空 同一标题下的数字编号方法要统一，例如：一级标题用一、二、三、<此为汉字顿号，占2个字符位>；二级标题用1、2、3、<此为汉字顿号，占2个字符位>；三级标题用（1）（2）（3）<此为汉字扩号>、占2个字符位。注意目录页页码的格式是罗马字

压力容器审核人考试问题总结

压力容器审核员取证精华 图纸答辩题： 1.应力腐蚀为什么做焊后热处理？热处理有哪几种？（回答了有消氢以后问）消氢热 处理中的氢是从哪里来的？ 2.水压试验压力如何确定？水压试验压力值能比标准计算值小吗？为什么？能比计算 值大吗？为什么？ 3.UT检测有哪几种级别？（A,B,C）那种级别最高？ RT检测有哪几种级别？（A,AB,B）那种级别最高？ 4.封头为什么标注最小成型厚度？如何标注？最小成型厚度的定义？ 5.接管与壳体连接有几种形式？各自的优缺点？各自适用场合？ 简答题： 1.P/S对材料性能有哪些不利影响？ 2.椭圆封头在内压作用下有哪两种失效可能？GB150是如何来防止这两种失效的？ 3.何为双相不锈钢？S22053的使用温度范围？应用场合？ 4.内部或外壁设蒸汽加热盘管的常压储罐，当盘管PV＞2.5MPaL时，如何划类？ 5.对于无法检测的固定管板与筒体连接接头，设计中如何考虑？ 6.试述双鞍座及多鞍座的优缺点。 综述题 1.将开孔补强两种方法进行比较并分析说明 2.管壳式换热器大型化对制造厂承制过程中可能出现的风险 答辩的问题： 1.新旧容规有何变更？答：内容陈述从安全材料类别无损焊接压力试验等分别陈述 2.新容规最重要的2点变更内容 答：1. 安全系数降低 提问原因：熔炼技术提高实际使用经验与国际接轨 提问材料复验拉伸试样如何取样 提问为什么在1/4处：厚板表面成分偏析 提问为什么横向：沿轧制方向带状纤维组织 2. 类别划分更改 3.卧式容器标准里都讲了那些内容？卧式容器计算过程危险截面陈述应力分布图 4.换热器的分程隔板设计考虑那些问题：泪孔隔板厚度工人施工便于操作密封面结构尽量简 单满足最小厚度各程换热管数量尽量相等 5.应力分析：一次应力二次应力的概念管板的应力分析开孔补强的应力分析WN法兰的应

应力释放孔施工方案

一、工程概况 工程名称：时代新城二区6#楼 工程地点：平陵西路南、天目湖大道东 建设单位：溧阳市万达房地产开发有限公司 设计单位：江苏浩森建筑设计有限公司 勘察单位：江苏常州地质工程勘察院 工程监理：江苏苏伟项目管理有限公司 施工单位：江苏茂盛建设有限公司 本项目为时代新城二区6#楼，地下一层，地上二十二层，高度63.8米，基地面积528 m2，建筑面积9453.3m2。 二、现场地质概况 1、第○1第○2层杂填土及粘土已挖，。 2、第○3-1层粉质粘土，夹粉土。 3、第○3-2层粉土。 4、第○4层粉质粘土。 三、施工方案 1、本基础工程桩设计采用PHC-600(110)AB-C80-12,11预应力混凝土空心管桩，桩长23m，共计96根。压入基底体积约624立方米，估折算桩入土挤土压缩效应约30%，还有70%在本工程周边相应范围内隆起和扩散，如按比例约有25%～30%的挤压土向南侧位移和隆起，会使已建汽车库基础抬起，导致汽车库开裂。 2、6#楼楼基A轴南侧临近施工完成的地下汽车库7.4米，西南侧与已建地下汽车库通道处3.76米，综合考虑以上各因素，压桩时土体的挤压作用使得桩周土产生较大的侧向位移和隆起，为保护附近的建筑物的结构安全，拟采用钻应力

释放孔方法，减少孔隙水和土挤压对地下汽车库的影响，以保护汽车库不受破坏。 3、基坑应力释放孔拟采用长螺旋转孔桩机施工，南侧长度36.8米，打应力释放孔平行转孔两排，孔径500mm，排距2000mm，间距800mm，钻孔47眼。西南侧及钻孔8眼间距1200㎜，长度8.4米。西侧12米，间距1.2米，钻孔10眼。拟定释放孔深度为20m，(附图-1) 根据实际施工经验能满足挤压释放效应。 在压桩时跟踪观察隆起程度及挤压情况，在周边临近建筑物外1米处设置观测点，如有异常立即停止施压，并会同设计及有关部门现场解决。 四、施工工艺及流程 （一）施工流程： 场地平整→定位放线→钻机就位→钻孔至设计孔深→孔内填黄砂→钻机移至下一个孔位 （二）施工工艺： 1、施工定位放线 施工前利用全站仪和水准仪根据确认后的方案分布图定位，并作好记号。2、钻孔机就位：钻孔机就位时，必须保持平稳，不发生倾斜、位移，为准确控 制钻孔深度，应在机架上或机管上作出控制的标尺，以便在施工中进行观测、记录。 3、钻孔：调直机架挺杆，对好释放孔位，开动机器钻进、出土，达到控制深度 后停钻、提钻。 4、检查成孔质量： (1)钻深测定。用测深绳（锤）或手提灯测量孔深及虚土厚度。虚土厚度等于 钻孔深的差值。虚土厚度一般不应超过10cm。 (2)孔径控制。钻进遇有含石块较多的土层，或含水量较大的软塑粘土层时， 必须防止钻杆晃动引起孔径扩大，致使孔壁附着扰动土和孔底增加回落土。

应力释放孔方案上传

防范（应力释放孔）建议方案 一、工程概况 二、工程地质概况 场地经勘察揭示，在埋深59.00m深度范围内，地基土按其成因类型和物理学性质，可将地基土质划分为八个工程地质层，其中（2）、（8）号土质可分为二个亚层，（6）号层可分为三个亚层，现将各土层的主要工程地质特征描述如下： （1）—1 杂填层 杂色，松散状，高压缩性，主要由生活垃圾及塘渣组成，含植物根系，JK46孔部位为暗塘。该层局部缺失，厚度0.3~2.2m，层面高程为4.36~5.06m。 （1）—2 粉质粘土 褐黄~灰褐色，软可塑状，局部硬可塑状或软塑状，中偏高压缩性，成份以粉、粘粒为主，含少量铁锰质结核，局部层底相变为粉质粉土，土质均匀性偏差。该层全场分布，厚度0.9~3.3m，层面高程3.8/9~4.99m。 （2）—1 粘土 灰色，软塑状，局部流塑状，高压缩性，成份以粘粒为主，粉粒次之，含有机质，土质不甚均匀。该层局部缺失，厚度0.4~3.9m，层面高程为1.42~3.77m。 （2）—2粘质粉土 灰色，稍密状，饱和，中压缩性，成份以分离为主，粘粒次之，含云母碎片，局部相变为粉质粘土，略具层理；摇震反应迅速，干强度低，韧性低，无光泽反应。该层局部分布，厚度0.4~5.9m，层面高层为3.61~2.56m。 （3）淤泥质粘土 灰色，流塑状，局部软塑状，中偏高压缩性，成份以粉、粘粒为主，局部为淤泥质粉质粘土或淤泥，顶部局部含较多有机质，具细鳞片结构，土质不甚均匀。该层全场分布，厚度8.40~25.40m，层面高程为负3.2~2.61m。 （4）粉质粘土 黄灰~灰黄色，硬可塑状，局部软可塑状或硬塑状，中压缩性，成份以粉、粘粒为主，局部为粘土，含铁锰质结核，略具层理，土质较均匀。该层局部缺失，厚度1.7~11.7，

低温压力容器设计中应注意的问题

低温压力容器设计中应注意的问题 摘要由于低温压力容器的应用日趋普遍及其特殊性，应从设计温度的确定、选材、结构设计、焊接和检验 等各个环节严格要求。 关键词低温低应力工况低温夏比V型缺口冲击试验金属温度应力集中 中图分类号TH12文献标识码A文章编号1008 - 9411 (2010) 05 - 0013 - 03 目前在石油化工企业使用的压力容器中，气体 的液化、分离以及液化气体的生产、贮运和应用日趋 普遍，低温技术的发展促进了各种低温压力容器的 运用，占有一定的比重。因该类压力容器工作温度 较低，容器材料的脆性相应增大。其受压元件在拉 应力的作用下，应力水平在低于材料的屈服强度，或 低于许用应力的情况下可能会发生脆性破坏，脆性 破坏前容器结构不出现或是只有局部的极小塑性变 形，而在结构的大范围内没有宏观的整体屈服迹象 或其他明显征兆，对石油化工生产的安全威胁很大。 因此对于低温压力容器，必须从设计、选材、制造到 检验各个环节的要求与非低温压力容器相比都要有 不同程度的提高。 根据GB150一1998钢制压力容器》附录C《低 温压力容器》的规定，低温压力容器是指容器的设计 温度低于或等于一20`G，以及由于环境温度的影响， 壳体的金属温度低于或等于一2090，在工艺操作过 程中容器的壁温处于低温状态下的一种压力容器。 低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度 虽然低于或等于一209C，但其环向应力小于或等于 钢材标准常温屈服点的1/6，且不大于50MPa时的 工况。低温低应力工况不适用于钢材标准抗拉强度 下限值大于540MPa的低温容器。 低温压力容器在设计时应注意的问题: 在工程上，通常采用以下几种方法来确定处于 低温压力容器的设计温度。 (1)金属温度系指元件金属沿截面厚度的温度 平均值，元件金属两侧的流体温度不同时，通过流体 与壁面间的给热、污垢热阻以及元件金属的热量传 导，利用传热计算可以求得元件两侧金属表面的温 度。但是，由于很多介质的传热系数K值和给热系 数a值难以查出，在工程计算中，多采取经验值代 人。 (2)当受压元件与工作介质直接接触，且外部 有良好的保冷或保温设施时，或容器内流。 体温度接近环境温度，或传热条件使得壳体壁 温接近物料温度，则此时壳体元件的金属温度可以 取为物料温度。

钻孔灌注桩应力释放孔

钻孔桩释放孔 施 工 方 案 编制： 审核： 审批 嘉兴市开元建筑工程有限公司二0一0年四月三十日

一、工程概况 根据春晓源三期桩基工程施工需要，对该工程桩施工周围进行释放孔施工，本工程采用钻孔桩，桩径采用Ф600，桩长30M，约68根；主筋采用竹笼、箍筋φ6.5圆钢。 二、现场管理网络图 三、施工机械配备与劳动力计划 本工程所需的施工机械配备与劳动力计划安排见表1和表2。

施工机械表1 劳动力安排表2 四、施工材料供应计划及废浆处理计划

1、材料供应 A、本工程预计所需主要材料如下：(T) φ6.5（圆钢）： 竹筋： B、在施工场地有适当空出后，按最高储量储足正常施工材料，防 止特殊情况发生时而造成误工。 2、废浆处理 A、合理安排运输车辆及时外运废浆，做到白天储浆，晚上外运。 B、在施工现场合理布置循环池及废浆储存池。 五、施工工期 （一）、施工工期 钻孔桩桩暂定数总计68根，计划每天完成4根，则需17天完成 工作量。 （二）、施工质量 本工程严格按设计要求和国家颁发的有关质量验收规范，精心组织，文明施工，施工质量确保达到设计要求。 六、施工工艺与施工要求 （一）、施工工艺 场地清障定位——护筒埋设复核桩机就位找平开钻泥浆护壁终孔沉渣验收第一次清孔钢筋笼验收安放笼子安放导管第二次清孔孔底沉渣验收清洗移机至另一个桩位。

（二）施工要求 1、成孔要求 A、桩采用经伟仪进行测放，桩位中心轴线偏差不大于5mm。 B、护筒埋设中心偏差不大于5—10mm，外围用粘土夯填堵 塞。 C、回转钻进时各操作岗位严格照公司所制定的操作规程以及 相关部门制定的行业规程进行。 D、成孔至设计深度后，应会同工程有关各方对成孔深度等进 行检查，确认符合要求后，方可进行下一道工序施工。 2、清孔要求 A、清孔应分二次进行，第一次清孔在成孔完毕后立即进行，第 二次在下放钢筋笼后进行。 B、清孔后泥浆比重应小于1.15，孔底沉渣厚度：≤50mm。 3、钢筋笼制作及要求 a、竹笼结构尺寸要求 骨架总长：±100mm 主筋间距：±10mm 箍筋间距：±20mm 竹笼直径：±10mm b、竹笼吊放： 采用两点式吊放，竹笼居中放置，竹笼中心与设计桩位中心偏差控制在50mm以内。

航空发动机强度与振动

航空发动机强度与振动课程设计报告 题目及要求 题目基于 ANSYS 的叶片强度与振动分析 1.叶片模型 研究对象为压气机叶片，叶片所用材料为 TC4 钛合 金，相关参数如下： 材料密度：4400kg/m3弹性模量：1.09*1011Pa 泊松比： 0.34 屈服应力：820Mpa 叶片模型如图 1 所示。把叶片简化为根部固装的等截

面悬臂梁。叶型由叶背和叶盆两条曲线组成，可由每条曲 线上 4 个点通过 spline（样条曲线）功能生成，各点位置 如图 2 所示，其坐标如表 1 所示。 注：叶片尾缘过薄，可以对尾缘进行修改，设置一定的圆角 2.叶片的静力分析 （1）叶片在转速为 1500rad/s 下的静力分析。 要求：得到 von Mises 等效应力分布图，对叶片应力分布进行分析说明。并计算叶片的安全系数，进行强度校核。 3.叶片的振动分析 （1）叶片静频计算与分析 要求：给出 1 到 6 阶的叶片振型图，并说明其对应振动类型。

（2）叶片动频计算与分析 要求：列表给出叶片在转速为 500rad/s，1000rad/s,1500rad/s, 2000rad/s 下的动频值。 （3）共振分析 要求：根据前面的计算结果，做出叶片共振图（或称 Campbell 图），找出叶片的共振点及共振转速。因为叶片一弯、二弯、一扭振动比较危险，故只对这些情况进行共振分析。 3. 按要求撰写课程设计报告 说明：网格划分必须保证结果具有一定精度。各输出结果图形必须用ANSYS 的图片输出功能，不允许截图，即图片背景不能为黑色。 课程设计报告 基于 ANSYS 的叶片强度与振动分析1. ANSYS 有限元分析的一般步骤 （1）前处理 前处理的目的是建立一个符合实际情况的结构有限元模型。在Preprocessor 处理器中进行。包括：分析环境设置（指定分析工作名称、分析标题）、定义单元类型、定义实常数、定义材料属性（如线弹性材料的弹性模量、泊松比、密度）、建立几何模型（一般用自底向上建模：先定义关键点，由这些点连成线，由线组成面，再由线形

低温压力容器设计注意点

低温压力容器设计注意点 一、材料 1、受压元件用钢必须是氧气转炉或电炉冶炼的镇静钢，并采用炉外精炼工艺（GB150— P141—C2.1.1）（HG/T20585-2011—P586—6.0.2）《固规》—P4—2.2条 2、用于设计温度低于-20℃并且标准抗拉强度下限值小于540MPa的钢材，P≤0.25％、 S≤0.012％；《固规》—P5—2.3.2条第（3）款 用于设计温度低于-20℃并且标准抗拉强度下限值大于或者等于540MPa的钢材，P≤0.020％、S≤0.010％。《固规》—P5—2.3.2条第（4）款 3、直接与受压元件焊接的非受压元件用钢应符合以下要求：（GB150—P141—C2.1.2）（1）承受较大载荷需做强度计算的非受压元件用钢，应具有与受压元件相当的韧性（2）应是焊接良好的钢材 4、与低温压力容器受压元件直接焊接的非受压附件材料，其低温韧性及焊接接头性能需与 受压元件匹配：（HG/T20585-2011—P590—6.0.12） （1）与受压元件直接焊接的受力元件如支座垫板等应采用与受压元件相同的材料（2）对奥氏体不锈钢制低温压力容器，所有焊接附件也应为奥氏体不锈钢 （3）直立容器裙座过渡段应与本体材料相同，过渡段长度不小于4倍保温厚度，且不小于500mm 5、锻件应按《低温承压设备用低合金钢锻件》NB/T47009和《承压设备用不锈钢和耐热钢 锻件》NB/T47010，不低于II级要求，设计压力大于或等于1.6MPa时，应不低于III级。 （HG/T20585-2011—P589—6.0.8） 6、碳素钢、碳锰钢制容器用焊材，应选用与母材成分和性能相同或相似的高韧性材料，也 可选用低镍合金焊材。当焊缝两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接材料的选用应符合C4.3.2要求（GB150-P143-C2.2.1） 7、焊材应符合以下要求：（HG/T20585-2011—P589—6.0.9） （1）低温压力容器受压元件或受压元件与非受压元件焊接用手工电弧焊焊条，应选用《碳钢焊条》GB/T5117和《低合金钢焊条》GB/T5118的低氢碱性焊条。埋弧焊焊剂应选用碱性或中性焊剂 （2）铁素体钢之间的焊接一般应采用铁素体型焊接材料（9%Ni钢除外）。 （3）铁素体钢之间的异种钢焊接用焊接材料一般按韧性要求较高侧的母材选用。异种钢焊接工艺评定和产品焊接试板的热处理状态应与容器最终使用状态相同。 （4）原则上应尽量避免铁素体钢与奥氏体钢之间的异种钢焊接，如不可避免，则应遵循以下要求 （5）奥氏体钢之间的焊材选用应当符合： a)焊缝金属含碳量小于或等于0.10% b)焊缝金属的化学成分应符合《不锈钢焊条》GB/T983中E308、E308L、E309 和《惰性气体保护焊接用不锈钢棒及钢丝》GB/T4233、《焊接用不锈钢丝》 GB/T4242中H0Cr21Ni10、H00Cr21Ni10、H0Cr26Ni21的要求 c)设计温度低于-70°C时，焊接工艺评定应规定进行焊缝金属的低温冲击试验。 二、结构 容器的结构设计要求均应有足够的柔性，需充分考虑一下问题：（GB150-P143-C3.2） 1、结构应尽量简单、减少约束 2、避免产生过大的温度梯度 3、应尽量避免结构形状的突然变化，以减小局部高应力；接管端部应打磨成圆角，呈圆滑 过渡