理正深基坑设计原理(配筋部分)

4砼截面配筋及钢构件截面验算

4.1结构内力设计值

截面弯矩设计值M

截面剪力设计值Q

式中：

M——截面弯矩设计值（kN·m）；

Q——截面剪力设计值（kN）；

M0——截面弯矩计算值（kN·m）；

Q0——截面剪力计算值（kN）；

γF——荷载分项系数，规范取1.25，由用户交互；

γ0——建筑基坑侧壁重要性系数；对应基坑安全等级一、二、三级分别取1.1、

1.0、0.9；由用户交互；

ζ、ξ1——分别为弯矩、剪力折减系数，由用户交互。

注意：截面计算的内力取值与工况无关。无论结构计算中是否开挖到最后工况，系统始终取最后工况下的包络图中最大内力值作为配筋内力。

4.2排桩配筋计算

4.2.1 规范依据

依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010附录 E 及《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012）附录A。

4.2.2 配筋计算

4.2.2.1 圆桩纵筋配筋

4.2.2.1.a 均匀配筋

式中：

M——截面弯矩设计值（kN·m）；

N——截面轴力设计值（kN），以受压为正，

注意：仅双排桩可选择是否考虑轴力，“不考虑轴力”时N=0；

A——圆形截面面积（mm2）；

A s——全部纵向钢筋截面面积（mm2）；

r——圆形截面的半径（m）；

r s——纵向钢筋重心所在圆周的半径（m）；

αt——纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值；

αt＝1.25-2×α，当α＞0.625时，取αt＝0；

α——对应于受压区混凝土截面面积的圆心角（rad）与2π的比值；

α1——受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值；

当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0，当混凝土强度等级为C80

时，α1取为0.94，其间按线性内插法确定；

f c——混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；

f y——普通钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）。

注意：

1. 当纵筋级别为HRB400、RRB400时，ρmin＝0.5％；

2. 当混凝土强度等级为C60及以上时，ρmin＝0.7％；

3. 计算配筋面积为全截面纵筋配筋；

4. 用户交互选筋级别时，钢筋的计算面积按下式计算：

式中：

A s1——程序按桩配筋计算界面交互的钢筋级别（对应强度为f y1）自动选筋结果；

A s2——根据桩选筋界面用户交互的钢筋级别（对应的钢筋强度为f y2）计算的选筋

结果。

4.2.2.1.b 局部均匀配筋

计算简图：

式中：

M——截面弯矩设计值（kN·m）；

N——截面轴力设计值（kN），以受压为正，

注意：仅双排桩可选择是否考虑轴力，“不考虑轴力”时N=0；

A——圆形构件截面面积（mm2）；

A sr、A'sr——均匀配置在圆心角2παs、2πα's内沿周边的纵向受拉、受压钢筋截面面积

（mm2）；

r——圆形截面的半径（m）；

r s——纵向钢筋重心所在圆周的半径（m），r s= r –c– 0.01m；

c——混凝土保护层厚度（mm）；

f c——混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；

f y——普通钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）；

αs——对应于周边均匀受拉钢筋的圆心角（rad）与2π的比值；

αs'——对应于周边均匀受压钢筋的圆心角（rad）与2π的比值，程序取αs'=0.5×α；

α——对应于受压区混凝土截面面积的圆心角（rad）与2π的比值；

α1——受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值；

当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0，当混凝土强度等级为C80

时，α1取为0.94，其间按线性内插法确定。

注意：

1. 系统正截面受弯承载力计算时，受压区混凝土截面面积的圆心角（rad）与2π的比值α符合下面条件：α≥ 1/3.5；

2. 满足受拉区的纵向钢筋最小配筋率≥ 0.2％；

4.2.2.2 方桩纵筋配筋

4.2.2.2.a 均匀配筋

式中：

M ——受压钢筋A s'和受拉钢筋A s所承受的弯矩设计值（kN·m）；

A s——受拉钢筋面积（mm2）；

A s'——受压钢筋面积（mm2）；

a s'——受压钢筋合力点至受压截面边缘的距离（mm）；

f y——受拉钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）；

f c——混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；

ξ——相对受压区高度；

ξb——界限相对受压区高度；

α1——系数。当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0；当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，其间按线性内插法确定；

β1——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，β1取为0.8，当混凝土强度等级为C80时，β1取为0.74，其间按线性内插法确定；

N——轴向压力设计值（kN），程序默认取值为0；

e——轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离（mm）；

ρmin——受拉或受压钢筋最小配筋率Max{0.2，45f t／f y}（％）；

ρmax——受拉钢筋最大配筋率Min{0.045，ξbα1fc／fy}；其中0.045为建议值，仅供参考；

b ——截面宽度（mm）；

h0 ——截面有效高度（mm）；h0=h – as：其中钢筋as = c+10mm（c为纵筋混凝土保护层厚度（mm））；

h ——截面高度（mm）。

式中：

M ——受压钢筋A s'和受拉钢筋A s所承受的弯矩设计值（kN·m）；

M c——混凝土所承受的弯矩设计值（kN·m）；

M s1——受压钢筋A s'与受拉钢筋A s2所承受的弯矩设计值（kN·m）；

A s——受拉钢筋面积（mm2）；

A s'——受压钢筋面积（mm2）；

A s1——与受压区混凝土压力对应的受拉钢筋面积（mm2）；

A s2——与A s'对应的受拉钢筋面积（mm2）；

a s'——受压钢筋合力点至受压截面边缘的距离（mm）；

αs——截面抵抗矩系数；

α1——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0；当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，其间按线性内插法确定；

f y'——受压钢筋的抗压强度设计值（N/mm2）；

A's min——按最小配筋率计算得到的受压钢筋面积（mm2）；

A s min——按最小配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

A s max——按最大配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

ρmin——受拉或受压钢筋最小配筋率Max{0.2，45f t／f y}（％）；

ρmax——受拉钢筋最大配筋率Min{0.045，ξbα1f c／f y}；其中0.045为建议值，仅供参考；

ρ's min——受压钢筋最小配筋率，按第1.6.1节受压钢筋最小配筋率取值；根据是否抗震，分别取抗震与非抗震受压钢筋最小配筋率。

注意：

1. 其他参数解释参见4.3.

2.1.a节；

2. 界限相对受压区高度ξb参见公式4.

3.2-12；

3. 配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。

式中：

V——构件斜截面上的最大剪力设计值（kN）；

V cs——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值（kN）；

A sv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积：A sv＝n×A sv1，此处，n为在

同一截面内箍筋的肢数，A sv1为单肢箍筋的截面面积；

s——沿构件长度方向的箍筋间距（m）；

f yv——箍筋抗拉强度设计值（N/mm2）；

f t——混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2）；

b——以1.76r代替（m）；

h0——以1.6r代替（m）；

r——圆形截面半径（m）。

式中：

ρsv——箍筋配筋率。

注意：

1. 系统对纵向钢筋配筋计算不提供自动选筋功能，对箍筋提供自动选筋功能；

2. 箍筋配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。

加强箍筋

由用户录入，并在施工图中绘出。配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。

4.2.2.3.b 双排桩

双排桩的前、后排桩用户可在界面通过按钮【桩配筋是否考虑轴力】来选择是按一般受弯构件配筋或按偏心受压（拉）构件配筋。选择“否”按一般受弯构件，箍筋计算参照4.2.2.3.a 节。选择“是”按偏心受压（拉）构件，分为压剪和拉剪按下式计算。

式中：

V——构件斜截面上的最大剪力设计值（kN）；

N——与剪力设计值V相应的轴向压力设计值，以受压为正，当大于0.3f c A时，取0.3f c A,此处A为构件的截面积；

λ——偏心受压构件计算截面的剪跨比，按《混凝土结构设计规范GB 50010-2010》第6.3.12条λ取1.5；

A sv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积：A sv＝n×A sv1，此处，n为在

同一截面内箍筋的肢数，A sv1为单肢箍筋的截面面积；

s——沿构件长度方向的箍筋间距（m）；

f yv——箍筋抗拉强度设计值（N/mm2）；

f t——混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2）；

b——矩形截面的宽，或圆形截面以1.76r代替（m）；

h0——矩形截面的有效高度，圆形截面以1.6r代替（m）；

若右端的数值小于f yv A sv h0 /s，则取f yv A sv h0 /s，且满足f yv A sv h0 /s ≥0.36 f t bh0

式中：

N——与剪力设计值V相应的轴向拉力设计值，以受压为正；

λ——偏心受拉构件计算截面的剪跨比，按《混凝土结构设计规范GB50010-2010》第6.3.12条λ取1.5；

4.3连续墙配筋计算

4.3.1 规范依据

依据《混凝结构设计规范》（GB 50010-2010）第6.2.10节，按单位宽度（每米）矩形梁计算配筋。

4.3.2 配筋计算

4.3.2.1 纵筋配筋

4.3.2.1.a 基本公式

式中：

M ——截面作用弯矩设计值（kN.m），由用户交互；

f c——混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；

f y——钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）；

f y'——钢筋抗压强度设计值（N/mm2）；

α1——系数。当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0；当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，其间按线性内插法确定；

A s——受拉区纵向钢筋截面面积（mm2）；

A s'——受压区纵向钢筋截面面积（mm2）；

a s'——受压钢筋的重心到截面受拉区外边缘的距离（mm）；

x——截面受压区高度（mm）；

b——截面宽度（mm）；

h0——截面有效高度（mm）；

h——截面高度（mm），h0= h - a s：其中钢筋a s = c+10mm（c为纵筋混凝土保护层厚度（mm））；

a s——受拉钢筋的重心到截面受拉区外边缘的距离（mm）；

c——受拉纵筋混凝土保护层（mm），由用户交互。

4.3.2.1.b 非均匀配筋

非均匀抗弯配筋方式分为两种：单筋：αs≤ αs max；双筋：αs＞αs max。

式中：

M ——受压钢筋A s'和受拉钢筋A s所承受的弯矩设计值（kN·m）；

αs——截面抵抗矩系数；

αsmax——最大截面抵抗矩系数；

α1——系数。当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0；当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，其间按线性内插法确定；

A s——计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

A s min——按最小配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

A s max——按最大配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

ρmin——受拉或受压钢筋最小配筋率Max{0.2，45f t／f y}（%）；

ρmax——受拉钢筋最大配筋率；

ξ——相对受压区高度；

ξb——界限相对受压区高度；

E s——钢筋弹性模量（N/mm2）；

β1——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，β1取为0.8，当混凝土强度等级为C80时，β1取为0.74，其间按线性内插法确定；

εcu——正截面的混凝土极限压应变，当处于非均匀受压时，按公式（4.3.2-13）计算，如果计算的εcu值大于0.0033，取为0.0033；

f cu,k——混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm2）。

注意：其他参数解释参见4.3.2.1.a节。

式中：

M ——受压钢筋A s'和受拉钢筋A s所承受的弯矩设计值（kN·m）；

M c——混凝土所承受的弯矩设计值（kN·m）；

M s1——受压钢筋A s'与受拉钢筋A s2所承受的弯矩设计值（kN·m）；

A s——受拉钢筋面积（mm2）；

A s'——受压钢筋面积（mm2）；

A s1——与受压区砼压力对应的受拉钢筋面积（mm2）；

A s2——与A s'对应的受拉钢筋面积（mm2）；

a s'——受压钢筋合力点至受压截面边缘的距离（mm）；

αs——截面抵抗矩系数；

α1——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0；当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，其间按线性内插法确定；

f y'——受压钢筋的抗压强度设计值（N/mm2）；

A's min——按最小配筋率计算得到的受压钢筋面积（mm2）；

A s min——按最小配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

A s max——按最大配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

ρmin——受拉或受压钢筋最小配筋率Max{0.2，45f t／f y}（％）；

ρmax——受拉钢筋最大配筋率Min{0.045，ξb α1f c／f y}；其中0.045为建议值，仅供参考；

ρ's min——受压钢筋最小配筋率，按第1.6.1节受压钢筋最小配筋率取值；根据是否抗震，分别取抗震与非抗震受压钢筋最小配筋率。

注意：

1. 其他参数解释参见4.3.

2.1.a节；

2. 界限相对受压区高度ξb参见公式4.

3.2-12；

3. 配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。

式中：

M ——受压钢筋A s'和受拉钢筋A s所承受的弯矩设计值（kN·m）；

A s——受拉钢筋面积（mm2）；

A s'——受压钢筋面积（mm2）；

a s'——受压钢筋合力点至受压截面边缘的距离（mm）；

f y——受拉钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）；

A s min——按最小配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

A s max——按最大配筋率计算得到的受拉钢筋面积（mm2）；

ρmin——受拉或受压钢筋最小配筋率Max{0.2，45f t／f y}（％）；

ρmax——受拉钢筋最大配筋率Min{0.045，ξb α1f c／f y}；其中0.045为建议值，仅供参考；

b——截面宽度（mm）；

h0——截面有效高度（mm）；

h——截面高度（mm），h0=h - a s：其中钢筋a s = c+10mm（c为纵筋混凝土保护层厚度（mm））；

注意：配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。

4.3.2.2 水平筋和拉结筋

由用户录入，并在施工图中绘出。配筋取每延米结果，单位（mm2/m）。

4.4双排桩连梁配筋计算

4.4.1 规范依据

依据《混凝结构设计规范》（GB 50010-2010）梁截面计算配筋。

4.4.2 配筋计算

4.4.2.1 纵筋配筋

当l0/h≥5（h为截面高度，l0为梁的计算跨度，可取支座中心线之间的距离和1.15l n两者中的小值，l n为梁的净跨）时配筋计算同4.3.2.1节，按双筋配筋方式计算。

当l0/h<5时正截面受弯承载力按照深受弯构件计算，计算方法如下：

式中：

M——截面作用弯矩设计值（kN.m）；

f y——钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）；

A s——纵向钢筋计算截面面积（mm2）；

l0——深梁的计算跨度（mm）：取Min（1.15ln，轴线跨度）；

x——截面受压区高度（mm）。

4.4.2.2 箍筋配筋

当l0/h≥5（h为截面高度，l0为梁的计算跨度，可取支座中心线之间的距离和1.15l n两者中的小值，l n为梁的净跨）时配筋计算同4.2.2.3节，按双筋配筋方式计算。

当l0/h<5时斜截面承载力按照深受弯构件计算，计算方法如下：

式中：

V——按荷载效应的标准组合计算的剪力值（kN）；

f t——混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2）；

f yv——竖向分布钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）；

A sv——竖向分布钢筋计算截面面积（mm2）；

s h——竖向分布钢筋的间距（mm）；

f yh——水平分布钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）；

A sh——水平分布钢筋计算截面面积（mm2）；

s v——水平分布钢筋的间距（mm）；

l0/h——跨高比，当l0/h小于2时，取2.0；

4.5选筋计算

4.5.1 规定

系统对选筋规定如下（见表4.5.1-1）：

4.5.2 计算

4.5.2.1 纵筋选筋

式中：

A s——全部纵筋面积计算值（mm2）；

A s1——单根纵筋面积计算值（mm2）；

n——纵筋根数；

A s''——实际纵筋配筋面积（mm2）。

4.5.2.2 箍筋选筋

箍筋选筋采用《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010），选筋结果可能存在小的差别。

4.6钢构件截面验算

4.6.1 正应力验算

式中：

M ——全桩最大弯矩处弯矩设计值（N.mm）；

W——除钢管桩外，对x轴的净截面抗弯模量（mm3）；

A——截面面积（mm2）；

f——钢材的抗弯强度设计值（N/mm2），由用户交互；

γ——截面塑性发展系数，用户选普通工字钢、轻型工字钢、H型钢后，默认1.05，当用户选择钢管桩时，默认1.15，用户可在界面自行修改；

4.6.2 剪应力验算

式中：

V ——计算截面沿腹板平面作用的剪力，选全桩最大剪力（N）；

S x——计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩（mm3）；

I——毛截面惯性矩（mm4）；

t w——腹板厚度（mm），由用户交互；

f v——钢材的抗剪强度设计值，界面交互（N/mm2）。

注意：钢管桩不进行抗剪验算。

5锚杆计算

5.1锚杆（索）的截面面积计算

1. 普通钢筋截面面积应按下式计算：

2. 预应力钢筋截面面积应按下式计算：

式中：

A s、A p——普通钢筋、预应力钢筋杆体截面面积（mm2）；

N——土层锚杆（索）的水平向拉力设计值（kN）；

N k——土层锚杆（索）的轴向拉力标准值（kN）；

f y、f py——普通钢筋、预应力钢筋抗拉强度设计值（kPa）；

α——锚杆与水平面的倾角（°）；

γQ——荷载分项系数，可取1.25，由用户输入；

γ0——侧壁重要性系数，一级工程1.1，二级工程1.0，三级工程0.9。

5.2锚杆（索）的锚固段长度计算

锚杆极限抗拔承载力标准值可按下式估算：

K t——锚杆抗拔安全系数；安全等级为一级、二级、三级的支护结构，K t分别不应小于1.8、1.6、1.4，由用户输入；

q sk,i——锚固体与第i土层之间的极限粘结强度标准值(kPa)，应根据工程经验并结合表5.2-1取值；

R k——锚杆极限抗拔承载力标准值（kN）；

F h——挡土构件计算宽度内的弹性支点水平反力（kN）；

s——锚杆水平间距（m）；

b s——挡土结构计算宽度（m）；

l i——锚杆的锚固段在第i土层中的长度(m)；锚固段长度为锚杆在理论直线滑动面以外的长度，理论直线滑动面按5.3节规定确定；

l a——锚杆的总锚固段长度（m），不宜小于6m；

d——锚杆的锚固体直径(m)。

5.3锚杆（索）的自由段长度计算

锚杆的自由段长度应按下式确定，且不应小于5.0m(图5.3)：

式中：

l f——锚杆自由段长度（m）；

α——锚杆的倾角(°)；

a1——锚杆的锚头中点至基坑底面的距离（m）；

a2——基坑底面至挡土构件嵌固段上基坑外侧主动土压力强度与基坑内侧被动土压力强度等值点O的距离（m）；对多层土地层，当存在多个等值点时

应按其中最深处的等值点计算；

d——挡土构件的水平尺寸（m）；

φm—— O点以上各土层按厚度加权的等效内摩擦角平均值(°)。

5.4锚杆（索）刚度计算

锚杆水平刚度系数k T可按下式计算：

式中：

A ——杆体实际配筋面积（mm2）；

E s——杆体弹性模量（N/mm2），锚杆取E s=2×105N/mm2，锚索时取E s=1.95×

105N/mm2；

E c——锚固体组合弹性模量（N/mm2），由用户交互；

式中：

A c——锚固体截面面积（mm2）；

l f——锚杆自由段长度（mm）；

l a——锚杆锚固段长度（mm）；

θ——锚杆与水平面的倾角（度）；

E m——注浆体的弹性模量（MPa）。

5.5 锚杆（索）选筋计算

1. 锚杆选筋计算

2. 锚索选筋计算

根据《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）钢绞线尺寸表，查得有效截面积A p进行选筋，见表5.5-1、表5.5-2。

5.6各种支护结构锚杆计算

排桩、连续墙和水泥土墙的锚杆计算参见第5.1～5.5节；土钉墙不做抗拉承载力计算，只考虑对整体稳定验算的作用。

6稳定验算

6.1整体稳定验算

系统提供了瑞典条分法、简化Bishop法、Janbu法三种方法计算整体稳定。

滑动圆弧处土条重力计算方法有两种：总应力法、有效应力法。

6.1.1 瑞典条分法

计算简图：

6.1.1.1 总应力法

式中：

K ——整体稳定安全系数；

M k——抗滑力矩（kN·m）；

M q——滑动力矩（kN·m）；

c ik、φik——最危险滑动面上第i土条滑动面上土的固结不排水（快）剪粘聚力（kPa）、

内摩擦角标准值（°）；系统按水位以上、水位以下分别取值；

l i——第i土条的滑裂面弧长（m）；

b i——第i土条的宽度（m）；

w i——作用于滑裂面上第i土条的重量，水位以上按上覆土层的天然土重计算，水位以下按上覆土层的饱和土重计算（kN/m）；

θi——第i土条弧线中点切线与水平线夹角（°）；

q0——作用于基坑面上的荷载（kPa）。

6.1.1.2 有效应力法

整体稳定计算采用下列公式进行计算（图6.1.1-2）：

式中

K s——圆弧滑动稳定安全系数；安全等级为一、二、三级的锚拉式支挡结构，圆弧滑动整体稳定安全系数分别不应小于1.35、1.3、1.25；

K s，i——第i个滑动圆弧的抗滑力矩与滑动力矩的比值；抗滑力矩与滑动力矩之比的最小值宜通过搜索不同圆心及半径的所有潜在滑动圆弧确定；

c j、?j——第j土条在滑弧面上的粘聚力、内摩擦角；

b j——第j土条的宽度；

θj——第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角；

l j——第j土条的滑弧段长度，取l j＝b j/cosθj；

q j——作用在第j土条上的附加分布荷载标准值；

ΔG j——第j土条的自重，按天然重度计算；

u j——第j土条在滑弧面上的孔隙水压力；基坑采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u j＝γw h wa，j，在

基坑内侧，可取u j＝γw h wp，j；对地下水位以上的砂土、碎石土、粉土，

取u j＝0；对于粘性土，当界面“”项，选择“×”

时，取u j＝0；

γw——地下水重度；

h wa，j——基坑外地下水位至第j土条滑弧面中点的深度；

h wp，j——基坑内地下水位至第j土条滑弧面中点的深度；

R’k，k——第k层锚杆对滑动体的极限拉力值；

αk——第k层锚杆的倾角；

s x，k——第k层锚杆的水平间距；

ψN——计算系数；可取ψN＝0.5sin（θk＋αk）tan?j,此处，?j为第k层锚杆与滑弧的交点所在的第j土条滑弧处土的粘聚力、内摩擦角。

注意：

1. 排桩、连续墙、水泥土墙和双排桩整体稳定验算时，选择“瑞典条分法”和“有效应力法”并不勾选时，对应《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012 中4.

2.3和6.1.3条规定；

2. 程序中，在土层信息中，如果用户选择“水土合算”，则认为是黏性土。

6.1.4 考虑支锚及花管的整体稳定计算

计算简图：

理正深基坑难点问题集锦

理正深基坑软件难点问题集锦： 1.嵌固深度，一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（1.2），整体稳定分项系数（1.3），以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？ 答：如果桩是悬臂的或单支锚的，嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数（1.2），和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规依据，整体稳定分项系数（1.3）是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 2.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算？ 答：采用近似计算；公式如下，具体参数解释可参照软件的帮助文档 冠梁侧向刚度估算公式：k = [1/3 * (L*EI) ] / [ a^2 (L-a)^2 ] 3.土层信息，输入应注意哪些容？避免出错。 答：土层信息互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。水上土采用天然重度，水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度（饱和重度=浮重度+10） 4.支锚信息：支锚刚度（MN/m如何确定？ 答：有四种方法： ①试验方法 ②用户根据经验输入 ③公式计算方法（见规程附录） ④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值，然后进行力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算；通过几次迭代计算，直到两个值接近即可，一般迭代2~3次即可。 5.护壁桩的桩径，配筋多少在合理围，好像理正算出来钢筋配筋太多，桩钢筋多了不好布置，理正配筋量一般比PKPM软件要多三分之一。 答：桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整，更改界面等。 与pkpm对比配筋量时力是否一致，如果一致的情况，用户可核查理正的配筋计算公式与PKPM是否一致，两个软件分别做了哪些折减，如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系，提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。 计算m值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？ 答：“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。 该值影响m值的选择；对于有经验地区，可直接采用m值；对于无经验地区，m值采用规建议公式计算。一般采用水平位移为10mm计算，当水平位移大于10mm时，应进行适当的修正，不能严格按规建议公式计算。否则，计算的基坑底面处水平位移会增大，计算的m值会更小，导致水平位移更大，m值更小，结果不一定收敛。使用时要特别注意，建议不要进行迭代计算。

理正深基坑软件应用全参数说明书

实用标准文案 理正深基坑软件应用参数说明 1.各种支护结构计算内容 排桩、连续墙单元计算包括以下内容： ⑴土压力计算； ⑵嵌固深度计算； ⑶内力及变形计算； ⑷截面配筋计算； ⑸锚杆计算； ⑹稳定计算：整体稳定、抗倾覆、抗隆起、抗管涌承压水验算。 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 水泥土墙单元计算包括以下内容： ⑴土压力计算； ⑵嵌固深度计算； ⑶内力及变形计算； ⑷截面承载力验算； ⑸锚杆计算； ⑹稳定验算：整体稳定、抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗管涌承压水验算。

其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 土钉墙单元计算包括以下内容： ⑴主动土压力计算； ⑵土钉抗拉承载力计算； ⑶整体稳定验算； ⑷土钉选筋计算。 系统仅提供《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）及《石家庄地区王长科法》计算方法， 放坡单元计算包括以下内容： 系统仅提供整体稳定验算. 2.增量法和全量法？ （1）全量法是4.3版本以前采用多计算方法，采用这种计算时不能文档． 实用标准文案 任意指定工况顺序。（注意：采用该方法会使5.0版本某些新增数据丢失。） 所谓总量法，就是在施工的各个阶段，外力是实际作用在围护结构上的有效土压力或其它荷载，在支承处应考虑设置支承前该点墙体已产生的位移。由此就可直接求得当前施工阶段完成后围护结构的实际位

移和内力。 （2）增量法：采用这种方法，可以更灵活地指定工况顺序。 所谓增量法计算，就是在各个施工阶段，对各阶段形成的结构体系施加相应的荷载增量，该增量荷载对该体系内各构件产生的内力与结构在以前各阶段中产生的内力叠加，作为构件在该施工阶段的内力，这样就能基本上真实地模拟基坑开挖的全过程。因此，在增量法中，外力是相对于前一个施工阶段完成后的荷载增量，所求得的围护结构的位移和内力也是相对于前一个施工阶段完成后的增量，当墙体刚度不发生变化时．与前一个施工阶段完成后已产生的位移和内力叠加，可得到当前施工阶段完成后体系的实际位移和内力。 参考理正深基坑帮助文件单元计算编制原理/内力变形计算/内力、位移计算/弹性法。 3.弹性法计算方法中的“m”法、“C”法、“K”法？ 桩在水平荷载作用下，其水平位移（x）越大时，侧压力(即土的弹性抗力)（σ）也越大，侧压力大小还取决于：土体的性质，桩身文档．实用标准文案 的刚度大小，桩的截面形状，桩的入土深度。侧压力的大小可用如下公式表达： σ=Cx

理正6.0深基坑计算(清晰整齐)

1、基本信息 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012 内力计算方法增量法 支护结构安全等级一级 支护结构重要性系数γ0 1.00 基坑深度H(m) 5.650 嵌固深度(m)19.350 桩顶标高(m)0.000 桩材料类型钢筋混凝土 混凝土强度等级C25 桩截面类型圆形 └桩直径(m) 1.000 桩间距(m) 1.200 有无冠梁有 ├冠梁宽度(m) 1.000 ├冠梁高度(m) 1.000 └水平侧向刚度(MN/m)57.437 放坡级数0 超载个数2 支护结构上的水平集中力0 1.1 超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.0000.000 2.000 2.000条形--- 2220.0000.000 1.4008.000条形--- 1.2附加水平力信息 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与 序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定 2、土层信息 土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m) 6.200外侧水位深度(m)25.000弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动 2.1土层参数

层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度) 1杂填土 2.6419.0--- 5.0015.00 2淤泥8.1015.416.08.0010.00 3淤泥质土 3.5016.89.38.0010.00 4圆砾50.0019.28.010.0015.00 层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa) 118.0---------m法 3.50---214.0 4.00 3.00合算m法 1.80---315.0 4.00 3.00合算m法 1.80---4190.0 1.0030.00合算m法 4.00---3、土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 内侧土压力层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压 力 名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa) 1杂填土合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 2淤泥合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 3淤泥质土合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 4圆砾合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 4、工况信息 工况工况深度支锚 号类型(m)道号 1开挖 5.650---

理正深基坑软件应用参数说明教学教材

理正深基坑软件应用参数说明 1.各种支护结构计算内容 排桩、连续墙单元计算包括以下内容： ⑴土压力计算； ⑵嵌固深度计算； ⑶内力及变形计算； ⑷截面配筋计算； ⑸锚杆计算； ⑹稳定计算：整体稳定、抗倾覆、抗隆起、抗管涌承压水验算。 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 水泥土墙单元计算包括以下内容： ⑴土压力计算； ⑵嵌固深度计算； ⑶内力及变形计算； ⑷截面承载力验算； ⑸锚杆计算； ⑹稳定验算：整体稳定、抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗管涌承压水验算。 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 土钉墙单元计算包括以下内容： ⑴主动土压力计算； ⑵土钉抗拉承载力计算； ⑶整体稳定验算； ⑷土钉选筋计算。 系统仅提供《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）及《石家庄地区王长科法》计算方法， 放坡单元计算包括以下内容： 系统仅提供整体稳定验算. 2.增量法和全量法？ （1）全量法是4.3版本以前采用多计算方法，采用这种计算时不能

任意指定工况顺序。（注意：采用该方法会使5.0版本某些新增数据丢失。） 所谓总量法，就是在施工的各个阶段，外力是实际作用在围护结构上的有效土压力或其它荷载，在支承处应考虑设置支承前该点墙体已产生的位移。由此就可直接求得当前施工阶段完成后围护结构的实际位移和内力。 （2）增量法：采用这种方法，可以更灵活地指定工况顺序。 所谓增量法计算，就是在各个施工阶段，对各阶段形成的结构体系施加相应的荷载增量，该增量荷载对该体系内各构件产生的内力与结构在以前各阶段中产生的内力叠加，作为构件在该施工阶段的内力，这样就能基本上真实地模拟基坑开挖的全过程。因此，在增量法中，外力是相对于前一个施工阶段完成后的荷载增量，所求得的围护结构的位移和内力也是相对于前一个施工阶段完成后的增量，当墙体刚度不发生变化时．与前一个施工阶段完成后已产生的位移和内力叠加，可得到当前施工阶段完成后体系的实际位移和内力。 参考理正深基坑帮助文件单元计算编制原理/内力变形计算/内力、位移计算/弹性法。 3.弹性法计算方法中的“m”法、“C”法、“K”法？ 桩在水平荷载作用下，其水平位移（x）越大时，侧压力(即土的弹性抗力)（σ）也越大，侧压力大小还取决于：土体的性质，桩身

理正深基坑难点问题集锦

理正深基坑难点问题集锦

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理正深基坑软件难点问题集锦: １．嵌固深度,一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（1．２),整体稳定分项系数（1.3)，以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？ 答:如果桩是悬臂的或单支锚的,嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数（1.2)，和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（１.１)在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规范依据,整体稳定分项系数(1.3)是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 ２.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算? 答:采用近似计算;公式如下,具体参数解释可参照软件的帮助文档 3.土层信息，输入应注意哪些内冠梁侧向刚度估算公式:ｋ= [1/３* （Ｌ*EI）] ／[ a^２(L-a)^2 ]? 容?避免出错。?答:土层信息中交互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。 4.支锚信水上土采用天然重度,水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度(饱和重度=浮重度+10)? 息：支锚刚度（MN/ｍ如何确定？?答:有四种方法:?①试验方法?②用户根据经验输入?③公式计算方法（见规程附录）?④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值,然后进行内力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中,再算；通过几次迭代计算,直到两个值接近即可,一般迭代２~３次即可。 ５.护壁桩的桩径，配筋多少在合理范围,好像理正算出来钢筋配筋太多,桩钢筋多了不好布置,理正配筋量一般比PKPM软件要多三分之一。?答:桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整，更改界面等。?与pｋpm对比配筋量时内力是否一致，如果一致的情况,用户可核查理正的配筋计算公式与PKPM是否一致,两个软件分别做了哪些折减,如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系,提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。 计算ｍ值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？??答:“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。?该值影响m值的选择;对于有经验地区,可直接采用ｍ值;对于无经验地区,m值采用规范建议公式计算。?一般采用水平位移为10mm计算，当水平位移大于10mｍ时,应进行适当的修正，不能严格按规范建议公式计算。否则,计算的基坑底面处水平位移会增大，计算的m值会更小,导致水平位移更大，m值更小,结果不一定收敛。使用时要特别注意,建议不要进行迭代计算。 如何输入锚杆（索）数据？??答：锚杆和锚索数据输入的方法相同。设计采用锚索时，只需在支锚栏里输入锚索的参数即可。?界面交互的各参数含义如下： ?支锚类型--可以选择锚杆、锚索和内支撑； 水平间距-－锚杆的水平向(沿基坑边线方向)间距；?竖向间距-－本道锚杆距上一道锚杆的距离，对于第一道锚杆指到基坑顶面的距离；?入射角-－锚杆与水平面的夹角，以顺时针为正；?总长－-锚杆的总长； 锚固段长度--锚杆锚固段的长度；

理正深基坑软件使用难点

理正深基坑软件使用难点 1.嵌固深度，一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（1.2），整体稳定分项系数（1.3），以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？ 答：如果桩是悬臂的或单支锚的，嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数（1.2），和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规依据，整体稳定分项系数（1.3）是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 2.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算？ 答：采用近似计算；公式如下，具体参数解释可参照软件的帮助文档 冠梁侧向刚度估算公式：k = [1/3 * (L*EI) ] / [ a^2 (L-a)^2 ] 3.土层信息，输入应注意哪些容？避免出错。 答：土层信息互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。水上土采用天然重度，水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度（饱和重度=浮重度+10） 4.支锚信息：支锚刚度（MN/m如何确定？ 答：有四种方法： ①试验方法 ②用户根据经验输入 ③公式计算方法（见规程附录） ④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值，然后进行力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算；通过几次迭代计算，直到两个值接近即可，一般迭代2~3次即可。 5.护壁桩的桩径，配筋多少在合理围，好像理正算出来钢筋配筋太多，桩钢筋多了不好布置，理正配筋量一般比PKPM软件要多三分之一。 答：桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整，更改界面等。 与pkpm对比配筋量时力是否一致，如果一致的情况，用户可核查理正的配筋计算公式与PKPM是否一致，两个软件分别做了哪些折减，如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系，提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。 计算m值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？ 答：“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。 该值影响m值的选择；对于有经验地区，可直接采用m值；对于无经验地区，m值采用规建议公式计算。一般采用水平位移为10mm计算，当水平位移大于10mm时，应进行适当的修正，不能严格按规建议公式计算。否则，计算的基坑底面处水平位移会增大，计算的m值会更小，导致水平位移更大，m值更小，结果不一定收敛。使用时要特别注意，建议不要进行迭代计算。

理正深基坑6.0操作说明(经典).doc

理正系统操作说明 1 操作流程 图1-1 深基坑支护结构设计流程图 2 流程说明 开始 通过两个途径可以进入【深基坑支护结构设计软件】的主界面： ⑴在开始菜单中，打开【理正深基坑支护结构设计软件】； ⑵双击桌面上的快捷图标。 系统主界面如图所示： 图主界面 路径设置 有两种设置工程路径的方法： ⑴在主界面设置路径： 点主界面的【工作目录】按钮，弹出指定工作路径对话框，既可以从右侧上方选择路径处的树形目录中选择当前路径，也可以在工作路径文本输入框中直接输入当前的路径字符串。然后点【确定】按钮。 ⑵在单元计算界面设置路径：

进入单元计算模块后，点【选工程】，弹出指定工作路径对话框，在树形目录或文本输入框中进行路径设置。 1/257

注意： 1. 主界面设置的工作路径为单元计算、整体计算文件的默认路径。同时单元计算文件还可以在单元计算模块设置的路径下保存； 2. 单元计算界面与主界面设置的工作路径最好保持一致； 3. 路径设置支持输入“空格”； 4. 单元计算控制菜单下的“打开工程”功能同【选工程】。 单元计算和整体计算 分别参见第一、二、三和四部分。 数据存盘及备份 原始数据和结果数据均保存在设置的工作目录下： 单元计算原始数据文件名：*.SPW； 图形结果文件名：*.DXF； 计算书文件名：*.RTF。 退出 在单元计算界面下点击“退出”按钮或菜单，退出单元计算模块； 在主界面下点击“退出”按钮或菜单，退出软件。

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1 操作流程 进入单元计算 点击“ 增加计算项目 第一部分 单元计算操作说明 图1-1 单元计算操作流程图 ”按钮，进入单元计算模块。 ⑴ 第一次进入单元模块时，计算项目为空，如图所示。 图 单元计算输出界面 ⑵ 必须点“增”按钮，弹出图所示模板，并从中选取计算项目。确认后进入设计数据录入界面。

理正深基坑软件使用难点

理正深基坑软件使用难点

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理正深基坑软件使用难点 ?1.嵌固深度,一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（１．2），整体稳定分项系数(1.３）,以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1．1)的出处？?答：如果桩是悬臂的或单支锚的,嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数(1.2），和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1)在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规范依据,整体稳定分项系数(1．3）是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 2.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算？?答:采用近似计算；公式如下,具体参数解释可参照软件的帮助文档 冠梁侧向刚度估算公式：k = ［1/3 * （L*ＥI) ］/［a＾2 (Ｌ－a)＾2 ] ?３.土层信息,输入应注意哪些内容?避免出错。 答:土层信息中交互重度(天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。水上土采用天然重度，水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度(饱和重度=浮重度+10) 4.支锚信息:支锚刚度（MN/m如何确定??答：有四种方法：?①试验方法?②用户根据经验输入?③公式计算方法(见规程附录) ④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值,然后进行内力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算;通过几次迭代计算，直到两个值接近即可,一般迭代２~3次即可。 5.护壁桩的桩径,配筋多少在合理范围,好像理正算出来钢筋配筋太多，桩钢筋多了不好布置，理正配筋量一般比PKＰＭ软件要多三分之一。?答：桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整,更改界面等。?与pkｐm对比配筋量时内力是否一致，如果一致的情况，用户可核查理正的配筋计算公式与PＫPM是否一致，两个软件分别做了哪些折减,如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系,提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。 计算m值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？??答：“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。 该值影响m值的选择;对于有经验地区，可直接采用m值;对于无经验地区,m值采用规范建议公式计算。?一般采用水平位移为10ｍｍ计算，当水平位移大于10mm时，应进行适当的修正，不能严格按规范建议公式计算。否则,计算的基坑底面处水平位移会增大,计算的m值会更小,导致水平位移更大，m值更小,结果不一定收敛。使用时要特别注意，建议不要进行迭代计算。 如何输入锚杆(索)数据?? 答:锚杆和锚索数据输入的方法相同。设计采用锚索时，只需在支锚栏里输入锚索的参数即可。 界面交互的各参数含义如下：??支锚类型--可以选择锚杆、锚索和内支撑； 水平间距--锚杆的水平向（沿基坑边线方向)间距; 竖向间距-－本道锚杆距上一道锚杆的距离,对于第一道锚杆指到基坑顶面的距离；?入射角--锚杆与水平面的夹角，以顺时针为正；?总长--锚杆的总长;?锚固段长度-－锚杆锚固段的长度；?预加力--锚杆上的预加力,对于锚杆和锚索指预加力的水平分量,对于内撑为内撑的预加力；

理正深基坑使用说明

理正深基坑 使用说明 打开理正

选择右侧的单元计算按钮，然后出现下边界面 点击小对话窗口中的增按钮，出现新增项目选用模板，如下图

选择排桩支护设计一项，然后确认显示如下： 然后开始数据输入：（可根据软件提示进行填写）基坑等级和基坑侧壁重要性系数可查下图

基坑侧壁岩土体性质 基坑深度（m） 复杂中等简单 软土h＞10 6＜h≤10 h≤6 非软土h＞14 10＜h≤14 h≤10 岩体h＞18 12＜h≤18 h≤12 嵌固深度可先不填写，等所有数据结束后再来 桩间距是两桩之间间隔最多0.6m，如图： 混凝土强度等级的选择，不明 0.60m

放坡信息 坡度系数为放坡高宽比 超载信息 超载4种类型 前2个均布荷载常用，后两个属于偏心荷载（不晓得什么情况用） 若有作用深度，作用宽度，距坑边距就用第二个。 土层信息 内侧降水最终深度和外侧水位深度2项数值一般是相同（无隔水的情况下），经验数值为基坑深度加深1.5米 土层数根据实际填写，其他项一般不变 这个表根据勘察报告填写，厚度用相关孔该层平均值，与锚固体摩擦阻力可查软件中的表，宜取小值。 水土一项中土用合算，砂、砾用分算。 计算m值可根据软件提供的公式计算，如图：

基坑底面位移量估计值经验选10mm，也可以根据实际选小。点确定前注意区分水上水下。支锚信息 上图中画红圈的不用填写 预加力可选择50-100，锚固体直径有150，160的（用哪个不晓得怎么选） 锚固力调整系数和材料抗力调整系数都是1.00不用改。 其它项为自己设计。 来个规范建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99 1.锚杆上下排垂直间距不宜小于 2.0m，水平间距不宜小于1.5m；

关于理正深基坑支护设计计算结果的校核

关于理正深基坑支护设计计算结果的校核 【摘要】理正深基坑支护设计软件在1998年推广以来，已成功应用各类高层建筑、城市轨道交通、机场建设、高速公路、岩土工程治理等大型工程的基坑设计中，在提高工程设计的同时，也受到广大工程设计人员的一致好评。理正深基坑支护设计软件是适用于多种支护形式的深基坑单元或空间整体协同分析计算的软件，包括腰梁、内支撑、立柱、斜撑的计算。理正工具箱软件是理正结构软件的一个分支，可以计算各种混凝土构件的内力及配筋。由于理正深基坑整体计算采用的是空间整体协同有限元计算的方法，而国内大部分工程设计人员对有限元计算方法不甚熟悉，所以往往会对理正深基坑整体计算结果产生怀疑。本文旨在通过使用工具箱软件的柱截面计算模块来校核深基坑整体计算内撑梁结果的正确性，同时也给设计人员提供了一种校核整体计算结果的方法。 【关键词】深基坑内撑梁整体计算工具箱柱截面压弯构件 一、深基坑支护设计整体计算 理正深基坑整体计算模块采用整体建模，空间整体协同线弹性有限元方法计算，可以考虑支护结构、内支撑结构及土空间整体的协同作用，模型、结果都可进行真三维整体查看，并可进行单构件查看。下面是整体计算中编号为ZCL-4的支撑梁构件的计算条件和计算结果。 1.计算条件 （1）所研究支撑梁构件 内撑梁编号：ZCL-4（构件长6米） （2）截面信息 矩形800×600（表示b*h，b=800mm,h=600mm） 截面面积A = 48×102(cm2) 截面惯性矩Iy = 256.00×104(cm4) 截面惯性矩Ix = 144.00×104(cm4) 抗扭惯性矩It = 312.00×104(cm4) （3）材料信息 材料：混凝土C30

关于理正深基坑支护软件中预加力的说明

预应力有两个作用，一个是拉紧结构，使桩稍有位移，锚杆就能受力；一个是控制变形。软件的计算模型不考虑第一种作用，软件的计算模型认为结构已经是压紧的了，因此对于软件来说，只考虑第二种。 对于上面的讨论，归根结底是规范上要求预加力要为锚杆力的0.5-0.65（有的规范规定这一 值为0.7）引起的。实际上如果增加预加力，势必改变支点刚度，改变支点刚度，就有可能改变桩的变形和锚杆力，而如果遵循预加力要为锚杆力的0.5-0.65 ，就又要改变预加力。如此循环下去，直到一种情况锚杆力不再增加，就是变形为0 的时候。有兴趣可以试试用软件不停迭代（这个本人试过），就可以出现这个结果。这个结果当然不是设计需要的。因此个人认为，要么是这个规范附录上弹性法的计算模型有问题，要么就是这个规定预加力要为锚杆力的0.5-0.65 没有考虑弹性法这个模型会产生这个死循环。因此，我们回归到预加力的根本上，既控制变形这一目的上说话，讲只要变形满足，预加力又不大于锚杆力的一个百分比（为了锚杆不被预加力破坏）就行了。或者干脆用经典法算出锚杆力（这个锚杆力是个固定值），然后再取其0.5-0.65 做预加力，然后看看变形满足了就行了。这只是个人愚见，盼望规范编制者们给出更符合计算的实际方法。 如要求加预加力，可按无预应力计算一次，得到锚杆的轴力设计值，预应力取其0.5-0.65（基坑规程），再计算一次即可，此处不可以迭代！ 支锚刚度是用在弹性法计算中的，如果是锚杆，根据不同锚杆长度不同而变化，如果是内撑，跟内撑的材料、长度都有关系。不都是30。具体可以看看《基坑支护技术规程》附录C。 锚杆内力设计值=锚杆最大内力弹性法（经典法）* 荷载分项系数（即1.25）*基坑侧壁安全系数，你试算一下即可验证。 位移是否满足要求可参考《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497-2009 有关规定！ 基底平均压力设计值149.2（kPa） < 180.0 基底边缘最大压力设计值232.5（kPa） > 1.2*180.0 抗滑安全系数: 5.267 > 1.600 抗倾覆安全系数: 10.178 > 1.600 如上，在土钉墙+预应力锚设计计算中出现基底边缘最大压力值偏大（红色显示）的情况，其他都没有问题，请问是否需要对设计参数进行调整？怎样调整？先谢谢了------ 说明土钉墙地基承载力验算时,基底最大压应力不满足要求, 请参照说明书中181 页的公式:7.1.7-30 进行调整. 请问土钉墙基底宽度怎么确定啊？土钉墙的外部稳定是将土钉加固的整个土体视作重力式挡土墙，土钉墙基底宽度即这个挡墙 的基底宽度，这个数值需由设计者自己设定。 排桩+锚杆方案中，锚杆的支锚刚度怎么计算出来呢？锚杆的支锚刚由用户交互，可以参考《基坑支护技术规程》附录C

理正深基坑7.0基坑支护计算例题排桩内支撑

深基坑支护设计 3 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2016-04-11 11:55:10 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:

理正深基坑支护设计软件6.5版说明书

理正深基坑支护设计软件6.5版说明书 系统操作说明 1 操作流程 图1-1 深基坑支护结构设计流程图 2 流程说明 2.1 开始 通过两个途径可以进入【深基坑支护结构设计软件】的主界面： ⑴在开始菜单中，打开【理正深基坑】； ⑵双击桌面上的快捷图标。 系统主界面如图2.1-1所示： 图2.1-1 主界面 2.2 路径设置 有两种设置工程路径的方法：

⑴在主界面设置路径： 点主界面的【工作目录】按钮，弹出指定工作路径对话框，既可以从右侧上方选择路径处的树形目录中选择当前路径，也可以在工作路径文本输入框中直接输入当前的路径字符串。然后点【确定】按钮。 ⑵在单元计算界面设置路径： 进入单元计算模块后，点【选工程】，弹出指定工作路径对话框，在树形目录或文本输入框中进行路径设置。 注意： 1. 主界面设置的工作路径为单元计算、整体计算文件的默认路径。同时单元计算文件还可以在单元计算模块设置的路径下保存； 2. 单元计算界面与主界面设置的工作路径最好保持一致； 3. 路径设置支持输入“空格”； 4. 单元计算控制菜单下的“打开工程”功能同【选工程】。 2.3 单元计算和整体计算 分别参见第一、二、三和四部分。 2.4 数据存盘及备份 原始数据和结果数据均保存在设置的工作目录下： 单元计算原始数据文件名：*.SPW； 图形结果文件名：*.DXF； 计算书文件名：*.RTF。 2.5 退出 在单元计算界面下点击“退出”按钮或菜单，退出单元计算模块； 在主界面下点击“退出”按钮或菜单，退出软件。

第一部分单元计算操作说明 1 操作流程 图1-1 单元计算操作流程图 1.1 进入单元计算 点击“”按钮，进入单元计算模块。 1.2 增加计算项目 ⑴第一次进入单元模块时，计算项目为空，如图1.2-1所示。 图1.2-1 单元计算输出界面 ⑵必须点“增”按钮，弹出图1.2-2所示模板，并从中选取计算项目。确认后进入设计数据录入界面。

理正深基坑软件的使用问题及答复

关于理正深基坑软件的使用问题及答复 北京理正软件设计研究院有限公司: 我公司是贵公司开发的《理正深基坑支护结构设计软件》（F-SPW4.0）的正版用户。我公司设计人员在使用此软件的过程中，对软件中的部分参数的取值有疑问，恐影响到对软件的正确使用，甚至影响到工程的安全，特此提出，请贵公司予以书面解答： 问题1：在单元计算中，“支锚刚度”的计算公式，是否与《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）附录C公式C.1.1锚杆水平刚度系数（或者C.2.2支撑水平刚度系数）中kT的计算公式相同？对于C.1.1的锚杆水平刚度系数，是否有必要再除以锚杆水平间距？即是否是支锚刚度=kT/锚杆水平间距答：这个问题要分锚杆和内撑两部分说对于锚杆，《规程》54页公式没有涉及间距。而且有一个更简单的方法，软件可以自动计算，方法是：您先凭经验输入一个刚度值，计算时，计算到锚杆一项时，软件会计算出一个“锚杆刚度”，这时您点击上部的“应用刚度计算结果”按键，然后终止计算。然后用这一刚度重新计算到锚杆一项，重复上述操作，大约如此迭代2-4次，刚度值基本不变了，这时的刚度取值就基本合理了。对于内撑，软件不能自动计算，您可以参考《规程》55页公式C.2.2，但要注意，由于软件会用这个交互的刚度先除以前面交互的水平间距，所以您输入刚度时，只要用公式C.2.2的前半部分计算所得即可，即2αEA/L。 问题2：在单元计算中，计算结构弯矩的“弯矩折减系数”，究竟是考虑什么因素而设定的，这个系数的设定在《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）中有无相应的依据？该系数应如何取值？ 答：“弯矩折减系数”在《规程》中没有规定，是软件开放的一个经验系数，由用户自主交互，用于凭经验调整内力设计值大小。如不做调整，可取1即可。 问题3：单元计算中，冠梁的“水平计算刚度”的计算公式是什么？该刚度的设定在《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）中有无相应的依据？ 答：冠梁的“水平计算刚度”的经验公式请参看说明书203页或软件帮助附2.5.1。该刚度在《规程》中没有规定，是我们根据基本力学原理推导而出的经验公式。 冠梁的“水平计算刚度”值是由用户自主交互，以上经验公式只做为参考，建议用整体计算方法自动计算。以上问题，请尽快给予书面解答。谢谢。中铁隧道勘测设计院有限公司 我还有一些小问题，希望也能够在这里得到答案。 1。在计算m值时，基坑底面位移值是怎么估计？ 2。自动生成工况的深度是怎么计算出来的？ 3。花管参数的设置否影响计算吗？ 4。材料抗力和抗力系数一般怎么取呢？ 一位好学的初学者，谢谢。 1。在计算m值时，基坑底面位移值是怎么估计？ 答:m值的计算依据基底位移,先假定10毫米位移,然后算,算完后再修改m值,重新算位移,如此反复,知道两个数值都比较稳定就行了.

理正深基坑6.0操作说明(经典).doc

理正6.0系统操作说明 1 操作流程 图1-1 深基坑支护结构设计流程图 2 流程说明 2.1 开始 通过两个途径可以进入【深基坑支护结构设计软件6.0】的主界面： ⑴在开始菜单中，打开【理正深基坑支护结构设计软件6.0】； ⑵双击桌面上的快捷图标。 系统主界面如图2.1-1所示： 图2.1-1 主界面 2.2 路径设置 有两种设置工程路径的方法： ⑴在主界面设置路径： 点主界面的【工作目录】按钮，弹出指定工作路径对话框，既可以从右侧上方选择路径处的树形目录中选择当前路径，也可以在工作路径文本输入框中直接输入当前的路径字符串。然后点【确定】按钮。 ⑵在单元计算界面设置路径： 进入单元计算模块后，点【选工程】，弹出指定工作路径对话框，在树形目录或文本输入框中进行路径设置。

注意： 1. 主界面设置的工作路径为单元计算、整体计算文件的默认路径。同时单元计算文件还可以在单元计算模块设置的路径下保存； 2. 单元计算界面与主界面设置的工作路径最好保持一致； 3. 路径设置支持输入―空格‖； 4. 单元计算控制菜单下的―打开工程‖功能同【选工程】。 2.3 单元计算和整体计算 分别参见第一、二、三和四部分。 2.4 数据存盘及备份 原始数据和结果数据均保存在设置的工作目录下： 单元计算原始数据文件名：*.SPW； 图形结果文件名：*.DXF； 计算书文件名：*.RTF。 2.5 退出 在单元计算界面下点击―退出‖按钮或菜单，退出单元计算模块； 在主界面下点击―退出‖按钮或菜单，退出软件。

1 操作流程 1.1 进入单元计算 点击― 1.2 增加计算项目 第一部分 单元计算操作说明 图1-1 单元计算操作流程图 ‖按钮，进入单元计算模块。 ⑴ 第一次进入单元模块时，计算项目为空，如图1.2-1所示。 图1.2-1 单元计算输出界面 ⑵ 必须点―增‖按钮，弹出图1.2-2所示模板，并从中选取计算项目。确认后进入设计数据录入界面。

理正深基坑软件应用参数说明

理正深基坑软件应用参数说明 1. 各种支护结构计算内容 排桩、连续墙单元计算包括以下内容： ⑴ 土压力计算； ⑵ 嵌固深度计算； ⑶ 内力及变形计算； ⑷ 截面配筋计算； ⑸ 锚杆计算； ⑹ 稳定计算：整体稳定、抗倾覆、抗隆起、抗管涌承压水验算。其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 水泥土墙单元计算包括以下内容： ⑴ 土压力计算； ⑵ 嵌固深度计算； ⑶ 内力及变形计算； ⑷ 截面承载力验算； ⑸ 锚杆计算； ⑹ 稳定验算：整体稳定、抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗管涌承压水验算。 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 土钉墙单元计算包括以下内容： ⑴ 主动土压力计算； ⑵ 土钉抗拉承载力计算； ⑶ 整体稳定验算； ⑷ 土钉选筋计算。 系统仅提供《建筑基坑支护技术规程》( JGJ 120-99 )及《石家庄地区王长科法》计算方法， 放坡单元计算包括以下内容： 系统仅提供整体稳定验算. 2. 增量法和全量法？ (1) 全量法是4.3 版本以前采用多计算方法，采用这种计算时不能任意指定工况顺序。（注意：采用该方法会使5.0 版本某些新增数据丢失。）所

谓总量法，就是在施工的各个阶段，外力是实际作用在围护结构上的有效土压力或其它荷载，在支承处应考虑设置支承前该点墙体已产生的位移。由此就可直接求得当前施工阶段完成后围护结构的实际位移和内力。 （2）增量法：采用这种方法，可以更灵活地指定工况顺序。所谓增量法计算，就是在各个施工阶段，对各阶段形成的结构体系施加相应的荷载增量，该增量荷载对该体系内各构件产生的内力与结构在以前各阶段中产生的内力叠加，作为构件在该施工阶段的内力，这样就能基本上真实地模拟基坑开挖的全过程。因此，在增量法中，外力是相对于前一个施工阶段完成后的荷载增量，所求得的围护结构的位移和内力也是相对于前一个施工阶段完成后的增量，当墙体刚度不发生变化时．与前一个施工阶段完成后已产生的位移和内力叠加，可得到当前施工阶段完成后体系的实际位移和内力。 参考理正深基坑帮助文件单元计算编制原理/内力变形计算/ 内力、位移计算/ 弹性法。 3. 弹性法计算方法中的“ m法、“ C”法、“ K”法？ 桩在水平荷载作用下，其水平位移（x）越大时，侧压力（即土的弹性抗力）（也越大，侧压力大小还取决于：土体的性质，桩身的刚度大小，桩的截面形状，桩的入土深度。侧压力的大小可用如下公式表达： (T =Cx 式中C――土的水平基床系数，它是反映地基土“弹性”的一个指标，表示单位面积土在弹性限度内产生单位变形时所需施加的力，其大小与地基土的类别、物理力学性质有关。它的单位为kN/m3. C值通过各种试验方法取得，如可以对试桩在不同类别土质及不同深度