球形壳体障板声散射近场矢量特性_杨德森

宁蒗5.7级地震前前兆异常特征分析

宁蒗5.7级地震前前兆异常特征分析 宁蒗地震前，周围台站（丽江、云龙、永胜、洱源、弥渡、楚雄）的前兆仪器不同程度记录到许多异常信息，通过综合分析研究，发现这些异常不仅有清晰的特征（短临指标）和明显的同步性（可信度高），有的还有完整的短趋势过程，显示了地震的孕育和发生过程，同时也表明了地震前兆的”复杂性”。对于台站进行资料分析、地震预报等来说，这些异常信息无疑更具及时性、和可靠性，可以起到积极的参考和借鉴作用。 标签：宁蒗地震前兆异常特征 0引言 异常与地震都是区域应力增强活动的结果（陈立德，付虹. 2003），在地震前的一段时间内和一定区域范围内往往出现一些异常，临近地震时在震区附近也出现一些异常（马瑾等，1995）。1998年10月2日至1999年1月3日，在云南宁蒗和四川盐源之间发生的五次5级以上地震前，四川小庙台的钻孔应变仪就记录到这次系列地震的应变前兆短临异常（牟雅元等，2001）。1996年2月3日云南丽江7.0级地震，永胜、云龙、攀枝花、弥渡等台的倾斜、应变观测记录曲线所显示的震前4-16小时的异常图像，证明这类前兆异常现象是值得深入入研究的临震信息（陈德福等，1997）。2012年6月24日云南宁蒗发生5.7级地震。地震前，震中距350千米范围内，有6个台站（丽江、云龙、永胜、洱源、弥渡和楚雄台，最小距离90千米，最大距离310千米）的前兆仪器不同程度记录到许多异常信息。本文根据这些异常的形态（陈绍绪等，1999；王雪莹等，2003）、异常持续时间（谭金意等，1998）及成因，对其进行综合分析研究，判断和归纳出三种类型，即①震前持续、震后恢复的短趋势异常。②具同步性的短临异常。 ③“震前扰动”短临及临震异常。具体情况如下： 1震前持续、震后恢复的短趋势异常 1.1异常特征 这类异常最明显的共性就是具有完整性，即从震前到震后，异常过程清晰，易于识别，随着地震的发生，异常逐渐恢复正常。异常持续时间在3-6个月左右，异常形态对于连续观测的记录多为转折、突变（如楚雄台形变记录）；非连续观测记录为群发式单点突跳（如洱源气体观测）。这可能是因为震前震区周围区域应力场逐渐增强所至。 1.2典型异常 （1）楚雄台2012年垂直摆日均值曲线，从趋势变化看，在宁蒗地震前，有3个月的剧烈倾斜加速变化，宁蒗地震后，变化仍延续，接着发生彝良地震，之后速率变化逐渐恢复正常。见图1。（2）楚雄台2012年水管倾斜仪日均值曲线，

管道应力分析和计算

管道应力分析和计算

目次 1 概述 1.1 管道应力计算的主要工作 1.2 管道应力计算常用的规范、标准1.3 管道应力分析方法 1.4 管道荷载 1.5 变形与应力 1.6 强度指标与塑性指标 1.7 强度理论 1.8 蠕变与应力松弛 1.9 应力分类 1.10 应力分析 2管道的柔性分析与计算 2.1管道的柔性 2.2管道的热膨胀补偿 2.3管道柔性分析与计算的主要工作2.4 管道柔性分析与计算的基本假定2.5 补偿值的计算 2.6 冷紧 2.7 柔性系数与应力增加系数 2.8 作用力和力矩计算的基本方法2.9 管道对设备的推力和力矩的计算

3 管道的应力验算 3.1管道的设计参数 3.2钢材的许用应力 3.3管道在内压下的应力验算 3.4 管道在持续荷载下的应力验算 3.5管道在有偶然荷载作用时的应力验算3.6 管系热胀应力范围的验算 3.7力矩和截面抗弯矩的计算 3.8 应力增加系数 3.9 应力分析和计算软件

1 概述 1.1 管道应力计算的主要工作 火力发电厂管道（以下简称管道）应力计算的主要工作是验算管道在内压、自重和其他外载作用下所产生的一次应力和在热胀、冷缩及位移受约束时所产生的二次应力；判断计算管道的安全性、经济性、合理性，以及管道对设备产生的推力和力矩应在设备所能安全承受的范围内。 管道的热胀应力应按冷、热态的应力范围验算。管道对设备的推力和力矩应按冷状态下和工作状态下可能出现的最大值分别进行验算。 1.2 管道应力计算常用的规范、标准 （1）DL/T 5366－2006火力发电厂汽水管道应力计算技术规程（2）ASME B 31.1－2004动力管道 在一般情况下，对国内工程采用DL/T 5366进行管道应力验算。对涉外工程或顾客有要求时，采用B 31.1进行管道应力验算。 1.3 管道应力分析方法 管道应力分析方法分为静力分析和动力分析。 对于静荷载，例如：管道内压、自重和其他外载以及热胀、冷缩和其他位移荷载作用的应力计算，采用静力分析法。DL/T 5366和B31.1规定的应力验算属于静力分析法。同时，它们也用简化方法计及了地震作用的影响，适用于火力发电厂管道和一般动力管道。 对于动载荷，例如：往复脉冲载荷、强迫振动载荷、流动瞬态冲击载荷和地震载荷作用的应力计算采用动力分析法。核电站管道和地震烈度在９度及以上地区的火力发电厂管道应力计算采用动力分析法。 1.4 管道荷载

管道应力分析报告概述

管道应力分析概述 CAESARII软件介绍 CAESARII管道应力分析软件是由美国COADE公司研发的压力管道应力分析专业软件。它既可以分析计算静态分析，也可进行动态分析。CAESARII向用户提供完备的国际上的通用管道设计规范，使用方便快捷。交互式数据输入图形输出，使用户可直观查看模型（单线、线框，实体图）强大的3D计算结果图形分析功能，丰富的约束类型，对边界条件提供最广泛的支撑类型选择、膨胀节库和法兰库，并且允许用户扩展自己的库。钢结构建模，并提供多种钢结构数据库.结构模型可以同管道模型合并,统一分析膨胀节可通过标准库选取自动建模、冷紧单元/弯头，三通应力强度因子（SIF）的计算、交互式的列表编辑输入格式用户控制和选择的程序运行方式,用户可定义各种工况。 一、管道应力分析的原则 管道应力分析应保证管道在设计条件下具有足够的柔性，防止管道因热胀冷缩、管道支承或端点附加位移造成应力问题。 二、管道应力分析的主要内容 管道应力分析分为静力分析和动力分析。 静力分析包括： 1）压力荷载和持续荷载作用下的一次应力计算——防止塑性变形破坏； 2）管道热胀冷缩以及端点附加位移等位移荷载作用下的二次应力计算——防止疲劳破坏； 3）管道对设备作用力的计算——防止作用力太大，保证设备正常运行； 4）管道支吊架的受力计算——为支吊架设计提供依据； 5）管道上法兰的受力计算——防止法兰汇漏。 动力分析包括：

l）管道自振频率分析——防止管道系统共振； 2）管道强迫振动响应分析——控制管道振动及应力； 3）往复压缩机（泵）气（液）柱频率分析——防止气柱共振； 4）往复压缩机（泵）压力脉动分析——控制压力脉动值。 三、管道上可能承受的荷载 （1）重力荷载：包括管道自重、保温重、介质重和积雪重等； （2）压力荷载：压力载荷包括内压力和外压力； （3）位移荷载：位移载荷包括管道热胀冷缩位移、端点附加位移、支承沉降等； （4）风荷载； （5）地震荷载； （6）瞬变流冲击荷载：如安全阀启跳或阀门的快速启闭时的压力冲击： （7）两相流脉动荷载； （8）压力脉动荷载：如往复压缩机往复运动所产生的压力脉动； （9）机械振动荷载：如回转设备的振动。 四、管道应力分析的目的 1）为了使管道和管件内的应力不超过许用应力值； 2）为了使与管系相连的设备的管口荷载在制造商或国际规范（如 NEMA SM-23、API-610、API-6 17等）规定的许用范围内； 3）为了使与管系相连的设备管口的局部应力在 ASME Vlll的允许范围内； 4）为了计算管系中支架和约束的设计荷载；

应力、应力状态分析(习题解答)

8-9 矩形截面梁如图所示，绘出1、2、3、4点的应力单元体，并写出各点的应力计算式。 解：(1)求支反力R A =,R B = (2)画内力图如图所示。 x Pl (-)(+) Pl M kN ·m) P P y (-) (-) (+) V kN) 题8-9图 (3) 求梁各点的正应力、剪应力： (4)画各点的应力单元体如图所示。 9-1 试用单元体表示图示构件的A 、B 的应力单元体。 （a ）解：（1）圆轴发生扭转变形，扭矩如图所示。 111max 222222333333max 442330,22(')[()]448 11 4()12 12 00(0, 0) 16 Z Z Z Z z V p A b h h h h P P b M V S Pl h y I I b b h b h b M S M Pl W b h σττστστστ==-=-? =-??-?? ?-?= ?=? = =??????=====- =- =??

80A - + 160 80 T (kN ·m ) （2）绘制A 、B 两点的应力单元体： A 、 B 两点均在圆轴最前面的母线上，横截面上应力沿铅垂方向单元体如图所示： 3 3 1601020.216 80510.216 A A t b B t T Pa kPa W T Pa kPa W τπτπ= ==?===-? （b ）解：（1）梁发生弯曲变形，剪力、弯矩图如图所示。 - + 120 V kN) 40 M kN ·m) + 120 4020 60 题9-1（b ）

（2）绘制A 、B 两点的应力单元体： A 点所在截面剪力为正，A 点横截面的剪力为顺时针，同时A 点所在截弯矩为正下拉，而A 点是压缩区的点。 B 点所在截面剪力为负，B 点横截面的剪力为逆时针，同时B 点所在截弯矩为正下拉，而B 点是拉伸区的点。单元体如图所示： 3 3 3.3 3 3 3.60100.0537.50.1200.212 12010(0.1200.050.075) 5.6250.1200.20.1201220100.0512.50.1200.212 4010(0.1200.05A A A t A z A A t B B B t B z B B t M y Pa MPa I V S Pa MPa I b M y Pa MPa I V S I b στστ?=-?=-?=-??????=?==????=?=?=??-????=?=?g g 30.075) 1.8750.1200.20.12012 Pa MPa =-?? 9-2（c 解：(1)由题意知： 30,20.5030o x x y MP MPa MP στσα==-==，，。 (2)求30o 斜截面上的应力 cos 2sin 22230503050 cos 60(20)sin 6052.32() 223050sin 2cos 2sin 60(20)cos 6018.67() 22 x x x x x o o o o x x x MPa MPa αασσσσσατα σστατα+-= + -+-=+--?=--=+=+-?=- (e) 试用解析法求出（1）图示应力单元体-30o 斜截面的应力。（2）主应力与主方向，以及面内的剪应力极值；（2）在单元体上标出主平面。 解：(1)由题意知： o MPa MP x x 30.20,10-=-=-=ατσ。见图（a ）

圆柱壳局部应力的计算

圆柱壳局部应力的计算 WRC （美国焊接研究委员会）计算球壳和圆柱壳的局部应力的方法采用了 WRC 方法的最大优点是把外载荷在壳体中引起的内力和内弯矩表示为由几个几何参数确定的无因次量，因此给设计计算带来极大方便。 1．计算几何参数 计算几何参数包括壳体参数和附件参数，这些几何参数与壳体和附件的几何尺寸有关，因此对球壳和圆柱壳以及不同几何形状的附件取法不同。 （1）壳体参数 （2）附件参数 对圆柱壳-圆柱形附件： 对圆柱壳-矩形附件，其参数β与外载荷类型有关。对圆柱壳-方形附件： m R r 0 875.0= βm R C = βT R m = γ

以上式中，R m ——圆柱壳的平均半径，mm ； T ——圆柱壳的壁厚，mm ； r 0 ——圆柱形附件的外半径，mm ； C ——方形附件的边长之半，mm 。 2．根据几何参数从相应的曲线图中读取内力 WRC 通报107（1972年）公布的无因次曲线以半对数坐标绘制，纵坐标为各个内力和内弯矩的无因次量，对于圆柱壳体，横坐标为附件参数β，按不同的壳体参数γ绘制了径向力P 和力矩M L 、M C 引起的各种内力和内弯矩的无因次曲线图，共16幅，其中部分图如图1-图12所示。 （三）应力 1．一般计算公式 2．正应力位置和符号 在一般情况下，由局部载荷引起的最大正应力发生在附件与壳体连接处的壳壁内外表面上。这些点的应力状态为双向应力状态，对圆柱壳为经向应力σx 和周向应力σθ。应力的正负号可以根据不同类型载荷引起的壳体变形情况来判断，如以图（2）（a ）中受径向载荷P 作用的圆柱壳为例，P 犹如局部外压力作用在壳体中，引起的薄膜内力为负，而弯曲应力在壳体C 、D 处的外表面为负，内表面为正；又如当受外力矩M C 或M L 时，力矩可视为由相等相反的径向载荷 内力和内弯矩的无因次量： 26T M T N x x x ±=σ2 6T M T N θθθσ± = ??? ? ?????? ? ????? ? ????? ????? ????? ??C m i C m i L m i L m i i m i M R M M R N M R M M R N P M P R N β βββ,,,,,2 2

局部应力计算方法的对比研究(秦叔经)

局部应力计算方法的 对比研究
秦叔经 全国化工设备设计技术中心站 2009.11 上海
一、前言
z 当前工程中应用的局部应力计算方法:
- WRC107 方法 - WRC297 方法 ( 仅适用与筒体与接管连接结构 ) - 有限元分析方法
z WRC107 方法的力学模型和适用范围：
- 筒体上的实心圆柱体、矩形附件和方形附件受外加机 械载荷 - 球壳上的接管、实心圆柱体和方形附件受外加机械载荷 - 筒体与圆柱体连接结构的适用直径比 d/D ≤ 0.5 - 球壳与接管连接结构的适用直径比 d/D ≤ 0.375
注：HG20582中的限制条件： d/D ≤ 0.5
z WRC297 方法的力学模型和适用范围： - 筒体上接管受到外加机械载荷 - 接管与筒体的直径比 d/D ≤ 0.5 z 欧盟于2002年颁布的压力容器标准EN13445中给出
了另一种局部应力计算方法，其适用范围：
球壳与接管连接结构: 0.001 ≤ δe /R ≤ 0.1 筒体与接管连接结构: 1) 0.001 ≤ δe /D ≤ 0.1 2)
λC =
d De C ≤ 10
1

z 目前工程设计中采用WRC107和WRC297方法遇到的
问题：
- 结构几何参数超出图表曲线的范围时,无法再使用该两 方法计算局部应力 - 筒体与接管连接结构,采用WRC107和WRC297方法将得到 不同的结果 - 当将WRC107和WRC297方法的结果与应力分类的强度条件 配合使用时，是否能确保安全
z 本文的研究内容： - EN13445方法、 WRC107方法、WRC297方法的安全性比较 - 是否可忽略沿接管轴线方向的扭矩和横向力 - 压力和外加机械载荷叠加时的局部应力计算 - EN13445方法替代WRC107方法、WRC297方法和有限元方法 的可能性
二、计算结果比较基准
z 与WRC 107、WRC 297和有限元方法相配合的强度条件：
σ L ≤ 1.5[σ ]
σ L + σ b ≤ 1.5[σ ]
σ L + σ b + σ II ≤ 3.0[σ ]
z EN13445 方法的强度条件：
a）一次加载的强度条件：
|ΦF| ≤ 1.0 |ΦB| ≤ 1.0 |ΦF| + |ΦB| ≤ 1.0 （不考虑压力和温差载荷）
b）一次加二次应力的强度条件 ： 球壳上接管： 筒体上接管:
σ FZ + σ MB ≤ 3[σ ]
2 2 2 σ FZ + (σ MX + σ MY ) ≤ 3[σ ]
2

修改局部应力

过程设备设计计算书SW6－1998 ( v2 .0 ) 软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999 DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN 工程名： PROJECT 设备位号： ITEM 设备名称： E QUIPMENT 图号： DWG NO。 设计单位：南京海洋高压容器制造有限公司 DE SIGNER

柱壳局部应力计算 附件类型圆形附件或接管计算依据WRC107 1979年版 计算数据 设计压力P (MPa) 5.70设计温度Temp. (℃) 93.00 柱壳内径Di (mm) 650.00 柱壳公称厚度T (mm) 12.00 柱壳壁厚附加量C (mm) 1.00 柱壳材料Q345R 柱壳材料类型板材圆形附件或接管外径D2 (mm) 200.00 接管伸出长度H (mm) 200.00 补强圈外径D3 (mm) 补强圈厚度T3 (mm) 两坐标系夹角θ (度) -90.00 附件位置L见注(1) (mm) 180.00 径向力Fz (N) 9375.00 水平力V1 (N) 9375.00 水平力V2 (N) 9375.00 弯矩M1 (N.mm) 4500000.00 弯矩M2 (N.mm) 4500000.00 扭矩Mt (N.mm) 5625000.00 注 (1) 该项为圆形附件或接管中心至封头切线或筒体端部的距离. (2) 下面的局部应力表中的Au,Bu,Cu,Du为柱壳与附件连接处A,B,C,D点的外表面应力, Al,Bl, Cl,Dl为内表面应力. Am,Bm,Cm,Dm为平均应力 (即膜应力). 外载荷 (沿X-Y-Z坐标系方向) 径向力Fz (N) 9375.0 轴向力Vx (N) 9375.00 周向力Vy (N) -9375.00 弯矩Mx (N.mm) 2624999.75 弯矩My (N.mm) -6375000.00 扭矩Mt (N.mm) 5625000.0 圆形附件边缘或接管根部壳体应力集中系数和几何系数 薄膜应力集中系数Kn 1.00 弯曲应力集中系数Kb 1.00 壳体几何参数γ30.091 连接件几何参数β0.264 圆形附件边缘或接管根部壳体应力(表面应力) 图表号系数W Au Al Bu Bl Cu Cl Du Dl 周向应力Sy (MPa): Fz_M 4C,3C 3.869,2.17910.0 10.0 10.0 10.0 5.6 5.6 5.6 5.6 Fz_B 2C-1,1C 0.027,0.062 12.4 -12.4 12.4 -12.4 28.6 -28.6 28.6 -28.6 Mx_M 3A 1.264 0.0 0.0 0.0 0.0 -10.4 -10.4 10.4 10.4 Mx_B 1A 0.071 0.0 0.0 0.0 0.0 -106.2 106.2 106.2 -106.2 My_M 3B 2.841 56.8 56.8 -56.8 -56.8 0.0 0.0 0.0 0.0 My_B 1B-1 0.021 77.6 -77.6 -77.6 77.6 0.0 0.0 0.0 0.0 P_MC 171.5 171.5 171.5 171.5 171.5 171.5 171.5 171.5 周向应力代数和328.3 148.3 59.4 189.9 89.1 244.3 322.3 52.8 轴向应力 Sx (MPa): Fz_M 3C,4C 2.179,3.869 5.6 5.6 5.6 5.6 10.0 10.0 10.0 10.0 Fz_B 1C-1,2C 0.054,0.032 25.0 -25.0 25.0 -25.0 14.9 -14.9 14.9 -14.9 Mx_M 4A 2.571 0.0 0.0 0.0 0.0 -21.2 -21.2 21.2 21.2 Mx_B 2A 0.035 0.0 0.0 0.0 0.0 -51.4 51.4 51.4 -51.4 My_M 4B 1.260 25.2 25.2 -25.2 -25.2 0.0 0.0 0.0 0.0 My_B 2B-1 0.039 139.3 -139.3 -139.3 139.3 0.0 0.0 0.0 0.0

压力容器局部应力的分析计算与补强措施

东北石油大学 课程综合实践（二） 2014年5月11日

目录 第一章局部应力 (1) 1.局部应力的计算方法与概述 (1) 1.1.1 WRC方法 (1) 1.1.2介质压力引起的应力计算 (3) 1.1.4强度评定 (3) 1.2欧盟的压力容器标准EN13445 (4) 1.3有限元法 (4) 第二章补强分析 (5) 2.降低局部应力的方法与措施 (5) 2.1.1直立容器支承式支座处的强度校核 (5) 2.1.2支座处封头的局部载荷 (5) 2.1.3支座处封头截面上的应力 (6) 2.1.4支座处封头的强度校核条件 (9) 2.1.5 补强措施 (10) 第三章结束语 (12)

第一章局部应力 1.局部应力的计算方法与概述 压力容器除了承受介质压力载荷外,常常还要受到附件传来的其他外载荷。通过支座、托架、吊耳等附件传来的载荷,主要是设备的自重及其内部物料等静重;通过接管传来的载荷主要是管道和管系反力、重量以及由于受热膨胀引起的推力和力矩。这些载荷对壳体的影响虽仅限于附件与壳体连接处附近的局部区域,但常会产生较高的局部应力。除外载荷产生的局部应力外,介质压力载荷还将在附件与壳体连接区产生另外一些局部应力,如局部薄膜应力、弯曲应力,以及截面尺寸突变的转角处的应力集中。外载荷应力和介质压力载荷应力的联合作用将会使附件和壳体连接区域成为压力容器发生破坏的主要根源。因此,计算外载荷作用下附件和壳体中的局部应力就显得十分重要,但是由于问题的非对称性,对局部应力作完整的理论计算过于复杂,对于实际设计往往不便于应用。目前,对于压力容器壳体上由接管外载荷引起的局部应力的计算,主要有以Bijlaard理论为基础的两种方法:一是美国焊接研究协会(WRC)第107公报和有关补充规定WRC第297公报介绍的方法;二是英国压力容器设计标准BS550附录G建议的方法。随着压力容器向高参数化发展和分析设计方法的广泛采用,要求进行局部应力计算和采用分析设计法进行强度评定的压力容器会越来越多,故本文在对WRC107方法理解基础上,对一高压反应器底封头上由接管载荷引起的局部应力作了详细计算,并按分析设计原理对接管和封头连接区的应力进行了强度评定,以便对工程中同类结构的局部应力计算、强度评定及压力容器分析设计方法的应用提供一定的参考。 1.1.1 WRC方法 WRC计算球壳和柱壳局部应力的方法是采用Bijlaard和其他研究者的理论研究结果,于1965年8月在其第107号公报中以简便的形式发表,此后又几经修改,进一步补充和扩大了它的使用范围。WRC计算方法考虑了以下4种由接管传递到壳体上的局部载荷:①径向载荷P;②经向外力矩,和周向外力矩;③径向切向载荷,和周向切向载荷;④扭转力矩。各种局部载荷方位见图1。由径向载荷,外力矩和在

管道应力分析和计算

新生培训教材 管道应力分析和计算 （机务专业篇） 国核电规划设计研究院机械部 二零一零年十一月 北京

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目次 1 概述 1.1 管道应力计算的主要工作 1.2 管道应力计算常用的规范、标准1.3 管道应力分析方法 1.4 管道荷载 1.5 变形与应力 1.6 强度指标与塑性指标 1.7 强度理论 1.8 蠕变与应力松弛 1.9 应力分类 1.10 应力分析 2 管道的柔性分析与计算 2.1 管道的柔性 2.2 管道的热膨胀补偿 2.3 管道柔性分析与计算的主要工作2.4 管道柔性分析与计算的基本假定2.5 补偿值的计算 2.6 冷紧 2.7 柔性系数与应力增加系数 2.8 作用力和力矩计算的基本方法 2.9 管道对设备的推力和力矩的计算 3 管道的应力验算

3.1 管道的设计参数 3.2 钢材的许用应力 3.3 管道在内压下的应力验算 3.4 管道在持续荷载下的应力验算 3.5 管道在有偶然荷载作用时的应力验算3.6 管系热胀应力范围的验算 3.7 力矩和截面抗弯矩的计算 3.8 应力增加系数 3.9 应力分析和计算软件

1 概述 1.1 管道应力计算的主要工作 火力发电厂管道（以下简称管道）应力计算的主要工作是验算管道在内压、自重和其他外载作用下所产生的一次应力和在热胀、冷缩及位移受约束时所产生的二次应力；判断计算管道的安全性、经济性、合理性，以及管道对设备产生的推力和力矩应在设备所能安全承受的范围内。 管道的热胀应力应按冷、热态的应力范围验算。管道对设备的推力和力矩应按冷状态下和工作状态下可能出现的最大值分别进行验算。 1.2 管道应力计算常用的规范、标准 （1）DL/T 5366－2006火力发电厂汽水管道应力计算技术规程及其勘误 （2）ASME B 31.1－2007动力管道 (3 ) DL/T 5054-1996 火力发电厂汽水管道设计技术规定 在一般情况下，对国内工程采用DL/T 5366进行管道应力验算。对涉外工程或用户有要求时，可采用B 31.1进行管道应力验算。 1.5.3 应力 在外力作用下，构件发生变形，这说明构件材料内部在外力作用下变形时原子间的相对位置产生了改变，同时原子间的相互作用力（吸引力与排斥力）也发生了改变。这种力的改变量称为内力。 内力是沿整个断面连续分布的，单位面积上的内力强度，即应力，以“σ”表示。

局部应力计算方法比较

局部应力计算方法比较 WRC107，WRC297，EN13445在筒体上局部应力计算的比较: 1.力学模型和适用范围： WRC107： - 筒体上的实心圆柱体、矩形附件和方形附件受外加机械载荷 - 球壳上的接管、实心圆柱体和方形附件受外加机械载荷 - 筒体与圆柱体连接结构的适用直径比d/D ≤0.5 - 球壳与接管连接结构的适用直径比d/D ≤0.375 注：准确的说不是0.5而是0.496，见WRC107公报。这个还有筒体直径和璧厚比值的限制：璧厚和球形封头中径的比值≤236；璧厚和筒体中径的比值≤230。但不知道什么原因软件按中都用的是0.5，或者是我看标准不

够认真看错了。 HG20583上球壳与接管连接结构的适用直径比d/D ≤0.5，也应该是0.496而不是0.375见WRC107公报，或许我看错了 WRC297： - 筒体上接管受到外加机械载荷 - 接管与筒体的直径比d/D ≤0.5 EN13445中局部应力计算方法，其适用范围： 球壳与接管连接结构: 0.001 ≤de /R ≤0.1 筒体与接管连接结构: 1) 0.001 ≤de /D ≤0.1 2.壳体上薄膜应力的比较： WRC107方法：薄壁管结构或接管壁厚与筒体壁厚相当时，膜应力计算结果偏小；仅当接管壁厚大于筒体壁厚时，计算结果才偏安全

WRC297方法：不能得到确定的结论，但得到的膜应力或接近，或大于有限元方法的结果 EN13445 方法：将有限元方法得到的膜应力除以 1.5倍许用应力后与EN13445方法得到的载荷比相比，EN13445方法的结果其安全裕量总是大于有限元方法的结果 3.壳体上表面应力： WRC107方法：薄壁管结构，该方法的计算结果偏小； 当接管壁厚与筒体壁厚相当或接管壁厚大于筒体壁厚时：- 在弯矩作用下，计算结果偏安全。- 在轴向力作用下，计算结果也偏小 WRC297方法：该方法的计算结果在绝大多数情况下大于有限元方法的结果 EN13445 方法：该方法的结果总是大于有限元方法的结果；在弯矩作用工况下，该方法与有限元方法的结果之比有可能大于2.0