MIDAS培训讲稿1_现浇支架
第1部分现浇支架分析
支架现浇施工方法是桥梁施工中经常使用的方法，主要用于简支梁、盖梁、小跨度连续梁和大跨度连续梁0号块以及边跨现浇段的施工。支架按其结构形式一般分为梁式支架和满堂支架。
梁式支架一般由立柱和梁构成。立柱常采用螺旋钢管、钢管混凝土柱、军用墩（83式和65式）、万能杆件和用型钢自加工制作的格构柱等，有时也采用钢筋混凝土立柱，个别情况可以采用贝雷梁和军用梁；梁部分常采用64式军用梁、贝雷梁、工字型钢、万能杆件和自加工桁架等。
满堂支架常采用碗口支架、扣件式支架等。
现浇支架的计算包括基础承载能力计算、立柱计算、分配梁计算、梁计算、模板计算等，这些计算可以采用土力学、结构力学、材料力学的方法手工计算，也可以采用商用软件。这里主要介绍用midas Civil软件进行支架的计算。
1.1实例1——贝雷梁
某箱型简支梁采用梁式支架现浇的方法施工，其跨中断面如图1.1所示，梁的跨度为32.6m。该梁式支架采用贝雷梁和钢管立柱的形式。
图1.1箱梁截面（单位：m）
1.1.1贝雷梁模型建立
贝雷梁的模型可以先在AutoCAD中建立然后导入MIDAS，也可以直接在MIDAS中建立，这里采用第一种方法。
1）首先启动AutoCAD，画出标准贝雷梁的线框模型，如图1.2所示。画图时注意单位要与后面的MIDAS模型一致。画图时，线段不必在交点处断开，但必须注意不能有重叠的线段。线段均在各杆件的形心处，这样上下弦杆线段间的竖向距离为其中心距，即1.4m。
最好将贝雷梁线框模型的左下节点定义在坐标源点，以便以后方便确定各个构件之间的相对位置。
将该图存成DXF格式以备后用。
图1.2贝雷梁的线框模型（单位：m）
2）启动midas Civil，设定单位。定义截面和材料之前，应先将单位体系设置好（工具>单位系），长度单位设置为m，力的单位设置为kN。
3）执行文件>导入>AutoCAD DXF文件，按图1.3所示对话框操作。
选择DXF文件名，双击选择线框模型所在的层，选择材料和截面，绕X轴旋转90°，确
认。因为在图1.3中默认选择了“在交叉点分割单元”，所以会发现导入的模型在线段的交点处均断开了。
图1.4线框模型导入后
4）定义材料。执行特性>材料>材料特性值，得到如图1.5所示的对话框，点击添加定义两种材料，16Mn和Q235。
图1.5定义材料对话框
5）定义截面。执行特性>截面>截面特性值，得到如图1.6所示的对话框，点击添加定义多种截面。在图1.6的左侧可以看到本例共定义了8种截面。
截面的定义按图1.6进行，一般的型钢截面在MIDAS的截面数据库中都有，没有的截面可以自定义，自定义的方法参见附录3。
图1.6定义截面对话框
6）将定义的材料和截面指定给相应的杆件。先选择杆件，然后将对应的材料或截面“拖
拽”进视图区域，如图1.7所示。
图1.7给杆件指定材料和截面
将所有杆件都指定了材料和截面后，可以通过视图>消隐，来显示截面是否正确。从图1.8可以看出，上下弦杆的截面定义有问题，双槽10的方向有问题。这可以通过更改单元的β角
来改正，运行主菜单>节点/单元>单元表格，然后将弦杆（1号截面）对应的β角改为0即可。
图1.8消隐后的贝雷梁模型
图1.9通过单元表来修改单元的参数
图1.10正确的截面
7）贝雷梁片之间销钉的模拟
可以通过释放梁端约束的方法来完成。对贝雷梁来讲这步的影响不大。
8）贝雷梁的拷贝和移动
支架的布置如图1.11所示，需要根据贝雷梁的横向和纵向布置来拷贝上面的模型。拷贝后的贝雷梁如图1.12所示。
图1.11支架布置图
图1.12贝雷梁模型
1.1.2立柱、分配梁等的模型建立
根据立柱、分配梁等与贝雷梁的相对位置建立其模型。
首先建立贝雷梁顶部的横梁，采用的是工16型工字钢，其偏心设置如图1.13所示。
a)仅设置偏心为中-下部b)在中-下部偏心的基础上附加竖向偏心
图1.13贝雷梁顶横梁偏心设置
建立了一道横梁后，将该横梁在箱梁的底部位置分割成30cm的一段段，其它位置也分割，数量任意。将箱梁的底部位置的横梁上的节点向上拷贝，距离为一个横梁高度+一半的弦杆高
度，然后在这些点（指横梁上的分割点以及拷贝它们而成的节点，如图1.14所示）之间建立弹性连接（刚性）。
图1.14横梁上的分割点与拷贝点之间的弹性连接
将横梁上的分割点以及拷贝它们而成的节点向顺桥向复制，复制的长度为30cm，复制次数为100次，注意要复制节点属性，这样才能将弹性连接一起复制，同时要交叉分割弦杆上的单元。图1.13中的横梁仅显示了一道，其余横梁可以通过拷贝来完成，横梁的顺桥向间距为300mm，拷贝时注意勾选“交叉分割单元”。最后建立底模纵梁。
图1.15支架模型
1.1.3箱梁实体模型建立
1）在AutoCAD中建立箱梁的截面，注意箱梁截面的位置和尺寸单位。
图1.16CAD中的箱梁线框模型
2）现在启动MIDAS的另一窗口，导入箱梁的截面。导入时注意旋转（绕X、Z各转90度）。
图1.17CAD中的箱梁线框模型导入
导入后在箱梁的底板线上按30cm一段分割，以便和底模纵梁结合。
3）数据合并。将箱梁截面的模型关掉，打开上面建立的支架模型，文件>数据合并，选择箱梁模型文件，注意合并时的相对位置。如图1.18所示。
图1.18合并数据文件
4）将箱梁截面划分网格，即得到箱梁截面的板单元模型，然后拉伸成实体单元。拉伸实体前建立混凝土材料。
图1.19总体模型
1.1.4分析
施加边界条件，建立一个静力荷载工况，施加自重，运行分析。
1.1.5查看结果
图1.20总体位移
1.2实例2——64军用梁
1.3实例3——碗口支架
盖梁支架设计计算
泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司
2009221
过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系 见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil
每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）： 荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全） 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
盖梁支架受力计算知识讲解
盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;
槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m
满堂支架设计与验算方案
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
现浇连续梁支架计算书
目录 1工程概况 (2) 2计算依据 (2) 3方案介绍 (3) 4材料规格 (4) 5模型建立 (5) 5.1模型简化 (5) 5.2荷载计算 (5) 6模板检算 (9) 6.1模板竹胶板检算 (9) 6.2肋木验算 (10) 6.3顶托方木检算 (11) 7钢材检算 (13) 7.1荷载组合 (13) 7.2脚手架钢管检算 (14) 7.3I16分配梁检算 (16) 7.4贝雷梁检算 (16) 7.5横垫梁检算 (19) 7.6钢管立柱检算 (20) 7.6.115m跨地铁钢支撑检算......................................... 错误！未定义书签。 7.7连接系及斜撑检算 (23) 8柱底扩大基础检算 (23) 9钢筋砼桩基检算 (25) 101#、4#墩桩基偏压检算 (28) 11结论 (31)
XX大道XX线 现浇连续梁支架计算书 1工程概况 XX大道XX线XX桥位于XX镇与XX镇交界处，全桥孔跨布置为1×25+(33+56+33)+1×25预应力砼简支箱梁和预应力砼现浇箱梁，起点桩号K10+311，终点桩号K10+491，桥梁全长180米，桥宽80米，横向布置为分离式四幅，每幅宽20m，桥梁与道路正交，设计纵坡1.5%，桥面横坡为双向1.5%。 主桥为33+56+33连续梁，横跨XX河，主墩基础为Φ1800桩承台基础，桥墩为拱形3柱式墩，设计桩长18m，墩高10.78m～13.00m。上部结构为变截面预应力混凝连续箱梁，每幅箱梁为单箱四室结构，箱梁顶宽20m，底宽14.985m，腹板厚度70cm、45cm，中间5m范围内过渡，主墩处梁高6m，跨中及边墩处梁高1.7m，成3次抛物线过渡，底板厚度由70cm按三次抛物线变化至跨中24cm，单幅现浇C50砼2900m3。 地质情况：主桥跨XX河，河床砂卵石覆盖层较薄30~50cm，砂卵石以下约2.5m厚强风化砂岩，承载力300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力700kPa。 2计算依据 (1)《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）； (2)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-04）； (3)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； (4)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； (5)《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）； (6)《木结构设计规范》（GB50005-2003） (7)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； (8)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） (9)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） (10)《装配式公路钢桥制造》（JT/T728-2008） (11)《装配式公路钢桥多用途使用手册》
盖梁支架计算书
汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日
目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)
盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表
考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图
满堂脚手架设计计算法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
钢构连续梁边跨现浇段支架设计计算说明
炎汝25合同段沤江大桥边跨墩(8、11)边跨现浇段 钢牛腿设计计算书 一部分： 预埋埋板计算 1、荷载情况 混凝土荷载考虑现浇段盖梁以外部分以及边跨合拢段部分,52.8×26=1372kN。荷载系数1.2。支撑处考虑60%,即988kN 支撑体系以及模板考虑300kN，荷载系数1.2，考虑一半, 即180kN 人群机具荷载考虑2kN/m2,也108kN,荷载系数1.4，考虑一半，即76kN 合计1244kN,取半622kN，偏心距考虑40cm， 锚板设计荷载为剪力622kN,弯矩249kN。炎汝高速塔吊预埋锚板计 算 计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002) f c：砼抗压强度设计值，砼为C40，f c=19.1MPa f y：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，f y=300MPa t：锚板厚度，t=20mm d：锚筋直径，d=25mm z：外层锚筋中心间距，z=690mm αr：锚筋分为四层，αr=0.85 αb：锚板的弯曲变形折减系数，αb=0.6+0.25t/d=0.8 αv：锚筋的受剪承载力系数，αv=(4.0-0.08d)×(f c/f y)^0.5=0.505
A s1=V/(αr αv f y )+N/(0.8αb f y )+M/(1.3αr αb f y z) =mm Mpa m kN Mpa kN 6903008.085.03.1.249300505.085.0622????+?? =4830+1360=6190mm 2 A s2=N/(0.8αb f y )+M/(0.4αr αb f y z) =mm Mpa m kN 69030075.085.04.0.249???? =4717 mm 2。 所需锚筋总截面面积A s =max(A s1，A s2)=6190mm 2 锚筋配置采用16根B25钢筋，其截面积A=16×490 mm 2=7840 mm 2>A s =7480mm 2 安全系数λ=7480÷6190=1.2。 锚筋长度 La=d f f t y α=0.14×2571.1300?Mpa Mpa =614mm 。 未端设弯钩.可取600mm 二、钢牛腿部分计算 盖板采用20mm 钢板，尺寸为400×400mm 。 支撑板采用600×400mm ，两条支撑板问距250mm 。 根据钢结构设计规范要求， 焊脚尺寸f h 不得小于1.5t ,t 为较厚焊件厚度。 不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍。 锚板尺寸与平托尺寸，易知6.7mm 虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州 目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29) 1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方 满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 附件1： 0号块托架计算书 一、设计资料 1.托架结构类型及主要参数 边跨现浇段：箱型结构，高2.8m，顶板宽12.5m，底板宽7m，腹板厚由1m 均匀变化到0.45m，顶板厚：0.28，底板厚1.0m均匀变化到0.3m。根据设计施工图要求，混凝土浇注采用连续浇注方式。 托架梁结构形式：以双拼40的工字钢作为托架的主梁，主梁纵桥向放至在盖梁上，与斜撑焊接一起构成边跨托架主桁。斜撑采用40的工字钢，一端与主梁相连，一端焊接在边墩（7x2m实心墩）中预埋的锚固钢板上。主桁的主梁和斜撑之间用40工字钢相连。在托架的主梁上安装12.6号工钢，横桥间距0.6m，12.6号工字钢上安装8x6cm小方木，间距顺桥方向0.15m。小方木上安装2cm 厚竹模板。具体布置详见《边跨托架图》。 2.设计技术标准 1、《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004 2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ 025-86 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 5、《桥涵》上下册交通部第一公路工程局1995年8月 6、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、空间模型建立 结构分析计算采用MIDAS Civil6.7.1大型桥梁空间分析软件。 1.节点与单元 材料选择： 型钢 Q235 方木东北落叶松 2.约束 1）托架梁搁置在立柱上 2）分配梁与托架梁采用刚性连接，释放转角约束。 3.截面特征值均由软件自动生成。 立柱外侧两根托架梁采用2根32号工字钢组成箱型截面，采用截面特征值 系数调整。 4.模型图 托架梁与分配梁图 模板支撑图 模板图 盖梁支架安全验算书 一、支架搭设说明 桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。 侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm 方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg·m。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。 二、支架计算 墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下： 从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。斜交时最大方量为：84.85方。计算中取左幅1#墩进行检算。 1、受力检算 1.1 侧模（需计算最大侧压力） 侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢； 根据公式： 公式1： 公式2： 式中：F--新浇混凝土对模板的最大侧压力 h---有效压头高度（m） V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/h t0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2h γ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3 K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝 作用的外加剂时取1.2。本次计算取1.2。 K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取 0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取 1.15。 本次计算取1.15 根据公式1：P=15.7872KN； 公式2: h =0.6072m 1.2 底模 底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距20cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）。 2.1、竹胶板验算 竹胶板力学参数（竹胶板取100cm）： I=48.6cm4W=54cm3S=40.5cm3 验算过程所要考虑的荷载（横桥向长度取1 m计算）： 施工人员荷载：q1=2.5×1=2.5 KN/m 振捣荷载:q2=2.0×1=2KN/m 梁体自重：q3=（2.691×0.85+1.9×0.15）×26=66.8811KN/m q= q1＋q2＋q3=1.4×（2.5＋2）＋1.2×66.8811=88.62KN/m 按简支梁计算： M max=1/8×q×l2=1/8×66.8811×0.1 2=0.0836KN·m 新建铁路 鲁南高速铁路临沂至曲阜段LQTJ-3标段 (60+100+60)m连续梁 边跨现浇段支架预压专项施工方案 编制：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 审核：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 批准：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ 中国铁建大桥工程局集团有限公司 鲁南高铁LQTJ-3标项目经理部 二○一七年三月 目录 1、编制说明 (3) 1.1编制内容 (3) 1.2编制依据 (3) 2、工程概况 (4) 3、支架预压施工方案 (5) 3.1 支架形式及结构 (6) 3.2 支架验收 (8) 3.3 支架预压 (9) 4、主要施工方法及工艺要求 (9) 4.1 支架拼装工艺流程 (9) 4.2 预压荷载 (9) 4.3 预压观测点的布设 (9) 4.4 分级加、卸载及测量 (10) 4.5 变形观测 (12) 4.6观测要求及数据处理 (12) 5、主要人员及施工机械设备配置 (13) 5.1 人员配置 (13) 5.2 机械配置 (13) 6、关键工序及质量控制点 (14) 7、施工安全重点部位、环节的安全要求及措施 (15) 7.1 支架安装前施工准备 (15) 7.2 支架安装规定 (15) 7.3 预压前安全检查措施 (16) 7.4 高空作业的安全措施 (16) 7.5 注意事项 (18) （60+100+60）m连续梁 边跨现浇段支架预压专项施工方案 1、编制说明 1.1 编制内容 编制范围：泗水南跨日兰高速(60+100+60)m连续梁边跨现浇段支架预压施工。 1.2 编制依据 ⑴国家现行有关技术标准、规程、质量验收标准、参考书籍和设计图纸： ①《无砟轨道预应力混凝土连续梁（悬臂浇筑施工）》； ②《高速铁路桥涵工程施工技术规程》Q/CR 9603—2015； ③《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010； ④《铁路桥涵钢结构设计规范》铁建设[2009]62号； ⑤《铁路桥涵工程施工安全技术规程》TB10303-2009； ⑥《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》TZ324—2010； ⑦《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》TB10110-2011。 ⑵建设单位下达的工程施工安排、工期及安全质量文明施工、环境保护等要求； ⑶企业标准、制度及本单位拥有的科技成果、机械设备、施工技术、施工工艺、工法、管理水平及施工经验； ⑷鲁南高铁LQTJ-3标项目经理部一分部组成、技术人员配备、施工队伍安排、机械设备和测量、试验检测仪器配备情况。 重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程 环山公园站～长河站区间（高架段） 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月 重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程 环山公园站～长河站区间（高架段） 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 审查： 复核： 审核： 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月 目录 第一章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2主要计算依据 (6) 第二章简支箱梁支架结构受力计算 (6) 2.1方木检算 (9) 2.2立柱检算 (14) 2.3支座检算 (17) 第三章连续箱梁支架结构受力计算 (18) 3.1方木检算 (20) 3.2立柱检算 (26) 3.3支座检算 (29) 第四章连续箱梁门洞支架结构受力计算 (30) 4.1贝雷梁上部型钢计算 (30) 4.2贝雷梁计算 (31) 4.3贝雷梁下部型钢验算 (32) 4.4钢管立柱计算 (34) 4.5基础计算 (34) 第五章结论及建议 (35) 5.1结论 (35) 5.2建议 (35) 第一章概述 1.1工程概况 本工程（建新东路-王家庄段）线路长度33.42km，其中地下段长度为27.04km，高架段长度为6.38km。环山公园站至长河站区间高架总长1130.906m，共29跨，均为群桩基础；1#为桥台，2#～21#墩为花瓣式桥墩，22#～30#为矩形双肢墩（上设盖梁），墩柱高度1.8～15米；其中11#～14#墩、27#～30#墩为现浇连续箱梁，其余为预应力简支箱梁，标准梁宽10.4m（1～21#墩，21#至30#墩梁宽渐变）。高架段箱梁参数统计表如下： 表1：桥梁箱梁参数统计表 2m梁高双线单箱单室箱梁断面图如下（腹板加厚段）： 图1.1：双线简支梁标准断面箱梁 1 温泉大桥现浇箱梁万能杆件支架方案计算书 一、编制依据 1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路工程施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。 2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。 3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。 4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。 5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。 6、参考《建筑施工支架架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 二、工程概况 温泉大桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平面位于直线和曲线上，纵面位于竖曲线上。由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应力砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应力砼下承式连续梁拱组合。 主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的比值为0.556。主梁采用单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第一个T构边跨平面位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从 3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。 主桥缓和曲线段超高采用不等高腹板进行调整，详见施工图纸。 箱梁跨中梁高2.5m，墩顶梁高5.5m，箱梁梁高采用1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采用1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采用50、70cm两个级别变化。主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。为满足桥面横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥面铺装厚度横向一致。结合有利施工、缩短悬臂浇注周期、降低施工钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最大悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采用挂篮重60t。 引桥箱梁为2跨25m预应力混凝土连续箱梁，采用万能杆件支架整体浇筑。引桥采用箱梁两箱室对称加宽来适应路线加宽，路线设计线与箱梁中心线不重合，偏移量为各截面加宽值的一半，施工时注意准确放样。引桥箱梁超高横坡先由支座垫石和楔 盖梁悬空支架施工方案（穿钢棒） K85+365.52**大桥因本桥较长地质条件不好，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。盖梁尺寸为 1.7m ×1.4m×20.58m（宽×高×长）。盖梁长度20.58米分别为20.58m=3.11+7.18+7.18+3.11。 盖梁施工支承平台采用在墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒（三柱式共6个支点），上面采用墩柱两侧各一根22m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。 一、计算参数 1.主要材料 1)[16a槽钢 截面面积为：A=2195mm2 截面抵抗矩：W=108.3×103mm3 截面惯性矩：I=866.2×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)45b工字钢 横向主梁采用2根45b工字钢，横向间距为140cm（120+20）。 截面面积为：A=11140mm2， X轴惯性矩为：I X=33759×104mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=1500.4×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2， 惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=4.1396×104 mm3 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2.设计荷载 1)砼自重 砼自重统一取140cm梁高为计算荷载， 砼方量：V=1.7×1.4×20.58=48.98m3，钢筋砼按27KN/m3计算， 砼自重：G=48.98×27=1322.471KN 盖梁长20.58m，均布每延米荷载：q1=64.26kN/m 2)组合钢模板及连接件0.95 kN/m2，侧模和底模每延米共计 5.2m2， q2=4.94kN/m 3)[16a槽钢 3m长 [16槽钢间距0.5m，每延米2根共计6米，合计：q3=6 如有你有帮助，请购买下载，谢谢！ 附录3 60+100+60m 连续梁边跨碗扣式满堂支架计算 一、概述 醴陵特大桥84#-87#墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，依据设计图纸、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土边跨直线段现浇施工。 二、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚30cm宕渣、20cm级配碎石面层、20cmC20混凝土基础）、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×10cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，纵向分配梁上再铺设横向分配梁，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm方木分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，边跨直线现浇段钢管布置:立杆、纵杆间距60cm （腹板处加密为30cm），横杆间距90cm，支架在桥纵向每200-300cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm ×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 三、荷载分析 1.施工人员、机械、材料荷载：P1= 2.5KN/m2 2.混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：P2=2.5KN/m2 3.梁体钢筋混凝土平均截面自重荷载： 1页 东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3）、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T 2）、支架重量：G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量：G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4）、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5）、振动荷载：G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=（G1+G2+G3+G4+G5）/N； N=20×4=80；N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管；A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核：σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核：λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=（G1+G3+G4+G5）/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。 满堂支架结构验算 一、总体设计说明 采用Φ４8×3．５mm碗扣式钢管支架。梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受,翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。 具体布置为: ①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距)９０cm×30cm;翼缘板下的立杆布置为９0ｃm×９0cm。考虑到腹板较重,腹板下立杆布置为90cm×3０cm。立杆步距均为90 cm。 ②纵木采用１0cm×1０cm方木,间距２0ｃｍ沿横桥向满铺,横木采用15ｃm ×15cｍ方木。 ③剪刀撑设置:横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。 支架的详细布置见设计图。 二、支架基本承载力与设计荷载 １、支架基本承载力 Φ48×３.５mm碗扣式钢管,立杆、横杆承载性能见表１。 表１立杆、横杆承载性 ２、设计荷载 (1)箱梁自重,箱梁混凝土容重26ＫN/m３； (2）模板荷载,按 5.5 ＫN/m2计; （3)施工荷载,按3.0 KN／m2计; (4)砼振捣荷载，按2.5 KN／m2计; （5)倾倒混凝土荷载,按３KＮ/m2计； （2）~（5）荷载合计为14 KN/m2。 三、立杆竖向承载力验算 1、0#-1#梁段（梁高３．05m)腹板下立杆荷载分析： 碗扣式立杆分布90cm×30cm,层距60cm。 图中三个截面分别代表纵断面不同部位:1、端头截面1为0＃端头向大里程方向200ｃｍ处,2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm处，3、跨中截面为梁体跨中处。综合考虑，则: 端头截面1 连续梁单侧截面翼板面积:ｇ１＝1．48m２; 连续梁单侧截面腹板面积：ｇ2=5.０2m2; 连续梁单侧截面中板面积：g3=２．56m2; 连续梁单侧截面中板面积：ｇ4＝6.75ｍ2; 1、中板处断面面积为６.75 ｍ2,6.7５×２6/3.1=5６．6１KN/m2, 荷载组合:１.２×５６.61+１.４×１４.０＝8７.5KＮ/m２, 则单根立杆受力为:N＝87.５×0.9×0.3＝2３．62KN＜[ ３5 KＮ］（满足)。２、梁段翼缘板下立杆荷载分析 碗扣立杆分布90cm×９0cm,横杆层距(即立杆步距）90ｃm。 翼缘板处断面面积为1.48 m2，1.０4×26/3 .34=8.09KN/m２， 荷载组合：1.2×8．０9+1.4×１4.0＝29．３08KＮ/m2,盖梁支架计算书(B版)
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