发电机定子线棒绝缘烧损原因及对策

发电机定子线棒绝缘烧损原因及对策

1机组概况

湖南省南津渡水电站机组是20世纪80年代末从奥地利ELIN公司引进的灯泡贯流式机组，装机3台，单机容量为20mw。发电机定子直径2.43m，F级绝缘，定子绕组为分数槽双层波绕组；定子线棒主绝缘采用粉氧云母为基础、环氧树脂为胶粘剂、玻璃纤维补强的热固性复合绝缘材料，主绝缘单边厚度2.7mm，线棒与槽壁、槽底、槽楔板、层间半导体隔板间空隙采用注入半导体硅橡胶填充（与国内通常用半导体垫条方式不同）。定子采用贴壁结构，直接固定在灯泡体外壳上。定子铁芯内部无通风道，利用灯泡体外壁作为定子散热面，直接将热量传导给灯泡体外流过的河水中。发电机冷却方式为密闭式水循环强迫风冷。一次冷却系统为密闭空气冷却系统，由位于灯泡头内4台4kw的轴流风机将风向水空冷却器冷却，冷却后的风经过转子轮毂上的5个（单侧）轴向通风孔到达定子下游侧，再经转子极靴间间隙和气隙到达定子上游侧，再后回到风机。二次冷却系统为水空冷却器，采用密闭循环，由灯泡头外河水经灯泡头内冷却套冷却水空冷却器产生的热水。

2定子烧损情况

2．1定子线棒绝缘击穿

南津渡水电站机组先后发生了3次定子线棒绝缘击穿的定子接地故障。首次发生于1999年6月3日，1号机组在并网并带满负荷时，突然发生定子接地保护动作停机，后经检查发现，定子198槽上层线棒（B相）紧靠上游侧槽口处被击穿（击穿点位于槽内）。在处理过程中，发现事故线棒靠近击穿位置约4/5线棒全长处已呈白色，防晕层完全破坏，主绝缘电腐蚀现象严重，而下游侧段线棒从槽口处起有30～40CM长的线棒直线段防晕层没有受损且未发生电腐蚀。2001年7月，亦是1号机组213槽（B相）上层线棒靠近上游侧槽口处发生击穿。2003年6月19日，2号发电机定子222槽下层线棒上游侧槽口击穿。后两次定子接地事故与第一次类似。

2．2定子线棒连接部件多次开焊烧断

南津渡水电站发电机定子线棒端部接头采用对接锡焊焊接（ELIN公司自为南津渡生产完机组后已不再使用这种工艺）。1、2、3号发电机在2002年和2003年先后发生定子端部连接部件接头焊接处烧断开焊3次，事故发生点均处于发电机上游侧。其中2003年6月19日在2号机事故中同时发现一定子线棒接头的绝缘并头套有严重烧损现象，拆除后发现该接头已部分脱焊，焊锡流出焊口，由于及时发现未造成事故。

2．3线棒电腐蚀严重

2001年机组运行中发现有臭氧气味，特别是2号机臭氧气味强烈。对2号机检查发现线棒上游侧槽部及槽口处电腐蚀（即电劣化）严重。上游侧1/3线棒段有白色粉状物，1/5槽口处槽壁有黑点、毛刺、啃齿，槽楔松动，硅橡胶老化；下游侧线棒未见异常。上游侧部分线棒与槽壁间普遍存在0.3～1mm间隙，线棒有松动现象。在机组事故抢修中拆下的未击穿线棒也可以明显发现上游侧线棒段电腐严重，填充硅橡胶老化现象，而下游侧完好如初。线棒电腐蚀严重部位为时钟10至2点钟区间，该部位为各相绕组高电位处。其它两台机也有类似现象。

3定子烧损主要原因

3．1定子线圈槽绝缘结构设计存在缺陷

查ELIN公司图纸，定子线棒宽16.3mm，其中股线宽10.9mm，主绝缘2.7mm；定子槽宽为17mm（冲片），槽形宽16.6mm，叠片公差双边0.4mm（单边0.2mm）：槽衬宽0.4mm，加线棒宽为16.7mm，与槽形装配在宽度方向上有0.1mm的过盈，但与冲片宽有0.3mm的间隙：线棒与槽壁间充填硅橡胶0.2mm，双边0.4mm。

通过上述数据发现，假若叠片质量很好，则0.4mm的双边公差就偏大。线棒下线公差0.3mm，特别是采用液压成型工艺的，线棒本身公差就较大。合计两部分公差后，在槽壁与线棒之间间隙最大可达0.6mm以上。由于槽壁与线棒间间隙较大，两者之间电位差较大，易产生局放电现象，长时间作用下，可造成线棒绝缘烧损劣化，表现为槽部电腐蚀。南津渡水电站发现的定子槽部有白色粉状物，运行中产生臭氧等，应是长期局部放电所致。由机组10至2点钟区间线棒处于各相高电位区，线棒与槽壁电位差较其它区域要大，局部放电更为严重，从而导致此处电腐蚀最严

重。线棒主绝缘单边仅2.7mm，属超薄型绝缘，虽技术比较先进，但不足的是：在线棒换位处对地绝缘更薄，生产加工中在个别换位处形成绝缘层过薄是可能的。在换位处，若存在长期电腐蚀，绝缘被击穿的可能性更大。

3．2冷却系统散热能力不足

3台发电机事故点及电腐蚀严重区域都处于定子线棒上游侧段，而线棒下游侧段无异常，说明事故及线棒烧损的区域存在规律性。从事故及线棒烧损区域可以发现其处于冷却风道的后段，而冷却风在此段温度已升高，冷却能力相对下降，此区域为定子高温区域。由于在常温附近电介质的热劣化随温度升高而劣化作用加大、劣化速度加快，因此这个区域绝缘劣化速度比其区域快且强烈，造成事故和烧损集中于此区域发生。同样，若定子端部焊接有缺陷而导致发热时，则上游侧开焊事故机率远大于下游侧。造成风冷系统冷却能力不足的原因有：1）由于设计缺陷造成局部放电较为强烈，对定子发热量和温升估计不足；2）冷却系统设计有缺陷。由概况介绍中可知，定子内未设计通风道，定子铁芯内部散热不够，造成热量积累。因冷却风量不足，导致冷却风在风道后段温度过高；3）冷却风到达风道末段后，有风机的强迫抽取作用，由转子磁极间隙和气隙流出的气流直接被风机抽走，上游侧定子端部与灯泡体间局部范围内气流量很小，加上冷却风温度升高等因素使得上游侧定子端部冷却条件差。

3．3机械力作用加剧绝缘破坏

发电机定子线圈在运行中一旦松动，在机械振动和电磁振动作用下会使主绝缘磨损，造成线圈损坏引起短路和接地故障。检查中发现上游侧线棒与槽壁间有0.3～1mm间隙，线棒松动，可以断定存在振动损伤主绝缘的危害。由于机组线棒振动最剧烈的部位是线棒的端部，使得线棒的槽口段破坏加速，在槽口发生事故机率比在槽内大得多。因此可以很好地解释为什么事故都发生在线棒槽口。分析发电机线棒松动的主要原因有：1）上游侧线圈、槽楔及槽内各间隙填充的硅橡胶等长期处于高温运行中，逐渐收缩；2）3．1所述叠片公差过大等结构设计缺陷；3）长期的局部放电造成绝缘层及硅橡胶的收缩和劣化。

3．4运行环境不良

灯泡贯流式机组最大的特点是整个机组浸于水下，外壳四周充满河水，机组结构紧凑且封闭。当机壳内温度高于河水，且空气湿度较大时（我国南方天气正有这个特点），就很容易在机壳内腔结露。这种结露在运行中较难发生且影响不大，一旦停机时间较长，就可能结露使发电机受潮，大大降低了发电机的绝缘。ELIN公司的机组设计有防结露设施，但效果不佳，经常在机组停机时，发现有结露现象。另外，由于电站直供了几家冶炼厂和化工厂的电力，而这些厂家未对其所产生的工业谐波加以治理。经权威部门测试发现，谐波指标严重超标，超标谐波主要有3、5、7、11次。这些谐波直接侵入机组，加大了发电机的附加损耗，对发电机绝缘劣化也有一定作用。

分析上述几方面原因，其中线棒绝缘设计缺陷和冷却系统冷却能力不足是造成事故和线棒烧损的内在因素，机械破坏作用和不良运行环境加速和加剧了事故和线棒烧损的形成。

4对策

4．1改造定子绕组

由于故障与槽绝缘结构和引出线接头等设计不合理有很大关系，在国内寻找替代厂商进行优化设计，逐步更换定子绕组。通过改变槽内绝缘结构，改进线棒端部接头焊接结构，改变焊接工艺（如采用银铜焊）等，从内在结构上消除或减弱故障产生内因。

4．2改造发电机冷却系统

由于冷却能力存在不足，因此有必要对冷却系统进行改造。因定子改造短期内难以实现，考虑到更换部分烧损严重的线棒和加固松动的线棒后，发电机在运行条件良好的情况下还能正常运行，应先改造冷却系统，以少的投入，使机组产生最大效益。主要改造措施：1）增大风机容量或增加风机，加大通风量；2）改造或增加水空冷却器，增强其冷却能力；3）改变冷却风流向，将风向逆转，改由从定子上游侧注入，改善上游侧线棒的冷却性能，延长线棒使用寿命；4）改变风向后在定子下游侧增加离心风扇，改善下游侧端部散热性能。

4．3加强对机组的监测

增加在线监测设备，对机组运行情况及时掌握。特别是要增加测温设施，在定子两端增加测温设施，加上原有定子中部的测温装置，对运行中的定子温度进行监测比较；增加冷却风道末端风的温度监测设施，对冷却风首端风和末端风的温度进行监测比较。

4．4改善发电机运行环境

先是要治理好工业谐波（目前已完成）。再是要降低机组结露的危害。为减轻结露对机组的影响，在原有的基础上增加三台除湿机，有效降低空气湿度。在机组停机时间较长后，对机组采取一定的干燥措施。

参考文献

［1］刘云．《水轮发电机故障处理与检修》．北京：中国水利水电出版社，2 002。

［2］沙锡林，等．《贯流式水电站》．北京：中国水利水电出版社，1999．

［3］邱毓昌，等．《高电压工程》．西安：西安交通大学出版社，1995．

［4］钟步青．电机的风扇与冷却．电机技术，2003，（3）：26－29．

［5］付岚贵，金英兰．大型水轮发电机定子线棒绝缘厚度减薄研究．绝缘材料通讯，2000（3）：31—35．

作者单位：湖南水利水电开发集团公司

发电机损坏事故的预防

编号：AQ-JS-00212 ( 安全技术) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 发电机损坏事故的预防 Prevention of generator damage accident

发电机损坏事故的预防 使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科 学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。 （一）加强发电机的安全运行维护 对于备用中的发电机及其附属设备，应按规定进行维护和监视，使其经常处于完好状态，随进可以立刻起动。当电机长期处于备用状态时，应该采取适当的措施防止线圈受潮，并保持线圈温度在5℃以上。 1．防止绝缘事故 由于长期运行过程中，受到电、热、机械力的作用和不同环境条件的影响，发电机定、转子绕组绝缘会逐渐老化，最终丧失其应用的性能，使发电机不能继续安全运行。 发电机定子绝缘损坏一般是绝缘存在局部缺陷、绝缘老化和定子部件松脱磨损等原因引起。发电机内漏油，水内冷发电机定子端部渗、漏水，氢冷发电机氢气湿度过高，均会使得定子绝缘遭到破坏。对定子线棒采用环氧粉云母绝缘的发电机，定子槽楔没有打紧，

定子端部绑环及各种垫块没有与线圈绑牢垫紧，机械紧固件没有拧紧锁住，端部振动大，都将使绝缘磨损。如果定子绕组端部线棒固定不牢，线棒将在运行中振动磨破绝缘造成端部要间短路事故。为了消除定子绕组端部短路事故，必须提高发电机绕组端部线棒的固定性，在端部宜采用组合楔块加切向支撑板和绝缘支架间增设切向横梁与绑扎的加固措施。对引线过长、支撑点较少的固定结构，必须在引线上采用增设支撑梁的固定措施。应重视并加强定子绕组端部线棒鼻部绝缘。另外，线松动可能产生电腐蚀，也将破坏定子绝缘。定子绝缘的破坏，将导致发电机定子绝缘击穿，损坏发电机。 电厂运行维护中应注意检查发电机绝缘的状况，必要时要安排测量发电机定子线圈端部固有振动频率。当确认绝缘强度和机械强度已普遍不能正常运行时，应及时进行处理，以确保发电机的安全运行。 2．防止定子铁芯损坏 烧坏定子铁芯的原因主要以下几个方面： （1）发电机定、转子零部件松脱，打坏铁芯造成短路；

DB1429-2004 发电机定子线棒VPI绝缘规范(完成)

东方电机股份有限公司标准 DB1429—2004 发电机定子线棒VPI绝缘规范 1范围 本标准规定了额定电压为6.3kV～20kV级高压发电机（包括汽轮发电机、水轮发电机）单只条式定子线棒采用VPI工艺的绝缘技术要求。 本标准适用于额定电压为6.3kV～20kV级高压发电机（包括汽轮发电机、水轮发电机）单只条式定子线棒的VPI绝缘，绝缘耐热等级为F级。 2引用标准 DB 315 交流电机定子绝缘耐电压试验规范 DB 346 介质损失角测试规范 DB 522 高压电机定子线圈防电晕试验规范 DB 1406 高压电机定子线棒涂敷型防晕规范 DB 1430 发电机定子线棒VPI浸渍烘焙规范 DB 1426.1 VPI浸渍树脂3407使用管理规定 DB 1427.1 少胶云母带366.55-30使用管理规定 DB 1427.6 少胶云母带366.55-30安全数据手册 3绕组线 定子线圈导线常用的绕组线如表1所示。 4线棒绝缘结构 4.1 线棒绝缘结构如图1、表2所示。表2规定了导线绝缘结构计算，表3规定了各部位使用材料。

7 1 2 3 、 4 5 6 1 2 6 7 a ） 槽部绝缘结构 b ） 端部绝缘结构 1 绕组线 2 排间绝缘 3 换位绝缘 4 换位填充 5 内均压层 6 对地绝缘 7 防晕层 图1 线棒绝缘结构示意图 * 注：换位节距/绕组线宽度之比在5以内的线棒高度尺寸需要增加适当余量。

4.2 直线部分排间绝缘 导线直线部分垫一层环氧预浸渍玻璃毡布J0401，长度为换位填充长度两端各加30mm ～40mm ；若需接头，接头处对接整齐，不允许搭接。 排间绝缘材料的宽度尺寸为导线槽部高度尺寸减去2倍绕组线的厚度和换位垫片厚度，公差为+0/-1mm 。 4.3 换位绝缘 采用0.25 F 级环氧桐马柔软云母板F-4或X140，每个换位处垫1层；垫换位绝缘时，换位绝缘应以换位剪切点为中心，在换位剪切点的两端均匀分布。换位垫片的长度为换位节距减去2mm ，宽度为导线宽度尺寸减去0.5～1mm 。 换位节距长度如果大于65mm ，换位绝缘尺寸见图纸规定。 4.4 换位填充 导线上下小面各垫1层热固性环氧填充腻子J03051），并置于导线宽度方向的中间位置；接头处搭接10mm ，换位填充长度为导线换位长度每端加20mm 。换位填充宽度依据绕组线的线规按下式确定： ） （1 (1) K K B A W ??= 式中：W —— 换位填充材料的宽度，mm ；换位填充最大宽度为导线宽度－0.5mm 。 A —— 绕组线宽度尺寸，mm 。 B —— 最大换位绕组线厚度尺寸，mm 。 K —— 换位填充材料的厚度，K 值随绕组线的厚度不同，选用不同厚度。 K 1 —— 排间绝缘、换位绝缘及换位填充修正系数，K 1 = 1.15～1.35。 注1）：若根据式（1）计算得出的换位填充宽度小于单股绕组线的宽度尺寸，使用1层2.0mm 的热固性环氧填充腻子J0305；若根据式（1）计算得出的换位填充宽度大于导线的宽度尺寸，使用2层2.0mm 的热固性环氧填充腻子J0305。 先按K 1 = 1.20压制首件导线，检查换位填充情况，确定最终该导线的K 1 值。 在垫换位填充材料时，沿长度方向不能拉伸材料，以避免出现换位填充不饱满现象。 4.5 在衬垫换位填充时，每个换位填充接头处粘贴一道0.15×10mm 无碱玻璃布硅酮胶带304，将导线、换位填充固定在一起；以换位末端为中心半叠包一层0 .10×25涤纶布带或0.10×25mm 的无碱玻璃丝带，包扎长度150mm ；导线槽部剩余换位部位均匀疏包一层0.10×25浸胶无碱玻璃丝带；要求扎紧，无碱玻璃丝带的间距为35mm-45mm ；最后卷包一层0.05mmTedlar 薄膜，每隔300～500mm 用聚酯薄膜粘带将Tedlar 薄膜粘服

关于发电机定子绕组绝缘电阻测量及最低允许值的分析

冯复生 华北电力科学研究院，北京100045 1　引言 发电机定子绕组绝缘电阻测量是最常用的诊断方法之一。由于其方法简单、方便，通常作为判断发电机定子绕组绝缘受潮、表面脏污程度以及判断绝缘裂痕等缺陷的有效手段之一，尤其采用三相绝缘电阻以及和以往绝缘电阻值相比较的方式，可以判断绝缘是否受潮，此外还可做为定子绕组耐压试验或投运的重要判据。 但由于影响绝缘电阻测量值的因素较多，有的标准中对于其最低允许值并没有作出明确规定，同时绝缘电阻值与定子绕组绝缘强度间也不存在明确的关系，无法直接由绝缘电阻值判断定子绕组的电气强度或由所测值的大小确定发生电气故障的可能。 目前国内外资料中表明绝缘电阻值与温度关系的表达式也极不统一，使所测值有时无法和以往测量值进行比较，因而不能了解到定子绕组绝缘的真实状态。 本文对目前国内外采用的绝缘电阻与温度的关系，以及制造部门、运行部门推荐的绝缘电阻最低允许值作了系统比较，推荐了合理的最低允许值，同时对试验要求以及大型发电机定子绕组绝缘电阻测量方法、要领做了具体介绍。 2　不同温度下定子绕组绝缘电阻换算公式 2．1　定子绕组绝缘电阻与温度关系的表达式文献［1］所推荐公式为 ·B级热固性绝缘 R1＝R2×1．6（t2－t1）／10（1） 式中　R1为测量温度为t1时的绕组绝缘电阻值，MΩ；R2为换算至温度t2时的绕组绝缘电阻值，MΩ；t1为测量时的温度，℃；t2为要换算的温度，℃。 ·热塑性绝缘 R1＝R2×2（t2－t1）／10（2） 文献［2］所推荐公式为 ·B级绝缘 R c＝K t×R t（3） 式中　R c为换算至40℃时的绕组绝缘电阻值，MΩ；R t为测量温

发电机定子线棒绝缘击穿原因分析及处理

发电机定子线棒绝缘击穿原因分析及处理 发表时间：2018-12-27T10:26:39.170Z 来源：《电力设备》2018年第23期作者：浦仕林张冬冬 [导读] 摘要：发电行业在不断发展，因此越来越多的发电机组需要投入使用，但是，在各种环境下发电机组的故障及缺陷也不断出现。 （中国水利水电第十六工程局有限公司机电制造安装分公司福建福州 453332） 摘要：发电行业在不断发展，因此越来越多的发电机组需要投入使用，但是，在各种环境下发电机组的故障及缺陷也不断出现。本文根据某个中型电站发电机定子绕组线棒的绝缘击穿故障进行分析，同时列举了容易造成绝缘击穿的部分原因，认真分析这此故障和缺陷，最后总结得出相应的预防措施。 关键词：发电机；定子线棒；绝缘击穿原因；处理 引言 在科技水平提升速度极快的当今社会，电力在能源供给方面起着不可或缺的作用，但是在发展电力工业的同时，发电机在电力出现的很多故障是人们不可忽视的问题，也往往会造成难以估计的后果。本文从发电机绝缘损坏进行讨论，旨在分析产生绝缘故障的原因，探求发电机绝缘故障预防的一系列方法。 1发电机定子线棒绝缘击穿故障点的判断（举例） 例如，某发电机发生故障时，未在机坑内发现异常响动或冒烟情况，据此初步判定为发电机内部小范围故障。关停发电机后，由于上机架没有拆除，转子仍然留在机坑，需要现场技术人员做好安全防护工作。综合上述，决定使用“直流降压法”和“直流0压间隙放电法”依次来判断故障源的位置。第一步，借助于直流电阻测试仪，测试仪两个接线端分别连接定子绕组的V相3分支和中性点V相3分支，测量对地电阻。此时直流电阻测试仪的档位旋转到“10A”档，观察测试结果定子绕组V相3分支接地电阻144.3MΩ，中性点V相3分支接地电阻72.5MΩ。综合测量结果和定子线棒的接线方式，将故障点锁定在40,44,45,46,47槽槽内，且为金属性接地故障。然后在这5个槽内继续使用“直流高压间隙放电法”进行检测。选择80kV交直流耐压装置对V相3支路绕路进行加直流实验，分别观察40,44-47槽的放电情况。发现46槽有明显的放电声音。对46槽进行全面检查，发现槽后下端槽线绝缘破损，由此确定故障源。 2定子线棒绝缘击穿原因分析 2.1发电机定了铁芯温度过高 如果定子铁芯温度过高，这不但会碳化硅钢片绝缘然后造成短路，还会烤焦定子线棒绝缘然后出现脆化现象，最终出现定子线棒绝缘的故障。所以分析其原因得到结论：(1)在运行时发电机定子铁芯出现的损耗通常是，铁芯槽和齿造成的脉振损耗，高次谐波磁场在穿过铁芯表面时造成的表面损耗，铁芯中的涡流以及磁滞损耗等，因为多种损耗共同作用最后产生的热量容易导致发电机定子铁芯温度过高；(2)发电机定子铁芯的局部有缺陷，如硅钢片表面有划痕、局部锈蚀、松动等，发电机在作业时那些有缺陷部位的铁芯就会因为涡流损耗过大最终导致铁芯局部过热；(3)定子铁芯的外表面由于灰尘和油污的过多堆积以及发电机冷却系统存在不足的散热能力，都会导致铁芯温度过高、 2.2定了绕组的磨损和电腐蚀影响 大型水轮发电机定了的电流大，电压高，所以定了线棒的磨损和电腐蚀问题更加严重。因绝缘是固体绝缘，热态几乎不膨胀，由于电磁振动，下线时线圈表面防晕层与槽壁接触不良，从而引起槽内间隙火花放电，致使绝缘表面形成可达1mm以上的麻坑，麻坑的位置随振动、接触条件的变化而经常变化，使绝缘表面受到严重腐蚀。线棒在槽中松动，以及线棒和槽壁问不能保持稳定的接触，是造成电腐蚀的主要原因，由于线棒松动造成线棒表面防晕层磨损，从而又加剧了电腐蚀。运行时，由于定了电流大，定了线圈处在强大的交流电动力的作用下，使定了线棒的磨损和电腐蚀情况普遍存在，往往会引起发电机的绝缘损坏。 2.3运行环境的影响 根据调查，现在很多中小型水电站仍处于较恶劣的运行环境中，恶劣的环境会对绝缘造成不同程度的损坏。其中潮湿的环境是很多水电站最为常见也很难解决一个问题。当绝缘材料受潮后，其绝缘性能会明显降低。受潮的设备在运行时，会造成泄漏电流增大、形成表面漏电通道和局部放电，从而损坏绝缘，情况严重会导致绝缘击穿。此外潮湿而温和的环境，对霉菌的生长非常有利，会对绝缘材料的结构产生破坏，导致绝缘强度变低和永久性损坏。 3发电机定子线棒故障处理措施 3.1对发电机定了铁芯温度过高的措施 改造发电机的冷却系统，虽然使定子铁芯的散热能力得到一定的增强，然而发电机定子铁芯自身产生的故障造成的过高温度也要想方设法进行处理，才能真正使定子铁芯不断发热的问题得到有效解决、对于定子铁芯出现故障的措施：(1)充分利用发电机机组的大、小检修时间，认真检查发电机的定子铁芯，进行铁损试验，查明铁芯局部的温度升高原因接着实行相对应的修复措施；(2)充分利用发电机机组大、小检修时间，清扫发电机的定子铁芯，使铁芯的通风散热条件得到较好改善；(3)通过磁屏蔽使发电机的定子铁芯端部过热现象得到改善，使得大部分的端部轴向漏磁通得到一定的抵消。 3.2定子线棒故障综合处理 第一，测温元件的绝缘耐温等级需满足要求，更换满足要求的测温垫条，引线走向最好不要引起运行中产生感应电势或尽量减少能产生感应电势的长度，引线无法避免产生感应电势时，应避免测温元件芯线对地或之问发生短路，更应避免屏蔽线之问发生短路；第二，安装发电机定了绕组局部放电在线监测装置，运行中监视发电机局部放电量是否满足要求，一旦出现局放超标现象，及时查找隐患，停机处理，避免事故扩大；第三，机组停机或检修时，应保持机坑内环境温度比周围环境温度高，避免绕组吸潮和急剧的热胀冷缩，加强对线圈端部机械固定情况重点检查；第四，加强滑环室的密封，保证机组在运行中补风干净和避免碳刷粉尘等进入到定了膛内；第五，发电机定了安装过程中，要严格按照浸漆工艺要点预烘、浸漆和干燥，开展槽电位测试，对于槽电位不合格的线棒应灌注半导体漆。 3.3发电机定子线棒绝缘击穿建议 定子线棒绝缘击穿是水轮发电机运行中较为常见的故障，为了不影响发电机正常工作，要求在发现故障后立即进行故障源的查找。今后应当加快信息化检测技术的应用比例，提高检测效率和故障判定精度，将定子线棒绝缘击穿造成的损失降到最低；可以在定子绕组上安装监控系统，利用传感器获取定子运行的各项参数。同时，将这些参数同步到计算机管理中心，对比数据库中的标准参数。一旦检测到定

发电机定子线棒放电起火原因分析与处理

丹江口电厂5#发电机定子线棒放电起火原因及处理 韩郭锋 中国水利水电建设工程咨询西北公司 摘要：针对发电机定子线棒在耐压试验中放电起火的现象，结合丹江口电厂5#发电机改造定子线棒试验的实际情况，浅析这种现象发生的原因，介绍了具体的处理方案以及在丹江口电厂的实际运用效果。定子线棒防晕层通过正确的工艺方法处理合格后，是能够保证机组安全、可靠运行的。 关键词：线棒工频交流耐压试验放电起火处理 中图分类号：文献标识码： The Causes and Solution of Firing of Generators’ Stator Bars Yang Kai-ping，Han guofeng，Yao hu china northwest water conservancy &hydropower engineering consulting company Abstract Key words: Bars frequency alternate current test discharging and firing handling 1 引言 丹江口水力发电厂于1973年建成，共装6台机，单机容量150MW，担负着华中电网调频调峰和事故备用任务。南水北调的水源工程——丹江口大坝加高后，水库正常水位由▽157.00提高到▽170.00，为了适应丹江口大坝加高后的发电水头，发挥电站的最大效益，在大坝加高之前已对4台发电机进行了改造。大坝加高过程中，又对后两台（4#、5#）发电机进行了改造。本文介绍了5#发电机定子线棒耐压试验时放电、冒烟、起火原因及处理办法。 2 正文 2.1 5#发电机改造情况 丹江口水力发电厂4#、5#发电机改造后的机型为SF150—60/12810，额定容量176.5MV A，立轴全伞式结构，采用密闭自循环空气冷却系统。额定电压和额定转速不变。改造内容包括：定位筋、定子铁芯、定子线棒、汇流排、励磁系统、转子磁极线圈、通风冷却系统、制动柜等制造安装。 5号发电机改造安装已于2008年6月8日完工，2008年8月9日通过了30天运行。 2.2 5#发电机定子线棒烧损情况 5#发电机定子共有594槽，1188根线棒。1根下层线棒（2T279）在下线前的工频耐电压试验（试验电压2.75Un+2.5Kv=45.8Kv）过程中线棒下端R部位高阻防晕层出现放电并产生烧损痕迹。 上下层线棒嵌装完整体做交流耐电压试验（试验电压 2.5Un+1.0Kv=40.4Kv）过程中，58s时有7根线棒（上层179#上槽口、下层323#上槽口、324#下槽口、463#下槽口、428#下槽口、上层359#下槽口、下层532#下槽口），在槽口R部位有放电、冒烟、着火现象。 2.3 线棒烧损分析 2.3.1基本原因分析。单根定子线棒在进行下线前的工频耐电压试验45.8Kv过程中端部防晕层表面出现放电的原因，是由于线棒端部存在局部电场集中，当表面放电发展到一定程度时，沿线棒引线段到低阻防晕末端的方向，线棒的表面电流增大，表面局部温度升高，最终烧伤

大型全空冷水轮发电机定子线棒损耗和温度场综合计算

大型全空冷水轮发电机定子线棒损耗和温度场综合计算 发表时间：2017-05-19T16:53:49.077Z 来源：《基层建设》2017年4期作者：张子方 [导读] 在本文当中首先对发电机的通风冷却进行了研究；其次对发电机定子线棒损耗和温度场进行了综合的计算。 北京善水博润电力科技有限公司驻杭州办事处浙江杭州 310027 摘要：随着现阶段经济技术的不断增加，水电机组单机容量也会越来越大，因此发电机的安全稳定运行显得越来越重要。在发电设备运行当中，设备的绝缘性能可以说对设备的使用情况有着相当重要的作用，并且绝缘的损耗现象也可以充分的对介质的损耗情况做出判断。在本文当中首先对发电机的通风冷却进行了研究；其次对发电机定子线棒损耗和温度场进行了综合的计算。 关键词：水轮发电机；定子线棒损耗；温度场 在我国的开发利用水资源的过程当中，水轮发电机是重要的电气设备。随着现阶段的水轮发电机的容量在不断的增加，从而水轮发电机的体积也在得到不断的增加，因此在机组的安全可靠性方面也得到了充分的提升。因此就需要对水轮发电机在运行当中出现的耗损现象进行分析，从而根据实际情况，来保证系统运行当中所产生的冷风风量保证足够的供应，从而使冷却效果得到保证，并且最大限度的减少通风损耗，最终实现大型水轮发电机的安全可靠运行。 一、发电机的通风冷却 在我国现阶段的大型水发电机当中，主要是根据其自身的结构特点，来实现系统的分类，其中可以分为全空冷、半水冷（定子绕组水内冷，转子绕组和定子铁心空冷）、双水内冷（定、转子绕组水冷）、全水内冷（定、转子绕组和定子铁心水冷）和蒸发冷却（定子绕组自循环蒸发冷却，转子绕组和定子铁心空冷）等方式。全空气冷却方式主要将空气作为冷却介质来实现，系统当中对定、转子绕组和铁心表面进行冷却，在这个过程当中由于其成熟的技术特点，被得到了广泛的应用。 在我国的全空冷主要应用当中，集中体现在我国的三峡电站，其中的右岸电站 26#全空冷 700MW 巨型水轮发电机于 2007 年 7 月成功并网发电。在进行水轮发电机的制造和设计中，需要重点对通风装置的制造精度、验证计算值与实测值的符合性及更完美的空气密封结构等多方面进行考虑。在进行实验的时候需要利用通风模型试验的方式来对水轮发电机通风系统的特点和流体的流动状态进行研究，在对水轮发电机运行当中出现的问题进行不断的改进。 二、发电机定子线棒损耗和温度场的综合计算 1、研究概况 在本文当中，以某地区的一台350MW 空冷水轮发电机为研究对象，基本参数如表1所示。在进行研究的过程当中还需要对发电机的定子线棒温升数值模型进行数值参数的对比，在对结果的分析当中，需要利用到电磁场有限元的思路来实现对大型水轮发电机定子线棒涡流损耗及环流损耗进行优化。在进行研究的过程当中，需要在实际情况的基础上进行三维流场和温度场耦合数值模型的建立，从而对该发电机当中的定子线棒的总损耗和温度分布进行分析和计算。在进行计算的时候，需要对同相槽和异相槽在涡流损耗上的区别加以考虑，并且还要对上下层线棒股线在槽内的实际位置所产生的影响加以考虑。经过计算之后，就可以对发电机当中所产生的损耗现象进行分析，并且对其中在运行中所产生的温度场进行计算，最终根据其实际情况来提出相关的优化方案，保证了发电机运行稳定的同时，还最大限度的降 低了水轮发电机在运行当中所产生的损耗。 在进行试验计算的过程中，需要对电磁方案的基本参数进行了解和掌握，一般情况下，水轮发电机的上层线棒在运行当中所产生的损耗都是要比下层所产生的损耗要大的多的，因此上层线棒的股线数量为38，下层为34。在对发电机定子绕组当中在运行的情况下所产生的通过电流进行计算的时候，一般情况下会产生槽磁动势及槽宽方向的漏磁通的现象，并且其中所产生的漏磁通使定子绕组股线电流分布不均匀，从而对线棒交流电阻起到了一定程度的增加作用，产生涡流损耗，用 Field 系数定义为导体的交流电阻和直流电阻之比。 在计算的过程当中，需要选择一个定子来作为主要的研究对象，需要充分的对空间位置对于涡流所产生的影响进行掌握和了解，最终 根据其实际的数值情况来进行模型的建立，并且进行计算，网格如图1所示 并且还要对同相槽以及异相槽当中的下层线棒的数值进行计算，经过计算之后，可以发现，同相槽和异相槽的下层线棒在Field系数的差异方面呈现出了几乎相等的状态；而同相槽上层线棒的Field系数则比异相槽增加了27%左右。从中可以发现如果将上下层线棒都视为同

发电机常见故障及解决方案汇总

双馈发电机简介及常见故障 一：双馈电机简介及工作原理 （1）简介： 双馈异步风力发电机（DFIG，Double-Fed Induction Generator）是一种绕线式感应发电机，是变速恒频风力发电机组的核心部件，也是风力发电机组国产化的关键部件之一。该发电机主要由电机本体和冷却系统两大部分组成。电机本体由定子、转子和轴承系统组成，冷却系统分为水冷、空空冷和空水冷三种结构. 双馈异步发电机的定子绕组直接与电网相连，转子绕组通过变流器与电网连接，转子绕组电源的频率、电压、幅值和相位按运行要求由变频器自动调节，机组可以在不同的转速下实现恒频发电，满足用电负载和并网的要求。由于采用了交流励磁，发电机和电力系统构成了"柔性连接"，即可以根据电网电压、电流和发电机的转速来调节励磁电流，精确的调节发电机输出电压，使其能满足要求。 （2）工作原理： 双馈感应发电机由定子绕组直连定频三相电网的绕线型感应发 电机和安装在转子绕组上的双向背靠背IGBT电压源变流器组成。“双馈”的含义是定子电压由电网提供，转子电压由变流器提供。该系统允许在限定的大范围内变速运行。通过注入变流器的转子电流，变流器对机械频率和电频率之差进行补偿。在正常运行和故障期间，发电机的运转状态由变流器及其控制器管理。

变流器由两部分组成：转子侧变流器和电网侧变流器，它们是彼此独立控制的。电力电子变流器的主要原理是转子侧变流器通过控制转子电流分量控制有功功率和无功功率，而电网侧变流器控制直流母线电压并确保变流器运行在统一功率因数（即零无功功率）。 功率是馈入转子还是从转子提取取决于传动链的运行条件：在超同步状态，功率从转子通过变流器馈入电网；而在欠同步状态，功率反方向传送。在两种情况（超同步和欠同步）下，定子都向电网馈电。（3）优点： 首先，它能控制无功功率，并通过独立控制转子励磁电流解耦有功功率和无功功率控制。其次，双馈感应发电机无需从电网励磁，而从转子电路中励磁。最后，它还能产生无功功率，并可以通过电网侧变流器传送给定子。但是，电网侧变流器正常工作在单位功率因数，并不包含风力机与电网的无功功率交换。 二：电机常见故障及解决办法 1：电机轴电流电流？ 电机的轴－－轴承座－－底座回路中的电流称为轴电流 轴电流产生的原因： （1）磁场不对称； （2）供电电流中有谐波； （3）制造、安装不好，由于转子偏心造成气隙不匀； （4）可拆式定子铁心两个半圆间有缝隙； （5）有扇形叠成的定子铁心的拼片数目选择不合适。

发电机定子接地故障排查

龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/ee5176345.html, 发电机定子接地故障排查 作者：贾鹏 来源：《科技与创新》2015年第09期 摘要：阐述了发电机出口离相式封闭母线受潮，使得发电机组定子接地跳闸的情况，并 分析了具体的处理过程和防范措施。 关键词：定子接地故障；绝缘子；封闭母线；驱潮工作 中图分类号：TM31 文献标识码：A DOI：10.15913/https://www.wendangku.net/doc/ee5176345.html,ki.kjycx.2015.09.144 1 事故概述 某电厂2×300 MW发电机组采用哈尔滨电机厂生产制造的QFSN-300-2型水氢氢发电机，机端额定电压为20 kV，中性点经消弧线圈接地。发电机保护采用的是南京国电南自凌伊电力自动化有限公司生产的DGT-801A保护装置，定子接地保护采用的是基于稳态基波零序电压和三次谐波原理构成的100%保护。 该厂#1机组在负荷为226 MW的情况下运行时，发电机突然跳闸解列，汽机跳闸，锅炉 灭火，监控画面首出“发电机保护动作”，就地检查保护屏，发出了“发电机定子3U0定子接地”报警，而双套保护均动作，发出信号为发电机“定子接地”保护动作。下面，结合此次发电机定子接地故障的实际情况，简单分析了大型发电机定子接地故障的排查。 2 事故处理过程 2.1 二次系统检查 跳机后，应先全面检查保护装置，2套发电机保护装置A柜、B柜的“定子接地”保护均动作，基波3UO发跳闸信号，3次谐波3 W发报警信号，查看保护定值零序电压为8 V，延时4 s动作。查看故障录波图，发电机机端电流A，B，C三相峰值分别为3.28 A、3.30 A、3.26 A，发电机机端电压A，B，C三相峰值分别为86.979 V、80.182 V和74.518 V，C相电压下降得较快。发电机“定子接地”保护动作时，发电机机端零序电压2套保护动作值分别为8.643 9 V、8.647 4 V和8.668 8 V、8.665 2 V，零序电压达到8.6 V保护动作。对发电机出口PT一次侧做加压试验，保护屏电压显示正确，PT二次回路绝缘测试合格，基本排除了保护误动的可能。但是，这些故障数据并不能确定是发电机内部故障还是外部故障。 2.2 一次系统检查 初步检查发电机非电气系统，未发现发电机有积水、漏氢、漏油等情况，且系统工作正常。定子冷却水电导率化验合格，在发电机本体、励磁变、出线离相封母、出口PT、中性点

防止发电机的损坏事故措施(新编版)

防止发电机的损坏事故措施 (新编版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0443

防止发电机的损坏事故措施(新编版) “为了防止发电机的损坏事故发生，应严格执行《发电机反事故技术 措施》《发电机反事故技术措施补充规定》(能源部发[1990]14号)、(能源部、机电部电发[1991)87号)和(国电发[1999]579号)等各项规定，并结合格里桥电站现场实际设备，并重点要求如下。 一、防止定子相间短路 1、防止定子绕组端部松动引起相间短路。 检查定子绕组端部线圈的磨损、紧固情况。200MW及以上的发电机在大修时应做定子绕组端部振型模态试验，发现问题应采取针对性的改进措施。对模态试验频率不合格(振型为椭圆、固有频率在94-115Hz之间)的发电机，应进行端部结构改造。 防止在役发电机定子线棒因松动造成绝缘磨损的主要措施是，

加强机组检修期间发电机定子绕组端部的松动和磨损情况的外观检查，以及相应的振动特性试验工作。每次大修、小修都应当仔细检查发电机定子绕组端部的紧固情况，仔细查找有无绝缘磨损的痕迹，尤其是发现有环氧泥时，应当借助内窥镜等工具进行检查。若发现定子绕组端部结构有松动现象，除应重新紧固外，还应仔细进行振动模态试验，确认固有频率已达到规定值(避开94-115Hz)，根据测试结果确定检修效果。 2、防止定子绕组相间短路。 加强对发电机环形接线、过渡引线、鼻部手包绝缘、引水管 水接头等处绝缘的检查。按照《电力设备预防性试验规程》(DIJT596-1996)，对定子绕组端部手包绝缘加直流电压测量，不合格的应及时消缺。” 发电机环形接线、过渡引线、鼻部手包绝缘、引水管水接头等处是发电机机 械强度和电气强度先天性比较薄弱的部位，事故统计表明，其也是发电机定子绕组相间短路事故多发部位。因此，应加强对大型

丰满电厂二号发电机定子线棒电腐蚀缺陷处理

丰满电厂二号发电机定子线棒电腐蚀缺陷处理报告 一、发电机概况 丰满电厂2号发电机型号为CB850/190-48立式水轮发电机，制造厂家为前苏联基洛夫电力工厂，1954年5月出产，于1955年3月投入运行。1976年12月丰满电厂对2号发电机定子线棒进行了更换，运行至今已36年。 丰满电厂2号发电机定子共有396槽，每槽内安装前、后线棒各一根，共792根定子线棒。此类型发电机在丰满电厂共有5台，分别是2号、5号、6号、7号和8号发电机。 二、缺陷简述 2012年4月19日在2号发电机C级检修中，一次班进行发电机定子项目检查，发现定子后槽线棒上端部多处出现电腐蚀现象（在4月17日进行的发电机高压预试中实验数据合格），对此现象一次班立即汇报维护部。维护部立刻组织对2号发电机进行系统检查，在检查中发现2号发电机定子前槽线棒上端部80根、后槽线棒上端部26根，总计106根线棒上端部防晕层有不同程度的电腐蚀损伤，其中以4号槽、43号槽、164号槽、178号槽、277号槽、327号槽、331号槽最为严重。在对线棒下端部的检查中，无异常现象。 三、缺陷原因分析 4月19日17点30分丰满电厂技术人员汇同哈尔滨电机厂专家对2号发定子线棒电腐蚀现象进行会诊，经过2个小时的实地检查、

评估，根据现场检查结果及查阅相关资料初步判定电腐蚀原因如下：1）发电机改造后运行时间达到36年，防晕层运行时间过长，抵御电腐蚀能力降低。 2）主绝缘和防晕层长期运行，导致主绝缘和防晕层分离产生气隙，对地电压分配在主绝缘和气隙两种不同的介质上，产 生气隙游离放电。 3）发电机运行环境温度高，发热量大，促使绝缘材料不断老化。 四、检修方案制定实施 丰满电厂对此项缺陷高度重视，生产副厂长谢明杰要求一定要查明原因，妥善处理。总工程师丁向东、电气副总工程师李延明亲自到发电机内进行查看，在情况明晰后，电气副总工程师李延明积极与哈尔滨电机厂相关专家联系，交换意见，在4月19日与哈尔滨电机厂专家对2号发定子线棒电腐蚀现象进行会诊后，制定丰满电厂2号发定子线棒电腐蚀缺陷处理方案并实施。 1、主要工器具准备： 行灯、酒精、白布、电动扳手、活扳手、无溶剂室温固化胶、高阻防晕漆、毛刷、乳胶手套、口罩、连体作业服、手电、记录本等。 2、作业环境准备： 1）由维护部一次班提出缺陷填报申请，发电部在生产管理系统完成缺陷录入工作。 2）由维护部一次班根据缺陷完成办理工作票流程。

发电机保护现象、处理

发电机保护1 对于发电机可能发生的故障和不正常工作状态,应根据发电机的容量有选择地装设以下保护。 (1)纵联差动保护:为定子绕组及其引出线的相间短路保护。 (2)横联差动保护:为定子绕组一相匝间短路保护。只有当一相定子绕组有两个及以上并联分支而构成两个或三个中性点引出端时,才装设该种保护。 (3)单相接地保护:为发电机定子绕组的单相接地保护。 (4)励磁回路接地保护:为励磁回路的接地故障保护。 (5)低励、失磁保护:为防止大型发电机低励(励磁电流低于静稳极限所对应的励磁电流)或失去励磁(励磁电流为零)后,从系统中吸收大量无功功率而对系统产生不利影响,100MW及以上容量的发电机都装设这种保护。 (6)过负荷保护:发电机长时间超过额定负荷运行时作用于信号的保护。中小型发电机只装设定子过负荷保护;大型发电机应分别装设定子过负荷和励磁绕组过负荷保护。 (7)定子绕组过电流保护:当发电机纵差保护范围外发生短路,而短路元件的保护或断路器拒绝动作,这种保护作为外部短路的后备,也兼作纵差保护的后备保护。 (8)定子绕组过电压保护:用于防止突然甩去全部负荷后引起定子绕组过电压,水轮发电机和大型汽轮发电机都装设过电压保护,中小型汽轮发电机通常不装设过电压保护。 (9)负序电流保护:电力系统发生不对称短路或者三相负荷不对称(如电气机车、电弧炉等单相负荷的比重太大)时,会使转子端部、护环内表面等电流密度很大的部位过热,造成转子的局部灼伤,因此应装设负序电流保护。 (10)失步保护:反应大型发电机与系统振荡过程的失步保护。 (11)逆功率保护:当汽轮机主汽门误关闭,或机炉保护动作关闭主汽门而发电机出口断路器未跳闸时,从电力系统吸收有功功率而造成汽轮机事故,故大型机组要装设用逆功率继电器构成的逆功率保护,用于保护汽轮机。 发电机保护简介 1、发电机失磁保护 失磁保护作为发电机励磁电流异常下降或完全消失的失磁故障保护。由整定值自动随有功功率变化的励磁低电压Ufd(P)、系统低电压、静稳阻抗、TV断线等判据构成，分别动作于发信号和解列灭磁。励磁低电压Ufd(P)判据和静稳阻抗判据均与静稳边界有关，可检测发电机是否因失磁而失去静态稳定。静稳阻抗判据在失磁后静稳边界时动作。TV断线判据在满足以下两个条件中任一条件：│Ua+Ub+Uc－3U0│≥Uset(电压门坎)或三相电压均低于8V，且0.1A

发电机的绝缘测试规定

发电机的绝缘测试规定 发电机型号：QFSN-350-2 型三相同步汽轮发电机；额定容量：412MVA；额定功率： 350MW；额定功率因数为（滞相）；发电机定子额定电压为20kV；额定定子电流：；发电机定子、转子绝缘等级均为F级；温度限值定子线圈极限温度：80℃；转子线圈极限温度：110℃；定子铁芯极限温度：120℃；额定转速为3000r/min，频率为 50Hz。发电机定子绕组采用双回路并联， Y 型接线，中性点采用高电阻接地。发电机冷却方式为水-氢-氢，即定子绕组直接水内冷，转子绕组直接氢内冷，定、转子铁芯氢冷。 发电机测绝缘规定： 1、发电机在启动前或停机后，应测量发电机及励磁回路各部分绝缘电阻值，并记入绝缘记录薄。 2、发电机如果电气回路无工作，且停机时间不超过24小时。启动前可不测绝缘电阻，但停机后必须测量，以便与上一次阻值相比较。 3、定子通水状态下，用发电机专用绝缘绝缘测定定子绕组绝缘电阻，吸收比R60/R15≥，阻值与上一次比较不低于上次的1/3~1/5。 4、发电机转子绕组绝缘用500V绝缘仪进行测量，其绝缘电阻大于10MΩ。 5、禁止用绝缘仪对微机调节柜、整流柜测量绝缘电阻，如必须测量时由检修人员进行，并采取相应的措施，以防有关设备损坏。 6、励磁变压器的低压侧一般不进行绝缘电阻的测量，如需对其进行绝缘电阻测量时，应将整流桥输入交流电源闸刀断开，测量完毕后合

上。 7、汇水管绝缘用万用表进行测量，其绝缘电阻大于30kΩ。（若低于30kΩ时，证明定子冷却水电导率不合格） 8、励磁台座绝缘用500V/1kV绝缘仪进行测量，其绝缘电阻大于1M Ω。 发电机绝缘电阻测量的位置： 1、发电机定子绕组测绝缘时，首先将发电机汽端、励端汇水管短接后引至水阻仪接地端，外壳引至水阻仪接地端。 2、发电机测绝缘的实际位置：（1）、发电机出线盒处；（2）、发电机封闭母线与励磁变处。 发电机转子绕组测绝缘的位置：（1）、发电机转子进线盒处；（2）、发电机灭磁开关处。 发电机定子汇水管测量位置： （1）、发电机汽端、励端各有汇水管引出装置。 发电机励磁台座出绝缘位置： （1）、励磁台座处.

发电机绝缘要求

发电机启动前对绝缘的要求： 1发电机启动前绝缘电阻由维护人员进行测试。 2测量发电机绝缘满足的条件：冷却水导电度约为μs/cm；氢气压力在额定值；拉开发电机中性点接地刀。 3发电机定子线圈绝缘标准：使用5000V专用摇表在水温20℃时的对地绝缘电阻值应不小于Ω；当低于 MΩ必须查明原因；当绝缘低于 MΩ发电机不得启动。 4发电机转子绝缘的标准：在外回路断开的情况下使用500V摇表在20℃时的绝缘值不得低于100MΩ；30℃时不得低于50 M Ω；极化指数I P应大于2为合格（I P=10分钟绝缘值/1分钟绝缘值），低于上述值时应查明原因，否则不予启动。 发电机励端轴承的绝缘：使用500V摇表测量，供油系统停运时绝缘不低于4kΩ，机组运行期间不低于100Ω，如果绝缘低于此值，应查明原因并采取措施消除。发电机启动前对绝缘的要求： 1.发电机启动前绝缘电阻由维 护人员进行测试。 2.测量发电机绝缘满足的条件： 冷却水导电度约为μs/cm；氢气 压力在额定值；拉开发电机中性 点接地刀。 3.发电机定子线圈绝缘标准：使 用5000V专用摇表在水温20℃时 的对地绝缘电阻值应不小于Ω； 当低于 MΩ必须查明原因；当绝 缘低于 MΩ发电机不得启动。 4.发电机转子绝缘的标准：在外 回路断开的情况下使用500V摇 表在20℃时的绝缘值不得低于 100MΩ；30℃时不得低于50 M Ω；极化指数I P应大于2为合格 （I P=10分钟绝缘值/1分钟绝缘 值），低于上述值时应查明原因， 否则不予启动。 5.发电机励端轴承的绝缘：使用 500V摇表测量，供油系统停运时 绝缘不低于4kΩ，机组运行期间 不低于100Ω，如果绝缘低于此 值，应查明原因并采取措施消 除。 发电机启动前对绝缘的要求： 1.发电机启动前绝缘电阻由维 护人员进行测试。 2.测量发电机绝缘满足的条件： 冷却水导电度约为μs/cm；氢气 压力在额定值；拉开发电机中性 点接地刀。 3.发电机定子线圈绝缘标准：使 用5000V专用摇表在水温20℃时 的对地绝缘电阻值应不小于Ω； 当低于 MΩ必须查明原因；当绝 缘低于 MΩ发电机不得启动。 4.发电机转子绝缘的标准：在外 回路断开的情况下使用500V摇 表在20℃时的绝缘值不得低于 100MΩ；30℃时不得低于50 M Ω；极化指数I P应大于2为合格 （I P=10分钟绝缘值/1分钟绝缘 值），低于上述值时应查明原因， 否则不予启动。 5.发电机励端轴承的绝缘：使用 500V摇表测量，供油系统停运时 绝缘不低于4kΩ，机组运行期间 不低于100Ω，如果绝缘低于此

介质损耗怎样计算_介质损耗计算公式

介质损耗怎样计算_介质损耗计算公式 介质损耗因数（dielectriclossfactor）指的是衡量介质损耗程度的参数。介质损耗（dielectricloss）指的是绝缘材料在电场作用下，由于介质电导和介质极化的滞后效应，在其内部引起的能量损耗。也叫介质损失，简称介损。 1、介质损耗什么是介质损耗：绝缘材料在电场作用下，由于介质电导和介质极化的滞后效应，在其内部引起的能量损耗。也叫介质损失，简称介损。 2、介质损耗角δ在交变电场作用下，电介质内流过的电流相量和电压相量之间的夹角（功率因数角Φ）的余角（δ）。简称介损角。 介质损耗因数详细介绍1、介质损耗正切值tgδ 介质损耗因数图册又称介质损耗因数，是指介质损耗角正切值，简称介损角正切。介质损耗因数的定义如下： 如果取得试品的电流相量和电压相量：总电流可以分解为电容电流Ic和电阻电流IR合成，因此：这正是损失角δ=（90°-Φ）的正切值。因此现在的数字化仪器从本质上讲，是通过测量δ或者Φ得到介损因数。测量介损对判断电气设备的绝缘状况是一种传统的、十分有效的方法。绝缘能力的下降直接反映为介损增大。进一步就可以分析绝缘下降的原因，如：绝缘受潮、绝缘油受污染、老化变质等等。测量介损的同时，也能得到试品的电容量。如果多个电容屏中的一个或几个发生短路、断路，电容量就有明显的变化，因此电容量也是一个重要参数。 2、功率因数cosΦ功率因数是功率因数角Φ的余弦值，意义为被测试品的总视在功率S中有功功率P所占的比重。 功率因数的定义如下：有的介损测试仪习惯显示功率因数（PF:cosΦ），而不是介质损耗因数（DF:tgδ）。一般cosΦ《tgδ，在损耗很小时这两个数值非常接近。 3、高压电容电桥高压电容电桥的标准通道输入标准电容器的电流、试品通道输入试品电流。通过比对电流相位差测量tgδ，通过出比电流幅值测量试品电容量。因此用电桥测量介损还需要携带标准电容器、升压PT和调压器。接线也十分烦琐。

发电机定子绕组冒烟事故的分析及改进

安全管理编号：LX-FS-A22141 发电机定子绕组冒烟事故的分析及 改进 In the daily work environment, plan the important work to be done in the future, and require the personnel to jointly abide by the corresponding procedures and code of conduct, so that the overall behavior or activity reaches the specified standard 编写：_________________________ 审批：_________________________ 时间：________年_____月_____日 A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑

发电机定子绕组冒烟事故的分析及 改进 使用说明：本安全管理资料适用于日常工作环境中对安全相关工作进行具有统筹性，导向性的规划，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。 1 事故现象 20xx年4月，我厂将三级电站2号发电机组的励磁系统由原来的旋转式励磁机励磁更新为可控硅静止式励磁。该励磁装置于2000-09-20机组运行过程中，出现直流系统接地。在查找接地时，当瞬切操作母线总把手时接地信号仍然存在，立即切回后，发现励磁调节器由主通道自动转换为备用通道运行，人工手动将其切回主通道，但装置又自动转换至备用通道，同时机组出现如下症状： （1）转子过电压保护指示灯亮；