冷冻机低负荷、低压差工况下的分析和改进
弯曲工况下车轮强度、疲劳分析方法对比
弯曲工况下车轮强度、疲劳分析方法对比 车轮主要由轮辋和轮辐组成。轮辋是支撑轮胎的基座，轮辐是作为车轮和车轮轮毂的连接件，主要起传递载荷（垂直力、侧向力和切向力转矩）的作用[1]。轮辋与轮辐焊接后与轮胎组成一个整体，共同承受汽车的重力、制动力、驱动力、汽车转向时产生的侧向力及所产生的力矩，还要承受路面不平产生的 冲击力。车轮工作条件严酷，其质量直接影响汽车行驶过程的安全性，因此， 应有一定的强度、刚度和工作耐久性能。在汽车车轮的实际使用过程中，80% 以上的车轮破坏是由疲劳破坏引起的，而在衡量疲劳性能的径向疲劳试验中， 又以弯曲疲劳失效率最高。国外建立了JWL、DOT 和ISO 等相关车轮弯曲疲 劳试验标准，这些标准都是模拟车轮在弯矩作用下的受载情况。我国《GB/T 5334-2005 乘用车车轮性能要求和试验方法》对于乘用车车轮的试验方法进行了规定。该试验是使车轮在一个固定不变的弯矩下旋转，或是车轮静止不动承 受一旋转弯矩，以车轮不能继续承受载荷（如结构失稳）和出现侵入车轮断面 的可见疲劳裂纹为失效标准。本文利用5 种建模方式对车轮进行离散，对弯曲工况车轮的强度与疲劳分析结果进行对比，寻找简单且结果准确的建模方式。 1 模型描述本文利用HyperMesh 软件分别采用以下五种方式进行建模。1.1 模型1（壳单元离散，不考虑接触与预紧力）轮辋、轮辐与焊缝均使用壳单元模拟，总装件的螺栓连接与加载轴均用KINCOUP 刚性单元模拟，加载圆盘使用 B31 模拟，如图1 所示。1.2 模型2 （体单元离散，不考虑接触与预紧力）轮辋、轮辐、焊缝使用实体单元模拟，总装件的螺栓连接与加载轴均用KINCOUP 刚性单元模拟，加载圆盘使用B31 模拟，如图1 所示。图1 未考虑预紧力的车轮有限元模型 1.3 模型3（壳单元离散，考虑预紧力，接触对模拟接触）轮辋、轮辐与焊缝
设备冷却水系统正常运行工况下流量调节分析
设备冷却水系统正常运行工况下流量调节分析 发表时间：2019-06-05T16:13:42.960Z 来源：《防护工程》2019年第5期作者：陈奎岳晗 [导读] 设备冷却水系统是核岛重要的冷源系统，其主要功能是冷却核岛内各种热交换器，并通过重要厂用水系统将负荷传送给最终的热阱——海水。 中国核电工程有限公司中国北京 100840 摘要：，正常运行工况下，设备冷却水系统需要带公共列运行，由于设备冷却水系统用户多，在调试过程中出现了流量偏差的问题。因此，本文主要研究了设备冷却水系统在正常运行工况下用户流量偏差出现的原因及解决方法，为后续核电调试工作提供参考。 关键词：核电调试；设备冷却水系统；流量调节 Flow Adjustment Analysis for Component Cooling System under Nominal operating condition CHEN Kui，YUE Han （China Nuclear Power Engineering Co.，Ltd. Beijing 100840，China） Abstract：Under nominal operating conditions，the component cooling system needs to run with a common train. Due to the large number of users of the component cooling system，the problem of flow deviation appears in the commissioning process. Therefore，this paper mainly studies the causes and solutions of user flow deviation in component cooling system under normal operation conditions，which can provide reference for the follow-up nuclear power commissioning work. Key words：commissioning of nuclear power；component cooling water system；flow rate adjusting 引言 设备冷却水系统是核岛重要的冷源系统，其主要功能是冷却核岛内各种热交换器，并通过重要厂用水系统将负荷传送给最终的热阱——海水。设备冷却水系统为核岛内的用户设备提供冷却水，由于各个用户运行期间产生的热量各不相同，因此用户的流量调节是调试阶段最关键的工作内容，只有保证各个用户流量满足设计需求，才能发挥设备冷却水系统的功能，为核电安全运行提供保障。 1 用户设备流量调节 1.1 流量调节原理 设备冷却水系统在正常运行工况下，由一系列的一台泵运行，冷却安全列和公共列上所带的用户。另一系列处于停运状态。在管道安装的条件下，用户的流量调节由限流孔板和流量调节阀进行调节，限流孔板可以粗略地调节流量，一般认为在调节阀全开的情况下，通过孔板流经用户的流量应不小于给定流量的设计值，而流量调节阀可以精确地调节用户的流量，使用户的流量完全符合设计给定的定值，流量由安装在用户设备上游的流量表进行监测。 在进行用户流量调节的调试过程中，先进行流量孔板试验，保证孔板的孔径大小满足设计要。在限流孔板满足设计要求的前提下，进行用户流量的精确分配。 1.2 流量调节中问题 在进行正常运行工况下，设备冷却水泵额定流量能够满足各用户流量需求的总和。然而在用户流量调节的过程中，当用户流量通过调节阀调整到设计给定流量时，在进行接下来其他用户流量的调节过程中，这一用户的流量出现了偏差，其之前满足设计的流量在其他用户流量调节之后出现了下降，导致了这一用户的流量不足的情况出现。因此，在总流量总体满足要求用户流量总和需求的前提下，需要对出现的问题进行分析。 1.3 流量失配问题分析 流量是个动态量，时刻处于变化之中，流量的测量还会受到温度、压力、流量范围、流体相态和流动状态等多种因素的影响。设备冷却水系统由设备冷却水泵、板式换热器、试验管路、阀门、流量计，孔板等相关设备组成。在进行流量调节的过程中，对流体的稳定性有一定的要求，如果用平均流量表示瞬时流量值会产生较大的重复性误差，会直接影响流量的准确值，因此对各种影响流量的参数进行分析是十分必要的。 （1）管道和阀门 在设备冷却水系统中，弯道，阀门是管道系统的重要组成部分，在流量监测的过程中，水在封闭管道中循环流动，当流经弯道时水流的速度大小、方向都会发生改变，造成水流流量、压力的损失，产生的二次螺旋流动还会沿管道方向传播；当流经阀门时可能产生漩涡、气穴、死水区等危害管道工况的流动现象，特别是当阀门突然关闭或打开时，流量的流速迅速发生变化，在流体惯性的作用下，管内的压强会产生剧烈波动，并在整个管长范围传播，出现水击现象。水击发生时流量的冲击与振荡使流动损失加剧。此外，管道变径，空气浮力等也会对流量产生影响，造成测量结果不准确的后果。 （2）流量不稳定性 离心泵是设备冷却水系统中的动力源，也是造成流量不稳定的原因之一，离心泵在工作过程中产生的压力不是静态的，而是随时间变化的，表现为有规律的周期脉动和混有周期信号的随机脉动两种形式。随机脉动一般认为由叶片转动造成的流动紊乱和汽蚀引起的。离心泵压力脉动幅度与其工作状态有关，随着流量的增大，各类压力脉动值都相应增大。此外，离心泵电机电源压力不稳定引起离心泵转速变化，叶片泵端面磨损及密封处液体漏失等因素也会造成压力波动，使流量不稳定。 （3）阀门启闭过程 在管道中阀门的快速开启和关闭会引起水击现象的发生，管道中压强急剧升高和降低，交替变化，对流量表的检测产生影响。 2 结论 经过各个因素的分析以及研究发现，在离主管道位置远的用户出现了流量降低的情况，此外弯管布置多的用户也出现了此现象，考虑到在流量调节的过程中，不需要对阀门进行启闭操作以及设备冷却水泵的稳定性。因此认为管道布置和弯管对流量调节造成了影响，离主管道远的用户在其他用户流量供给后，由于管道过长或弯管过多，管阻增大，用户流量出现降低。
孤立档控制工况确定方法
孤立档控制工况确定方法 合肥*大海 摘要：进线孤立档计算是一个很繁杂的工作，而其中导线容许张力和控制工 况筛选计算更加费解，不少初学者希望看到一篇白话题的文章，以深入浅出的语 言把孤立档计算的思路、概念说说明白。本文就是顺应这一“民意”而作，希望 能助你一臂之力。 关键词：孤立档，进线孤立档，上限容许张力，下限容许张力，容许间隙， 状态方程，F 系数，控制工况，弧垂表，过牵引。 进线孤立档可以看成是由导线、门形架、终端塔三个主要元件组成的“系统”， 这个系统的典型断面如图1。进线孤立档计算的主要任务是“在保证线路元件的 强度安全性符合规范，各跨越间隙、接近距离也符合规范的前提下，计算各工况 导线的张力、弧垂；编制施工、运行所需要的特性曲线、弧垂表。” 图1、进线孤立档断面图 为便于理解，本文结合文献1第五章中的计算示例进行阐述。其中简支梁计 算部分，比如X C A M B Q ,,的含义和计算，文献已有详细讲解，本文不作介绍。进线孤立档的特殊之处在于：
（1）进线孤立档是由一个档距构成的耐张段，它的“代表档距”就是它的“几何档距”,所以在控制工况筛选时,无需考虑“临界档距”； （2）进线孤立档档距很短，在进行张力、弧垂计算时，不能忽略耐张串荷载，这样，就在档距两端存在着不同于导线集度的耐张串均布荷载。耐张串不能忽略，给孤立档计算添加了不少内容： ---因为档距中有不同集度的均布荷载，在计算方法上，要采用简支梁计算法； ---因为紧线时，仅锚线塔侧有耐张串，紧线塔侧无耐张串，所以，《紧线弧垂表》必须按一端无耐张串计算，而《竣工弧垂表》应该按两端有耐张串计算。换句话说，《紧线弧垂表》与《竣工弧垂表》要分别计算、分别出版，不能像一般架空线那样，一个《安装曲线》，既可以用于紧线看弧垂，也可以用于竣工看弧垂。 ---因进线孤立档两端耐张串在长度、重力等方面相差很大，所以左端无耐张串的《左紧线弧垂表》与右端无耐张串的《右紧线弧垂表》也要要分别计算； （3）进线孤立档经常会带有引下线、上人检修等“集中荷载”，进行张力、弧垂计算时，状态方程中的有关参数，也需要采用“简支梁计算法”计算； （4）进线孤立档档距很短，在“挂线工序”出现的过牵引张力不能忽略。所以：---为计算过牵引张力而解状态方程时，1、2状态线长不再是同一个尺寸，需要引入“线长负增量=容许过牵引长度=-ΔS”； ---因为施工气温越低，过牵引张力越大，我们可以计算出一个临界气温，在此在此气温以下，过牵引张力就会超标。为此，需要单独计算并出版《过牵引张力弧垂表》，用以监督安全施工气温； （5）进线孤立档导线，是在一个很狭小的空间里穿越，一方面导线不能拉得太紧，防止张力太大拉坏线路元件；另一方面，导线也不能放得太松,防止跨越间隙不达标。这种“张力、间隙双达标”的要求，造成状态方程控制工况筛选方法，与一般线路大不相同。 本文分为四大部分:1.设计条件,2.容许张力,3.状态方程与控制工况,4.设计成果。
冷库制冷压缩机运行中的正常工况
冷库制冷压缩机运行中的正常工况 冷库制冷压缩机运行中的正常工况1、压缩机的吸气温度应比蒸发温度高5-15℃; 2、压缩机的排气温度r12系统最高不得超过130℃，r22系统不得超过150℃; 3、压缩机曲轴箱的油温最高不得超过70℃; 4、压缩机的吸气压力应与蒸发压力相对应; 5、压缩机的排气压力r12系统最高不得超过1.2mpa，r22系统不得超过1.6mpa 6、压缩机的油压比吸气压力高0.12-0.3mpa; 7、经常注意冷却水量和水温，冷凝器的出水温度应比进水温度高出2-5℃为宜; 8、经常注意压缩机曲轴箱的油面和油分离器的回油情况; 9、压缩机不应有任何敲击声，机体各部发热应正常; 10、冷凝压力不得超过压缩机的排气压力范围。 制冷压缩机冷库维修为减小膨胀阀调节后的压力及温度损失，膨胀阀尽可能安装在距冷库维修入口处的水平管道上，感温包应包扎在回气管(低压管)的侧面中央位置。膨胀阀在正常工作时，阀体结霜呈斜形，入口侧不应结霜，否则应视为入口滤网存在冰堵或脏堵。正常情况下，膨胀阀工作时是很幽静的，如果发出较明显的“丝丝”声，说明系统中制冷剂不足。当膨胀阀出
现感温系统漏气、调节失灵等故障时应予更换。 1、冷库制冷压缩机偶然停止运行或制冷量突然下降的现象 常见原因有： 电动机不能启动，主要由于供电电路、控制电路及电动机本身出了故障。 电动机拖不动，主要由压缩机咬煞或阀门漏气等原因造成。 运行中突然停车，主要由吸气压力过低、排气压力过高、润滑油压力太低、电动机超载等引起。 制冷量不足，主要由蒸发器结霜太厚、冷冻室的密封及绝热性能差、膨胀阀流量太大、系统内有空气、制冷剂充注过多、过滤器不畅通、膨胀阀堵塞、制冷剂不足、蒸发器里有油等原因引起。 不制冷;主要是系统中制冷剂不能循环流动所致。 压缩机本身的故障。制冷系统发生故障后，必须分段检查，查明原因，采取合适的措施予于排除。 2、冻堵：又称“冰堵”。氟利昂制冷系统中液体冻结物[如冰]阻碍制冷剂流动的现象。常发生在节流机构中。当含水量超过规定标准[如r12的出厂产品含水量规定应在0.0025%以下]的氟利昂流经节流机构时因节流降压引起温度下降其中呈游离状态混合的水分水分[包含降温后因溶解度下降而析出的原溶解在氟利昂中的部分水分]即可能在节流处结成冰部分或全部堵塞节流阀孔或毛细管道。结果系统中氟利昂流量急剧减小，吸排气压力下降，制冷量下降，甚至氟利昂不能通过，制冷装置不能正常工作。判断方法是，在节流机构外用火加热，若加热后能消除上述现象即
供热系统工况分析
供热系统工况分析 1.供热系统工况分析 1.1何为热力工况、水力工况？ 研究供热系统供热量、温度等参数的分布状况称为热力工况。在热力工况的研究中，热用户室内温度的分布状况的分析尤为重要，室内实际温度是否达到设计温度直接关系到供热效果的好坏；当供热成为商品时，室温是否达标，将变为衡量供热这个商品质量优劣的唯一标尺。因此，无论供热系统的设计，还是供热系统的运行，分析供热系统的热力情况都是头等重要的任务。 研究供热系统压力、流量等参数的分布状况称为水力状况。供热系统的供热量是通过热媒（亦称介质，为热水、蒸汽、空气等）输送的。因此，热媒的输送状况，直接影响供热量的分布状况，进而影响室内温度的分布状况。而热媒的输送状况，通常是通过其压力、流量等来描述的。由于水力状况是用来分析热媒传送状况的，因此，水力状况是热力工况的源头，研究热力工况，必须着手研究水力状况。 1.2热力工况与水力工况的关系 在供热行业里，通常困扰我们的最大难题就是冷热不均，处于热源近端的室温过热，被迫开窗户；靠近热源末端的室温过冷。表1.1告诉我们：凡是室外温低的，都是进入散热器的循环流量远小于设计流量造成的。进一步分析，还可得出以下结论：凡室温低于4.5℃的，其循环流量只是设计流量的20%；凡室温在10℃左右的，流量约为设计值的30%左右；凡室温在16以上时，流量均在设计流量的70%以上；
凡实际流量超过设计流量1-2倍以上的，室温都将超过20℃以上。 1.3热力工况与水力工况的稳定性 实现热力工况稳定，供热系统在整个运行期间，并不是始终维持设计流量（最大循环流量）进行定流量运行，而是随着室外温度的升高逐渐减少系统循环流量。在表1.2的实例中，当室外温度tw为设计外温tw=-18℃时，保持热力工况稳定的循环流量为设计运行流量，此时，各热用户皆为室温18℃。当外温升至-4.1℃（当地供暖季的平均外温）时，维持热力工况稳定的循环流量是设计流量的89%（即失调度Xs=0.89）,而不是设计流量。而且随着室外温度的不断升高，维持热力工况稳定的循环流量也将不断减少。这就说明：供热系统，只有实施变流量调节，才能使热力工况得到稳定。因此，通常习惯采用的质调节即定流量调节，是无法维持热力工况稳定的。这种调节的好处是简单方便，因而，多年来，国内长期一直延用这种调节方式。随着信息技术和变频调速技术的普遍应用，变流量调节已经变得十分方便，不但可以保证热力工况的稳定，而且有显著的节电效果，此时，再坚持质调节即定流量调节，就显得太过落后了。 推广供热计量技术以来，行业内仍有一些技术人员主张继续维持定流量运行。他们的理由是：推广供热计量技术以后，由于恒温阀的调节作用，系统的流量肯定是变动的，但这种变动只是系统总流量的10%左右，因此，为了维持热力工况的稳定，建议系统仍然按定流量运行。这种理念的基础，是认定定流量调节才能保证热力工况稳定。根据上述分析，这显然是错误的，根源是对室内供暖系统的工况缺乏
工况
工况法测油耗市区工况市郊工况解释 所谓市区、市郊工况油耗是在标准状态（标准的温度、湿度、大气压等）下，在实验室里，用标准的仪器设备得到的精确的、可复现、具有可比性的试验数据。而实际道路状态的不确定的影响因素太多，得出的试验数据不能用于具有法律、法规意义的认证等领域。 在实验中，汽车分别要在怠速、减速、换挡、加速、等速等状态下运行。市区工况下，平均车速只有19公里，而且怠速行驶时间较长。市郊工况下，平均车速超过60公里，而且等速行驶时间较长。 汽车燃料消耗量数据是按照国家标准GB/T 19233-2008《轻型汽车燃料消耗量试验方法》，通过在试验室内模拟车辆市区、市郊等典型行驶工况测定的。燃料消耗量试验所采用的行驶工况与排放试验相同，分为市区运转循环和市郊运转循环两部分。市区运转循环由一系列的加速、稳速、减速和怠速组成，主要用于表征车辆在城市市区的行驶状况；其中，最高车速为50km/h，平均车速为19km/h。市区运转循环的行驶里程约为4km。市郊运转循环由一系列稳速行驶、加速、减速和怠速组成，主要用来表征车辆在市区以外的行驶状况；最高车速为120km/h，平均车速为63km/h。市郊运转循环的行驶里程约为7km。 工况法：对于轻型汽车(最大总质量不超过3.5吨的车辆)是指将整车放置在试验台上，模拟车辆在道路上实际行驶的车速和负荷，按照一定的工况(如怠速、加速、等速、减速等工况)运转，测量二氧化碳、一氧化碳和碳氢化合物的排放量，按照碳平衡法测量油耗。 对于重型汽车(最大总质量大于3.5吨的车辆)而言，则是指将发动机放在发动机测功试验台上，按照一定的转速负荷工况运转。 对于符合国Ⅲ和国Ⅳ排放标准的车辆，按照GB 18352.3-2005 轻型汽车污染物排放限值及测量方法(中国Ⅲ、Ⅳ)，对于符合国Ⅱ排放标准的车辆，按照GB 18352.2-2001轻型汽车污染物排放限值及测量方法（Ⅱ）测量二氧化碳、一氧化碳和碳氢化合物的排放量。 一个市区运转循环单元包括：怠速；怠速、车辆减速、离合器脱开；换挡；加速；等速；以及减速的全过程，其中每个过程都持续一定时间，且每个过程占有不同程度的百分比。 市区工况下，怠速以及怠速、车辆减速、离合器脱开这两个过程的时间较长，所占比重也最高。市郊工况下，等速行驶时间最长。 市区工况油耗 一个市区运转循环单元包括60秒怠速；9秒怠速、车辆减速、离合器脱开；8秒换挡；36秒加速行驶；57秒等速行驶；25秒减速行驶。一个循环共计195秒。其中，怠速以及怠
汽车运行工况(教案)
第一章 汽车使用条件及性能指标 第二节 汽车运行工况 汽车是在一定的道路和交通条件下完成运输任务的。为了提高汽车运输生产率，降低运输成本，必须研究汽车在所运行的交通和道路条件下的运行状况。 为了研究汽车与运行条件的适应性，通常采用多参数描述汽车运行状况，并称之为汽车运行工况。即汽车在使用条件下，汽车驾驶人以其自己的经验、技艺操纵车辆，完成一定任务时，汽车及其各零部件、总成的各种参数变化及技术状态。 汽车运行工况的参数包括汽车速度、变速器挡位、发动机转速、加速踏板（油门）开度、制动频度、加速度、油耗、污染物排放等。在特定的汽车运行工况研究中，还包括发动机曲轴瞬时转速、输出功率、输出转矩、油耗、冷却液温度、各总成润滑油温度、各挡使用频度、离合器动作频度等。 汽车运行工况调查的内容，可根据研究任务的需要而增减。通过对测试汽车运行工况数据的统计分析，求得汽车运行工况参数样本的分布规律及其数学特征；进而在无偏性、一致性和有效性的原则下，推断出汽车运行工况参数的总体分布和数学特征。 汽车运行工况是一个随机过程，受到许多因素的影响，如道路状况、交通流量、气候条件
以及汽车自身技术性能的变化等。 汽车运行工况的研究常采用测试统计方法和计算机数字仿真方法。 一、汽车运行工况调查 在汽车运行工况研究中，工况调查是首先要进行的工作。通过运行工况调查，掌握在特定的使用条件下，表征汽车运行状况各参数的变化范围和变化规律，为评价车辆的合理运用以及车辆性能、结构能否满足使用要求提供基础资料。 汽车运行工况测试是汽车运行工况调查的一个重要步骤。通过汽车运行试验及试验后的数据处理和统计分析完成运行工况调查。 汽车运行工况调查的主要内容有：选择反映汽车运行状况，具有代表性的路线，并取得道路资料和交通状况的调查数据；同步测取在汽车行驶过程中的车速、发动机转速、油耗、加速踏板开度及挡位使用和变化情况；在调查路线（或路段）内的累积停车次数和累积制动次数等。必要时还要记录交通流情况，如交通量、交通构成等。 在汽车运行试验中，主要使用非电量的电测法，即在测量部位安装将非电量状态参数转换为电信号的传感器，将信号直接或经放大后传送至测量仪表和记录器（如计算机硬盘、磁带机、光线示波器、x-y记录仪），供统计分析使用。 在测试汽车运行工况时，风速、气温、海拔高度等试验条件应符合有关规定，或对测试参
调速水泵运行工况及相关问题分析
调速水泵运行工况及相关问题分析 发表时间：2019-05-09T14:17:37.533Z 来源：《建筑学研究前沿》2019年1期作者：叶龙 [导读] 分析了调速水泵运行压力跌落值及最佳转速计算，给出了水泵调速设备的转速范围的关计算方法。 新界泵业集团股份有限公司浙江温岭 312575 摘要：现阶段，随着社会的发展，科学技术的发展也越来越迅速。·调速水泵在化工企业的供水系统的应用日益广泛，文中阐述了调速水泵与恒速水泵的容量对供水系统的影响，分析了调速水泵运行压力跌落值及最佳转速计算，给出了水泵调速设备的转速范围的关计算方法。 关键词：调速水泵；运行工况；相关问题分析 引言 某化工企业的水泵把水从水源中取出送至净水厂，再把净化的水送至供水管网，同时长距离输送水需要将水加压。水泵站是供水系统中的枢纽，水泵是这枢纽中的主要设备。近几年调速水泵在供水系统发展很快，但在实际应用中仍然存在着较大的盲目性，文中针对调速水泵的常见问题进行了分析。 1调速水泵与恒速水泵容量对运行的影响 调速水泵（简称调泵）和恒速水泵（简称恒泵）容量的变化，对水泵运行有着很大的关系， 1.1调泵容量相等于或小于恒泵容量 调泵和恒泵在相等容量下组合运行。（1）先开调泵，从零到QA，以调泵变换转数运转。（2）调泵开到QA即满转，水泵流量接近QA 点时就须开恒泵。刚一开恒泵满转，为全速的特性曲线，流量到B点。但立即退回到需要点C。（3）从A到B流量，即以调泵变速承担。（4）流量后退到QD点时，AD一段调速曲线成水平线或趋近水平，由于AD段可来回摆动，很可能摆动到QA，一到QA恒泵停转，但流量稍大于QA，又需要开恒泵，造成开停频繁。5）为防止开停频繁，使流量退到E停恒泵才好。但恒泵循本身曲线，在QE点流量时，压力须退到F，这时F点压力大于设定压力，而调泵则要根据压力标定要求，须将F点拉到E点，但恒泵则由于其特性曲张特点不能下降，这样调泵就不得不空转，造成断流现象。调泵容量小于恒泵容量时，由于不稳定区扩大，增加频繁开动次数和由于滞流区增加缔切时间更长，使破坏性更大。 1.2调泵容量大于恒泵容量 调泵容量大于恒泵容量组合运行，（1）先开调泵，以调泵变换转数，从零到A运行。（2）调泵开到A即满转，流量接近A时就须开恒泵，这时流量到B点，但立即退到需要点C，从A到B都以调泵变换承担。（3）流量后退到D点时，D点在调泵的控制点，特性曲线尚在陡峭区，故无不平衡现象，流量在退到A点时，由于过A点还须开着恒泵，故不能关闭恒泵。（4）流量后退至E点，这时可停恒泵，此时调泵还在起作用，故无缔切现象。但调泵绝不能再退到F点以后才停恒泵，这样就如第1种情况一样，又会发生缔切现象。调泵容量小于恒泵容量是不利的，所以可得出结论，在调泵与恒泵组合运行时，每当需要停1台恒泵，只要待停的1台恒泵容量小于继续运行的调泵（包括1台调泵和若干此调泵能带动的恒泵，此种情况可以1台大容量调泵看待）总容量时，运转起来不会发生缔切现象，开停频繁不平稳情况也会减少。实际运行时，一般调泵由于调速设备的影响，使调泵不能维持其预定的转速，而使调速的压力有1个非线性的跌落值。据有关资料推荐，调泵运行，一般要保持要求的最大流量时的压力时，则该泵流量为零时的设定压力，要比该点要求的实际压力约大10%。美国Michata城水泵站的水泵投入生产的共有7台，其中1台调泵、6台恒泵，每台每d额定送水量94625m3，转数900r/min，恒泵功率1337.7kW，调泵功率1385.4kW，调泵比恒泵功率高3.5%，认为就是为了补偿电机在调速状态下，因为不减低要求的水泵转数而增加的功率。为了避免在使用调泵运转时，比该泵在恒速时要有的转数减低，影响使用效果，甚至在出现大流量，不能达到给定压力，同时结合国内情况，使能安全、可靠及有效的运行，以达到预定的结果，建议选择的调速电机，其功率要超过该电机用在恒速运转时功率的5%，或选泵时也可以考虑所选得的调泵H-Q选择性曲线，要适于调速后合乎预定要求。 2水泵站采用调速设备 选用调速设备后，有的水厂并没有得到节电效果，得不偿失。鉴于设备本身价格昂贵，选用它除了要做技术经济比较之外，还需详细计算选择调速设备的必要性，所选调速设备的调速范围，运行中适应工况变化的最佳转速等。 2.1泵站综合效率计算 调速设备选型之后，为判断供水系统是否应该采用调速设备，以及采用调速设备后是否提高效率，应对泵站进行综合效率计算。综合效率计算η综合见（1）式：η综合＝η泵·η传·η管·η电·η池（1）（设η池＝1，忽略水池进出的水头损失之差）式中η泵—水泵工作点效率；η传—由传动方式决定的传动效率；η管—管路输出功率与输入功率之比，η管＝H净／H全；η电—电动机的效率，根据水泵的轴功率N轴及传动效率算出电动机的有效功率N效，再根据电动机的输入功率N入计算得出电动机效率见（2）式N效＝N轴／η传η电＝N效／N入（2）η传＝1（水泵和电动机是直接传动时）。按η综合＝η泵·η传·η管·η电计算出泵站的综合效率。低于55％，应对泵站内各环节的效率进行分析，设法提高该泵站各个环节的效率。采用水泵调速是提高水泵站效率的办法之一。选定调速型式之后，应再计算调速后的综合效率是否提高。 2.2调速泵的最佳转速计算 在采用调速设备的供水系统中，调速设备的最佳转速就是满足管路工况要求时，水泵运行的最佳工况。这工况只有1个点，这个点是管路特性曲线与水泵最高效率抛物线的交点，在转速的变化范围为40％以内满足管路特性曲线上任一工况，都能找到相应的较佳转速。多台泵并联时，C值按水泵并联后的额定工况点参数计算。如果净扬程是变化的，那么最佳转速也是变化的，运行中可根据净扬程的变化，调至最佳转速，使其高效运行。 2.3变频器外置安装 这种安装方式，需要额外的空间放置变频器。变频器与电机之间需要电缆连接，如果距离过长，需要专业的屏蔽电缆连接。在初始投
综合部分负荷性能系数(IPLV)的计算与限值
综合部分负荷性能系数（IPLV）的计算与限值 综合部分负荷性能系数（IPLV，Integrated Part Load Value）是指：基于机组部分负荷时的性能系数值，按机组在各种负荷条件下的累积负荷百分比进行加权计算获得的表示空气调节用冷水机组部分负荷效率的单一数值。[1] IPLV计算公式 综合部分负荷性能系数（IPLV）计算方法如下： IPLV = 1.2% A + 32.8% B + 39.7% C + 26.3% D（4.2.13） 式中：A——100%负荷时的性能系数(W/W)，“冷却水进水温度30℃”且“冷凝器进气干球温度35℃”；B——75%负荷时的性能系数(W/W)，“冷却水进水温度26℃”且“冷凝器进气干球温度 31.5℃”；C——50%负荷时的性能系数(W/W)，“冷却水进水温度23℃”且“冷凝器进气干球温度28℃”；D一一25%负荷时的性能系数(W/W)，“冷却水进水温度19℃”且“冷凝器进气干球温度 24.5℃”。 冷水（热泵）机组IPLV 电机驱动的蒸气压缩循环冷水（热泵）机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）应符合下列规定： 1）水冷定频机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）不应低于表4.2.11的数值； 2）水冷变频离心式冷水机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）不应低于表4.2.11中水冷离心式冷水机组限值的1.30倍； 3）水冷变频螺杆式冷水机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）不应低于表4.2.11中水冷螺杆式冷水机组限值的1.15倍。 表4.2.11 冷水（热泵）机组综合部分负荷性能系数（IPLV）
多联式空调（热泵）机组IPLV 采用多联式空调（热泵）机组时，其在名义制冷工况和规定条件下的制冷综合性能系数IPLV（C）不应低于表4.2.17 的数值。 表4.2.17 多联式空调（热泵）机组制冷综合性能系数IPLV（C） IPLV的适用范围
污染源排放过程(工况)自动监控系统的设计思路
污染源排放过程（工况）自动监控系统的设计思路 作者：王华平李斌 来源：《商情》2020年第40期 【摘要】建设污染源排放过程（工况）自动监控系统，对污染物排放企业的重要生产工况过程进行全过程的监控，通过对采集的数据进行逻辑性和合理性的分析，由此判断数据的正确与否。本文将试点选取污水处理厂、火电厂探讨设计染源排放过程（工况）自动监控系统的思路。 【关键词】污染源; 工况数据; 通讯传输; 应用平台 一、前言 2020年5月中国环境保护产业协会批准《固定污染源烟气排放过程（工况）监控系统安装及验收技术指南》（T/CAEPI 25—2020），为污染源排放过程（工况）自动监控系统的设计和建设提供了依据和标准。 实际上环保部办公厅早在2000年末就明确要求：一、日处理能力大于2万吨的城镇污水处理厂都必须安装完成中控系统，实施监控进出污水处理厂的水量和水质主要指标、鼓风机电流、鼓风量、曝气设备的运行状况、曝气池的溶解氧浓度、污泥浓度、滤池堵塞率等数据，并能随机调阅核查期内上述运行指标数据及趋势曲线，相关数据至少保存一年以上，作为核算主要污染物减排量的重要依据。二、所有脱硫设施必须安装完成分布式控制系统，实时监控脱硫系统的运行情况。 二、设计目标 本污染源排放过程（工况）自动监控系统项目的设计目标如下： （1）建立企业端污染源排放过程（工况）监控系统，实现企业端污染产生、污染治理、污染排放全过程数据的监测、采集传输、现场应用，有效判断污染治理过程运行是否正常，督促企业治污设施稳定正常运行。 （2）建立中心端污染源排放过程（工况）监管平台，实现中心端对企业现场污染全过程的实时监控、数据管理、工况核定（数据应用）、数据判定（数据合理性分析）、统计分析等功能，并能与原有污染源在线数据进行数据对接，实现污染治理设施运行状态分析、排放数据真实性判定。为总量核定、环境执法、环境管理提供科学的依据。
水泵房内设备运行工况简明
君源酒店水泵房内设备运行工况简明 一.水泵运行部分: 1.了解水泵运行的流程,及主要阀门的位置及用途,及控制区域; 2.进入水泵房内首先须检查水源是否充足,水池水位是否正常; 3.检查该系统所有阀门是否开启或关闭到位,达到水泵运行前水系统的工况要求;确定无因检修或清洗时没有关闭或打开到位的阀门; 4.检查须运行水泵的控制箱通电是否正常,自动控制系统设置是否全部设置为自动模式; 5.水泵是靠天面水池内设置的液位探头来控制水泵的起停,具体表述如下: 天面水池发出低水位信号电动蝶阀控制箱发出开阀指令开阀到位后控制 箱开阀指示灯(绿色)亮后向水泵控制箱发出指令冷水泵启动,开始向天面水箱供水 天面水池发出高水位信号电动阀接受到高水位信号发出指令,关闭电动阀电 动阀关闭到位后,关阀指示灯(红色)亮,同时水泵停止运行停泵三分钟后电动阀动作恢 复到开阀状态,一个运行周期完成; 6.热水系统的运行工况具体表述; 热水循环部分:市政补水管道向热水箱(低温水箱)补水空调机房热水泵控制箱启动热水循环泵启动热水主机(设定温度) 水泵房内设定温度参数,低于设定温度时低温水箱电动阀打 开,高温水箱电动阀关闭; 当高于设定温度时(45°)关闭低温电动阀,打开高温电动阀(达 到设定温度的热水注入高温水箱) 由设定温度来控制电动阀的开启/关闭及注水 水箱; 热水运行部分:天面水池发出低水位信号电动蝶阀控制箱发出开阀指令开阀到位后控制箱开阀指示灯(绿色)亮后向水泵控制箱发出指令冷水泵启动,开始向天面水箱供水天 面水池发出高水位信号电动阀接受到高水位信号发出指令,关闭电动阀电 动阀关闭到位后,关阀指示灯(红色)亮,同时水泵停止运行停泵三分钟后电动阀动作恢复 到开阀状态,一个运行周期完成;(热水系统在运行过程中回水系统不会受停启水泵影响,不停的的 将回水系统管道内的热水回到地下室低温水箱; 7.天面水箱/地下室水箱设有低水位/高水位报警并将信号联动到工程部值班室内;水泵控制箱内设有缺水保护装置 及故障报警装置; 8紧急情况应急办法: (1):如水泵控制箱控制系统不能工作;应考虑以下情况,主电源是否被切断,控制箱内 控制回路保险是否烧坏;检查电源及更换保险;(冷/热水泵)
工况分析
通过查阅相关资料获悉，8个车速测试工况（除工况6）均是采用国际标准工况，模拟日常道路实际行驶情况。主要是测试汽车在不同的驾驶环境下所产生的油耗，并能通过尾气排放量和成分分析对环境的污染程度，以制定更加合理有效的道路行驶政策。不同国家采用的测试工况是因国情而异的。 由于测试工况只是模拟实际驾驶情况，与实际油耗有一定的差距，如实际路况的差异，不同驾驶员驾驶习惯的差异，但可作为一种参考。一般情况下，正常车辆通过模拟工况碳当量法所测出的油耗与实际油耗在2L以内都属于正常情况。 下面对各个测试工况进行详细分析： 工况1（ECE 15）： 又称作“ECE 15工况”，该限值和试验方法标准是参照联合国欧洲经济委员会（ECE）的排放法规制定的。由怠速、加速、等速、减速等共计15种不同车速和负荷组成一个试验循环的一种试验工况，一个循环周期为195秒，完成整个循环测试需要经过4个循环共计780秒，每个循环的行驶距离为6.95km。最高车速50km/h，平均车速19km/h。适用于市区内的车辆行驶情况。 工况2（EUDC）： 又称作“城郊高速公路工况”，EUDC工况一个循环为400秒，最高车速120km/h，平均车速62.5km/h。 目前一般是将工况1和2结合使用，即四个城市模拟工况加一个城郊模拟工况，如图1所示。工况总运行时间为1180秒，我国和欧洲均采用此测试工况。由图可知，无论是城市工况和市郊工况，变速度行驶时间都比较短，然而在市区日常使用中，基本上没有长时间稳定车速行驶工况出现。 图1 ECE+EUDC工况模拟循环 工况测试基本参数如表1所。
表1 基本参数 工况3（EUDC，Low Power）： 此工况为车辆在低功率情况下行驶的城郊高速工况，最高车速为90km/h。与工况2相比，此工况车速达到90km/h后，没有继续加速至120km/h的过程，而是匀速到359秒时减速至0。 工况4（FTP75,Cold Start）： 即Federal Test Procedure，是美国所采用的一种市区模拟循环测试工况，此工况分为三个阶段，包括冷启动阶段，暂态阶段和热启动阶段。其中从测速曲线图来看冷启动和热启动的车速曲线相同，分别运行时间为505秒，过渡阶段运行864秒，总计1874秒。最大车速91.45km/h，平均车速34.1km/h。工况4为冷启动阶段。 工况7（FTP75,Cold Start，Short）： 从车速曲线上分析此工况为工况4的车速曲线进入第二次怠速之后的部分曲线。 工况8（FTP75，Transient）： 此工况即为上文所提到的第二阶段，过渡阶段。 在实际测试过程中一般将三个阶段结合使用，测试曲线如图2所示。 图2 美国FTP75工况市区测试曲线
多联机IPLV 测试与负荷组合的关系[改]
多联机IPLV 测试与负荷组合的关系 摘 要 本文指出了综合性能系数（IPLV ）与各部分负荷100%、75%、50%、25%之间的含义关系，运用实例说明当采用不同的部分负荷组合进行IPLV 测试时,有时会得到不同的测试结果。 关键词 综合性能系数（IPLV ） 部分负荷系数（PLF ） 能效比（EER ） Relationship of Test on IPLV for multi-connected air-condition unit and the part load combination ABSTRACT This paper points out the relationship among IPLV and part load 100%、75 % 、50 % and 25 % ，gives examples to illustrate that IPLV is very different under different part load selections test condition. KEY WORDS integrated part load value ； part load factor ；energy efficiency ratio 1 引言 国标GB/ T 18837-2002［1］ 对多联机综合性能系数( IPLV ) 的测试工况、室内机数量选择和配管安装条件等进行了详细描述。其中关于测试负荷比例的描述如下：多联式空调(热泵) 机组属制冷量可调节系统，机组必须在其Q 1 ( 100 %) 负荷、Q 2(75 % ±10 %) 负荷、Q 3 (50 % ±10 %) 负荷和Q 4 (25 % ±10 %) 负荷的卸载级下进行标定，这些标定点用于计算综合性能系数。 除Q 1负荷外，Q 2 、Q 3 和Q 4 负荷均有±10 %的偏差。也就是说,，只要这3 个负荷不超过±10 %，均符合国家标准的要求。笔者所要讨论的问题是：在保证Q 2 、 Q 3 和Q 4 负荷在国标规定的±10 %偏差范围内，按不同的负荷组合进行IPLV 测试时，将会得到不同的测试结果。在这些测试结果中，也必然存在一个最优的和一个最差的，那么哪一个才代表这台机组的IPLV 呢？ 2 不同负荷组合与IPLV 的关系分析 国标GB/T 18837-2002[1] 用下列等式计算综合制冷性能系数IPLV (C)： IPLV (C) = (PLF 1 -PLF 2) ( EER 1 + EER 2)/ 2 + ( PLF 2 -PLF 3) ( EER 2 + EER 3)/ 2 + ( PLF 3 -PLF 4) ( EER 3 + EER 4)/ 2 + ( PLF 4) ( EER 4) (1) 式中: PLF 1、PLF 2、PLF 3、PLF 4——由图1确定部分负荷额定工况下( 100 %) 负荷、(75 % ±10 %) 负荷、(50 % ±10 %) 负荷和(25 % ±10 %) 负荷的部分负荷系数； EER 1、EER 2、EER 3、EER 4——表示部分负荷额定工况下100 % 负荷、(75 % ±10 %) 负荷、 (50 % ±10 %) 负荷和(25 % ±10 %) 负荷时的EER 。 对于给定的被测机组，其EER 与负荷的关系EER = F ( Q ) 也必然确定。因Q 1 = 100 % , 则EER 1 值也就确定了。Q 2 、 Q 3 和Q 4 有±10 %的变化，对应的EER 2 、 EER 3 和EER 4 也随之变化，它们分别是负荷Q 2 、 Q 3 和Q 4 的函数，即： EER 2 = F( Q 2)；EER 3 = F( Q 3)； EER 4 = F( Q 4) 。 国标GB/T 18837-2002[1]对部分负荷系数PLF 函数曲线有明确的规定，图1就是引自国家 标准的部分负荷系数PLF 曲线图。
蒸发式冷凝器运行工况分析及改进建议
蒸发式冷凝器运行工况分析及改进建议 摘要：本文结合蒸发式冷凝器在运行过程中存在的优缺点进行系统分析，针对设备结垢给出了合理的解释和防治措施，就冬季运行中的结冰问题提出了解决思路，同时对使用风冷、水冷给出合理的运行参数，有助于提高现场管理的合理化和经济性，实现了节能降耗。 关键词：蒸发式冷凝器水冷风冷 1、蒸发式冷凝器简介 苏里格第二天然气处理厂丙烷制冷系统采用的冷凝器是益美高（上海）制冷设备有限公司生产的A TC-642B型蒸发式冷凝器。它是以水和空气作为冷却介质，利用部分冷却水的蒸发带走气体制冷剂冷凝过程所放出的热量。由箱体、喷淋水装置、蛇型冷凝盘管、散热片填料、挡水板、集水盘、循环水泵、轴流通风机组成，主要作用给丙烷循环系统冷却降温。在实际运行过程中蒸发式冷凝器的换热功率还直接控制着丙烷压缩机的排气压力，对丙烷制冷系统的正常运行有着重要的影响。 2、蒸发式冷凝器在应用过程中凸显出来的的优点 1）冷凝效果好 该厂选用的ATC-642B型蒸发式冷凝器采用了Thermal-Pak特有的盘管设计，在盘管内外空气与制冷剂逆向流动，提高了传热效率，特殊的盘管设计减小了通过机组的空气压降，同时，更大的盘管表面积增加了它的传热能力，提高了传热效率，从而能够达到比淋水式和干冷式风机更好的冷凝效果。 2）节水 蒸发式冷凝器充分利用水的汽化潜热，这与风冷式冷凝器和水冷式冷凝器利用显热来吸收制冷剂的热量完全不同，比淋水式冷凝器更能充分利用水的蒸发潜热。风冷式冷凝器虽然不用水源，但需要消耗更多的冷凝功耗。 3）节能环保 丙烷循环系统采用蒸发式冷凝器，因其具有节水和良好的冷凝效果，并且配以大面积换热器（预冷换热器）的应用，根据小温降产生大温降机理，当循环系统达到热平衡状态后，系统电能耗量大幅减少，综合分析该系统有效的达到了节能降耗的目的。 3、蒸发式冷凝器在应用过程中出现的问题
汽轮机各种工况(TRL、THA、T-MCR、VWO等)
1．额定功率（铭牌功率TRL）是指在额定的主蒸汽及再热蒸汽参数、背压11.8KPa 绝对压力，补给水率3％以及回热系统正常投入条件下，考虑扣除非同轴励磁、润滑及密封油泵等所耗功率后，制造厂能保证在寿命期内任何时间都能安全连续地在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。此时调节阀应仍有一定裕度，以保证满足一定调频等需要。在所述额定功率定义条件下的进汽量称为额定进汽量。 2．最大连续功率（T－MCR）是指在1.额定功率条件下，但背压为考虑年平均水温等因素确定的背压，（设计背压）补给水率为0％的情况下，制作厂能保证在寿命期内安全连续在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。该功率也可作为保证热耗率和汽耗率的功率。保证热耗率考核工况：系指在上述条件下，将出力为额定功率时的热耗率和汽耗率作为保证，此工况称为保证热耗率的考核工况。 3．阀门全开功率（VWO）是指汽轮机在调节阀全开时的进汽量以及所述T-MCR 定义条件下发电机端输出的功率。一般在VWO下的进汽量至少应为额定进汽量的1.05倍。此流量应为保证值。上述所指是由主汽轮机机械驱动或由主汽轮机供汽给小汽轮机驱动的给水泵，所需功率不应计算在额定功率中，但进汽量是按汽动给水泵为基础的，如果采用电动给水泵时，所需功率应自额定功率中减除（但在考核热耗率和汽耗率时是否应计入所述给水泵耗工，可由买卖双方确定）。 二.锅炉 1.锅炉额定蒸发量，即是汽轮机在TRL工况下的进汽量。对应于：汽轮机额定功率TRL，指在额定进汽参数下，背压11.8KPa，3％的补给水量时，发电机端带额定电功率MVA。
2.锅炉额定蒸发量，也对应汽轮机TMCR工况。对应于：汽轮机最大连续出力TMCR，指在额定进汽参数下，背压4.9KPa，0％补给水量，汽轮机进汽量与TRL 的进汽量相同时在发电机端所带的电功率MVA。 3.锅炉最大连续出力（BMCR），即是汽轮机在VWO工况下的汽轮机最大进汽量。对应于：汽轮机阀门全开VWO工况，指在额定进汽参数下，背压 4.9KPa，0％补给水量时汽轮机的最大进汽量。 注： a.汽机进汽量和锅炉蒸发量是按机组采用汽动给水泵考虑的。 b.在TMCR工况下考核汽机热耗和锅炉效率的保证值。在VWO工况下考核汽机最大进汽量和锅炉最大连续出力保证值。 c.一般说，汽机TMCR时的出力比之TRL时的出力大5％左右。汽机VWO时的进汽量比之TMCR时的进汽量多3～5％，出力则多4～4.5％。 d.如若厂用汽需用量较大时，锅炉BMCR的蒸发量考虑比汽机VWO时的进汽量再增多3％左右。 e.不考虑超压条件。 f.TMCR工况下汽机背压4.9KPa为我国北方地区按冷却水温为20℃的取值。在我国南方地区可根据实际冷却水温取值，调整为5.39KPa或更高些。 ６００ＭＷ机组 １机组热耗保证工况（ＴＨＡ工况）机组功率（已扣除励磁系统所消耗的功率）为６００ＭＷ时，额定进汽参数、额定背压、回热系统投运、补水率为０％．２铭牌工况（ＴＲＬ工况）机组额定进汽参数、背压１１．８ＫＰa、补水率３％，回热系统投运下安全连续运行，发电机输出功率（已扣除励磁系统所消耗的功率）