第二章 质量衡算与能量衡算
2.1 某室内空气中O 3的浓度是0.08×10-6(体积分数),求:
(1)在1.013×105Pa 、25℃下,用μg/m 3表示该浓度; (2)在大气压力为0.83×105Pa 和15℃下,O 3的物质的量浓度为多少?
解:理想气体的体积分数与摩尔分数值相等
由题,在所给条件下,1mol 空气混合物的体积为
V 1=V 0·P 0T 1/ P 1T 0
=22.4L×298K/273K
=24.45L
所以O 3浓度可以表示为
0.08×10-6mol×48g/mol×(24.45L )-1=157.05μg/m 3
(2)由题,在所给条件下,1mol 空气的体积为
V 1=V 0·P 0T 1/ P 1T 0
=22.4L×1.013×105Pa×288K/(0.83×105Pa×273K )
=28.82L
所以O 3的物质的量浓度为
0.08×10-6mol/28.82L =2.78×10-9mol/L
2.2 假设在25℃和1.013×105Pa 的条件下,SO 2的平均测量浓度为400μg/m 3,若允许值为0.14×10-6,问是否符合要求?
解:由题,在所给条件下,将测量的SO 2质量浓度换算成体积分数,即
33
965108.31429810400100.15101.0131064
A A RT pM ρ--???=??=??? 大于允许浓度,故不符合要求
2.3 试将下列物理量换算为SI 制单位:
质量:1.5kgf·s 2/m= kg
密度:13.6g/cm 3= kg/ m 3
压力:35kgf/cm2= Pa
4.7atm= Pa
670mmHg= Pa
功率:10马力=kW
比热容:2Btu/(lb·℉)= J/(kg·K)
3kcal/(kg·℃)= J/(kg·K)
流量:2.5L/s= m3/h
表面张力:70dyn/cm= N/m
5 kgf/m= N/m
解:
质量:1.5kgf·s2/m=14.709975kg
密度:13.6g/cm3=13.6×103kg/ m3
压力:35kg/cm2=3.43245×106Pa
4.7atm=4.762275×105Pa
670mmHg=8.93244×104Pa
功率:10马力=7.4569kW
比热容:2Btu/(lb·℉)= 8.3736×103J/(kg·K)
3kcal/(kg·℃)=1.25604×104J/(kg·K)
流量:2.5L/s=9m3/h
表面张力:70dyn/cm=0.07N/m
5 kgf/m=49.03325N/m
2.4 密度有时可以表示成温度的线性函数,如
ρ=ρ0+At
式中:ρ——温度为t时的密度,lb/ft3;
ρ0——温度为t0时的密度,lb/ft3。
t——温度,℉。
如果此方程在因次上是一致的,在国际单位制中A的单位必须是什么?解:由题易得,A的单位为kg/(m3·K)
2.5 一加热炉用空气(含O 2 0.21, N 2 0.79)燃烧天然气(不含O 2与N 2)。分析燃烧所得烟道气,其组成的摩尔分数为CO 2 0.07,H 2O 0.14,O 2 0.056,N 2 0.734。求每通入100m 3、30℃的空气能产生多少m 3烟道气?烟道气温度为300℃,炉内为常压。
解:假设燃烧过程为稳态。烟道气中的成分来自天然气和空气。取加热炉为衡算系统。以N 2为衡算对象,烟道气中的N 2全部来自空气。设产生烟道气体积为V 2。根据质量衡算方程,有
0.79×P 1V 1/RT 1=0.734×P 2V 2/RT 2
即
0.79×100m 3/303K =0.734×V 2/573K
V 2=203.54m 3
2.6某一段河流上游流量为36000m 3/d ,河水中污染物的浓度为
3.0mg/L 。有一支流流量为10000 m 3/d ,其中污染物浓度为30mg/L 。假设完全混合。
(1)求下游的污染物浓度 (2)求每天有多少kg 污染物质通过下游某一监测点。
解:(1)根据质量衡算方程,下游污染物浓度为
1122
12 3.0360003010000/8.87/3600010000
V V m V V q q mg L mg L q q ρρρ+?+?===++ (2)每天通过下游测量点的污染物的质量为
312()8.87(3600010000)10/408.02/m V V q q kg d
kg d
ρ-?+=?+?=
2.7某一湖泊的容积为10×106m 3,上游有一未被污染的河流流入该湖泊,流量为50m 3/s 。一工厂以5 m 3/s 的流量向湖泊排放污水,其中含有可降解污染物,浓度为100mg/L 。污染物降解反应速率常数为0.25d -1。假设污染物在湖中充分混合。求稳态时湖中污染物的浓度。
解:设稳态时湖中污染物浓度为m ρ,则输出的浓度也为m ρ
则由质量衡算,得
120m m q q k V ρ--=
即
5×100mg/L -(5+50)m ρm 3/s -10×106×0.25×m ρm 3/s =0
解之得
m ρ=5.96mg/L
2.8某河流的流量为
3.0m 3/s ,有一条流量为0.05m 3/s 的小溪汇入该河流。为研究河水与小溪水的混合状况,在溪水中加入示踪剂。假设仪器检测示踪剂的浓度下限为1.0mg/L 。为了使河水和溪水完全混合后的示踪剂可以检出,溪水中示踪剂的最低浓度是多少?需加入示踪剂的质量流量是多少?假设原河水和小溪中不含示踪剂。
解:设溪水中示踪剂的最低浓度为ρ
则根据质量衡算方程,有
0.05ρ=(3+0.05)×1.0
解之得
ρ=61 mg/L
加入示踪剂的质量流量为
61×0.05g/s =3.05g/s
2.9假设某一城市上方的空气为一长宽均为100 km 、高为1.0 km 的空箱模型。干净的空气以4 m/s 的流速从一边流入。假设某种空气污染物以10.0 kg/s 的总排放速率进入空箱,其降解反应速率常数为0.20h -1。假设完全混合,
(1)求稳态情况下的污染物浓度;
(2)假设风速突然降低为1m/s ,估计2h 以后污染物的浓度。
解:(1)设稳态下污染物的浓度为ρ
则由质量衡算得
10.0kg/s -(0.20/3600)×ρ×100×100×1×109 m 3/s -4×100×1×106ρm 3/s =0 解之得
ρ=1.05× 10-2mg/m 3
(2)设空箱的长宽均为L ,高度为h ,质量流量为q m ,风速为u 。
根据质量衡算方程
12m t
m m d q q k V d ρ--= 有
()22t
m d q uLh k L h L h d ρρρ--=
带入已知量,分离变量并积分,得 23600-6-50 1.0510t 10 6.610d d ρ
ρρ-?=-??
? 积分有 ρ=1.15×10-2mg/m 3
2.10 某水池内有1 m 3含总氮20 mg/L 的污水,现用地表水进行置换,地表水进入水池的流量为10 m 3/min ,总氮含量为2 mg/L ,同时从水池中排出相同的水量。假设水池内混合良好,生物降解过程可以忽略,求水池中总氮含量变为5 mg/L 时,需要多少时间?
解:设地表水中总氮浓度为ρ0,池中总氮浓度为ρ
由质量衡算,得
()0t
V V d V q q d ρρρ-= 即
1t 10(2)
d d ρρ=?- 积分,有
5
0201t 10(2)t d d ρρ=?-?
? 求得 t =0.18 min
2.11有一装满水的储槽,直径1m 、高3m 。现由槽底部的小孔向外排水。小孔的直径为4cm ,测得水流过小孔时的流速u 0与槽内水面高度z 的关系 u 0=0.62(2gz )0.5
试求放出1m 3水所需的时间。
解:设储槽横截面积为A 1,小孔的面积为A 2
由题得
A 2u 0=-dV/dt ,即u 0=-dz/dt×A 1/A 2
所以有
-dz/dt ×(100/4)2=0.62(2gz )0.5
即有
-226.55×z -0.5dz =dt
z 0=3m
z 1=z 0-1m 3×(π×0.25m 2)-1=1.73m
积分计算得
t =189.8s
2.12 给水处理中,需要将固体硫酸铝配成一定浓度的溶液作为混凝剂。在一配料用的搅拌槽中,水和固体硫酸铝分别以150kg/h 和30kg/h 的流量加入搅拌槽中,制成溶液后,以120kg/h 的流率流出容器。由于搅拌充分,槽内浓度各处均匀。开始时槽内预先已盛有100kg 纯水。试计算1h 后由槽中流出的溶液浓度。
解:设t 时槽中的浓度为ρ,dt 时间内的浓度变化为d ρ
由质量衡算方程,可得
()3012010060t d t d ρρ-=+???
? 时间也是变量,一下积分过程是否有误?
30×dt =(100+60t )dC +120Cdt
即
(30-120C )dt =(100+60t )dC
由题有初始条件
t =0,C =0
积分计算得:
当t =1h 时
C =15.23%
2.13 有一个4×3m 2的太阳能取暖器,太阳光的强度为3000kJ/(m 2·h ),有50%的太阳能被吸收用来加热流过取暖器的水流。水的流量为0.8L/min 。求流过取暖器的水升高的温度。
解:以取暖器为衡算系统,衡算基准取为1h 。
输入取暖器的热量为
3000×12×50% kJ/h =18000 kJ/h
设取暖器的水升高的温度为(△T ),水流热量变化率为m p q c T ?
根据热量衡算方程,有
18000 kJ/h =0.8×60×1×4.183×△TkJ/h.K
解之得
△T =89.65K
2.14 有一个总功率为1000MW 的核反应堆,其中2/3的能量被冷却水带走,不考虑其他能量损失。冷却水来自于当地的一条河流,河水的流量为100m 3/s ,水温为20℃。
(1)如果水温只允许上升10℃,冷却水需要多大的流量; (2)如果加热后的水返回河中,问河水的水温会上升多少℃。
解:输入给冷却水的热量为
Q =1000×2/3MW =667 MW
(1)以冷却水为衡算对象,设冷却水的流量为V q ,热量变化率为m p q c T ?。 根据热量衡算定律,有
V q ×103×4.183×10 kJ/m 3=667×103KW
Q =15.94m 3/s
(2)由题,根据热量衡算方程,得
100×103×4.183×△T kJ/m3=667×103KW
△T=1.59K
第三章 流体流动
3.1 如图3-1所示,直径为10cm 的圆盘由轴带动在一平台上旋转,圆盘与平台间充有厚度δ=1.5mm 的油膜。当圆盘以n=50r/min 旋转时,测得扭矩M=2.94×10-4
N·m 。设油膜内速度沿垂直方向为线性分布,试确定油的黏度。
图3-1 习题3.1图示
解:在半径方向上取dr ,则有
dM =dF·r
由题有
dF =τ·dA
d =d u y
τμ? 22dA=(d )2d r r r r r πππ+-=?
d 2=d u nr y πδ
所以有
23d dM=2d 4d d u n r r r r r y μπμπδ
??= 两边积分计算得
24M=n
r μπδ
代入数据得
2.94×10-4N·m =μ×(0.05m )4×π2 ×(50/60)s /(1.5×10-3m )
可得
μ=8.58×10-3Pa·s
3.2 常压、20℃的空气稳定流过平板壁面,在边界层厚度为1.8mm 处的雷诺数为6.7×104。求空气的外流速度。
解:设边界层厚度为δ;空气密度为ρ,空气流速为u 。
由题,因为湍流的临界雷诺数一般取5×105>6.7×104,
所以此流动为层流。对于层流层有
0.54.641=
Re x
x δ 同时又有 x Re =xu ρμ
两式合并有
0.54.641Re =u ρδμ
? 即有
4.641×(6.7×104)0.5=u×1×103kg/m 3×1.8mm /(1.81×10-5Pa·s )
u =0.012m/s
3.3 污水处理厂中,将污水从调节池提升至沉淀池。两池水面差最大为10m ,管路摩擦损失为4J/kg ,流量为34 m 3/h 。求提升水所需要的功率。设水的温度为25℃。
解:设所需得功率为N e ,污水密度为ρ
N e =W e q v ρ=(gΔz +∑h f )q v ρ
=(9.81m/s 2×10m+4J/kg)×1×103kg/m 3×34/3600m 3/s
= 964.3W
3.4 如图所示,有一水平通风管道,某处直径由400mm 减缩至200mm 。为了粗略估计管道中的空气流量,在锥形接头两端各装一个U 管压差计,现测得粗管端的表压为100mm 水柱,细管端的表压为40mm 水柱,空气流过锥形管的
能量损失可以忽略,管道中空气的密度为1.2kg/m 3,试求管道中的空气流量。
图3-2 习题3.4图示
解:在截面1-1′和2-2′之间列伯努利方程:
u 12/2+p 1/ρ=u 22/2+p 2/ρ
由题有
u 2=4u 1
所以有
u 12/2+p 1/ρ=16u 12/2+p 2/ρ
即
15 u 12=2×(p 1- p 2)/ρ
=2×(ρ0-ρ)g(R 1-R 2)/ρ
=2×(1000-1.2)kg/m 3×9.81m/s 2×(0.1m -0.04m )
/(1.2kg/m 3)
解之得
u 1=8.09m/s
所以有
u 2=32.35m/s
q v =u 1A =8.09m/s×π×(200mm )2=1.02m 3/s
3.5 如图3-3所示,有一直径为1m 的高位水槽,其水面高于地面8m ,水从内径为100mm 的管道中流出,管路出口高于地面2m ,水流经系统的能量损失(不包括出口的能量损失)可按25.6u h f =∑计算,式中u 为水在管内的流速,单位为m/s 。试计算
(1)若水槽中水位不变,试计算水的流量;
(2)若高位水槽供水中断,随水的出流高位槽液面下降,试计算液面下降1m 所需的时间。
图3-3 习题3.5图示
解:(1)以地面为基准,在截面1-1′和2-2′之间列伯努利方程,有
u12/2+p1/ρ+gz1=u22/2+p2/ρ+gz2+Σh f
由题意得
p1=p2,且u1=0
所以有
9.81m/s2×(8m-2m)=u2/2+6.5u2
解之得
u=2.90m/s
q v=uA=2.90m/s×π×0.01m2/4=2.28×10-2m3/s
(2)由伯努利方程,有
u12/2+gz1=u22/2+gz2+Σh f
即
u12/2+gz1=7u22+gz2
由题可得
u1/u2=(0.1/1)2=0.01
取微元时间dt,以向下为正方向
则有u1=dz/dt
所以有
(dz/dt )2/2+gz 1=7(100dz/dt )2/2+gz 2
积分解之得
t =36.06s
3.6 水在圆形直管中呈层流流动。若流量不变,说明在下列情况下,因流动阻力而产生的能量损失的变化情况:
(1)管长增加一倍;(2)管径增加一倍。
解:因为对于圆管层流流动的摩擦阻力,有
2
20328d l u r l u p m m f μμ==? (1)当管长增加一倍时,流量不变,则阻力损失引起的压降增加1倍
(2)当管径增加一倍时,流量不变,则
u m,2=u m,1/4
d 2=2d 1
,2f p ?=,1f p ?/16
即压降变为原来的十六分之一。
3.7 水在20℃下层流流过内径为13mm 、长为3m 的管道。若流经该管段的压降为21N/m 2。求距管中心5mm 处的流速为多少?又当管中心速度为0.1m/s 时,压降为多少?
解:设水的黏度μ=1.0×10-3Pa.s ,管道中水流平均流速为u m
根据平均流速的定义得:
402020d d 18d =8d f
f v m p r p q l u r A r l
πμπμ=-=- 所以
20
8m f u l p r μ?=- 代入数值得
21N/m 2=8×1.0×10-3Pa·s×u m ×3m/(13mm/2)2
解之得
u m =3.7×10-2m/s
又有
u max =2 u m
所以
u =2u m [1-(r/r 0)2]
(1)当r =5mm ,且r 0=6.5mm ,代入上式得
u =0.03m/s
(2)u max =2 u m
Δp f ’= u max ’/ u max ·Δp f
=0.1/0.074×21N/m
=28.38N/m
3.8 温度为20℃的水,以2kg/h 的质量流量流过内径为10mm 的水平圆管,试求算流动充分发展以后:
(1)流体在管截面中心处的流速和剪应力;
(2)流体在壁面距中心一半距离处的流速和剪应力
(3)壁面处的剪应力
解:(1)由题有
u m =q m /ρA
=2/3600kg/s/(1×103kg/m 3×π×0.012m 2/4)
=7.07×10-3m/s
4m e u d R ρμ
==282.8<2000 管内流动为层流,故
管截面中心处的流速
u max =2 u m =1.415×10-2m/s
管截面中心处的剪应力为0
(2)流体在壁面距中心一半距离处的流速:
u =u max (1-r 2/r 02)
u 1/2=1.415×10-2m/s×3/4
=1.06×10-2m/s
由剪应力的定义得
20d 4d m u u r r r μτμ
=-= 流体在壁面距中心一半距离处的剪应力:
τ1/2=2μu m /r 0
=2.83×10-
3N/m 2 (3)壁面处的剪应力:
τ0=2τ1/2=5.66×10-3N/m 2
3.9 一锅炉通过内径为3.5m 的烟囱排除烟气,排放量为3.5×105m 3/h ,在烟气平均温度为260℃时,其平均密度为0.6 kg/m 3,平均粘度为2.8×10-4Pa·s 。大气温度为20℃,在烟囱高度范围内平均密度为1.15 kg/m 3。为克服煤灰阻力,烟囱底部压力较地面大气压低245 Pa 。问此烟囱需要多高?假设粗糙度为5mm 。
解:设烟囱的高度为h ,由题可得
u =q v /A =10.11m/s
Re =duρ/μ=7.58×104
相对粗糙度为
ε/d =5mm/3.5m =1.429×10-3
查表得
λ=0.028
所以摩擦阻力
22f h u h d λ=∑
建立伯努利方程有
u 12/2+p 1/ρ+gz 1=u 22/2+p 2/ρ+gz 2+Σh f
由题有
u 1=u 2,p 1=p 0-245Pa ,p 2=p 0-ρ空gh
即
(h×1.15 kg/m3×9.8m/s2-245Pa)/(0.6kg/m3)=h×9.8m/s2+h×0.028/3.5m×(10.11m/s)2/2
解之得
h=47.64m
3.10用泵将水从一蓄水池送至水塔中,如图3-4所示。水塔和大气相通,池和塔的水面高差为60m,并维持不变。水泵吸水口低于水池水面2.5m,进塔的管道低于塔内水面1.8m。泵的进水管DN150,长60m,连有两个90°弯头和一个吸滤底阀。泵出水管为两段管段串联,两段分别为DN150、长23m和DN100、长100 m,不同管径的管道经大小头相联,DN100的管道上有3个90°弯头和一个闸阀。泵和电机的总效率为60%。要求水的流量为140 m3/h,如果当地电费为0.46元/(kW·h),问每天泵需要消耗多少电费?(水温为25℃,管道视为光滑管)
图3-4 习题3.10图示
解:由题,在进水口和出水口之间建立伯努利方程,有
W e=gh+Σh f
25℃时,水的密度为997.0kg/m3,粘度为0.9×10-3Pa·s
管径为100mm时,
u=4.95m/s
Re=duρ/μ=5.48×105,为湍流
为光滑管,查图,λ=0.02
管径为150mm 时
u =2.20m/s
Re =duρ/μ=3.66×105
管道为光滑管,查图,λ=0.022
泵的进水口段的管件阻力系数分别为
吸滤底阀ζ=1.5;90°弯头ζ=0.75;管入口ζ=0. 5
Σh f1=(1.5+0.75×2+0.5+0.022×60/0.15)×(2.20m/s )2/2
=29.76m 2/s 2
泵的出水口段的管件阻力系数分别为
大小头ζ=0.3;90°弯头ζ=0.75;闸阀ζ=0.17;管出口ζ=1
Σh f2=(1+0.75×3+0.3+0.17+0.02×100/0.1)×(4.95m/s)2/2+
(0.023×23/0.15)×(2.20m/s)2/2
=299.13m 2/s 2
W e =gh +Σh f =29.76m 2/s 2+299.13m 2/s 2+60m×9.81m/s 2=917.49 m 2/s 2=
917.49J/kg
W N =(917.49J/kg/60%)×140m 3/h×997.0kg/m 3=5.93×104W
总消耗电费为
59.3kW×0.46元/(kW·h )×24h/d =654.55元/d
3.11 如图3-5所示,某厂计划建一水塔,将20℃水分别送至第一、第二车间的吸收塔中。第一车间的吸收塔为常压,第二车间的吸收塔内压力为20kPa (表压)。总管内径为50mm 钢管,管长为(30+z 0),通向两吸收塔的支管内径均为20mm ,管长分别为28m 和15m (以上各管长均已包括所有局部阻力当量长度在内)。喷嘴的阻力损失可以忽略。钢管的绝对粗糙度为0.2mm 。现要求向第一车间的吸收塔供应1800kg/h 的水,向第二车间的吸收塔供应2400kg/h 的水,试确定水塔需距离地面至少多高?已知20℃水的粘度为1.0×10-3 Pa·s ,摩擦系数可由式23.0Re 581.0??? ??+=d ελ计算。
图3-5 习题3.11图示
解:总管路的流速为
u0=q m0/(ρπr2)
=4200 kg/h/(1×103kg/m3×π×0.0252m2)
=0.594m/s
第一车间的管路流速为
u1=q m1/(ρπr2)
=1800kg/h/(1×103kg/m3×π×0.012m2)
=1.592m/s
第二车间的管路流速为
u2=q m2/(ρπr2)
=2400 kg/h/(1×103kg/m3×π×0.012m2)
=2.122m/s
则
Re0=duρ/μ=29700
λ0=0.1(ε/d+58/Re)0.23=0.0308
Re1=duρ/μ=31840
λ1=0.1(ε/d+58/Re)0.23=0.036
Re2=duρ/μ=42400
λ2=0.1(ε/d+58/Re)0.23=0.0357
以车间一为控制单元,有伯努利方程
u12/2+gz1+p1/ρ+Σh f1=gz0+p0/ρ
p1= p0,故
(1.592m/s)2/2+9.8m/s2×3m+0.0308×(0.594m/s)2×(30+z0)m/(2×0.05m)+0.036×(1.592m/s)2×28m/(2×0.02m)=9.8m/s2×z0
解之得
z0=10.09m
以车间二为控制单元,有伯努利方程
u22/2+gz2+p2/ρ+Σh f2=gz0+p0/ρ
(2.122m/s)2/2+9.8m/s2×5m+20kPa/(1×103kg/m3)+0.0308×(0.594m/s)2×(30+z0)m/(2×0.05m)+0.0357×(2.122m/s)2×15m/(2×0.02m)=9.8m/s2×z0解之得
z0=13.91m
故水塔需距离地面13.91m
3.12 如图3-6所示,从城市给水管网中引一支管,并在端点B处分成两路分别向一楼和二楼供水(20℃)。已知管网压力为0.8×105Pa(表压),支管管径均为32mm,摩擦系数λ均为0.03,阀门全开时的阻力系数为6.4,管段AB、BC、BD的长度各为20m、8m和13m(包括除阀门和管出口损失以外的所有局部损失的当量长度),假设总管压力恒定。试求
(1)当一楼阀门全开时,二楼是否有水?
(2)如果要求二楼管出口流量为0.2L/s,求增压水泵的扬程。
图3-6 习题3.12图示
解:(1)假设二楼有水,并设流速为u2,此时一楼的流速为u1
以AC所在平面为基准面,在A、C断面之间建立伯努利方程,有
u A2/2+p A/ρ=u12/2+p1/ρ+gz2+Σh fAC
因为u A=u1=0;p1=0
则有
p A/ρ=Σh fAC (1)
在A、D断面之间建立伯努利方程,即
u A2/2+p A/ρ=u22/2+p2/ρ+gz2+Σh fAD
u A=u2=0;p2=0;z2=3m
p A/ρ=Σh fAD+gz2 (2)
联立两式得
Σh fBC=Σh fBD+gz2(3)(0.03×8m/0.032m+6.4+1)×u12/2=(0.03×13m/0.032m+6.4+1)×u22/2+
3m×9.8m/s2
所以有
u1min2/2=1.97m2/s2
Σh fmin=(0.03×28m/0.032m+6.4+1)×u1min2/2=67.28 m2/s2<p A/ρ
所以二楼有水。
(2)当二楼出口流量为0.2L/s时,u2=0.249m/s
代入(3)式
(0.03×8m/0.032m+6.4+1)×u12/2=(0.03×13m/0.032m+6.4+1)×u22/2+3m×9.8m/s2
可得
u1=2.02m/s
此时AB段流速为u0=2.259m/s
Σh fAC=0.03×20m/0.032m×(2.259m/s)2/2+(0.03×8m/0.032m+6.4+1)×(2.02m/s)
2/2
=48.266 m2/s2+30.399 m2/s2
=78.665 m2/s2
p A/ρ=0.8×105Pa/(998.2kg/m3)=80.144 m2/s2
因为Σh fAC< p A/ρ