天兴洲大桥双壁钢吊箱围堰定位精度的分析与测量控制
说明实际结构有较好的竖向、横向刚度。表中 横向基频规范限值 是文献[2]中针对铁路桥梁横向基频的规定下限值。可见,除Z110 03梁外,其他试验梁的横向基频实测值均稍小于规范规定的通常限值,说明梁的横向刚度与相应规范有一定差异。实测桥跨结构的阻尼比均在0 004~0 010之间,属于小阻尼振动,符合桥跨结构的实际情况。从各试验梁的实测频谱图与振型曲线可知,梁体自振特性明显,振型曲线对称性良好。
4 结论
通过本次对各测试区段的轨道梁系统现场试验及计算分析可知,各试验梁均具有较好的结构强度和刚度,说明轨道梁系统在列车正常运行条件下是安全的。行车舒适度试验结果还表明运行列车具有良好的行车舒适度[5]
。测试结果还表明,对于位于小曲线半径区段的梁体,在行车速度大于50km h 时,实测横向加速度值将超过文献[2]中规定限值。故车辆在小曲线半径处行驶时行车速度不宜过高,建议适当提高轨道梁
系统最小曲线半径的限值。此外,以文献[2]的标准来评价单轨交通系统的安全性与可靠性,与实际情况还必然存在一定的差异。可见,在积累相关试验数据的基础上,制定针对跨座式单轨交通系统的检验检定技术标准是很有必要的。通过本次动载试验完善了重庆轻轨的技术资料,并为跨座式单轨交通系统的新建、验收以及运营管理提供了重要的技术资料。
参
考
文
献
[1]西南交通大学结构工程试验中心.重庆市跨座式单轨交通系统动载试验研究报告[R].成都:西南交通大学,2005.[2]中华人民共和国铁道部.铁运函[2004]120号 铁路桥梁检定规范[S].北京:中国铁道出版社,2004.
[3]刘永锋.重庆轻轨较新线一期工程PC 轨道梁结构设计[J].铁道标准设计,2003,(12):74 77.
[4]王省茜.跨座式单轨铁路的特点及其应用前景[J] 中国铁道科学,2004,25(1):131 135.
[5]马继兵,蒲黔辉,夏招广.跨座式单轨交通系统车辆的乘坐舒适性性能测试与评定[J].都市快轨交通,2006,19(6):46 50.
(责任审编 赵其文)
铁 道 建 筑Railway Engineering
October,2008
文章编号:1003 1995(2008)10 0012 04
天兴洲大桥
双壁钢吊箱围堰定位精度的分析与测量控制
程海琴1,兰其平2,邓少锋
2
(1 华东交通大学土木建筑学院,南昌 330013;2 中铁大桥局集团第五工程有限公司测绘公司,江西九江 332001)
摘要:对武汉天兴洲大桥3#
主塔墩双壁钢吊箱围堰定位精度进行了分析,估算了3#
主塔墩钢护筒位置的偏差和承台偏差,确认该围堰定位采取的测量控制方法满足施工精度要求。关键词:双壁钢吊箱围堰 定位 精度分析 测量控制
中图分类号:U445 55+
6;TU198 文献标识码:B
收稿日期:2008 03 31;修回日期:2008 06 25
作者简介:程海琴(1973 ),女,山西孝义人,讲师,工学硕士。
1 双壁钢吊箱围堰概况
武汉天兴洲公铁两用长江大桥是世界上第一座公铁两用4线高速铁路斜拉桥。主梁型式为(98+196+504+196+98)m 的钢桁梁,大桥主桥为双塔三索面三
主桁斜拉桥。3#
主塔墩的桩基是5排8列共40根 3 4m 的钻孔桩基础,承台长65 30m 、宽39 80m 、高6 0m 。采用锚碇式双壁钢吊箱围堰施工,围堰平面为
矩形,长69 5m 、宽44 0m 、高15m 、壁厚2 0m,双壁钢吊箱围堰结构图和平面图如图1和图2所示。
在施工过程中,当双壁钢吊箱围堰定位后,以围堰为平台插打导向定位钢护筒(外径3648mm)。然后进行围堰挂桩,作为其他钻孔桩钢护筒(外径3640mm)插打的平台和导向,并形成钻孔平台。钻孔桩施工完成后,双壁钢吊箱围堰进行二次挂桩并进行混凝土封底,形成承台施工平台。
在围堰浮运定位、钢护筒插打和两次挂桩过程中有很多不利因素需要采取措施进行测量控制,以满足 铁路桥涵工程施工质量验收标准 规定的下列精度要12
图1 双壁钢吊箱围堰结构图(单位:
mm)
图2 双壁钢吊箱围堰平面图(单位:mm)
求:群桩钻孔桩孔位中心偏差小于 100mm;承台长、宽、高的尺寸偏差小于 30mm;承台轴线偏差小于 15mm;承台前后、左右边缘距设计中心线尺寸偏差小于 50mm 。本文以3#
主塔墩双壁钢吊箱围堰为例来说明。
2 测量资料
3#
墩双壁钢吊箱围堰由青山船厂在岸上制造成型后下水,在制造过程中就需要精密测量控制围堰的轮廓尺寸、桩位、上下导环的位置、上下导环的同心度。在该围堰制造完成后,测量了下固定导环(内径3850m m)的位置,用下固定导环的实际中心控制活动下导环(内径3680mm)、上固定导环(内径3750mm)的同心度(允许偏差为 10mm),并检查各导环每个方位的内径尺寸。在钢围堰的顶部测量围堰的理论纵横轴线,并测量纵横轴线上的平面点E 、F 、G 、I 的独立坐标系的坐标,测量围堰顶部四个角点(A 、B 、C 、D )的相对高程(点的分布见图2)。通过测量,得到以下数据:
1)由于围堰制造已产生的偏差,在围堰底口内侧,围堰的理论纵横轴线至各边缘的距离偏差最大为-70mm(见图3括号外的数据)。当围堰作为承台平台时,围堰的理论纵横轴线至各内侧边缘的设计距离
比承台中心线至各边边缘的距离大100mm,因此只余
30mm 用作调节。为保证在满足精度要求的基础上,给承台施工时能有更大的调整余地,将围堰的理论纵轴线平行移动20mm,这样平行移动后围堰的理论纵
横轴线至各内边缘的距离偏差最大为-50mm 。
图3 双壁钢吊箱围堰偏差图(单位:mm)
2)平行移动后围堰的下固定导环实际中心偏离设
计桩中心位置最大偏差为33#
桩,纵轴偏差45mm 、横轴偏差-18 5mm 、位置偏差452
+(-18 5)2
=48 7mm 。整个围堰40个下固定导环,共有6个下固定导环中心偏差>35mm 。
3)活动下导环与固定上导环的水平距离<20mm
的只有40#
桩位16mm 和19mm,<25mm 的共有18个桩位。
4)活动下导环与固定下导环的水平距离<70mm 的在39#
、26#
桩位处,最小距离是39#
桩位的60mm,>75mm 的共有25个桩位。
3 定位精度要求
根据 铁路桥涵工程施工质量验收标准 第6 2 6条和第6 2 7条的规定:双壁钢围堰定位时围堰顶、底面中心位置允许偏差为h 50+250m m (h 为箱体高);钢吊箱围堰定位时围堰倾斜度为1 50;钢吊箱围堰定
位时围堰中线扭角为1 。假如用此规定推算3#
主塔墩双壁钢吊箱围堰定位的平面位置允许偏差为550mm 。围堰倾斜度为1 50,可能产生围堰平面位置的最大偏差为300mm 。围堰中线扭角为1 ,可能产生围堰纵横轴线的扭转偏移为短边扭转允许偏移 768mm 、长边扭转允许偏移 1213mm 。这种方法虽然很容易进行围堰的定位,但不能保证群桩钻孔桩的桩位偏差、承台的尺寸偏差和承台轴线偏差在规范容许范围内。因此该围堰定位的精度要求仅仅满足现有的规范要求是不够的。
围堰浮运到墩位时,需要精确调整围堰的平面位置、扭转、垂直度。根据3#
主塔墩双壁钢吊箱围堰的施工精度要求,由于活动下导环内径3680mm,比拟采
132008年第10期天兴洲大桥双壁钢吊箱围堰定位精度的分析与测量控制
用的钢护筒外径3640mm只大40mm,所以需调整双壁钢吊箱围堰平面中心位置偏离设计中心位置的偏差在 50mm以内。由于施工顺序的原因,当双壁钢吊箱围堰第一次挂桩时,双壁钢吊箱围堰可能会因水流作用往下游方向移动,因此双壁钢吊箱围堰的平面位置应预偏上游30~50mm。在双壁钢吊箱围堰精确定位时允许偏差为+50mm~0mm。
由于3#主塔墩双壁钢吊箱围堰在制造时,对各桩位的中心位置已造成一定的偏差,最大偏差为48 7 mm。为确保钻孔桩最后成桩后+4 0m处的各桩中心偏差在 100mm以内,在精确调整双壁钢吊箱围堰的平面位置偏差<50mm的同时,还要控制双壁钢吊箱围堰纵横轴线的扭转偏移。为保证由于双壁钢吊箱围堰纵横轴线的扭转偏移,对任一桩位的中心位置产生的偏差 50mm,推算出双壁钢吊箱围堰纵横轴线的扭角为2 。扭转偏移允许偏差为短边扭转偏移 26 7 mm,长边扭转偏移 42 2mm。
为保证双壁钢吊箱围堰的垂直度制造偏差不影响钢护筒的垂直度,根据活动下导环与固定上导环的水平距离<20mm的有40#桩位16mm和19mm。以16 mm推算双壁钢吊箱围堰的垂直度为16 15000=1 938 1 1000;以20mm推算双壁钢吊箱围堰的垂直度为20 15000=1 750,此时有1个桩位会影响钢护筒的垂直度;若以25mm推算双壁钢吊箱围堰的垂直度为25 15000=1 600,有18个桩位会影响钢护筒的垂直度。用双壁钢吊箱围堰顶部四个角点(A、B、C、D)的相对高程差来调整其相对垂直度,以1 1000的垂直度推算出沿双壁钢吊箱围堰长边的相对高差的偏差为69 5m 1000=69 5mm,沿短边的相对高差的偏差为44m 1000=44mm。但是在插打钢护筒时,由于水流的作用钢护筒会贴着下游侧的导环内缘,因此双壁钢吊箱围堰的垂直度应尽量调整,若不易调整时最好能以上口向下游方向倾斜为准则。
3#主塔墩双壁钢吊箱围堰共两次下沉挂桩,固定下导环到达+1 0m处,此时距插打定位桩的顶部长度为29 0m。若以距固定下导环最小距离的39#桩位的60mm推算定位桩钢护筒允许最大垂直度为60 29000 =1 483。若以70mm推算定位桩钢护筒允许垂直度为70 29000=1 414,有2个桩位不能满足两次下沉挂桩要求。若以75mm推算定位桩钢护筒允许垂直度为75 29000=1 387,有15个桩位不能满足两次下沉挂桩要求。因此定位桩的钢护筒垂直度应以1 500来控制。
4 钢护筒位置的偏差估算和承台偏差的估算
3#主塔墩双壁钢吊箱围堰需作两次挂桩,双壁钢吊箱围堰底需下沉到+1 0m处,共计下沉长度约14 m,钢护筒垂直度两个方向都为1 500。由于钢护筒的垂直度所产生两个方向的偏移量为14000 500=28 mm。双壁钢吊箱围堰的垂直度最大为1 1000,在两次挂桩时所产生两个方向的偏移量为14000 1000=14 mm。双壁钢吊箱围堰两次挂桩将发生的最大偏移量为 s=28 2+14 2=59 4mm,小于活动下导环至固定下导环的最小距离60mm。因此3#主塔墩双壁钢吊箱围堰两次挂桩时,固定下导环能顺利通过。钻孔桩+4 0m处钢护筒的偏差将由受以下几个方面影响: 钢护筒的垂直度1 500,钢护筒顶面至+4 0m 处按25 0m计,产生的偏差m1=25000 500 2= 70 7mm。 3#主塔墩双壁钢吊箱围堰制造时固定下导环中心与设计桩中心的最大偏差m2=48 7mm。 3#主塔墩双壁钢吊箱围堰浮运精定位时,钢围堰中心偏离设计中心的偏差在 50mm以内,取影响桩位偏差m3 50mm。 3#主塔墩双壁钢吊箱围堰浮运精定位时,纵横轴线的扭转偏移:短边扭转偏移 26 7 m、长边扭转偏移 42 2m,取偏差m4 50mm。 由于需要多次转点测量,则测量仪器精度、对中整平误差、观测误差等所产生影响钻孔桩+4 0m处钢护筒的误差取m5 10mm。按误差传播定律,推算+4 0m处钻孔桩钢护筒偏差:
m0= m21+m22+m23+m24+m25= 111 7mm 钢护筒内径为3 6m比钻孔桩孔径3 4m大200mm,能满足规范要求群桩的中心允许偏差100mm。
双壁钢吊箱围堰在制造过程中,由于制造误差,双壁钢吊箱围堰底口内侧尺寸比设计尺寸小50mm,只比承台设计尺寸大50mm。由于双壁钢吊箱围堰浮运精定位和测量误差等几个方面会对承台施工产生误差: 3#主塔墩双壁钢吊箱围堰浮运精定位时,钢围堰中心偏离设计中心的偏差在 50mm以内,取影响承台偏差m1 50mm。 3#主塔墩双壁钢吊箱围堰浮运精定位时,纵横轴线的扭转偏移:短边扭转偏移 26 7m、长边扭转偏移 42 2m,取影响承台偏差m2 50mm。 3#主塔墩双壁钢吊箱围堰浮运精定位时,钢围堰顶口至承台底口的高度为11 0m,钢围堰的垂直度为1 1000,取影响承台偏差m3=11 0 1000=11 mm。 由于需要多次转点测量,则测量仪器精度、对中整平误差、观测误差等所产生影响承台的误差取m4 10mm。按误差传播定律,推算承台底面位置偏差: m0= m21+m22+m23+m24= 72 3mm
当双壁钢吊箱围堰底口内侧尺寸比设计尺寸小
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铁 道 建 筑October,2008
50mm时,承台的尺寸偏差为50mm 30m m,m0满足规范要求,若采用承台模板施工就能保证承台的轴线允许偏差 15mm,也能保证承台前后、左右边缘距设计中心线尺寸偏差小于 50m m的规范要求。
5 测量控制
在双壁钢吊箱围堰浮运到3#主塔墩附近时,应在加密控制点上设一台全站仪实时跟踪测量围堰的平面位置,以确保围堰浮运的正确走向并对围堰进行初步定位。在进行围堰的精确定位时在岸边的加密控制点上设置全站仪,用极坐标法测量围堰顶部纵、横轴线上的各平面观测点(E、F、G、I)的坐标(X 、Y ),计算出围堰的实际平面位置偏移量,然后对围堰进行扭转调整、纵桥向偏移调整和横桥向偏移调整。每一步调整都应及时测量各平面观测点的变化,并推算围堰平面位置的偏移量( X, Y)和扭转偏差。经重复测量、多次调整直至满足平面位置偏差,即 X2+ Y2小于+50mm且大于0m m,扭转偏差满足短边扭转偏移 26 7mm、长边扭转偏移 42 2mm。在围堰的平面位置偏移调整满足精度要求后,用水准仪测出围堰顶部各高程观测点(A、B、C、D)的相对高差 h BA、 h CA、 h D A。计算出各点相对高差之差: h2= h BA- h BA、 h3= h CA-h CA、 h4= h D A-h D A;推算出双壁钢吊箱围堰的垂直度偏差量i2= h2 S2、i3= h3 S3、i4= h4 S4。然后及时调整双壁钢吊箱围堰的垂直度。经重复测量、多次调整,直至沿双壁钢吊箱围堰长边的相对高差的偏差为69 5m 1000=69 5mm,沿短边的相对高差的偏差为44m 1000=44mm。
在完成围堰的平面位置偏移调整和垂直度的调整后,应重新测量围堰顶部各平面观测点(E、F、G、I)的坐标偏移量( X、 Y)和高程观测点的相对高差( h2、 h3、 h4)。同时由于围堰一直在摆动,因此还需要通过对围堰的长时间观测,测出双壁钢吊箱围堰的摆动频率和最大摆幅,计算出最大摆幅时围堰的平面位置偏差。在确保双壁钢吊箱围堰的平面位置偏差、扭转偏差和双壁钢吊箱围堰垂直度满足要求时进行1#桩和40#桩的定位钢护筒插打。
在围堰定位完成后,及时插打定位钢护筒,以1 500来控制护筒的垂直度。通过固定上导环四个方向上的内半径与钢护筒的理论外半径1820mm,计算出固定上导环四个方向内缘至钢护筒外壁的数据。并经围堰相对垂直度改正,用这四个方向上的数据来调整第一节钢护筒顶口的位置。同时还需在钢护筒的四个方向上用垂球的方法测定其垂直度,若其垂直度>1 500,则需重新调整。
在第二节、第三节钢护筒定位时,我们用全站仪切边秒差法测定上游和下游的垂直度。先切第一节钢护筒外缘顶口处,读出水平角 1,再转动望远镜测出第二节钢护筒顶口外缘,读出水平角 2,计算秒差 = 1- 2。利用公式n1= s理 (206h)计算垂直度(其中s理是仪器到钢护筒中心的水平距离,h为钢护筒长度),若n1>1 500则需作调整。用测距法测定正对仪器方向的垂直度,分别在第一节和第二节钢护筒顶口粘贴反射片,测出仪器到第一节钢护筒顶口的水平距离s1和仪器到第二节钢护筒顶口的水平距离s2。通过公式n2=(s1-s2) h计算第二节钢护筒在仪器方向上的垂直度,逐步调整钢护筒使n2<1 500。在测量上下两点的水平距离时应尽量使两点在同一铅垂线上。其它各节钢护筒的垂直度检查及调整可用同样的方法。在1#桩和40#桩的定位钢护筒插打时,应同时检查钢护筒的垂直度(高于1 500),实测双壁钢吊箱围堰的平面位置和垂直度。然后进行8#桩和33#桩的定位钢护筒垂直度测量调整和双壁钢吊箱围堰平面位置、垂直度的测量调整,在精度满足要求的情况下进行其他钢护筒的插打。
6 结束语
在完成4个定位钢护筒的插打后,双壁钢吊箱围堰的平面中心点坐标偏差为: X=26 5mm、 Y= 40 0mm、 S=48 0mm;扭转偏移为短边扭转偏移为6 mm,长边扭转偏移为9mm;双壁钢吊箱围堰的相对垂直度为1 1600。4个钻孔桩钢护筒的垂直度最大为1#桩钢护筒的南侧为1 500,其余3个钻孔桩钢护筒的垂直度都高于1 500。满足本文分析的围堰定位的精度要求、钢护筒的垂直度要求,远远高于规范中相关项目的精度指标,达到预期效果。本文的双壁钢吊箱围堰的精定位精度要求及测量控制方法在其他桥梁的双壁钢吊箱围堰施工中值得借鉴。
参考文献
[1]中华人民共和国铁道部.TB10415 2003 铁路桥涵工程施工质量验收标准[S].北京:中国铁道出版社,2003.
[2]中华人民共和国铁道部.TB10203 2002 铁路桥涵施工规范[S].北京:中国铁道出版社,2002.
[3]张正禄.工程测量学[M].武汉:武汉大学出版社,2005.
[4]张清华,唐亮,李乔.安庆长江大桥双壁钢吊箱围堰设计与关键施工技术[J].铁道建筑技术,2004,(6):19 22.
[5]李军堂,秦顺全.天兴洲长江大桥主墩双壁钢围堰基础施工的技术创新[J].世界桥梁,2006,(2):17 19.
(责任审编 赵其文)
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2008年第10期天兴洲大桥双壁钢吊箱围堰定位精度的分析与测量控制
钢套箱围堰施工工艺
钢套箱围堰施工工艺 一工艺概述 适用于流速小、埋置不深、覆盖层较薄、平坦岩石河床的水中基础，也可以修建桩基承台。无底套箱用木板、钢板或钢丝水泥制成，内部设钢木支撑。根据工地起吊、移运能力和现场实际情况，钢套箱可制成整体式或装配式，并采取相应措施，防止套箱接缝渗漏。 钢套箱具有可靠的整体性和良好的防水性，亦有利于分块拼装重复使用。与土石围堰相比不仅节约填筑工程量，而且减少对河流的污染，减少挖基数量，桥梁钻孔桩使用钢套箱顶搭设钻机的工作平台和修筑承台底板的操作平台，既是围水设备又可作为基础或承台施工模板使用，如果相同结构型式墩台基础数量较多，钢套箱能周转使用时，则更不失为一种工程费用低，工期短的施工方法。二适用条件 适用于水深较深，地质条件较差无法采用钢板桩围堰的桥梁工程承台施工。三作业内容 钢套箱围堰基础施工主要作业内容分为准备、制表、就位、下沉、清基和灌注水下混凝土、套箱的拆除等程序。施工准备时用2―4艘20吨船只组成工作平台；制作系在岸上加工拼装组件，运往工作平台组成工作无底套箱；就位系将工作平台浮运或吊运至基础位置，按测量控制就位；下沉时将套箱吊起，拆去工作平台上的脚手架，慢慢下沉。钢套箱围堰承台施工工艺主要作业内容为：钢套箱的加工试拼、工作平台搭设测定桩位、钢套箱的吊装、钢套箱在桩顶就位、封底混凝土灌注、排水、凿除桩头、吊装钢筋骨架灌注承台混凝土、养护、拆促钢套箱。 四质量标准及检验方法
五施工准备 1 钢套箱围堰基础施工准备 1）应根据桥梁工程要求、河道水位要求、流速大小以及移动设备要求，做好钢套箱的施工工艺设计。 2）做好墩台基础的测量放样标志工作。 3）做好钢材、机械设备的到场、天气预报等工作。 2 钢套箱围堰施工准备 1）深水桩基础或沉井基础已经施工完毕。 2）根据河道的水流、水位情况，做好通航等工作。 3）在桩顶上搭设脚手平台，测定桩的位置及安装吊箱时作为导向之用，在墩位上选出10根桩，每根桩上套上一个特制桩帽。 3 组织技术交底和技术培训。 六施工机械及工艺装备 为拼装、拆卸、吊装的方便，钢套箱每节高约 2.5m，一般采用薄钢板制成长约2.5—4.0m、宽1.0—1.5m的钢模板，模板四周采用角钢焊接作为骨架，中间用角钢焊接作为骨架，中间用用角钢或槽钢焊成肋条，其间距可根据强度需要酌定。为便于拼装，钢模版可制成中间模板和角模板两种，模板间设5――8mm 防水橡胶垫圈，用螺栓联接成型。 高桩承台有底钢套箱围堰系有底的钢制围堰，型如开口箱体，兼做浇筑承台混凝土模板。它由底板、侧板、扁担梁或固定托架、吊杆、连接系等组成。 七工艺及质量控制流程 工艺及质量控制流程见框图 八工艺步序说明 1 钢套箱施工工艺 1）工作平台拼装和就位
关于长江大桥的资料
武汉长江大桥位于湖北省武汉市武昌蛇山和汉阳龟山之间的江面上，是新中国成立后在长江上修建的第一座复线铁路、公路两用桥，也是长江上的第一座大桥，被称为“万里长江第一桥”。是武汉市的标志性建筑。 武汉长江大桥是苏联援华156项工程之一，于1955年9月动工，1957年10月15日正式通车，全长1670余米。上层为公路桥，下层为双线铁路桥，桥身共有8墩9孔，每孔跨度为128米，桥下可通万吨巨轮，8个桥墩除第7七墩外，其它都采用“大型管柱钻孔法”，这是由我国首创的新型施工方法，凝聚着我国桥梁工作者的机智和精湛的工艺。 武汉长江大桥将武汉三镇连为一体，极大的促进了武汉的发展。同时，大桥连接起中国南北的大动脉，串起被长江分隔的京汉铁路和粤汉铁路，形成完整的京广铁路，对促进南北经济的发展、国民经济建设起到了重要的作用。 1956年6月毛泽东提写的“一桥飞架南北，天堑变通途”，正是武汉长江大桥对沟通中国南北交通的重要作用真实写照。作为新中国建设成就的一个重要标志，大桥图案入选1962年4月开始发行的第三套人民币，是中国著名的旅游景点之一。2013年5月3日，武汉长江大桥入选《第七批全国重点文物保护单位》。大桥为公路铁路两用桥，上层为公路，双向四车道，两侧有人行道；下层为复线铁路。全桥总长1670米，其中正桥1156米，西北岸引桥303米，东南岸引桥211米。从基底至公路桥面高80米，下层为双线铁路桥，宽14.5米，两列火车可同时对开。上层为公路桥，宽22.5米，其中：车行道18米，设4车道；车行道两边的人行道各2.25米。桥身为三联连续桥梁，每联3孔，共8墩9孔。每孔跨度为128米，为终年巨轮航行无阻起了很大的作用。 武汉长江大桥是新中国成立后在“天堑”长江上修建的第一座大桥，也是古往今来，长江上的第一座大桥，是我国第一座复线铁路、公路两用桥，建成之后，成为连接我国南北的大动脉，对促进南北经济的发展起到了重要的作用。大桥建成之后，将武汉三镇连为一体，极大的促进了武汉的发展。从全国的宏观角度来看，大桥的建成意义更是在于将京广铁路连接起来，使得长江南北的铁路运输通畅起来。 大桥像一道飞架的彩虹，在长江天堑上铺成了一条坦途。平汉铁路和粤汉铁路由此实现了连接（两线也因此而改称为京广线），南北交通发生了根本性的变化，大大促进了武汉市铁路枢纽建设进程，使素有“九省通衢”之称的武汉市成为
《钢围堰施工质量控制及验收标准》
钢套箱围堰施工质量控制及验收标准 总则 0.0.1为加强对本工程主塔钢套箱围箱围堰（以下简称为钢围堰）质量控制，保证钢围堰工程质量，统一钢钢围堰施工质量的验收，依据《铁路钢桥制造规范》TB10212－2009、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752、《洞庭湖特大桥围堰施工设计图》制定本标准。 0.0.2本标准适用于本工程钢围堰制作及安装的施工过程质量控制及验收。 0.0.3本标准按质量控制环节和施工验收环节划分为5章。将“钢套箱围堰工程”划分为基础分部下的子分部，分项工程按照施工工艺、工序进行划分，划分为“单元件组焊”、“节段拼装”、“下沉定位”3个分项工程。 0.0.4钢围堰工程施工中采用的工程技术文件、承包合同文件或编制的施工方案、工艺规程对施工质量控制及验收的要求不得低于本标准的规定。 0.0.5钢围堰施工质量的控制及验收，必须采用经计量检定、校准合格的计量器具。 1 施工准备 本章适用于对钢围堰施工前期制造单位选择、技术准备、加工场地确定、单元件加工胎架制作的控制。 1．1制造单位选择 1．1．1钢围堰制造单位应具备相应的钢结构工程施工资质，施工现场质量管理应有相应的施工技术标准、质量管理体系、质量控制及检验制度。填写《分包单位资格报审表》（TA3） 报总监理工程师审批。 1．2技术准备 1．2．1钢围堰制作前，承包人应熟悉和校核全部施工设计图纸后，根据图纸要求编制制造方案和工艺规程。填写《施工组织设计/方案报审表》（TA1）报监理工程师审批。 1．2．2承包人应依据图纸要求，提供涵盖钢围堰主要焊接接头类型的焊接工艺评定试验报告，确定工艺参数，报监理工程师认可。 1．2．3拟投入的主要管理人员、特种作业人员（焊工）应填写《主要进场人员报审表》（TA5）报监理工程师审批。 1．3制作场地、加工胎架 说明：钢围堰为大形钢结构，为了便于制造及运输，钢围堰平面分舱、高度分节，划分后的单元舱节即为“钢围堰单元件”，由内、外壁板、隔舱板及内支撑、竖向加劲肋等部件组焊成形。钢围堰侧板单元件为圆弧形或矩形的大型钢结构，为保证其尺寸的准确并控制焊接质量和变形，必须借助胎架制作。 1．3．1钢围堰制作场地（包括拼装场地）由承包人按制作要求选择，其面积、环境条件和工作台的尺寸、场地硬化、平整度应满足制作要求。 1．3．2胎架应具有足够的尺寸精度、强度、刚度和稳定性，以控制钢围堰单元构件在组装、焊接过程中的变形。 1．3．3设置胎架的场地条件应满足在组焊钢围堰单元件的全过程中保证其单元不变形的要求。 1．3．4胎架数量可根据生产能力及施工工期确定，但不同胎架应力求尺寸精确一致，以保证组焊单元件尺寸的一致性。 1．3．5对胎架应定期检查，发现问题及时处理。
深水承台吊箱围堰的施工工艺标准,
深水承台吊箱围堰施工工艺标准 FHEC-QH-8-2007 1 适用范围 吊箱围堰适用于承台底面距河床面较高,或承台以下为较厚的软弱土层,且水深流急等。 目前,大型桥梁深水承台的尺寸较大,为了实现承台干施工,用 吊箱围堰作承台修建,国内深水承台施工的方法越来越多,各有优点。使用吊箱围堰修建可以在岸上制造,在深水中,用起重船,或千斤顶,将已拼装成整体、内装有扁担梁的钢吊箱围堰,悬挂在定位桩柱顶上,然后灌注水下混凝土封底,抽水后浇筑承台混凝土。此工艺施工方便,防水性好,因围堰不进入河床而是悬吊入水中,所用钢量少,下沉时 间短,质量容易控制,节省模板,易拆除再利用。 2 主要应用标准和规范 2.0.1 中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041—2000)。 2.0.2 中华人民共和国行业标准《公路工程施工安全技术规程》(JTJ 076—95)。
2.0.3 中华人民共和国行业标准《公路工程质量检测评定标准》(JTG F80/1—2004)。 3 施工准备 3.1 技术准备 3.1.1 熟悉和分析设计资料和施工现场的水文资料,编制深水承台施工技术方案和吊箱设计施工设计图,并向施工班组进行书面的一级技术交底和水上作业安全技术交底。 3.1.2 施工放样,测定承台四角的沿线至平台支撑的固定位置,并测出高程。 3.1.3 深水施工前对人员进行全面的技术、操作、安全二级交底,确保在水上作业施工过程中的工程质量和人身安全。 3.2 机具准备 3.2.1 提升设备:浮吊、慢速卷扬机、手动葫芦、千斤顶等。 3.2.2 运输设备:运输船、吊车等。 3.2.3 安全设备:安全帽、安全带、救生圈,防水照明灯、高压水泵等。 3.2.4 混凝土浇筑设备:混凝土拌和机、混凝土输送泵、导管、混凝土吊斗、混凝土漏斗、振捣器等。 3.2.5 钢筋加工安装设备:钢筋加工设备、电焊机、氧炔切割机等。
钢套箱围堰安全施工方案
一、工程概况青岛海湾大桥位于胶州湾北部，起于青岛侧胶州湾高速公路李村河大桥北200m处，设李村河互通与胶州湾高速相接，终于黄岛侧胶州湾高速东1km处，顺接在建的南济青线，中间设立红岛互通与拟建的红岛连接线相接，主线全长26.767km，其中跨海大桥25.880km，黄岛侧接线长0.827km，红岛连接线长1.3km。其中第4合同段起点为红岛互通西终点，顺接红岛互通内主线非通航孔桥。 青岛海湾大桥土建工程第4合同段，起止桩号为：左幅K16+010～K19+130，长度为3120m；右幅K15+830～K19+130，长度为3300m。主要施工内容为：此段标准跨度的主线非通航孔桥下部桩基、承台、墩身及支座垫石施工，墩号范围：左幅130～180号墩，右幅127～180号墩，不含本合同两端共用墩。本合同段共用墩24个（左幅：12，右幅：12），连续墩81个（左幅39，右幅：42）。 本合同段桥墩采用群桩基础，一个承台下设4根直径为1.6m钻孔灌注桩，均为摩擦桩，桩长51.0～59.0m，桩底持力层为弱风化安山岩和弱风化角砾岩；承台采用四边形圆倒角承台，顶标高全部为0.30，承台厚3.0m，平面尺寸为6.8m×6.8m；桥墩身均采用花瓶墩，连续墩的高度为6.798m，共用墩的高度为7.028m；横桥向墩顶6.1m 范围内呈曲线变化，纵桥向墩身厚度在墩顶约6.1m范围内由2.4m直线渐变至3.6m，墩身采用圆端形断面实心墙式墩。 二、现场组织机构设置及职责 （一）组织机构设置 工程采取项目法施工，贯彻项目经理负责制，项目经理受企业法
人代表委托，代表单位全权处理施工管理中的一切事，项目经理为安全生产第一责任人，项目书记为安全生产直接责任人。工程施工过程中将结合本工程施工特点建立健全安全管理制度，并严格实施，确保对整体施工安全进行有效地控制。 项目领导及各部门领导、各工区长和班组长都是兼职安全员，在施工中充分发挥各自的职能。 （二）主要职责 1、项目经理 全权负责本标工程的生产、安全、质量、保安和经营合同管理，具有人、财、物的独立调配、使用、奖励权及对职工的处罚辞退权。 项目经理是本合同工程安全保证的第一责任人，负责指导和督促参阅健全安全生产保证体系与措施，建立和实施安全生产责任制，确保各项安全活动的正常开展。 2、项目副经理 协助项目经理负责安全及保安等工作管理，对本合同工程生产安全承担一定义务。 主要负责现场安全生产管理，施工中，抓好施工生产计划落实，处理施工中出现的具体问题；严把安全、质量生产关，抓好安全、质量工作，把安全质量生产责任制落实下去。 项目经理不在工地期间，代表项目经理行使权力。 3、专职安全员 制定本合同工程的安全管理工作规划；负责安全综合管理，编制
钢吊箱围堰施工技术
钢吊箱围堰施工的技术与应用 一，钢吊箱围堰技术 1、结构设计 钢吊箱围堰是为承台施工而设计的临时阻水结构，其作用是通过吊箱围堰侧板和底板上的封底混凝土围水，为承台施工提供无水的干燥施工环境。钢吊箱的结构构造由底板、侧板、内支撑、悬吊及定位系统组成。 底板是竖向主要受力构件。钢吊箱底板的结构形式主要有型钢网格分配梁底板以及空间桁架式底板。其中，型钢网格分配梁底板施工加工量小，底板安装快捷、方便、工期短，缺点是分配梁底板刚度较小，如设计不当容易导致底板变形较大，从而导致浇筑的封底混凝土受拉开裂，质量不易保证。 侧板是钢吊箱水平向承受静水压力、水流力和波浪力的受力构件。侧板构造形式分为单壁围堰和双壁围堰。单壁围堰的优点是只有一侧壁板，结构简单，加工方便；缺点是必须现场拼装，下沉较为困难，下沉中如发生问题较难控制。双壁围堰的优点在于下沉过程中可以充分利用水的浮力，通过调节隔舱内的水来调节吊箱的位置，这就使得双壁围堰施工有明显的主动性；缺点是结构复杂，施工难度大。 内支撑由内团梁、水平撑杆及竖向支架三部分组成。内团梁设在吊箱侧板的内侧，安装在侧板内壁牛腿上。内团梁的作用主要是承受侧板传递的荷载，并将其传给水平撑杆。水平撑杆的作用是通过对吊箱侧板的支撑减小侧板位移，竖向支架的作用主要是支撑水平撑杆，同时减小水平撑杆的自由长度。竖向支架的底端焊接到底板上，上端与水平撑杆焊接。 悬吊系统以钻孔桩钢护筒为依托，由纵、横梁，吊杆及钢护筒组成。横梁支点设置在护筒内侧牛腿上，横梁的作用是将悬吊荷载通过钢护筒传递给桩基。纵梁的作用是支撑吊杆，并将吊杆传来的荷载传给横梁。吊杆上端固定于支架的纵梁上，下端固定于底板的吊杆梁之上。吊杆的作用是将吊箱自重以及封底板的重量传给纵梁。 由于钢吊箱下沉人水后受流水压力的作用，吊箱围堰会向下游漂移，为便于调整吊箱位置，确保顺利下沉需设置定位系统。定位系统有多种方式，在水流较小的情况下，可以采用导链牵引、抽注水方式定位，在水流较急的情况下，也可以采用定位船克服 水流力来纠偏。 设计思路：利用精扎螺纹钢吊杆将吊箱重量和承台混凝土重量通过钢板梁传递给基桩顶预埋的钢立柱上，再由钢立柱传递给基桩。钢吊箱设计本着安全经济实用的原则，设计时需综合考虑，运输方式、浮吊起重能力、下沉工艺等均应满足施工要求，钢吊箱分块现场拼接下沉。块件最大重量小于5 t，模板最大尺寸小于5 rn，以便于钢吊箱的运输、吊装及下沉。分离的模板要求水密。各施工阶段均应考虑最高水位、最低水位不利工况，钢吊箱的强度和刚度及稳定性均应符合规范要求。 2、施工流程及注意事项 1) 加工吊箱 加工中必须严格控制加工尺寸及焊接质量，防止或减少焊接变形。 2) 平台和底模的设计 无论采用何种形式，必须使其可以承受吊箱自重及作业附加荷载，同时保证在吊箱下沉前易拆除对下沉有障碍的构件。 3) 拼装底节侧板和吊点系统 拼装侧板须注意接缝的密封和模板变形的调整。吊点系统必须焊接牢固，保证下沉时节点系统、倒链行程及脱钩等能顺利进行。 4) 吊箱下沉与拼装
天兴洲长江大桥公路分建段履带式起重机倾覆事故的通报
天兴洲长江大桥公路分建段履带式起重机倾覆 事故的通报 集团公司文件内部编码：（TTT-UUTT-MMYB-URTTY-ITTLTY-
天兴洲长江大桥公路分建段履带式起重机倾覆事故的通报2006年9月3日下午3时45分，武汉天兴洲公铁两用长江大桥公路分建段工程工地，发生履带式起重机倾覆的重大安全事故： 一、事故基本情况 2006年9月3日下午3时45分，武汉天兴洲公铁两用长江大桥公路分建段工程工地，一台QUY50A型液压履带式起重机在39#桥墩吊装整体钢内模，整体钢内模起吊到高约12米，准备落位时，起重机发生侧翻，52米长的吊臂砸向39#桥墩的脚手架，致使5名在脚手架上配合起重作业的人员受伤，其中2人因伤势 过重抢救无效死亡。经初步认定，这是一起四级重大安全事故。 二、事故相关单位 1建设单位：武汉天兴洲道桥投资开发有限公司 2监理单位：中咨工程建设监理公司，资质等级：监理甲级 3施工总承包单位：中港第二航务工程局，资质等级：总承包特级
4劳务分包单位：孝感市楚厦建筑工程公司，资质等级：总承包二级 5起重机租赁单位：鄂州市华容鸿运工程机械设备服务部 经营者（个体） 三、事故调查和原因初步分析 事故发生后，市安监局组织有关单位成立了事故调查组，正在对本次事故进行调查。根据9月4日现场调查情况初步分析，事发时起重机工作半径17.6m，主臂长度52m，实际起重量5.52吨。按《QUY50A液压履带式起重机额定总载荷表》所示，该起重机在工作半径16m、主臂长度52m 时的额定载荷量为4.96吨，可见事故的直接原因是起重机操作工李德火超过额定载荷量作业，违反起重作业 安全操作规程，临危处置不当，致使起重机侧翻倾覆。 四、事故教训 天兴洲大桥9月3日履带式起重机倾覆事故的发生，暴露了施工总承包单
武汉第七座长江大桥完成承重实验(图)
武汉第七座长江大桥完成承重实验(图) 武汉第七座长江大桥完成承重实验(图) 昨晚，二七长江大桥桥面载重30吨的车辆停放完毕开始进行静载测试。记者彭年摄 昨夜，二七长江大桥主塔灯点亮，在夜空中格位耀眼。记者陈卓摄 本报讯(记者吴昊通讯员付丽丽)昨晚10时许，二七长江大桥做静载试验。“这是大桥通车前的最后一项技术测试。”业内介绍。 记者现场看到，地上用白线画出N个记号。单重达到30吨的重载车被拖到这些记号上，测量相关数据。每个车道开上2台车，有人观测数据。 “全桥一共汇聚了32台重载车，这些做标记的地方全部要试到。”中铁大桥局桥科院徐姓工作人员向记者介绍。 32台共960吨重的车辆被放在主桥的各个部位，就像一个个巨大的“秤砣”，是用于模拟日后桥梁需要承担的重量，看受压情况下，桥梁局部会不会压“歪”、会不会沉降。寒风中，做试验的人员一丝不苟，认真记载数据，“试验要做一晚上，结论明天才能出来”。
据悉，前一天晚上二七桥完成了动载试验，就是用一台或者两台车，拉动数台重载车，以5公里、10公里、20公里—50公里的速度开行，检查桥梁承受如何，经不经得起多台车辆并行或快速通过的考验。 市民六问大桥 昨日，二七长江大桥开始动静载试验，进行通车前的最后冲刺。下午，中铁大桥院总工高宗余就市民对二七长江大桥的一些“追问”，进行了解答。 问：为什么没有人行道、自行车道？ 答：二七桥不设自行车道和人行道，是安全的需要。二环线是快速路，时速80公里/小时。为了保证行人安全和车速不受影响，二七桥不设人行通道，与我市快速环线上的阳逻、天兴洲、白沙洲大桥一样。 问：不是最宽的桥为何车道最多？ 答：二七桥原设计是分“两步走”，先建6车道，预留8车道。鉴于目前二桥经常堵的情况，最后将二七桥一步到位改成8车道，取消了原两侧非机动车道。每个车道一天设计流量为1万辆，增加2条车道，一天就放大2万辆通行能力，可以更好为二桥减负。 据测算，二七桥每日可分担城区过江车流量8万—10万辆，为武汉过长江交通量的15%，可为二桥减负18%。 问：能不能避免“白沙洲式”屡修？
钢套箱围堰方案
唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路） 水中钢套箱围堰专项施工 方案 编制人：职务：职称： 审核人：职务：职称： 审批人：职务：职称： 江西中煤建设集团有限公司 唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路）项目经理部 二○一七年十二月
目录 一、工程概况 (3) 1.地质情况 (3) 2.气象条件 (3) 3.水文条件 (3) 4.水中围堰 (3) 二、编制目的原则和依据 (3) 1.目的 (3) 2.原则 (4) 3.依据 (4) 三、施工人员、设备和主要材料安排 (4) 1.施工队伍 (4) 2.机械设备 (4) 3.主要材料 (5) 四、钢套箱围堰施工方法 (6) 1.钢套箱围堰施工工艺流程 (6) 2.钢套箱施工前的准备工作 (6) 3.水中抽槽 (7) 4.钢套箱围堰设计情况 (8) 5.钢套箱侧板受力分析及计算 (9) 6.钢套箱施工 (10) 五、抽水止水 (11) 六、承台基坑开挖和承台施工 (11) 七、保证措施 (11) 1.质量保证措施 (12) 2.工期保证措施 (13) 3.安全文明保证措施 (13)
1.水深3米时计算 (15) 2.水深4米时计算 (18) 3.做设静动压按均匀承载计算 (21) 九、钢套箱围堰示意图 (22)
唐龙大桥水中钢套箱围堰施工专项方案 一、工程概况： 唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路）起点为赣丰路交叉口，终点与唐章路相接，道路等级为城市主干线。采用双向六车道布置，设计速度为50km/h，道路红线宽度56米，主桥桥梁宽度为35.5米，路线全长1.09km，总工期为579天。 1、地质情况：本桥位于赣州市南康区唐江镇横江村，横跨上犹江，华南褶皱系、赣西南凹陷（赣州-吉安）拗陷、信丰-于都拗褶断束红色岩系断陷盆地内。地层产状平缓-倾斜，厚度数百余米，分布稳定；地质构造表现为单斜构造或者不规则向斜盖层构造，场区附近无活动性深大断层。区域地质构造稳定。 2、气象条件：桥所处区域属中亚热带季风湿润气候，年平均气温19.3℃，冬无严寒，夏无酷暑，雨量充沛。12月均温8.8℃，7月均温28.6℃，无霜期286天左右，年平均降雨量1443.2毫米，年均日照时数1856.6小时。 3、水文条件：桥位轴线走向近南北，河流走向近东西，勘察区地貌属低山丘陵地段，桥位区地面黄海高程 104.43～125.60m，总体表现为南高北低。现状河流蜿蜒曲折，呈“S”型，宽约200m，水深2.95～3.5m。 4、水中围堰：水中钢套箱围堰只有主墩6#、7#。现在属于沽水季节，水深2.6～3.0m，每墩8根桩，共计16根，桩径2.2米，总桩长320米，承台尺寸为10.1m×9.1m，高度为3.5m。 二、编制目的、原则和依据： 1、目的： 为了加强唐龙大桥建设的施工管理，并对工程的安全、质量、工期、实
无底钢套箱围堰施工工艺.pdf
无底钢套箱围堰施工工艺 1 前言 1.1 工艺工法概况 桥梁深水基础的施工，施工技术各有差异，且各具特色。无底钢套箱在深水低承台桩基础的施工中，得到了广泛的应用。 1.2 工艺原理 无底钢套箱相对有底钢套箱而言，去掉了底板系统，钢套箱侧面壁板直接插入河床，并通过吸泥下沉至设计标高，浇筑封底混凝土后，使嵌入河床的钢套箱 与河床、共同组成封闭的临时隔水结构。 2工艺工法特点 2.1无底钢套箱一般用于低桩承台施工，此时水中钻孔桩施工已经完成，可利用钻孔工作平台及钢护筒为无底钢套箱施工提供作业平台。 2.2其结构构造简单，下沉施工干扰小，封底混凝土直接与河床接触，套箱竖向受力小，壁板重复利用率高。 2.3无底钢套箱下沉定位难度大，封底混凝土易漏失，数量不确定，套箱围堰需着床，对河床表面的地质情况及大面平整要求较高。 3 适用范围 无底钢套箱适用于水深10m以内，河床易清淤吸泥，河床覆盖软弱层较薄的低桩承台的施工。 4 主要技术标准 《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5） 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB 10415） 《铁路桥涵施工规范》（TB 10203） 《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1） 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50） 《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80-1） 1
《钢结构设计规范》（GB 50017）5 施工方法 无底钢套箱与有底钢套箱的施工方法基本相同，包括墩位组拼和场外组拼两种。不同的是套箱定位后，由大型起吊设备配合下沉套箱至床上，并通过高压水破土，吸泥机吸泥，使套箱下沉至河床中的设计标高，施工封底混凝土，套箱内抽水机及内支撑安装，施工承台混凝土。6 工艺流程及操作要点6.1 施工工艺流程 具体施工工艺流程见图 1。 图1 无底钢套箱围堰施工工艺流程图 6.2 操作要点 6.2.1 无底钢套箱的设计 无底钢套箱围堰与有底钢套箱区别是无底钢套箱底部直接落在河床上。无底 套箱加工 质量检查、试拼 套箱吊装就位 准备起吊设备 套箱下沉就位 清基、吸泥下沉围堰堵漏 围堰内基地找平 灌注封底混凝土 抽水、查堵漏洞、内支撑安装 清理基坑、承台施工
桥墩钢吊箱围堰计算书
广西沿海铁路黎塘至钦州段扩能工程飞龙郁江大桥钢吊箱围堰设计计算书 中铁九局广西沿海铁路黎钦线扩能改造工程指挥部 二O一O年十月
目录 一、基本资料 0 二、荷载分析 0 三、底板计算 (3) 1、工况分析: (3) 2、小肋间距 (4) 3、龙骨间距 (5) 四、侧板计算 (5) 1、工况分析 (6) 2、小肋间距 (6) 3、大肋间距 (7) 4、大肋验算 (8) 五、支撑计算 (12) 1、内支撑验算 (12) 2、封底混凝土验算 (13) 3、反力座 (14) 六、体系转换工况检算 (14) 1、吊挂下放 (14) 2、堵漏封底 (18)
3、浇筑承台 (22)
一、基本资料 钢吊箱围堰设计考虑到侧板的倒用，统一设计，以10#控制设计，以下计算均取10#墩参数作为设计基准。 1、承台尺寸 承台面积：137.38m2 承台底标高：+59.377m 承台顶标高：+63.777m 施工高水位：+64.05m 施工低水位：+60.00m 吊箱顶标高：+64.55m 吊箱底标高：+58.877m 吊箱底板净面积：137.38-6×4.9＝107.94m2 2、设计规范 公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004） 公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000） 钢结构设计规范(50017-2003) 钢结构设计手册（第三版） 二、荷载分析 1、底板浮力 高水位浮力：10×(64.05-58.877)＝51.73kN/㎡ 低水位浮力：10×(60-58.877)＝11.23kN/㎡
2、侧板的水侧压力 10hkN/㎡ 3、承台混凝土的自重 26×4.4=114.4kN/㎡ 4、封底混凝土的自重 24×0.5=12kN/㎡ 5、混凝土浇筑产生对侧板压力 砼浇筑时产生的荷载 砼供应量V=50m 3/h ，则砼浇筑速度50/137.38＝0.36m/h 查《公路桥涵施工技术规范》 侧压力2 1210122.0v k k t P ?????=γ； γ—砼的容重，γ=26KN/m 3； t 0—新浇混凝土的初凝时间，这里取：h t 100= 1k —外加剂影响修正系数，掺外加剂时为1.2； 2k —坍落度影响修正系数，当其为110～150mm 时，取1.15。 则P 1=0.22×26×10×1.2×1.15×0.3621=47.36KPa 自《公路桥涵施工技术规范》P 310附表D ，可以查到混凝土 对底板所产生的水平荷载值很小，且底板尺寸很大，对底板的受力没有什么影响，故由此产生的冲击荷载可以忽略。 混凝土有效压头高度 h ＝47.36/26＝1.8m 根据《路桥施工计算手册》P214页，查得大模板计算混凝土浇注产生侧压力计算参数，混凝土浇筑有效压头高度为2.1m 。 6、水流力
武汉的八座长江大桥
武汉长江大桥横跨于武昌蛇山和汉阳龟山之间，是中国在长江上修建的第一座铁路、公路两用桥梁，被称为“万里长江第一桥”。武汉长江大桥于1955年9月1日开工建设，于1957年10月15日建成通车，大桥的建设在当时得到了前苏联政府的帮助。大桥建成后举世瞩目，先后接待了156个国家的党和领导人道大桥参观、视察。武汉长江大桥是武汉市标志性建筑和重要的旅游景点之一。 武汉长江二桥又称武汉长江公路桥，是国家“八五”期间重点建设项目。大桥全长3227.4米，主桥为双塔双索面钢筋混凝土斜拉桥，跨径为180米＋400米＋180米，宽26.5米，设6车道，H型主塔高153.6米，高强平行钢丝斜拉索。该桥于1994年底建成通车。武汉长江二桥位于武汉长江大桥下游6.8公里处，大桥北起汉口黄浦路三层立交桥，跨越长江至武昌徐东路，日通车能力5万辆。该桥于1991年开始兴建，1995年6月通车。 武汉白沙洲长江大桥是武汉的第三座长江大桥，位于武汉长江大桥上游8.6公里处，全长3586.38米，于1997年3月28日正式开工建设，2000年9月8日正式通车，工程总投资11亿元。主桥为双塔双索面栓焊结构钢箱梁与预应力混凝土箱梁组合的斜拉桥，最大跨度为618米，为世界第三大桥，它是武汉88公里中环线上的重要跨江工程。白沙洲大桥的建成，使107、316、318等国道由"瓶颈"变通途，大桥重大意义——打通武汉三环的两座桥梁之一。 军山长江大桥位于武汉市西南郊，是京珠、沪蓉两条国道主干线跨越长江的共用特大桥梁。桥址位于武汉市西南郊，武汉关上游28公里处，是武汉第4座长江大桥，同时也是188公里的武汉外环高速公路的其中一座长江大桥。全长4881.178米，主桥为半漂浮五跨连续双塔双索面钢箱梁斜拉桥，长964米。桥面净宽33.5米，引道宽35米，双向六车道。项目概算投资13.005亿元。大桥于1998年12月30日正式开工，2001年12月15日建成通车。是目前国内最宽的深水特大型公路桥梁。
陈村涌特大桥3#墩承台单壁钢吊箱围堰设计与施工
陈村涌特大桥3#墩承台单壁钢吊箱围堰设计与施工 摘要：陈村涌特大桥3#主桥墩为深水高桩大体积混凝土承台基础,位于碧江主河槽,采用单壁钢吊箱围堰施工承台,速度快,质量优,效益好. 关键词：陈村涌特大桥主桥墩基础承台钢吊箱设计施工 1工程概况广州至珠海（西线）高速公路广州南海至顺德碧江段项目，路线全长14.659公里，路线起点接广州市南环高速公路，终点与碧桂一级公路起点相接。全线有互通式立交桥3座，特大桥6座，包括珠江特大桥、石洲特大桥、橹尾撬高架桥、冬瓜隆特大桥、勒竹高架桥、陈村涌特大桥，桥梁总长8494.2m。其中陈村涌特大桥全长1033m，为深水桩基础。3#主桥墩基础采用4根φ2.5m 的钻孔灌注桩，桩长42.0m。承台为台阶式，下台阶厚4.0m，上台阶厚3.0m，承台横截面为园端形，下台阶顺桥向宽17.7m，横桥向总长29.0m，上台阶顺桥向宽13.2m，横桥向总长22.23m，下台阶承台顶面标高+165.27m，底面标高+161.27m，上台阶承台顶面标高+168.27m。3#墩位于陈村涌槽，墩位处河床标高142.63～148.38m，按施工水位+173.5m计，墩位处水深达30多米，设计流速V1/300=3.62m/s.为此，采用钢吊箱围堰的施工方法进行承台施工。 2钢吊箱设计条件钢吊箱围堰是为承台施工而设计的临时阻水结构，其作用是通过吊箱围堰侧板和底板上的封底混凝土围水，为承台施工提供无水的干处施工环境。 2.1工况条件根据钢吊箱围堰施工工作时段及设计受力状态，可按以下几个工况进行分析：①拼装下沉阶段；②封底混凝土施工阶段；③抽水后承台施工阶段。 2.2水位条件根据《陈村涌大桥水文资料分析成果报告》及吊箱施工时间安排，确定钢吊箱设计抽水水位为＋168.0m。 2.3结构设计条件综合各工况条件、水位条件确定钢吊箱结构设计条件：围堰平面内净尺寸：29.0m×17.7m,圆端形,半径为14.5m(与承台平面尺寸相同,考虑吊箱围堰侧板兼做承台模板)；侧板顶面设计标高：168.5m；底板顶面设计标高：159.57m；内支承标高：165.72m；设计抽水水位：168.0m；钻孔平台下弦系统线标高:172.0m。 2.4工期要求：该桥为广州至珠海（西线）高速公路广州南海至顺德碧江段重点控制工程之一，工期十分紧张，主墩必须在一个枯水期内施工出水面。只有在2003年3月底将承台灌筑完毕，才能保证墩身在4月底施工到+186m这一洪水期水位之上。 3设计依据：
双壁钢吊箱围堰施工方案
双壁钢吊箱围堰施工方案 1钢吊箱施工工艺流程 钢吊箱施工工艺流程：钢吊箱分节块制作→测量放样→底板拼装、焊接→吊挂系统安装设置及吊架焊接安装→第一节侧板拼装→水密性检查合格→安装定位轮→吊箱下放→吊箱临时固定→安装第二节侧板→吊箱注水下放→安装第三节侧板→吊箱注水下放完成并定位→护筒四周堵漏→布置封底混凝土导管→封底混凝土施工→承台施工→钢吊箱拆除。 2钢吊箱施工方法 2.1加工制作 根据工地运输设备、起吊设备及施工场地的能力，钢吊箱围堰在14#墩右侧岸边加工场地内分节分块加工制作安装。在岸上进行下料制作，由履带吊吊放在拼装台上按节组拼，进行检查、校正、围焊。钢围堰焊接整体受力较大，采用二氧化碳保护焊进行围堰焊接，焊接完成后采用滴油法进行测试。 2.2测量放线 在钢吊箱拼装前首先应对下沉需要的钢护筒顶进行标高测量和找平工作。通过此工作保证所有钢护筒在同一标高，避免在吊箱分节块拼装过程出现倒链受力不均。此外还要对护筒顶及桩头实际水平位置的偏差进行测量，钢护筒周边采用测绳进行坐标测量，按照测绳垂
线确定钢护筒底面位置及钢护筒垂直度，根据测量数据割除底板预留位置。以此来指导钢吊箱底板加工及下沉后钢吊箱偏位的调整。 2.3底板拼装 钢吊箱总高度为11.35m，钢吊箱分上下三节，第一节高4.25m，第二节8m，第三节高3m，合计12个节块，总重量为319t，C30封底混凝土为206m3合计495t。 钢吊箱施作前先采用长臂挖掘机对钢吊箱围堰底部河床挖除找平处理，长臂挖掘机型号为30t
钢围堰施工技术总结
钢围堰施工技术总结 篇一：大型钢板桩围堰施工技术总结 龙源期刊网.cn 大型钢板桩围堰施工技术总结 作者：陈建利赵彪 来源：《建筑工程技术与设计》20XX年第32期 【摘要】乌达国道110线黄河特大桥主墩大型钢板桩围堰施工难点及解决方法。 【关键字】钢板桩下沉、内支撑安装、水下封底、体系转化 乌达国道110线黄河特大桥主墩钢板桩围堰的平面尺寸为：37.2×20.4m，，钢板桩长21m，开挖深度为12m。围堰桩顶标高为1076m，桩底标高1055m，现地面标高为1073m，钢板桩要打入地面以下18m。 所以该围堰无论是从平面尺寸还是钢板桩长度来说都都属于大型钢板桩围堰了。大型钢板桩围堰的施工是非常的有难度的或者说是非常的复杂的。比如钢板桩的打入、内支撑的安装、围堰内的开挖、封底等等各个施工环节都有其施工难点。下面我逐一的介绍一下该围堰施工过程中遇到的困难以及解决的办法。 在钢板桩的打设过程中我们遇到的困难是：钢板桩不能打到位，有的差几十公分有的差几米。乌达黄河特大桥主墩处地层为全新统冲、洪
积成因的砂类土、卵砾石土。对于钢板桩的打设穿透卵砾石土层是非常困难的，为了解决这个问题，我们采取方法有： 1、用旋挖钻引孔换填。如果钢板桩的打入深度完全引孔换填的话，钢板桩的打设将会变得容易，但是这样引孔的时间和所花费的费用将增加，为了节约成本该项目最初决定引孔深度为穿透卵砾石土层（大约引孔深度为13.0m）。但是这个决定被后来证实是个错误的决定。因为虽然已经引孔了13米并且穿透了卵砾石层，但是卵砾石层下是板砂层，当钢板桩施工到板砂层时钢板桩在振动锤的振动下强烈的反弹就是不能下沉，持续振动10分钟钢板桩的贯入度不到1cm，给钢板桩的施打带来非常大的困难； 2、采用击振力大的振动锤。开始我们用dz120型振动锤施打钢板桩，但是由于有5米的板砂层没有引孔，钢板桩又过长，导致dz120型振动锤的振动力不能把钢板桩打到位，为此我们更换成dz150型振动锤，dz150型振动锤施打的结果仅仅比dz120型振动锤多打近1米左右，钢板桩还不能完全打不到位； 3、高压射水辅助沉桩法：由于更换成大的振动锤还是不能打到位，于是又想到采用高压射水辅助沉桩的方法，即在每片要施打的钢板桩上焊一根水管，水管与高压泵相连，在振动锤震动过程中高压泵同时泵水，把水送到施打的钢板桩前端，对 钢板桩前端的土层进行液化减小摩阻力，从而把钢板桩打到位。高压射水辅助沉桩的方法被证实在这种板砂层或是密实的卵石图层还是很有效果的。多种方法并用，经过一个多月的努力我们把钢板桩围堰
钢吊箱施工(DOC)
操作要点及注意事项 (1) 钢吊箱施工 钻孔灌注桩浇注完成以后，在钻孔桩上设置钢管定位桩。铺设钢吊箱工作平台，完成体系转换。钢吊箱施工采用岸上构件场分块加工，运输至墩位后组拼，分节下沉。其施工步骤见图5.3-4。 a钢吊箱制作 钢吊箱围堰按施工设计图进行加工制造，作为承台模板，必须保证加工制作精度。执行公路桥涵施工技术规范对钢模板的相关规定。钢吊箱制造分块进行。 长边侧模分成6块、短边分成4块。底模根据桩基布置特点，沿桥向每2根分成一块，共分3块，组拼前进行预拼编号。在钢吊箱的组成部分中，侧模分块的重量最大，为了保证其加工制作的方便以及满足工地已有的起重和运输能力的要求，在不破坏其主体结构完整性的前提下，将钢吊箱壁体沿竖直方向分块进行加工。考虑到焊接收缩及装配误差，每块壁体单元都预留一定的余量，其中壁体的第一块为定位块，其余量在块体装配焊接完毕并经测量校核后割除，其余各块体的余量则留待整体拼装时割除。 底模在桩基位置处要开洞设导向喇叭口，开洞位置按照施工现场准确测设的直径为2.4m的钢护筒的实际位置及倾斜数据，并预留12cm的富余量，以利套箱整体顺利下放。所有模板均做好编号，并注明上、下游及方向，以便套箱精确组拼及准确吊装。 吊挂系统的预埋立柱部分先行制作，在桩基施工平台拆除前预埋完成。要求6根预埋立柱顶面处于同一标高，顶面标高误差允许值为：+0，-20mm；平面位置误差允许值为±10mm。 内支撑与侧模配套加工，以确保结构尺寸及必要的加工拼装精度。吊挂系统挑梁上的4个内支撑吊耳在工厂制作，运到工地在组拼好的挑梁上就地精确放线焊接安装。 b钢吊箱的拼装 在工厂加工预拼好的钢围堰，按标识编号分块运至水中工作平台上组拼。在
武汉天兴洲生态绿洲保护与发展规划
武汉天兴洲生态绿洲保护与发展规划 武汉市城市规划设计研究院 武汉天兴洲位于长江二桥与阳逻河段江心，全洲长约11.5公里，平均宽约2.1公里，洲滩面积17.45平方公里，堤防保护面积9.7平方公里。全岛面积约占武汉建成区面积的1/25，是长江上不可多得的生态瑰宝。 长期以来，长江上各岛都面临着防洪安全与潜在开发的平衡等一系列问题。南京江心洲、长沙橘子洲、上海崇明岛均在寻求保障安全的前提下进行以生态为主题的休闲旅游开发的可能性。经由新加坡圣淘沙岛、加拿大多伦多岛、巴黎塞金岛等国际上知名岛屿开发的成功经验，武汉天兴洲的保护与利用尤其注重：建立健康的生态格局、创造宜人的亲水环境、多元的活动体验、实现不断的有机更新。 在“两型社会”建设背景下，天兴洲迎来开发建设的新契机。规划紧密围绕“两型”社会建设主题，在生态建设、绿色环保、高新技术等方面进行自主创新，以“生态、运动、旅游”为核心开发理念，通过对洲上生态资源的合理开发，实现“人与自然和谐共处”，将天兴洲建设成为“两型社会”试验区和“生态文明”示范岛。 一、遵循防洪安全、生态先导、旅游主导、配套集中的四大规划原则。 “防洪安全”，即规划中保障天兴洲行洪安全，确保旅游项目建设安全； “生态先导”，即规划突出“湿地园野”的生态特色，强化生态基质的维育、修复与提升，保障城市生态廊道的完整性； “旅游主导”，即规划以生态旅游、运动体验等项目为主导进行功能配置； “配套集中”，即旅游配套服务设施布局相对集中、集约建设。 二、主要规划策略 规划以“生态旅游、园艺博览、体育运动、休闲游憩”为核心功能，通过对洲上生态资源的合理开发，实现“人与自然和谐共处”，将天兴洲建设成为“两型”示范生态文明岛，打造“长江生态绿洲，活力创意乐岛”。通过功能注入、安全保障、水系营织、生态支撑、岛城互动等5大规划策略，对天兴洲进行规划布局。 1、功能注入，营建功能化的岛屿空间，凝集岛屿活力与人气。 天兴洲全岛目前以耕地等农用地为主，服务设施匮乏，景观特色不尽明显。随着周边华侨城欢乐谷、巴登城、世贸嘉年华等大型旅游项目的启动建设，天兴洲的目标市场定位以高端化为主，项目策划体现差异化的错位竞争。因此，规划形成生态、文化、运动、休闲等多元体验，打造生态创意休闲目的地。其中，生态展示是以生态技术、绿色建筑、绿色能源景观等形成两型社会示范区；文化创意是以创意性的活动与工作氛围形成独特引力；休闲旅游
大桥承台钢吊箱围堰施工方案
承台钢吊箱围堰施工方案 1 工程概况 特大桥为全线控制性工程，具有施工难度大，施工工艺复杂，技术要求高，工期要求紧等特点。 其中水中墩111#、112#、113#、114#墩承台底面标高分别为-3.477m、-4.477m、-4.477m、-4.477m。111#、112#、113#、114#墩承台平面尺寸均为15.8m×11.6m×3m，承台桩基均为φ2.0m，根数均为12根，通航水位为4.53m，均采用有底钢吊箱围堰进行承台基础的施工。 由于本桥位于近海地带，受涨落潮影响，河道水位相差较大达到6.0m，同时施工受台风影响，故水中承台钢吊箱必须有足够的高度，满足涨潮与落潮的施工要求，由于施工受台风影响，所以钢吊箱要有足够的刚度与稳定性。 2 钢吊箱设计 2.1加工数量 承台的平面尺寸为15.8×11.6m，加工承台吊箱底模的平面尺寸为15.9×11.7m，底模4块，侧模14块。 2.2钢吊箱顶面、底面标高 111#墩承台封底混凝土厚度为1.5m，钢吊箱侧模顶标高为：通航水位标高4.53＋15.53m；钢吊箱底面标高为：承台底标高-3.477-1.54.977m。钢吊箱高度为5.53－(-4.977)=10.507m 112#、113#、114#墩承台封底混凝土厚度为1.5m，钢吊箱侧模顶标高为：施工水位标高 4.53＋15.53m；钢吊箱底面标高为：承台底标高
-4.477-1.55.977m。钢吊箱高度为5.53－(-5.977)=11.507m 2.3钢吊箱结构设计 1、侧模 侧模面板采用10厚钢板，竖向主梁采用I36b工字钢，工字钢之间间距为80；侧模横向次梁采用[16槽钢，间距50。 2、底模 底模面板采用10厚钢板，底模主梁采用I36工字钢，工字钢间距为150；次主梁采用[16槽钢，间距50。 3、承重结构 钢吊箱承重结构为两部分：钢吊箱顶部及底部承重架。 （1）顶部承重架：顶部承重架用作钢吊箱初步就位时吊箱顶部受力时的临时承重结构。 （2）底部承重架：底部承重架用作吊箱就位后受力由顶部转换到底部后的承重结构。 在每个桩基钢护筒上开方形孔，加焊钢板加固，安装I25b工字钢纵、横主梁及手拉葫芦，与钢吊箱底模主梁I36工字钢的吊耳连接，做为钢吊箱下沉时的承重结构。 钢吊箱就位后，把槽钢抗浮抗拉杆与桩基钢护筒通过型钢焊接，拆除手拉葫芦，进行力系的转换。槽钢抗浮抗拉杆与桩基钢护筒及钢吊箱底模主肋I36工字钢构成了钢吊箱后续施工的承重结构。 4、槽钢抗浮抗拉杆 抗浮抗拉杆采用2[ 20槽钢通过钢板对焊连接成方形。 5、止水