临时房结构计算书

定型活动房计算书

概况：

本工程为工地办公用房。采用二层建筑。为轻钢与彩钢夹芯板组合的新型板建筑，一层、二层钢架、骨架用预埋钢件与基础底板连结固定。

本工程项目一层、二层高（2.8m+2.8m）=5.6m。本计算书只作二层轻钢部分和彩钢部分的强度可行安全核标。对土建部分的可行安全核算工作，另行布置。

本建筑围护配件为彩钢夹芯板，其中：外墙为75厚彩钢夹芯板，内隔横墙为50厚彩钢夹芯板（均为企口型连接）屋面板为0.5厚单层彩钢压型板，吊顶：一层塑料企口板。承重结构采用轻型钢结构构件。其中：二层部分用型钢焊制组合桁架作主、次梁，承载二层楼面荷载；方管柱承载上部传来之纵向垂直力。二层用方管和矩形管组合与彩夹墙板连结，借以承载吊顶和屋面，屋顶桁架荷载。所有二之横隔墙板，须嵌入主梁中心轴位置，以利用其抵抗外来横向风荷载。钢柱与底部基层的连接，最妥用预埋件，焊接连接。若必须用螺栓连接，须每点不少于4只M14。二层楼面板，采用江华公司自制生产的定型钢筋砼预制板，3035003900m/m，30厚C20细石砼，随捣随光。整幢建筑建造组装时，空管框架用焊接连结，并用自钻自攻螺栓或铝铆钉与围拒墙体固定。二层主、次桁架和承重柱连结，需采用镀锌螺栓。与外围墙接触的主、次桁架需用自钻自攻螺栓与外围墙连结，以确保整幢建筑物稳固。

二、采用相关数据：

1.活荷载：（1）楼面qp =

2.00KN/㎡;(2)屋面（不上人） =0.30KN/㎡

=1.00 Ws=1.30 Wz=1.00

2.风荷载：（3）Wo=0.70KN/㎡;B

2

Wk=B22Ws2Wz2Wo=131.303130.70=0.91KN/㎡；

3.雪荷载：（4）Sk=WrSo=130.30KN/㎡；

4.分类系数：（5）活重n=1.40；（6）呆重：ng=1.1～1.2；

=0.105～0.11 KN/㎡；（8）

5.构配件单位自重：（7）彩钢板自重q

1

=h=30厚=0.75KN/㎡；

钢筋砼预制板q

2

(9)砂浆找平层厚20=0.40KN/㎡；

（10）塑料企口吊顶板 =0.12KN/㎡；

（12）屋面彩钢单层压形板 =0.06KN/㎡；

三.结构计算：

1.屋面部分构（配）件强度核算：

（1）YX820彩钢压型屋面板；在荷载作用下，允许檩距2m,实际配置檩距0.90m 。安全度k=2.2 “安全”

（2）圆钢管檩条：L=3.45m. q=(3031.43+631.1)30.9m=4930.9=44.10㎏/m=0.044T/m ；选用长管按联续梁计算。

M=1/16 30.04433.452=0.03226T-m=3226㎏-cm;选用钢管檩条Φ3432.5m/m,Wx=1.82cm 3；Rn=0.9f n =0.932050=1845㎏/cm 3实需W=M/Rn=3226/1845 =1.75 cm 3≤1.82 cm 3 “安全”钢管檩条须由原Φ2532改为Φ3432.5m/m,因为须承载各季雪荷重。

（3）法式“浩宇”桁架：跨度L=7.20m,高h=1.597m a=23°30’tg=0.43752(h/0.53L=1.597/3.65)≈0.4348. sin=0.3987 cos=0.9171. 节点荷重p=[(3031.4+631.1)33.4530.90]+(233.4531.1+931.1)=152+18=170㎏=1.70KN ；

R C =680㎏ R B =765KN

桁架内外应力图

支点反力Rc=4P=43170=680㎏=6.80KN

R B =4P=43170=680㎏=680㎏+85㎏=765㎏ R A =0

“浩宇”桁架节点内应力计算（分析）：

○A 节点：

-N AB =R C 21/sina=68031/0.3987=1706㎏； +N AF =-N AB 2COS=-170630.9171=1545㎏

○B 节点：

-N BC =-N AB -P 21/sina=1706-17031/0.3987 =1706-427=-1279㎏；

+N BG =2.5P 21/sina=2.5317031/0.3987=42531/0.3987=+1066㎏； ○C 节点：

-N CD =-N BC -P 21/sina=-1279-427=-852㎏ +N CH =1.5P 21/sina,41°35’=1.5317031/0.6593=25531/0.6593=387 -N CG =2.5P 3170=-425㎏

○H 节点：

+N GH =+N AF -(+N BG 2Cosa23°30’)=1545-（106630.9111）=1545-978=567㎏；

+N HI =+N GH -(+N CH 2Cona41°15’)=627-(38730.7518)=627-291=+336㎏； +N CH =387㎏.

○

D 节点： -N D

E =-N CD -(1/2P

2

1/sina23

°

30

’

=852-213=-639㎏

+N PI =1/2P 21/sina52°45’=1/2317031/0.796=107㎏； -N DH =1.5P=1.53170=255㎏ -N CD =-852㎏

○

I 节点：

+N HI =N GH -(N CH 2cosa52°45’)=567-（38730.6053）=567-234=333㎏

右侧悬挑三角部分JKLM 节点：

N 1=1/2 P+160=170/2+160=245㎏ +N JL =N 12L 1÷h 1=24531.10m/0.40=674㎏ -N KL =+N JL =-674㎏

-N JK =R B =4P+1/2 P=4.53170=765㎏

+N JM =3P 21/sina23°30’+N JL =3317031/0.3987+674=1279+674=1953㎏；

各杆件断面，取最大内应力配置：

上弦杆：N AH =-1706㎏. L0=L 21/COSA23°30’=0.912531/0.9171=0.995m ≈ 1.000m,r x =1.39, λ

=L0/r=100/1.39=72,?=0.778 需

A=1706/18453

0.778=N AB /F C 3g=1.19cm 2；现选用┓┏2-5035033 A=2.9732=5.94cm 2>1.19cm 2“安全”

下弦杆：+N AF =+N FG =+1545㎏,A=+N FG /f p =+1545/1845=0.834cm 2,现选用┓┏2～

4034033.A=5.94cm 2>0.834cm 2

中间斜杆和立杆（复杆）均采用>3033033 A=1.75 cm 2 ，可承压应力-N C =2658～1302㎏>内应力-425～170㎏“安全”拉应力+N P =1.7531845=3228㎏>内拉力+N JM =+1955㎏；走廊侧柱立杆增加2┏ ┓3033033，A=3.5cm 2-N=4100㎏>765㎏ 桁架各部份均“安全”。φ

2.二层吊顶及檩、梁、柱强度核算 （1）50

厚岩棉夹心板可承强度核算：跨间

La=6.3/5=1.26m,Lb=1.20+0.30=1.50m,板自重Qgn==2431.2m 31.1=31.68≈32

㎏/㎡,吊顶板上部不考虑活荷载，但每块板得每一跨间考虑一个人的施工集中荷载，P N =1.00KN=100㎏；50厚板，在1.4m 跨情况下，允许外荷载Qg=200㎏/㎡.

现将集中荷载拆算成均布荷载：

M P =P NL /4=1.0031.26m/4=31.50㎏-m 二层吊顶外力荷载图

Q=8M P /L 2=8331.531/1.26231/1.2=252/1.59 3 1/1.2=132㎏/1.2m 宽，综合外荷载εQ=Qgn+Q=32+132=164㎏/1.2m ∠允许外荷【Q 】=20031.4/1.2631.2=20031.68/1.51231.2=267㎏/1.2㎡“安全”。

1.5m 跨：εQ=Qgn+Q=199㎏/1.2㎡；

【Q 】1.5=20031.4/1.5031.2=224㎏/1.2m 2m>199㎏/1.2m 2m “安全”。 （2）吊顶檩条：跨度

L=3.45m,用料口

303603

2mm/m,A H =5.975cm 2,Wx=11.35cm 3[M]=WxFn=11.353

1845=20941

㎏

-cm=0.20941T-M ；[Q]=M8/L 2=0.2094138/3.452=0.141T/M=141㎏/1.26m 2m=111㎏/m ；>εQ 外荷载；

吊顶板及檩自重：2431.131.26+531.1=39㎏/m ；

施工荷载折算成均布荷载：

Q P =PL/428/L 2=10033.45/438/3.452=10032/3.45=57.971㎏/m.

综合外荷载均布重：εQn=Q G +Q R =39+58=97㎏/m<允许承载111㎏/m ；

（3）吊顶横向主梁：跨度L=6.0m,用料口8038032.5

AA=8.88cm 2,Wn=21.42cm 3,[M]=W x f n =21.4231845=39575㎏-cm=0.39575T-m ；

P=100+3933.45=235㎏

P1=100+4333.45=248㎏

P2=100+100+0.7532733.45=270㎏ P 3= 100+100+0.6332733.45=260㎏ 主梁反力：R C =2P+P 3=23235+260=730㎏ R B =2P+P 1+P 2=23235+248+270=988㎏ R A =0～270㎏ 主梁内应力：

悬臂部位 ：-M P =P 2la=27031.50=405㎏-m>[M]=W n F n =21.4231845=39575㎏-cm=396㎏-m ；有点不够，但因有？根口3036032小方管支承。故仍可用“安全。”

跨中间：

Mc=2P 21/2L-(P 1/22 a+P 21.5a)=2323536.3/2-(23531.26/2+23531.531.26)=1481-589=892㎏-m>W x f n =396㎏-m ；采用矩形管梁较小，核算断面尚不够，但由于梁安装完后，与横隔墙用铝铆钉连结。50厚的夹心板横隔墙，垂直承力可达N ≧1260㎏/m=梁支点需可达N b =126031.26=1588㎏/点，“安全”。

（4）钢管柱（二层部分）： 柱高H=2.75m,传至柱顶荷载：N RC =屋面传来680+吊顶梁传来730+大围天沟积水（0.2530.2533.4531000）=216=1626㎏； N RB =765+988+216=1969㎏；选用管柱口8038033，Aa=9.36CM 2 V x =3.12cm,X=H0=275/3.12=88.7查表：Φ=0.676 [N]= AaFc ?=9.363184530.676=11.674㎏可承；

f c =N RC / Aa ?=1626/9.3630.676=273㎏/cm 2

<1845㎏/cm 2

“安全；” f CB =N RB /Aa ?=311㎏cm 2<1845㎏/cm 2“安全”；

钢柱与二层梁、柱连结采用焊接和螺栓连结均可，但不得小于4M14栓。 3.二层钢筋混凝土预制板配件及二层主桁架、付桁架、管柱强度核算： （1）钢筋混凝土预制板：规格：9003450330m/m,支距L=0.90m-0.03=0.87m, b=0.495m, h 1=0.03m=3cm,有砂浆层时h 2=3+2=5cm, h 01=3-(10+4/2)=1.8cm,

h

02

=5-(10+4/2)=3.8cm；板内配主筋：5Φ4（冷板高强钢丝），分布筋5Φ4；主筋

Aa=0.12635=0.63cm2 f

ap =2500㎏/cm2砼C30. f

yn

=165㎏/cm2,粗砂找平层：

C202f

yn =110㎏/cm2 X

1

=Aa2Fap/bn2f

yn

=0.6332500/49.53165=1575/8167

=0.193cm；有找平层可利用时X

2

=0.6332500/49.53110=1575/5445=0.29cm；

Z 1=h

01

-x/2=1.8-0.2/2=1.7cm；Z

2

=h

02

-x

2

/2=3.8-0.3/2=3.65cm；

a.无找平层情况下，板上部可承外荷：Q

1

=[(AaFapz)28 / L2]32=[(0.633250031.70)38 / 0.872]32=28332=566㎏/m；b.有粗砂20厚找平层情况下，可承外荷：Q2=[(A a F ap Z2)28 / L2]3

2=[(0.633250033.65)38 / 0.872]32=607.6632=1215.22㎏

/m；

c.板面外荷载：○一活荷载Q1=20031.4=280㎏/㎡.○二粗砂浆找平层

20厚Q

2=(0.0232000)31.1=44㎏/㎡○

三板自重Q

3

=(0.0332500)

31.1=83㎏/㎡；∑Q=280+44+83=407㎏/㎡；

d.预制板可承载内力大于外力：Q1=566>εQ=407；“安全”

（2）.付桁架强度核算：

承担楼面呆、活荷重的付桁架，用角钢组合焊接成形，计算长度L=3.45m,高度h=450m/m,有效计算高度kz=420m/m,上、下柱角钢均用2？

3033033，中间斜腹杆用“>”3033033，

A

上、下

=3.50cm2,A腹=1.75cm,付梁布置间距@900m/m, 楼面活重、呆重及桁架自重Qnpq=（活重20031.4+板重0.033250031.2+粗砂浆找平层0.023200031.2+塑钢企口板吊顶12+付桁架自重15）30.9=44530.9=401㎏/m=4.01KN/m.

付桁架跨中弯矩+M

max

=1/82QL2=0.12530.401T3

3.452=0.59661T-M,=59661㎏-㎝；

传到主梁上的反力（切力）：V=1/22QL=1/230.4m3

3.45m=0.692T=692㎏=6.92KN；

-N

上

=+M/Z=59667/42=1421㎏=14.21KN；

+N

下

=+M/Z=59661/42=1421㎏=14.21KN；

±ON=V/sina45°=692/0.7071=979㎏=9.79KN；

Sin=cos=0.7071(审者注：此法较简化但安全)

付桁架中间设一道横向水平拉杆，用Φ8园钢或L20233角钢均可，与桁架

上弦杆焊结，确保侧向稳定。侧向L0=3.45/2=1.725m=172.50cm,V

y

=1.39cm,单根

V y =0.91cm, λ=L

=V

y

=172.5/1.39=124,斜杆λ

x

=60/0.91=66,ρ

y

=0.439,ρ

x =0.811；上、下柱杆Ln0=84㎝,斜杆L

斜

=61.6㎝

上弦杆双角钢断面强度：f

c

=-N

上

/A

上

ρ

上

=1421/3.530.439=925㎏/cm2；

下弦杆双角钢断面强度：f

p

=+N

下

/A

下

=1421/3.5=406㎏/cm2；

斜腹杆单角钢断面强度：f

腹

=-ON/A

腹

ρ

x

=979/1.7530.811=690㎏/cm2；

内应力：f

c

、f

p

、f

腹

均小于﹤钢材单位允许强度[f]=1845㎏/cm2，确保使用

要求——“安全”。焊缝及连结螺栓，须按规定配置。但安装时，付桁架上弦杆端部必须搁置在主桁架上部，然后用螺栓固定（亦可焊接）。

（3）二层主桁架强度核算：

I此桁架主梁，主要承载楼面付桁架传来之集中荷载，付桁架间距900m/m，靠近走廊需为750m/m,主桁架用角钢组合焊成，“？”型，桁架主跨计标长度

L 1=6.0m,悬挑部分L

2

=1.2m,桁高h=0.50m,几何高Z=h-zy=50-4=46㎝,上、下弦杆

件采用“┏┓”、“┗┛”5034634.537.2m/m,A

上A

下

=10.94 cm2，腹杆，斜杆

用“┏ ┓”2-3033033和“┏ ┓”2-3033033，A 腹=6.18 cm 2，A 斜=3.50 cm 2，L 腹=500m/m,L 斜=50031/sina=48°=50031/0.7431=673m/m,上、下斜杆计算长度L 0=900m/m,上弦杆

r y =1.42cm,腹杆

r x =1.22,斜杆v x =0.91cm,λ

=L 0/r y =90/1.42=63.4, ρ=0.826, λ腹

=L

腹

/v x =50/1.22=41, ρ

腹

=0.923，λ

斜

=67.3/0.91=74，ρ斜=0.767

Ⅱ、上部传来垂直荷载：

A 二层“c ”轴柱传来重N 1=NRC=1626㎏=16.26KN ；

B 二层“b ”轴柱传来重N 2=NRB=1969㎏=19.69KN ；

C 二层楼面呆、活重传给付桁架支点传来重P=692+主桁架自重（238.6030.9+23 2.4230.50+23 1.753 1.22）3 1.2=69232+(22.17)31.2=1384+26.60=1410.60≈1411㎏=14.11KN ；

D 、同上 P 1=P 2(0.9+0.75)/231/0.9=14113(1.65/2)31/0.9=141130.917=1294㎏=12.94KN ；

E 、同上 P 2=P 2(0.75+0.625/2)31/0.9=14113(1.375/2)31/0.9=141130.764=1078㎏=10.78KN ；

F 、 同上 P 3=P 20.625/0.90=980㎏=9.8KN ；

G 、悬臂梁端集中荷：1/2P 3=980/2+(2人=200)=690㎏=6.90KN ； H 、二层横隔墙自重G 板=2.831131.2=37㎏/m=0.37KN/m ； I 、端荷1/2P=141131/2=706㎏=7.06KN ；

J 、左支点反力（切力）：R C =3P+1/2P+N1+墙L/2=331411+706+1626+3736.15/2=4233+706+1626+114=6679㎏=66.79KN/左端（切力V C =6679-1/2P-N 1=4349

㎏）；

K、右支点反力：RB=墙板L/2+2P+P

1+P

2

+P

3

+1/2P

3

7+N

2

=3736.15M/2+23

1411+1294+1078+980+690+1969=8947㎏=89.47KN/右支端（左切力V

B左=2P+P

1

=2

31411+1294=4116㎏,右切力V

B右=P

3

+1/2P

3

7=980+690=1670㎏；

Ⅲ主桁架跨中最大弯矩+Mmax和“B”支点负弯矩-Mmax；

+Mmax=3P1/2L-[P2(0.45+1.35+2.25)]=33141131/236.15-[141134.05]=13017-5715=7302㎏-m=73.02KN-M;=7.302T-m；

-Mmaxb=P3a

1+1/2P

3

7a

2

=98030.625+69031.225m=-612.50+845.25=-1457.75

㎏-m=14.5775KN-m=1.47575T-m；

Ⅳ上、下弦杆受压、受拉和腹杆、斜杆受切：-N

C 、+N

P

、±ON；

-N

C

=1/82Mmax=1/0.4637.302=15.874T=158.74KN；

+N

P

=1/82Mmax=1/0.4637.302=15.874T=158.74KN；

±O

N左=±V

C左

/sina248°=4.349/0.7431=5853F=58.53KN；

±O

N右=-V

B左

/sina48°=4.116/0.7431=5.539T=53.39KN；

悬臂杆上弦：+N

BP

=-Mmax/Z1=1.47575/0.30=4.91916T=49.19KN，杆下弦

=+N

BC

=-Mmax/Z=1.47575/0.30=4.91916T=49.19KN.

Ⅴ.上、下弦杆，腹杆、斜杆及悬臂杆内力强度核算：

上弦杆f

C =-N

C

/A

上

ρ

上

=-15874/10.9430.826=1757㎏/cm2<1845㎏/cm2；

下弦杆f

P =+N

P

/A

下

=+15874/10.94=1451㎏/cm2<1845㎏/cm2

腹杆f

C腹=-P/A

腹

ρ

腹

=-1411/6.1830.923=248㎏/cm2<1845㎏/cm2

斜杆左f

C左=-ON

左

/A

斜

2ρ

斜

=-5853/3.530.767=2180>845㎏/cm2

斜杆右f

B左=+ON

右

/A

斜

=+5539/3.5=1583㎏/cm2<1845㎏/cm2

悬臂上弦：f

B右=+NBP/A

上

=-4919/10.94=450㎏/cm2<1845㎏/cm2

同上下弦：f

B右=-NBC/A

下

2ρ=-4919/10.9430.826=544㎏/cm2<1845㎏/cm2

主桁架核算结果，构件断面均符合强度要求，唯左支点第一根斜杆断面较小，须换成“┏┓”2-40234杆件。其它杆件均可符合使用。横向端头板厚改为δ=6～8m/m,连结螺栓由原来4m12改为4m16,这样桁架端部，支承反力可确保安全。

（审者注：此桁架内应力分析计算简便，但更安全）。

(4)二层管型钢柱：

管柱断面“□”100310033.H=H0=315cm,γx=3.94,A=11.85cm2, λ=H 0/γ

n

=315/3.94=79.95,查表ρ=0.731 上部由梁传下纵向垂直荷载：最大R bmax =8947

㎏,最小R Cmin =6679㎏；

管柱可承外荷载：f cmax =Af c ρ=11.853184530.731=15982㎏=159.82KN>上部垂直外力；K=f cmax /R bmax =15982/8947=1.786≈1.8.

管柱底板用-200320036～8m/m.焊接6m/m,与楼面梁连结的膨胀螺栓用4M14～16Lm ≧150m/m 。ψω

4.横隔墙抗风强度核算： （1）风载承力图形

（2）W K =B 22W S 2W Z 2W 0=1.031.331.0370=91㎏/cm 2;=0.91KN/㎡；

取计算受风面宽度为b=B/232=3.45/232=3.45m ；受风面高度（取正面檐口高）H=3.15m+2.75m+0.30=6.20m ；背面吸风面H 背=6.20+1.47=7.67m ；建筑结构“C-B ”宽度L m =6.30m ；

传到“B ”点之抗风垂直建筑物自重（用以克制风力移位）：N GB =（屋面板及浩宇桁架净重7730.9）+（正面墙板10.533.4536.20m 30.9+横墙板1035.9033.075m 30.9）+（楼面板及抹面层11533.4534.27530.9）+（钢配件20030.9）=70+365+1526+180=2141㎏.

由在面风向左吹动引起向左倾覆弯矩┌ M

左

=0.830.09133.4536.20？3

1/2=4.8273T-M ；由屋面、房架、墙面、横墙、楼面、钢构件净重自重克制的抗风抗拒┐ M 右=N GB 2L C-B =2.141T 36.30m=13.4883T-M=134.883KN-M ；倾覆安全系数K=M 右┐/M 左┌=13.4883/4.8275=2.70>1.50“安全”。

﹤抗风稳定，可靠安全﹥。

满堂支撑架结构计算书

扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991

二、计算参数

（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2

三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算

（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

六层综合楼框架结构设计计算书

第一部分：工程概况 一、建筑地点：江苏省金湖县 二、建筑类型：六层综合楼，框架填充墙结构。 三、建筑介绍：建筑面积5893.36平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取100mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。 四、门窗使用：大门采用玻璃门，其它为木门，窗为铝合金窗。 五、地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为二类近震场地，设防烈度为7度。 六、柱网与层高：本综合楼采用柱距为7.2m的内廊式小柱网，边跨为7.2m，中间跨为2.4m，层高取4.2m和3.3m，如下图所示： 柱网布置图 七、框架结构承重方案的选择：

竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。 八、框架结构的计算简图： 框架结构计算简图

横向框架组成的空间结构 本方案中，需近似的按横向的平面框架分别计算。本方案中，需近似的按横向的平面框架分别计算。 九、梁、柱截面尺寸的初步确定： 1、梁截面高度一般取梁跨度的1/12～1/8。本方案取700mm，截面宽度取700×（1/2～1/3）=300mm，可得梁的截面初步定为b×h=300*700。 2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值N=βF g E n 注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。 F按简支状态计算柱的负载面积。 g E 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14KN/m2。 n为验算截面以上的楼层层数。

【6层】6000平米框架结构办公楼毕业设计板计算书

办公楼设计计算书 设计简介： 拟建建筑多层办公楼为永久性建筑，能满足350左右的人工作，该建筑所在地使用面积（红线面积）2 72151080m ?=位于攀枝花市区，建筑周围配有休闲广场，绿化带。 办公楼实际占地面积69.6114.4L B ?=?=，分为六层。总建筑面积为2 6000m ， 采用现浇楼板，现浇框架纵横向承重，各层层高均3.3m ，在设计计算时考虑抗震设防要求。 各层楼的布局中有普通办公室、专用办公室、会议室、接待室、陈列室、卫生间和 开水房等满足使用要求。 第一部分 双向板的设计 板采用现浇整体式楼板，板厚100h mm =，采用25C 混凝土，板中钢筋采用235HPB 级钢筋，在该多层办公楼设计中，除中间两跨为单向板外其余楼板均为双向板。采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采用弯矩调幅法对结构按弹性理论方法所求的弯矩值和剪力值进行适当的调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。 一．梁的截面尺寸和板的计算跨度及荷载确定 拟定板厚100h mm =，板的保护层厚度20mm ， 则板的有效高度为01002080h mm =-=。纵横向主次梁确定： 主梁高1111 ( )()(60008400)5001050128128h l mm ==?=，取700h mm =， 1111( )()7003502332323b h mm ==?=，取300b mm =。 次梁高1 111( )()60005003331281218h l mm ==?=，取500h mm =， 1111( )()500250166.72 323 b h mm ==?=，取250b mm =。 所以主梁截面尺寸为300700b h mm mm ?=?， 次梁截面尺寸为250500b h mm mm ?=?。 二.板荷载的确定 （一）荷载设计值 1.楼面的做法如图所示：

LED屏钢筋结构计算书模板

1 设计依据 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011） 2 计算简图

计算简图(圆表示支座，数字为节点号) 3 荷载与组合 结构重要性系数： 1.00

3.1 节点荷载 3.2 单元荷载 1) 工况号: 0 面荷载分布图: 面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元） 2) 工况号: 1

面荷载分布图: 面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元） 3) 工况号: 2 面荷载分布图:

面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3.3 其它荷载 (1). 地震作用 规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 地震烈度： 7度(0.15g) 水平地震影响系数最大值： 0.12 计算振型数： 9 建筑结构阻尼比： 0.040 特征周期值： 0.25 地震影响：多遇地震 场地类别：Ⅰ1类 地震分组：第一组 周期折减系数： 1.00 地震力计算方法：振型分解法

(2). 温度作用 无温度作用。 3.4 荷载组合 (1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 (4) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 (5) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况2 4 内力位移计算结果 4.1 内力 4.1.1 最不利内力

框架综合楼毕业设计楼梯计算书

5 楼梯的计算 取一部楼梯进行计算，本建筑采用现浇整体板式楼梯，如下图所示。楼梯踏步尺寸为150270mm mm ?，楼梯采用25C 混凝土，板采用235HPB 级钢筋，梁采用 335HRB 级钢筋，楼梯上均布活荷载标准值为22.5/k q KN m =。 5.1 梯段板的设计： 板式楼梯由梯段板，平台板和平台梁三种构件组成，设计时按以下次序进行。 5.1.1 梯段板数据 板倾斜角 270 cos 0.87308.8 α= = ＝，取1m 宽板带进行计算。 5.1.2 确定板厚 板厚要求36003600 14412025 3025 30 n n l l h mm = ==，取板厚 120h mm =。 5.1.3 荷载计算 恒荷载： 水磨石面层： (0.3 0.15)0.00817.8 0.214/0.3 K N m +??= 水泥砂浆找平层： (0.270.15)0.0220 0.62/0.27 K N m +??= 踏步自重： 0.270.1525 1.88/20.27KN m ??=? 混凝土斜板： 0.1225 3.43/0.874K N m ?= 板底抹灰： 0.0217 0.39/0.874 K N m ?= 栏杆自重： 0.4/K N m 合计： 6.93/K N m 活荷载 活荷载标准值：2.5/KN m 荷载总计 基本组合的总荷载设计值：p+q 6.93 1.2+2.5 1.411.82/KN m =??=

5.1.4 内力计算 跨中弯矩： 2211 ()11.82 2.9710.431010 n M g q l KN m = +=??=? 5.1.5 配筋计算 板保护层厚度20h mm =，有效高度012020100h mm =-=。 6 221010.43100.1081.09.61000100s c M f bh αα?===??? 11080.11 ξ=== 210 1.09.610001000.108 493.71210 c S y f bh A mm f αξ ????= = = 选配8@100φ，2503S A mm =。 分布钢筋8φ，每级踏步下配一根。 5.2 平台板设计 5.2.1确定板厚 板厚取100h mm =，板跨度01500150200501200l mm =--+=，取1m 宽板带进行计算。 5.2.2 荷载计算 恒荷载： 水磨石面层： 0.00817.80.142K N m ?= 20mm 水泥砂浆找平层 0.02200.40K N m ?= 平台板 0.125 2.5/K N m ?= 板底抹灰 0.02170.34K N m ?= 合计： 3.38/K N m 活荷载： 活荷载标准值： 2.5/K N m 荷载总计：

某机关办公楼结构计算书

第一章结构方案设计 一.总设计说明: 1.设计依据： （1）依据建筑工程专业2008届毕业设计任务书。 （2）遵照国家规定的现行相关设计规范。 2.设计内容、建筑面积、标高： （1）本次设计的题目为“某机关办公楼”。 （2）总建筑面积：3150m2，占地面积：895m2，本建筑为4层，层高均为3.9m。 （3）室内外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。 3.结构： 1)本工程为钢筋混凝土现浇框架结构。底层：外墙300mm厚空心砖墙，内墙180mm厚空心砖；其他层：外墙300mm厚空心砖，内墙180mm厚空心砖；楼梯间墙180空心砖。 2)本工程抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，计基本设地震加速度值为0.10g。 4.各部分工程构造： （1）屋面：为不上人屋面 改性沥青防水层 20mm厚1:3水泥沙浆找平层 80mm厚苯板保温板 焦渣找坡（最薄处30mm厚，最厚处210mm） 120mm厚钢筋混凝土板 20mm厚混合砂浆抹灰 （2）楼面： 20mm厚水泥砂浆地面 120mm厚钢筋混凝土板 （100mm厚 20mm厚混钢筋混凝土板）合沙浆抹灰 （3）厕所： 面砖地面 150mm厚水泥砂浆保护层 100mm厚钢筋混凝土板 防水剂（2道）

15mm厚水泥砂浆找平 120mm厚钢筋混凝土板 20mm厚混合砂浆摸灰 二.结构设计方案: 1.建筑部分： 该工程位于沈阳市东陵区白塔镇沈营公路两侧，为永久性建筑，共五层。总建筑面积：3116m2，楼内1部楼梯。建筑用地53.06 16.76㎡，柱网尺寸见建筑图。 2.结构部分： （1）自然条件：雪荷载0.30kN/m2，基本风压：0.55kN/m2. （2）地质条件：拟建场地地形平坦，土质分布具体情况见表1，Ⅱ类场地，7度设防，建筑地点冰冻深度-1.2m。 注：1、地下水稳定水位距地坪-10m；2、表中给定的土层深度从自然地坪算起。 （3）材料情况： 非重承空心砖；砂浆等级为M5； 混凝土：C25（基础、梁、板）C30（柱） 纵向受力钢筋：HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋 （4）抗震设防要求： 设防基本烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。（5）结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。 （6）施工：梁、板、柱均现浇。

办公楼设计计算书

目录 第1章设计总说明 ...................................................................... 错误！未定义书签。 1.1工程概况 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.2层面及楼面做法 ................................................................ 错误！未定义书签。 1.2.1 层面做法错误！未定义书签。 1.2.2 楼面做法错误！未定义书签。 1.3结构选型 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.3.1 主体结构错误！未定义书签。 1.3.2 其它结构构件选型错误！未定义书签。 1.4结构布置 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5设计内容 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5.1 结构布置的坚向荷载计算 6 1.5.2 结构上水平地震力计算6 1.5.3 坚向力及水平作用下的内力分析 6 1.5.4 内力组合 6 1.5.5 梁柱载面设计 6 1.5.6 基础设计 6 第2章构件尺寸初定及材料选定 .............................................. 错误！未定义书签。 2.1确定板截面尺寸 ................................................................ 错误！未定义书签。 2.2确定框架梁截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.2.1 主梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.2.2 次梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.3确定框架柱截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.4框架结构计算简图 ............................................................ 错误！未定义书签。 2.4.1 梁的计算跨度及柱高度: 错误！未定义书签。 2.4.2 确定框架结构的计算简图错误！未定义书签。 第3章荷载计算 .......................................................................... 错误！未定义书签。 3.1屋面均布恒载标准值 (10)

结构计算书统一格式

结构计算书统一格式 一、工程概况 建筑层数：地上层，地下层 建筑高度： 结构类型：钢筋砼框架剪力墙结构 基础类型： 0.00m标高： 抗浮设计水位： 二、设计要求 结构的设计使用年限：年建筑结构的安全等级：二级地基基础设计等级：级结构的重要性系数：1.0 三、结构设计计算信息 1、抗震信息 建筑抗震设防类别：类基本地震烈度： 场地土类别：地震加速度： 设计地震分组：抗震设防烈度： 水平地震影响系数最大值：аm a x= 抗震等级：框架级剪力墙级 设计振型数：周期折减系数： 特征周期值： 2、风荷载信息 基本风压：地面粗糙度：

体型系数： 3、调整信息 中梁刚度增大系数：梁端负弯矩调幅系数：梁弯矩放大系数：梁刚度折减系数： 梁扭矩折减系数： 4、活荷载信息： 柱、墙设计时活荷载折减：不折减 传给基础的活荷载折减：折减 梁活荷载不利布置计算层数： 5、配筋信息 梁、柱主筋强度（N/mm2）:360 梁、柱箍筋强度（N/mm2）:210 梁箍筋间距：100 mm 柱箍筋间距：100 mm 柱配筋计算原则：按单偏压计算 四、结构整体计算：采用软件版本：SATWE(2007.08) 1、恒载计算： 1.1梁间恒载（梁上荷载扣除梁高，外墙有窗按八折算） 墙体材料 墙厚 (mm) 容重 KN/㎡ 线荷载备注 外墙 楼电梯墙 内隔墙 分户墙 1.2楼面恒载：楼板自重+1.5 KN/㎡1.3屋面恒载：楼板自重+3.5 KN/㎡

1.4其它恒载按实计算 2、活荷载取值(KN/㎡) 车库：2.5(4.0) 卫生间：4.0 KN/㎡楼梯间：3.5 KN/㎡ 阳台：2.5(3.5) ...... 3.附电算结果如下： （1）建筑结构总信息（WMASS.OUT）； （2）周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）； （3）位移输出文件（WDISP.OUT）； （4）框架柱及短肢墙地震倾覆弯矩百分比（WV02Q.OUT）； （5）超配筋信息（WGCPJ.OUT） （6）各主要标准层层墙柱轴压比简图（Wpjc*. DWG）； （7）各主要标准层平面简图（Flr*.DWG）； （8）各主要标准层楼面荷载（*.DWG）； （9）底层柱、墙最大组合内力简图（Wdcn.DWG）； （10）各主要标准层混凝土构件配筋简图（Wpj*.DWG）； 各主要标准层现浇板计算配筋图（板计算结果.DWG）。 4.计算结果分析： 4.1结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比为，满足规范要求，其余各参数均满足规范要求； 4.2超配筋信息处理如下： 五、基础计算 1、计算原则： 本工程地基基础设计等级为级，基础型式采用基础。本工程地下室抗浮设计水位为m，采用抗浮。

辅助教学楼 毕业设计计算书

第一部分：工程概况 一.工程概况 1.建设项目名称：辅助教学楼 本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m，纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.建筑地点：苏州某地 3.设计资料： 1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表 面为平均厚度0.3m左右的杂填土，以下为1.2～1.5m左右的淤泥质 粘土，承载力的特征值为70kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分 布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m2，可作为 天然地基持力层。 1.3.2抗震设防要求：六度四级设防 1.3.3.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于黄海高程3.0m。 1.3.4.地下潜水位达黄海高程 2.4-2.5m, 对本工程无影响。 4.主要构件材料及尺寸估算 1.4.1主要构件材料 框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件， 墙体采用混凝土空心砌块， 混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土， 钢筋使用HPB235，HRB 400二种钢筋。 1.4. 2.主要构件的截面尺寸 （1）框架梁： 横向框架梁，最大跨度L=8.1m， h=（1/8~1/12）L=1000mm~675mm，取h=800mm b=（1/2~1/3）h=400mm~266mm，取b=300mm 纵向框架梁，最大跨度L=5.4m， h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm，取h=600mm b=（1/2~1/3）h=300mm~200mm，取b=250mm （2）框架柱： 初定边柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×500mm 角柱500mm×600mm，一至五层框架柱混凝土强度等 C30。

框架结构办公楼荷载计算书非常详细.doc

某办公楼工程荷载计算书 一、楼面荷载 楼面恒载 办公室、接待室、会议室、走廊、展厅、仓储用房、配电间、照明控制、智能化控制机房：130 厚面层（地暖） 2.5 吊顶或底粉0.4 恒载： 2.9 kN/m 2 卫生间 3.0 楼面活载 办公室、接待室、会议室： 2.0 走廊：2.5 展厅：3.5 仓储用房、配电间、照明控制： 5 智能化控制机房：7 公共卫生间： 4.0，其他卫生间、清扫间： 2.5 不上人屋面 块瓦型钢板彩瓦0.13kN/ m 2 冷弯型钢挂瓦条0.5kN/ m 2 2 100 厚保温层（水泥珍珠岩）4*0.1=0.4kN/m 2 1.5mm 厚防水层0.1 kN/ m 15 厚1:3 水泥砂浆找平层20*0.015=0.3 kN/m 2 底粉或吊顶0.4 kN/ m 2 恒载： 1.83kN/ m 2*cos22=1.96 kN/ m 2 活载：0.5kN/ m 2 二、墙荷载 非承重空心砖内墙 240 厚非承重空心砖墙体12.5*0.24=3.0 kN/m 2 2 40 厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m 合计： 3.8 kN/m 2 承重多孔砖外墙（包石材） 240 厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m 2 外挂石材 1 kN/m2 内墙20 厚粉刷20*0.02=0.4 kN/m 2 合计： 5.12 kN/m 2 多孔砖内墙（卫生间） 2 240 厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m

内墙40 厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m 2 合计： 4.52 kN/m 2 多孔砖内墙（楼梯间、展厅） 2 240 厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m 干挂石材 1.0 kN/m 2 面砖20*0.04=0.8 kN/m 2 合计： 5.32 kN/m 2 120 多孔砖墙 120 厚多孔砖墙15.5*0.12=1.96kN/m 2内墙40 厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m 2合计： 2.66 kN/m 2 通高窗 1.0 kN/m 2，洞窗0.5 kN/m 2 外墙外挂石材 1.0 kN/m 2 门0.5 kN/m 2 1、二~三层墙荷载 700 高框梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.7）= 12.2 kN/m 750 高框梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.75）= 12.0 kN/m 600 高次梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.6）= 12.6 kN/m 650 高次梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.65）= 12.4 kN/m 950 高次梁下空心砖内墙 3.8 * （3.9-0.95）= 11.2 kN/m 120 板下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.12）= 14.4 kN/m 700 高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 * （3.9-0.7）= 14.5 kN/m 750 高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 * （3.9-0.75）= 14.3 kN/m 600 高次梁下承重多孔砖内墙 4.52 * （3.9-0.6）= 15.0 kN/m 400 高梁下120 多孔砖墙 2.66* （3.9-0.4）= 9.3 kN/m 通高承重多孔砖外墙 5.12*3.9=20 kN/m 通高窗1*3.9=3.9 kN/m B 轴外墙（3*20+4.2*3.9 ）/7.2=10.6 kN/m A 轴外墙（7.12*20+5.88*3.9 ）/13=12.7 kN/m E 轴外墙（4.6*20+8.4*3.9 ）/13=9.6 kN/m 1 轴外墙（10.96*20+3*3.9 ）/13.96=16.6 kN/m 1 轴悬挑板自重及板面荷载： 120 厚板25*0.12*0.82=2.46 kN/m 板面恒载+活载（3.0+2.0）*0.82=4.1kN/m 合计: 6.56 kN/m

四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计

四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计 目录 第一章设计任务及基本要求 (2) 1.1 设计原始资料 (2) 1.1.1 工程概况 (2) 1.1.2 设计条件 (2) 1.2 建筑设计任务及要求 (3) 1.3结构设计任务及要求 (4) 第二章建筑设计说明 (5) 2.1建筑平面设计 (5) 2.1.1建筑平面布置 (5) 2.1.2柱网布置 (6) 2.2剖面设计 (6) 2.2.1房间各部分高度 (6) 2.2.2屋面做法 (6) 2.2.3楼面做法 (7) 2.2.4 地面做法 (7) 2.2.5 墙体构造 (7) 2.3 立面设计 (8) 2.3.1 外墙面做法 (8) 第三章结构设计 (8) 3.1 结构方案的选择及结构布置 (8) 3.1.1 结构方案的确定 (8) 3.1.2 基础类型的确定 (8) 3.1.3 结构构件截面尺寸和材料的选择 (8) 3.1.4 结构计算简图 (11) 3.1.5 框架柱的线刚度计算 (12) 3.2 框架荷载计算 (13) 3.2.1 恒荷载计算 (13) 3.2.2 楼面活荷载计算 (17) 3.3 风荷载计算 (18) 3.3.1 风荷载标准值计算 (18) 3.3.2 风荷载作用下的位移验算 (20) 3.4 力计算 (22) 3.4.1 恒荷载作用下的力计算 (22)

3.4.2 活荷载作用下的力计算 (27) 3.4.3 风荷载作用下的力计算 (31) 3.5 力组合 (39) 3.5.1 一般规定 (39)

3.5.2 框架梁柱力组合 (42) 3.6 框架梁、柱截面设计 (74) 3.6.1 框架梁的截面设计 (74) 3.6.2 框架柱的截面设计 (81) 3.7 现浇板的结构设计 (91) 3.7.1 板的结构计算简图 (91) 3.7.2 楼面现浇板设计 (91) 3.8 楼梯设计 (97) 3.8.1 平面布置图 (97) 3.8.2 楼梯梯段斜板设计 (98) 3.8.3 平台板设计 (100) 3.8.4 平台梁设计 (102) 3.9 框架结构柱下基础设计 (103) 3.9.1 设计资料 (103) 3.9.2 基础设计 (104) 3.10 PKPM 力计算 (111) 总结 (122) 参考文献 (123) 致谢 (124) 附录任务书 毕业设计指导书 开题报告 文献综述 外文原文与翻译 实习报告

广东省建筑设计研究院深圳分院结构计算书范本

广东省建筑设计研究院深圳分院 结构设计技术条件 1?工程概况 本项目为广州江东花园住宅小区（第一期），位于广州天河区东圃镇北面，广东奥林匹 克体育中心西侧，东临东环高速公路，西至河道及广州氮肥厂中学，北达黄洲路，总用地面 积为230000m2,区内为多栋6~18层住宅楼及会所，商场等多层附属设施，总建筑面积为179300m2,其中中心庭园内有一层地下室，为停车库及设备房，兼战时六级人防。地下室露出建筑物轮廓线部分覆土深2米。地下一层层高 3.7m，A型住宅首层架空并设梁式转换，层高4.5m，其余住宅楼层标准层层高均为 2.9m。住宅楼层最高为A型，共18层，平面尺 寸为16.85m X 27.0m，高宽比为53.8/16.85=3.19，长宽比为27.0/16.85=1.60，其余均为较规则建筑。 3 ?结构体系、抗震等级及防火要求 1 ）本工程住宅楼采用短肢剪力墙结构体系，公建及会所采用框架结构体系，剪力墙抗 震等级为二级，框架抗震等级为三级。短肢墙轴压比w 0.6，转换大梁以下框支柱 抗震等级为二级，轴压比W 0.7。 2 ）本工程除中心庭园地下室的耐火等级为一级外，其余工程均为二类高层建筑，耐火 等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95及《建筑设计防火规范》（修订本）GBJ16-87执行。 4.荷载 1）基本风压值w o=0.45kN/ m2, 8~18层建筑应乘风载重要系数=1.1，其余仍按w o取值计 算，建筑物地面粗糙度类别为C类。 2 ）结构风载体型系数简图及取值 按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值，风载体型系数取 1.4。 3）楼面活载取值：

框架结构一榀框架手算计算书

某培训中心综合楼计算书 1 工程概况 拟建5层培训中心,建筑面积4500m 2,拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S 0=0.3kN ·m 2,基本风压ω0=0.45kN ·m 2地面粗糙度为B 类。 2 结构布置及计算简图 主体5层,首层高度3.6m,标准层3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高3.0m,外墙填充墙采用300mm,空心砖砌筑,内墙为200mm 的空心砖填充,屋面采用130mm ，楼板采用100mm 现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的1/12～1/8估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于4,梁截面宽度可取梁高的1/2～1/3,梁宽同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250mm,柱截面尺寸可由A c ≥ c N f N ][μ 确定本地区为四级抗震,所以8.0=c μ,各层重力荷载近似值 取13kN ·m -2,边柱及中柱负载面积分别为7.8 6.9226.91?÷=m 2 和7.8(6.92 2.72)37.44?÷+÷=m 2. 柱采用C35的混凝土（f c =16.7N ·mm 2，f t =1.57N ·mm 2） 第一层柱截面 边柱 A C = 31.326.9113105 1702810.816.7????=?mm 2 中柱 A C = 31.2537.4413105 2276950.816.7 ????=?mm 2 如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为339mm 和399mm 。 由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下： 1层: 600mm ×600mm ； 2～5层:500mm ×500mm 表1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度 1 3.60.45 2. 2 1.10.1 5.05h m =++--=。

办公楼结构次梁计算书

办 公 楼 次 梁 结 构 计 算 书 1、L 1计算 ()700300? （1）楼板传荷载 恒载 m KN m /29.12)25.025.021(45.3m .0kN/4322=+?-?? 活载 m KN m /5.16)25.025.021(45.3m .0kN/2322=+?-?? 梁自重 ()m KN m m KN /5.41.07.03.0/253=-?? (抹灰不算） 恒载标准值 12.29+4.5=16.79m /KN 活载标准值 6.15m /KN 可变荷载控制效应 m KN /76.2815.64.179.162.1=?+? 永久荷载控制效应 m KN /69.28.7015.64.179.1635.1=??+? L1的荷载：q=28.76KN/m (2)计算跨度: 主梁截面尺寸mm h b 800350?=?，则0l =n l =6900-100=6800mm （3）计算简图: 跨中弯矩按两端简支计算,支座弯矩按两端固支计算,因此

（4） 内力计算: 弯矩设计值:2081ql M =跨中=166.2kN ·m ,2012 1 ql M -=支座=-110.8kN ·m 剪力设计值:0max 2 1 ql V = =97.78kN （5）承载力计算 ① 正截面受弯承载力计算 梁截面按T 形截面计算。翼缘宽度取' f b =3l = 3 6800=2267 mm ，又' f b =n s b +=300+3450=3750 mm ， 故' f b =2267 mm 。采用C25混凝土，c f =11.9 N/2 m m ,t f =1.27N/2 m m ,纵向钢筋采用HRB335级钢筋,y f =300N/2 m m ，箍筋采用HRB335级钢筋,y f =300N/2 m m ，保护层厚度25mm ，受力钢筋一排布置，则取 =s α35mm 0h =700-35=665mm 类型判别：)2/(' 0''1f f f c h h h b f a -=1.0x11.9x2267x100x(665-50)=1610m kN ?>=max M 166.2m kN ?, 因此属于第一类型。 （表3—6） 截面 跨中 支座 弯矩设计值 (m kN ?) 166.2 -110.8 20 1/bh f a M a c s = 0.105 0.07 ξ=s a 211--（ξb =0.550） 0.111 0.072 )211(5.0s s αγ-+= 0.944 0.964 计算配筋0 h f M A y s s γ= （mm ） 883 576 实配钢筋(2 m m ) 6φ14 S A =923 4φ14 S A =615 %2.045 .0min ==y t f f ρ 且>0.2 % 0.46% 0.31% ② 截面受剪承载力计算

办公楼结构设计手算计算书

1 结构设计说明 1、结构方案选取 选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。 1.1竖向框架承重体系选取 框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构的抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。 1.2横向框架承重体系选取 常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。 1.3纵、横向混合承重体系选取 在纵、横两个方向布置主梁以承担楼面荷载，就构成了纵、横向混合框架承重方案。纵、横向混合框架承重方案具有较好的整体性，为空间受力体系。 本设计为六层的多层结构，根据功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的纵、横向承重体系。 2、楼梯方案的选择 整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济的、广泛的是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美

钢结构计算规则最新参考版

六、金属结构工程 (一)钢屋架、钢网架 (1)按设计图示尺寸以钢材重量计算，不扣除孔眼、切边、切肢的重量，焊条、铆钉、螺栓等重量不另增加。 (2)不规则或多边形钢板，以其外接规则矩形面积计算。 (3)钢网架应区分球形结点、钢板结点等连接形式。 (4)计量单位为t。 (二)钢托架，钢桁架 (1)按设计图示尺寸以钢材重量计算。不扣除孔眼、切边、切肢的重量，焊条、铆钉、螺栓等重量不另增加。 (2)不规则或多边形钢板，以其外接矩形面积计算。 (3)计量单位为t。 (三)钢柱、钢梁 (1)按设计图示尺寸以钢材重量计算。不扣除孔眼、切边、切肢的重量，焊条、铆钉、螺栓等重量不另增加。 不规则或多边形钢板，以其外接矩形面积计算。 具体包括实腹柱、空腹柱、钢管柱、钢梁及钢吊车梁等。计量单位为t。 (2)依附在钢柱上的牛腿等并入钢柱工程量内。 (3)钢管柱上的节点板、加强环、内衬管、牛腿等并入钢管柱工程量内。 (4)设计规定设置钢制动梁、钢制动桁架、车挡时，其工程量应并入钢吊车梁内。 (四)压型钢板楼板，墙板 压型钢板楼板：按设计图示尺寸以铺设水平投影面积计算，柱、垛以及0．3m2以内孔洞面积不扣除。计量单位为m2。 压型钢板墙板：按设计图示尺寸以铺挂面积计算。0．3m2以内孔洞面积不扣除，包角、包边、窗台泛水等面积不另计算。计量单位为m2。压型钢板楼板浇筑钢筋混凝土，混凝土和钢筋按混凝土及钢筋混凝土中的有关规定计算。 (五)钢构件 钢构件一般计算规则如下： (1)按设计图示尺寸以钢材重量计算。如钢支撑、钢檩条、钢天窗架、钢墙架(包括柱、梁和连接杆件)、钢平台、钢走道、钢栏杆、钢漏斗、钢支架、零星钢构件等。不扣除孔眼、切边、切肢的重量，焊条、铆钉、螺栓等重量不另增加。 (2)不规则或多边形钢板，以其外接矩形面积计算。计量单位为t。 (六)金属网 按设计图示尺寸以面积计算，包括制作、运输、安装、油漆等。 七、屋面及防水工程 (一)瓦、型材屋面 按设计图示尺寸以斜面面积计算。不扣除房上烟囱、风帽底座、风道、小气窗、斜沟等所占面积，屋面小气窗的出檐部分亦不增加。计量单位为m2。小青瓦、油毡瓦、水泥平瓦、琉璃瓦、西班牙瓦等，可按瓦屋面项目列项。彩钢波纹瓦、彩钢保温板、阳光板、玻璃钢瓦等，可按型材屋面列项。 (二)屋面防水 1．卷材防水屋面、涂膜防水屋面 按设计图示尺寸以面积计算，计量单位为m2。斜屋顶(不包括平屋顶找坡)按斜面积计算；平屋顶按水平投影面积计算。不扣除房上烟囱、风帽底座、风道、屋面小气窗和斜沟所占的面积；屋面的女儿墙、伸缩缝和天窗等处的弯起部分，并入屋面工程量计算。

房建结构计算书word版

第一部分结构设计 第一章结构选型及结构布置 第一节结构选型 一、结构体系选型 （一）几种框架结构体系的比较 根据施工方法，此建筑可采用现浇整体式框架，装配式框架，装配整体式框架。 装配式框架——这种框架的构件采用预制安装，施工进度快，工业化程度高，可构件节点连接构造达不到钢节点要求。 装配整体式框架——这种框架的预制梁柱装配就位后，通过局部现浇混凝土使构件连接成整体，此框架结构整体性比装配式框架好。 现浇整体式框架——这种框架全部构件均在现场浇成整体，结构整体性好，抗震性好，构件尺寸不受标准构件所限制，对于建筑的各种功能适应性强。 根据布置形式，框架结构可分为横向框架、纵向框架、双向框架。 横向框架――主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁和柱可形成横向框架，其侧向刚度较大。通常用于长向长度与短向长度相差较大的建筑，用横向框架来加强结构的横向刚度。 纵向框架――主梁沿纵向布置，次梁沿横向布置，主梁和柱可形成纵向框架。此种框架结构很少用到，因为这种结构两个方向的刚度常相差较大，特别不易在地震区使用。 双向框架――两个方向的梁截面尺寸较接近，这种结构形式常用于长向与短向长度较接近的建筑，或当柱网布置为正方形或接近正方形时采用，便于保证两个方向的刚度相差不大。 （二）现浇框架结构体系的确定 本工程为某市底层综合楼（框架结构），总建筑面积1299.780㎡，总楼层为3层，建筑屋面到室外地面的高度为12.45m，底层高4.2m，其它层高3.9m。该建筑的功能和特点要求结构布置灵活。 该建筑处于6度抗震设防区，设计基本地震加速度为0.10g，第一组，并考虑其场地土属

二类土，根据抗震规范可知其属四级抗震等级（不进行抗震设计）。要求建筑的整体性好，且两个方向的刚度相差不大，以保证建筑的抗震能力。 现浇钢筋混凝土框架结构可以满足建筑物结构布置灵活、整体性较好的要求；横向框架由于跨数少，主梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度。该综合大楼的平面设计南北方向总长41.4m，东西方向总长为12.9m。根据以上比较、分析，并根据建筑图纸，可以初步确定本工程应该采用现浇框架结构横向承重结构体系。在横向布置框架承重梁，楼面竖向荷载由横向梁传至柱，而在纵向布置连系梁。横向框架往往框数少，主梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度。而纵向框架则往往仅按构造要求布置较小的连系梁。这也有利于房屋室内的采光与通风。 二、其他结构选型 （一）屋面结构：充分考虑屋面防漏，采用钢筋混凝土整体现浇板。该工程均为上人屋面。 （二）楼面结构：该建筑处于6度抗震设防区，要求建筑整体性好，故采用现浇钢筋混凝土板。 （三）楼梯结构：楼梯的斜板的水平投影长度均在4m左右，按建筑要求，采用板式楼梯，故该建筑楼梯均采用钢筋混凝土板式楼梯，且均按消防楼梯设计。 （四）过梁：窗过梁均采用钢筋混凝土梁，当窗顶到上层楼面（屋面）的高度小于1.2m时，或者当采用通窗而无法布置过梁时，通常做吊板来代替过梁，其作法类似于楼面板。 （五）基础：根据该建筑荷载估算，并由地基承载力判断，选用柱下独立阶梯基础。 三、其他结构选型 （一）屋面结构：充分考虑屋面防漏，采用钢筋混凝土整体现浇板。该工程均为上人屋面。 （二）楼面结构：该建筑处于6度抗震设防区，要求建筑整体性好，故采用现浇钢筋混凝土板。 （三）楼梯结构：楼梯的斜板的水平投影长度均在4m左右，按建筑要求，采用板式楼梯，故该建筑楼梯均采用钢筋混凝土板式楼梯，且均按消防楼梯设计。 （四）过梁：窗过梁均采用钢筋混凝土梁，当窗顶到上层楼面（屋面）的高度小于1.2m时，或者当采用通窗而无法布置过梁时，通常做吊板来代替过梁，其作法类似于楼

办公楼结构设计计算书

摘要 本计算书按照学校土木工程专业毕业设计的要求进行编写，毕业设计的课题为榆林 办公楼。主体为五层框架,室内外高差为0.45米，本设计主要分为建筑设计和结构设计两部分。结构设计部分包括手算和电算两部分。建筑设计部分主要内容包括：在了解本工程概况、领会初步设计意图的基础上进行建筑施工图的绘制，共手绘建筑施工图12张。主体五层采用现浇钢筋混凝土框架结构，设计内容包括：结构方案选择、荷载标准值计算、水平风载作用标准值计算、竖向及水平荷载作用下内力分析及组合、框架梁柱截 面设计、板、楼梯设计和基础设计等。 关键词：底框结构、荷载内力组合、截面设计

Abstract According to this calculation on civil engineering graduate school design requirements for the preparation, Graduation to the tasks sanitary Yulin office , In the main for the five-storey frameworks, indoor and outdoor height difference of 0.45 meters, The design consists of architectural design and structural design in two parts. Structural design includes manual calculation and computer operation . The key architectural design elements include : understanding of the project profiles, understanding the intent of the preliminary design, based on the constructral plans, toelve figures were drawn. cast-in-place reinforced concrete frame structure were used in the five-storey, design elements include : structural options. Load standard values, the calculation of seismic standard values calculation,including the vertical and horizontal load under stress analysis, and portfolio section framework column design, floor and stair design,and infrastructure design. Keywords: bottom frame, the load combination of internal forces, the cross-section design