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联梁型钢悬挑脚手架计算书(大横杆在上,单排脚手架,横杆与立杆连接方式为双扣件,连墙件扣件连接方式为)

联梁型钢悬挑脚手架计算书(大横杆在上,单排脚手架,横杆与立杆连接方式为双扣件,连墙件扣件连接方式为)
联梁型钢悬挑脚手架计算书(大横杆在上,单排脚手架,横杆与立杆连接方式为双扣件,连墙件扣件连接方式为)

联梁型钢悬挑脚手架计算书

某某大厦工程;属于框架结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0.00m;标准层层高:0.00m ;总建筑面积:0.00平方米;总工期:0天;施工单位:某某施工单位。

本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某堪查单位地质勘查,某某监理公司监理,某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人。

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息:

1.脚手架参数

单排脚手架搭设高度为 15.0 米,立杆采用单立杆;

搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米,立杆与墙中距离为1.05米,立杆的步距为1.80 米;

大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;

脚手架沿墙纵向长度为 150 米;

采用的钢管类型为Φ48×3.5;

横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80;

连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3.60 米,水平间距3.00 米,采用扣件连接;

连墙件连接方式为单扣件连接;

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):2.000;脚手架用途:装修脚手架;

同时施工层数:2 层;

3.风荷载参数

本工程地处河北省唐山市,查荷载规范基本风压为0.400,风荷载高度变化系数μz为0.740,风荷载体型系数μs为0.645;

计算中考虑风荷载作用;

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248;

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150;

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:6 层;

脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度 2.30 米。

悬挑水平钢梁上面的联梁采用 14a号槽钢槽口水平。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00;

楼板混凝土标号:C35;

主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍;

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:1;

钢丝绳安全系数为:6.000;

钢丝绳与墙距离为(m):3.000;

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P

=0.038 kN/m ;

1

=0.300×1.050/(2+1)=0.105 kN/m ;

脚手板的自重标准值:P

2

活荷载标准值: Q=2.000×1.050/(2+1)=0.700 kN/m;

=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m;

静荷载的设计值: q

1

活荷载的设计值: q

=1.4×0.700=0.980 kN/m;

2

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

=0.08×0.172×1.5002+0.10×0.980×1.5002 =0.251 跨中最大弯距为M

1max

kN.m;

支座最大弯距计算公式如下:

= -0.10×0.172×1.5002-0.117×0.980×1.5002=-0.297 支座最大弯距为 M

2max

kN.m;

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:

σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080.0=58.465 N/mm2;

大横杆的最大弯曲应力为σ= 58.465 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm2,满足要求!

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:

其中:

静荷载标准值: q

1= P

1

+P

2

=0.038+0.105=0.143 kN/m;

活荷载标准值: q

2

= Q =0.700 kN/m;

最大挠度计算值为:

V= 0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.700×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.593 mm;

大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值:p

1

= 0.038×1.500 = 0.058 kN;

脚手板的自重标准值:P

2

=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158 kN;

活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.500/(2+1) =1.050 kN;

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.050 = 1.728 kN;

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

M

qmax

= 1.2×0.038×1.0502/8 = 0.006 kN.m;

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M

pmax

= 1.728×1.050/3 = 0.605 kN.m ;

最大弯矩 M= M

qmax + M

pmax

= 0.611 kN.m;

最大应力计算值σ = M / W = 0.611×106/5080.000=120.313 N/mm2;

小横杆的最大弯曲应力σ =120.313 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

V

qmax

=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.024 mm ;

大横杆传递荷载 P = p

1 + p

2

+ Q = 0.058+0.158+1.050 = 1.265 kN;

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

V

pmax

= 1265.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105×121900.0) = 2.070 mm;

最大挠度和 V = V

qmax + V

pmax

= 0.024+2.070 = 2.094 mm;

小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于小横杆的最大容许挠度

1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

5.2.5):

R ≤ R

c

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

= 0.038×1.500×2/2=0.058 kN;

大横杆的自重标准值: P

1

小横杆的自重标准值: P

= 0.038×1.050/2=0.020 kN;

2

= 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN;

脚手板的自重标准值: P

3

活荷载标准值: Q = 2.000×1.050×1.500 /2 = 1.575 kN;

荷载的设计值: R=1.2×(0.0580.020+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN;

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1360

= [0.1360+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×15.00 = 3.480;

N

G1

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.30

N

G2

= 0.300×6×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.822 kN;

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15

N

G3

= 0.150×6×1.500/2 = 0.675 kN;

(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005

N

G4

= 0.005×1.500×15.000 = 0.112 kN;

经计算得到,静荷载标准值

N

G =N

G1

+N

G2

+N

G3

+N

G4

= 6.090 kN;

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到,活荷载标准值

N

Q

= 2.000×1.050×1.500×2/2 = 3.150 kN;

风荷载标准值按照以下公式计算

其中 W

o

-- 基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:

W

o

= 0.400 kN/m2;

U

z

-- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:

U

z

= 0.740 ;

U

s

-- 风荷载体型系数:取值为0.645;

经计算得到,风荷载标准值

W

k

= 0.7 ×0.400×0.740×0.645 = 0.134 kN/m2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2N

G +1.4N

Q

= 1.2×6.090+ 1.4×3.150= 11.718 kN;

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 N

G +0.85×1.4N

Q

= 1.2×6.090+ 0.85×1.4×3.150= 11.057 kN;

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M

W

M

w = 0.85 ×1.4W

k

L

a

h2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.500×

1.8002/10 = 0.077 kN.m;

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

立杆的轴向压力设计值:N = 11.718 kN;

计算立杆的截面回转半径:i = 1.58 cm;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k = 1.155 ;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ = 1.800 ;

计算长度 ,由公式 l

o = kμh 确定:l

= 3.742 m;

长细比 L

o

/i = 237.000 ;

杆件长细比超过JGJ130-2001第14页表5.1.9规定,l

o

/i>230,不满足要求!建

议减小立杆间距,或者减小立杆步距!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值:N = 11.057 kN;

计算立杆的截面回转半径:i = 1.58 cm;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得: k = 1.155 ;

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ = 1.800 ;

计算长度 ,由公式 l

0 = kuh 确定:l

= 3.742 m;

杆件长细比超过JGJ130-2001第14页表5.1.9规定,l

o

/i>230,不满足要求!建议减小立杆间距,或者减小立杆步距!

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:

N

l = N

lw

+ N

风荷载标准值 W

k

= 0.134 kN/m2;

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A

w

= 10.800 m2;

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N

= 3.000 kN;

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:

N lw = 1.4×W

k

×A

w

= 2.021 kN;

连墙件的轴向力设计值 N

l = N

lw

+ N

= 5.021 kN;

连墙件承载力设计值按下式计算:

N

f

= φ·A·[f]

其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;

由长细比 l0

/

i = 300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;

又: A = 4.89 cm2;[f]=205.00 N/mm2;

连墙件轴向承载力设计值为 N

f

= 0.949×4.890×10-4×205.000×103= 95.133 kN;

N l = 5.021 < N

f

= 95.133,连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到 N

l

=5.021小于单扣件的抗滑力 6.40 kN,满足要求!

连墙件扣件连接示意图八、联梁的计算:

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力,P = 11.718 kN;

计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式

其中 n= 2;

经过简支梁的计算得到:

支座反力(考虑到支撑的自重) R

A = R

B

= ( 2 -1)/2×11.718+11.718+3.000

×0.174 /2= 17.839 kN;

通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×11.718 + 3.000×0.174 = 23.959 kN;

最大弯矩(考虑到支撑的自重) M

max

= 2 /8×11.718×3.000+0.174×3.000×3.000 /8= 8.985 kN.m;

最大应力 = 8.985×106 / 80500.0 = 111.611 N/mm2;

水平支撑梁的最大应力计算值 111.611 小于 205.0N/mm2,满足要求!

九、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。

本方案中,脚手架排距为1050mm,内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm,

水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4,截面抵抗矩W = 108.30 cm3,截面积A = 21.95 cm2。

根据前面计算结果,受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=23.959 kN;

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m;

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 32.219 kN;

R[2] = 16.726 kN;

R[3] = -0.241 kN。

= 3.691 kN.m;

最大弯矩 M

max

最大应力σ =M/1.05W+N/A= 3.691×106 /( 1.05 ×108300.0 )+ 0.000×103 / 2195.0 = 32.461 N/mm2;

水平支撑梁的最大应力计算值 32.461 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求!

十、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[16a号槽钢],计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:

经过计算得到最大应力φb = 570 ×10.000×63.000× 235

/( 1200.000×160.000×215.000) =2.044;

由于φb大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GBJ17-88)附表其值用φb得到其值为0.932;

经过计算得到最大应力σ = 3.69×106 /( 0.932×108.300×1000.000 )=36.569 N/mm2;

水平钢梁的稳定性验算σ =36.569 N/mm2小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!

十一、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力R

AH 和拉钢绳的轴力R

Ui

按照下面计算

其中R

Ui

cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 R

Ci =RUis

inθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:

R

U1

=34.701 kN;

十二、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R

U

均取最大值进行计算,为

R

U

=34.701 kN

如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算:

其中[F

g

]-- 钢丝绳的容许拉力(kN);

F

g

-- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),

计算中可以近似计算F

g

=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm);

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;

K -- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[F

g

]取34.701kN,α=0.820,K=6.000,得到:

经计算,钢丝绳最小直径必须大于23.000mm才能满足要求!

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R

的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为

U

N=R

=34.701kN

U

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度,取[f] = 125N/mm2;

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(3470.107×4/3.142×

125.000) 1/2 =19.000mm;

十三、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R =0.241 kN;

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2;

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[241.416×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.753 mm;

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm 以上搭接长度。

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)

福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》; ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004); ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007); ⑷《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011); ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 128-2000); ⑹《公路桥涵抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004); ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》(JTJ 025-86); ⑻《装备式公路钢桥使用手册》; ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008) ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008); ⑿《钢结构设计规范》(GB50017-2003) ⒀《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076-95) ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205—2001) 1.2 工程概况 外环路(北江滨路-利桥至融宽环路段)道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口,向东穿甲飞客运站后,斜跨过龙江,而后沿玉塘湖布设,东止于融宽环路,线位基本呈现西北-东南走向,施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥:中心桩号为K0+377.8,起终点桩号:K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为(3×20)+3×(3×35)+(4×35)的形式,桥面宽度2-19.25米,全桥长522.4米。桥梁上部结构:第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板,其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部:采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段,R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上;本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上,梁体按等角度70°布置,墩台沿着分孔线径向布置。

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.20米,立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8, 连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢,建筑物外悬挑段长度1.40米,建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制: 审核: 审批: 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月

目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) (1)竹胶板验算 (8) (2)方木验算 (9) (3) I14工字钢验算 (10) (4)贝雷梁验算: (10) (5) I36工字钢验算: (13) (6)Φ529mm钢管桩计算 (15) (7) C30混凝土独立基础计算 (15)

A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设,路线纵断较高,最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25),上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩,桥台采用柱式台;桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418,终点桩号AK0+905.018,中心桩号AK0+753.718,桥跨全长为302.6m(包括耳墙)。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上,纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联(25+37+25m)于AK0+862.28上跨B2匝道桥,交叉角度149°,8号墩至11号台,桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm,跨中顶板厚度25cm,底板厚度22cm,梁端顶板厚度45cm,底板厚度42cm;翼缘板宽度250cm,翼缘板板端厚度18cm,翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm,厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1,箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50,工程量为569.75m3。

型钢悬挑脚手架规范

型钢悬挑脚手架 此次新规范对于型钢悬挑脚手架做了很细致的规定,无论是型材的选用还是锚固件都作出了具体的说明。 1、一次悬挑脚手架高度不宜超过20m。 2、型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。如工字钢,工字钢结构性能可靠,双轴对称截面,受力稳定性好,较其他型钢选购、设计、施工方便。 3、悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定,钢梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16㎜。 4、用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算; 5、钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋,其直径不宜小于20㎜,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准。 6、悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定,固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定,U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准。 7、锚固位置设置在楼板上时,楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。 悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷,吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的,也有柔性的,如果使用钢丝绳,其直径不应小于14㎜,使用预埋吊环其直径不宜小于20㎜(或计算确定),预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。 悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要,但在工程结构局部有可能满足不了使用要求,局部悬挑长度不宜超过3米。 在建筑结构角部,钢梁宜扇形布置;如果结构角部钢筋较多不能留洞,可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑板上,否则应采取加固措施。

联梁型钢悬挑脚手架计算书

联梁型钢悬挑脚手架计算书 我的工程工程;属于框架结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0.00m;标准层层高:0.00m ;总建筑面积:0.00平方米;总工期:0天;施工单位:某某施工单位。 本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某堪察单位地质勘察,某某监理公司监理,某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 18 米,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5米,立杆的横距为0.8米,立杆的步距为1.5 米; 内排架距离墙长度为0.40米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 脚手架沿墙纵向长度为 150 米; 采用的钢管类型为Φ48×3.25; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80; 连墙件布置取一步二跨,竖向间距 1.5 米,水平间距3 米,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件连接; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架;

同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 本工程地处吉林省吉林市,查荷载规范基本风压为0.500,风荷载高度变化系数μz 为1.540,风荷载体型系数μs为0.645; 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:2 层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.3米,建筑物内锚固段长度 2.6 米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用 10号槽钢槽口水平。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00; 楼板混凝土标号:C30; 主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍; 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1;

贝雷梁支架计算书91744

西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根,布置形式如下: 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁,贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁,采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑,立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm (纵向)布置。横杆步距为1.2m,(其它空心部位立杆采用600(横向)×600mm(纵向)

布置)。内模板支架立杆为750(横向)×750mm (纵向)布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合; 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图: 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板:规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》(GB/T13123-2003),现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa ,弹性模量E ≥5×103MPa ;密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材,A-2类,方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值,则: [σw]=13*0.9=11.7 MPa

型钢悬挑脚手架

型钢悬挑脚手架 一次悬挑脚手架高度不超过20m。 型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定,钢梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土楼板结构上。锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。 用于锚固的U形钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U形钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔楔紧。 每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑梁受力计算;钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋,其直径不应小于20mm,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准,《混凝土设计规范》GB50010中钢筋锚固规定。 悬挑梁悬挑长度应按设计确定,固定段长不小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010中钢筋锚固的规定 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时,钢压板尺寸不应小于100mm×10mm(宽×厚);当采用螺栓角钢压板连接时,角钢的规格不应小于63mm ×63mm×6mm。 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑端部不应小于100mm。 锚固位置设置在楼板上时,楼板厚度不应小于120mm应采取加固措施。 悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置,每一纵距设置一根。 悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。剪刀撑设置应符合本规范剪刀撑方面的规定。 连墙件设置应符合本规范连墙件的规定 锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于c20.

悬挑架计算书

型钢悬挑脚手架计算书 编者:吉工2008-06-01 一、参数信息: 1.脚手架参数 底层采用落地式脚手架;从第2层4.50m~22.5m,22.5~顶采用两次悬挑型钢脚手架;女儿墙顶标高为38.70m,双排脚手架搭设高度分别为 18m、17.2 米,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米,立杆的横距为0.800米,横杆的步距为1.80 米;内排架距离墙距离为0.2米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 连墙件布置:竖向间距按层高 3.0米,水平间距按3跨4.50 米,采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件连接; 吉工注: 1、《扣规》规定,立杆顶端宜高出女儿墙1米,高出檐口上皮1.5米; 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》(以下简称《标化》)要求:悬挑架每段容许搭设高度小于18m;现在已形成了悬挑脚手架的标准做法,即: 立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙,竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条,第2款第3项,当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时,纵向水平杆应作为横向水平杆的支座,用直角扣件固定在立杆上;当使用竹笆脚手板时,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上,并应等间距设置,间距不应大于400mm; 所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用 1 根,我以前用2根;现在工地也只用一根; 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距,常见的为0.45m左右,这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙;

5、“椒建规[2009]45号”,脚手架 (一)严格执行钢管、扣件分色管理制度; (二)严禁不同受力性质的脚手架混搭; (三)脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。 (四)有地下室的建筑,考虑到地下室防水施工和土方回填,一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。 本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号”按照省厅规定,严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识,具体颜色标识统一规定如下: 铁锈红(防锈漆)或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76~3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件; 黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg(十字扣件)、1.2kg (转角扣件)、1.3kg(对接扣件)以上,但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件,该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。 兰(绿)色或兰(绿)、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架,必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网,但钢管一般用红、白相间色作警示;临边防护栏杆也用红、白相间色作警示; 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;脚手架用途:装饰用脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.150;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:10 层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板; 吉工又注: JGJ166-2008规范4.2.2条:双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按0.01kN/平方米取值。

悬挑脚手架计算书PKPM

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 计算参数: 双排脚手架,搭设高度17.4米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.60米,内排架距离结构0.40米,立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0, 连墙件采用2步3跨,竖向间距2.90米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑1层施工。 脚手板采用木板,荷载为0.35kN/m2,按照铺设2层计算。 栏杆采用木板,荷载为0.14kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2,高度变化系数0.8400,体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度1.10米,建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2

根据最新标准规范JGJ130-2011要求-型钢悬挑脚手架方案

**工程 型钢悬挑脚手架施工方案 编制单位:*********项目部 编制人:****** 编制日期:2012年6月 审核人:****** 审核日期:2012年6月 审批人:****** 批准时间:2012年6月

一、工程概述 本工程位于下部为全地下车库,为框架结构,地上为住宅为全剪结构。 二、设计要点 本工程为高层建筑施工,根据我公司项目部研究决定,本工程外立面脚手架工程采用分段搭设双排脚手架,其中11层部分采用两个搭设段(下段为落地式双排脚手架,上段位悬挑双排脚手架),19层部分采用三个搭设段(下段为落地式双排脚手架,中段及上段为悬挑双排脚手架)。其中落地式双排脚手架设计搭设高度<20米,悬挑双排脚手架设计高度<18米。 编制依据:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及相关设计、施工验收规范。 三、本工程所选用的构配件 3.1钢管 3.1.1 本工程脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793和《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091 中Q235普通钢管,钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢规定。 3.1.2本工程脚手架钢管采用48㎜×3.0㎜钢管 3.2扣件 3.2.1扣件采用可锻造铸铁制造,其质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定。 3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时,不得发生破坏。 3.3脚手板 根据现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164的相关规定,本工程脚手板采用由毛竹制作的竹笆板;。 3.4安全网 根据安全网力学性能应符合GB5726-88)《安全网力学性能试验方法》的规定,安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的产品,同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。 3.5悬挑脚手架用型钢 3.5.1根据现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700或《低合金高强度结构钢》GB/T 1591

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书2013-11-28

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图

二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k (2)构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33=3.10kN 其中:脚手板重量:12×1.50×0.40×0.11=0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11=1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01=0.33kN (3)活荷载包括: a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)=3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30=0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 =0.12kN·mm=120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90=170≤210 立杆长细比λ=170.00<210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90=196 查《规范》表A得,υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k )+1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00=10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)=134.99 N/mm2 2)组合风荷载时

支架计算书

2m高标准联箱梁: 方案一:箱梁横梁下60cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,腹板及翼缘转角下120cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,过渡段空箱下(距桥墩中线6m范围)按120cm(纵向)×90cm(横向) 排距进行搭设,其余空箱下按120cm (纵向)×180cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 方案二:箱梁横梁下60cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,过渡段腹板空箱下(距桥墩中线6m范围)按90cm(纵向)×120cm(横向) 排距进行搭设,其余腹板下按120cm(纵向)×60cm(横向)排距进行搭设,空箱下按120cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图(方案一)(单位mm)

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图(方案二)(单位mm) 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图(方案二)(单位mm)

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图(方案二)(单位mm) 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) ⑶《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011) ⑹《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) ⑺《建筑施工手册》第四版(缩印本) ⑻《建筑施工现场管理标准》(DBJ) ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》(JGJ/T194—2009) 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点,我们选取具有代表性的箱梁,拟截取箱梁以下部位为计算复核单元,对其模板支架体系进行验算,底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据,主龙骨为U型钢,其下立杆间距: ⑴(主线3跨标准联,跨径3*30m),宽高,箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm,跨中腹板厚,翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一:箱梁横梁下60cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,腹板及翼缘转角下120cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,过渡段空箱下(距桥墩中线6m范围)按120cm(纵向)×90cm(横向) 排距进行搭设,其余空箱下按120cm (纵向)×180cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 方案二:箱梁横梁下60cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,过渡段腹

型钢悬挑脚手架

第一节、工程概况 一、工程概况 *** 二、施工要求 1、脚手架、悬挑主梁设计力求做到结构安全可靠,造价经济合理。 2、确保脚手架、悬挑主梁、卸料平台在使用周期内安全、稳定、牢靠。 3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、脚手架、悬挑主梁在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。 第二节、编制依据 1、《建筑施工脚手架实用手册》 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文) 10、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号 11、本工程设计图纸 12、本工程施工组织设计 第三节、方案概述 本工程型钢悬挑脚手架计划布置在北侧○16-○19轴塔吊附墙部位,其余部位使用附着式爬升脚手架。 一、平面布置图

二、节点图 三、技术参数 【型钢悬挑脚手架(扣件式)】

四、工艺流程 【型钢悬挑脚手架(扣件式)】 预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆(格栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 五、施工方法 1、悬挑梁定位 定距定位,放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力,悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时,立杆直接支承在悬挑梁上,水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同;上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施,以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150-200mm、外径Φ40mm的钢管或外径Φ25mm的钢筋,立杆套在其外,并同时在立杆下部设置扫地杆。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书_20190330_101103414

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数

0.555,0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.222,0.204 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立 杆稳定性) 立面图

侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.031+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/( 2+1)=1.647kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+G kjb×l a/(n+1))=(0.031+0.35×1.5/(2+1))=0.206kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=q(l b+0.12)2/8=1.647×(0.8+0.12)2/8=0.174kN·m

普通型钢悬挑脚手架计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书 筑龙施工技术工程;工程建设地点:;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:0天。 本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理,组织施工;由yxb_918担任项目经理,yxb_918担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为15 m,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m; 内排架距离墙长度为0.30 m; 小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根; 脚手架沿墙纵向长度为150.00 m; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件; 连墙件布置取两步三跨,竖向间距 3.6 m,水平间距4.5 m,采用螺栓连接; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架; 同时施工层数:2 层;

3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市,基本风压0.55 kN/m2; 风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数μs为0.214; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:4 层; 脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别:木脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度2.3 m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00; 楼板混凝土标号:C35; 6.拉绳与支杆参数

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算: 复核: 审核: 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -

温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 (1)《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》(2013年8月)。 (2)其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 (1)《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)。 (2)《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 (3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025-86)。 (4)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 (5)《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 (6)《竹胶合板模板》(JG/T156-2004)。 (7)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008)。 (8)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)。 (9)《路桥施工计算手册》(2001年10月第1版)。 1.1.3 实际情况 (1)通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 (2)本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 (1)依据招标技术文件要求,施工方案涵盖技术文件所规定的内容。

装配式型钢悬挑脚手架施工工法_20110730162020849

装配式型钢悬挑脚手架施工工法 1、前言 随着我国建筑业的飞速发展,高层建筑及超高层建筑越来越多,建筑外脚手架的选择成为施工组织设计中的一件大事,施工者除了考虑施工工艺及安全防护外,脚手架的经济效益也成为一个重要的考虑指标。装配式型钢悬挑脚手架,它以构造简单,操作方便,减少钢管的投入量、节约人工费等优点,赢得了广大用户,且建筑物越高越经济。 我单位施工的平顶山市行政服务综合楼为地下一层,地上七层的框架结构,建筑高度29.45m,平面尺寸101m×72m,层高3.9m。由于工期紧张主体结构与地下室外防水及回填土同时施工,因此外脚手架采用悬挑脚手架。根据工程实践总结出一套装配式型钢悬挑脚手架的施工工法,达到了缩短工期,节约三钢用量及人工费用预期目标,具有明显的经济效益和社会效益。 2、工法特点 2.1 采用型钢制作的悬挑梁作为装配式型钢悬挑脚手架承力构件,并辅以悬挑梁稳定件,确保该脚手架在施工中的安全。 2.2通过高强钢丝绳二次斜拉卸载大大提高了悬挑型钢梁的支承能力。 2.3不需要地面及坚实基础作为脚手架的支承。 2.4便于装配式型钢悬挑脚手架的安装与拆除。 3、适用范围 本工法适用于普通工业与民用建筑的主体结构工程及外墙装饰工程施工的外脚手架搭设和使用。特别适用于不便于搭设落地式外脚手架的工程和高层建筑。 4、工艺原理 利用预埋在主体结构梁板上的预埋环固定型钢制作的悬挑梁,并辅以悬挑梁斜拉钢丝绳稳定件作为钢管外架的承力构件,搭设钢管外架。搭设高度不宜超过24m,超过24m应分段搭设。 5、施工流程及操作要点 5.1工艺流程 工艺流程(见图5.1-1)

图5.1-1 工艺流程图 图5.1-2装配式型钢悬挑脚手架正立面示意图

联梁悬挑架计算实例

编号:SM-ZD-87368 联梁悬挑架计算实例Organize enterprise safety management planning, guidance, inspection and decision-making, ensure the safety status, and unify the overall plan objectives 编制:____________________ 审核:____________________ 时间:____________________ 本文档下载后可任意修改

联梁悬挑架计算实例 简介:该安全管理资料适用于安全管理工作中组织实施企业安全管理规划、指导、检查和决策等事项,保证生产中的人、物、环境因素处于最佳安全状态,从而使整体计划目标统一,行动协调,过程有条不紊。文档可直接下载或修改,使用时请详细阅读内容。 一、工程概况及计算依据 临海市中心区商业街13#楼,总建筑面积15826m2 ,总共12层,建筑物阁楼层檐口高度为37.47m ,外悬挑脚手架分两次悬挑,分别在5.57m 和20.07m 楼层悬挑一次,钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为18.9m ,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1.50m ,立杆的横距1.05m ,立杆的步距1.50m 。 采用的钢管类型为φ48×3.5。 连墙件采用两步两跨,竖向间距3.0m

,水平间距3.0m 。 施工均布荷载为3.0 kN/m2,同时施工2层,最大悬挑段脚手板共铺设11层。 悬挑水平钢梁采用〔20a 号,其中建筑物外悬挑段长度3.0m ,建筑物内锚固段长度2.00m 。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用〔14a 号,相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。 悬挑水平钢梁下面采用支杆、上面采用钢丝绳与建筑物拉结。 最里面支点距离建筑物1.20m ,支杆采用∟6.3。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁计算(见图1)。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m;

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计

立面图

侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/( 2+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m 计算简图如下:

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8,qa12/2]=max[1.89×0.92/8,1.89×0.152/2]=0.19kN·m σ=M max/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI),q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800),1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mm νmax=0.528mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.16kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.84kN q'=0.033kN/m

16号工字钢悬挑1.2米计算书

5#楼屋面层工字钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 11 m,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为0.8m,立杆的步距为0.8 m; 内排架距离墙长度为0.30 m; 小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00; 连墙件布置取两步三跨,竖向间距 1.6 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市,查荷载规范基本风压为0.550kN/m2,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.128; 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1611; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:3 层; 脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.2m,建筑物内锚固段长度 1.8 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00;

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