300MW汽轮机再热主汽门轴封漏汽原因及改进

300MW 汽轮机再热主汽门轴封漏汽原因及改进

冯方高

(湖北省汉川电厂,湖北汉川　432321)

[摘　要]　对引进型300MW 汽轮机再热主汽门的轴封结构和漏汽的原因进行了叙述、分析,提出了轴封漏汽的解决措施,并取得了较好的效果,值得推广。 [关键词]　再热主汽门;轴封;漏汽;措施

[中图分类号]T K 284.1 [文献标识码]B [文章编号]100623986(2001)0320020203

Cause and I m provem en t of Rehea t Throttle -stop Va lve Gland

Sea l Steam L eakage for 300MW Turb i ne

FEN G Fang 2gao

(H anchuan P o w er P lan t ,H anchuan H ubei 432321,Ch ina )

Abstract :In th is article ,the steam leakage reason of reheat th ro ttle 2stop valve gland seal fo r the

300MW in troduced steam tu rb ine w as analyzed and its con structi on w as narrated .T he m easu re to so lve th is p rob lem w as p ropo sed and a better resu lt w as ob tained .It is w o rthy to sp read the m easu re .Key words :reheat th ro ttle 2stop valve ;gland seal ;steam leakage ;m easu re

1　再热主汽门轴封漏汽原因分析

1.1　轴封的结构与原理

引进型300MW 汽轮机再热主汽门是一种非平衡式摇板门,其开关靠油动机推动转轴旋转来完成。当汽轮机挂闸前,蒸汽泄放阀处于开启位置,非传动端压力腔室与凝汽器相通,处于真空状态。在大气压力作用下,转轴被推向非传动端,球面密封环脱开,再热主汽门关闭。汽轮机挂闸后,蒸汽泄放阀关闭,非传动端压力腔室与凝汽器隔断并逐渐建立压力直至等于再热蒸汽压力。而传动端处于大气压下,在蒸汽推力的作用下,球面密封环贴合,同时再热主汽阀前后蒸汽压力通过节流孔平衡而轻松开启。再热主汽门转轴球面密封如图1所示。1.2　轴封漏汽原因分析

从轴封的结构和工作原理可知,轴封的密封效果主要与转轴的轴向移动量有关。轴向移动量足够,球面密封环贴合,轴封不漏汽;反之,球面密封环脱开,轴封漏汽。影响转轴轴向移动的主要因素如下:

(1)蒸汽轴向推力不够

如图1所示,在不考虑转轴的附加摩擦力以及

[收稿日期]　2001205208

[作者简介]　冯方高(19682),男,湖北阳新人,湖北省汉川

电厂工程师。

蒸汽泄放阀严密的情况下,转轴所受的轴向力为

F 。

F =P 1

Π4D 21-P 2Π4

D 22式中　F ——轴向力;

D 1,D 2——转轴两端直径;P 1,P 2——转轴两端压力

此力约为42kN 。但是,如果蒸汽泄放阀关闭不严密,动静部分各部套间隙不符合要求,就会形成附加的摩擦力或轴向力本身减小,造成推力减小,球面密封环脱开,转轴密封失效。

(2)设计结构不合理造成的附加摩擦力

引进型汽轮机再热主汽门的开启方向限位装置为圆柱杆,通过主油动机传递过来的压力为20kN ,再热主汽门开启后轴向移动最大静摩擦力为8kN ,滑动摩擦力为2kN 。

2　消除漏汽的措施

根据以上分析可知,解决轴封漏汽可从增加轴向力与减少附加摩擦力2个方面来考虑。2.1　改进限位机构

由于同种淬硬钢之间的摩擦系数高达0.35～0.40,可以考虑将限位机构改为异种材料接触,在限

位杠杆端部堆焊异种材料并将面接触改为点接触,

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图1　转轴密封原理力

可以大大减少摩擦力。

2.2　抓好检修质量

严格按厂家的质量要求,合理调整各部套的间隙,保证转轴两端套筒的同心度,检查蒸汽泄放阀的严密性,防止蒸汽泄漏造成推力不足。

2.3　增装轴向油动机

2.3.1　可行性分析

根据厂家的建议,为减少再热主汽门转轴的轴封漏汽,当再热主汽门开启时,考虑采用螺栓支架结构来拉转轴,但其拉力大小只能靠人为控制。拉力太大,易损坏设备,拉力太小,起不到应有的效果,并且汽轮机在危急状态下,由于轴向拉力不能消失,再热主蒸汽门有可能不能关闭或关闭时间延长,同时会加速球面密封环的磨损;再热主汽门开启时,会产生开启困难、延时的问题,密封环也会加速磨损。如果增装轴向油动机,应满足如下2个条件:(1)再热主汽门开启后施加轴向力;(2)再热主汽门开启过程中和关闭后轴向力消失。为此,油动机只要和再热主汽门油动机联动,就能满足要求。油动机进油取自再热主汽门油动机进油,回油引入无压回油管,系统连接方式如图2所示。当汽轮机挂闸后,A ST(危急遮断)油压建立。再热主汽门油动机、蒸汽泄放阀油动机、轴向油动机同时动作(开启),再热主汽门开启,蒸汽泄放阀关闭,产生蒸汽轴向推力,同时轴向油动机牵引转轴,转轴自密封形成。当汽轮机打闸或跳闸时,A ST油压消失,各油动机关闭,轴向力消失,转轴自密封脱开。

2.3.2　油动机的选择与安装

根据再热主汽门转轴的结构和运动要求,可选择上海新业液压自控厂的YG64×25型油动机。该油动机为单缸拉力型,头部法兰安装,如图3所示。它可用于抗燃油系统,产生的拉力为F0。

F0=P2Π

4

(D21-D22)

式中　F0——拉力;

P2——油压;

D1——活塞直径;

D2—

—活塞杆直径

图2

　系统连接图

图3　轴向油动机安装图

随着油压在12.6～14.7M Pa之间波动,拉力

为34～40kN,加上蒸汽产生的轴向推力,作用在球

形密封环上,对其强度不构成危害。由于再热主汽门

转轴位移量只有2.29mm,转角约90°,对于油动机

而言,其运动的速度偏大,运动时间偏短,难以与主

油动机同步运行,使球形密封环受轴向力转动而磨

损,影响密封环的使用寿命。为此,在轴向油动机进

油管路上装设一手动截止阀,当再热主汽门开启后

再开启此阀,可避免球形密封环的磨损。

3　改进后的效果与经济性

3.1　改进后的效果

2000年6月对汉川电厂3号机的2号再热主

汽门进行了改进,改进后比照1号再热主汽门进行

静止试验。主汽门开启过程中,转轴边旋转边向外做

轴向移动,移动量2.29mm(此时没有装手动截止

阀),转轴转角超过15°后,停止向外移动,自密封受

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1

2

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力工作,而1号再热主汽门转轴没有轴向移动量。汽轮机打闸后,A ST 油压失去,轴向油动机活塞处于自由状态,但由于没有装设回程弹簧,再热主汽门转轴没有回到原轴向位置。6月17日机组启动后,进行了各种变工况试验,在各种工况下,2号再热主汽门轴封漏汽得到了彻底消除,但每次关闭再热主汽门时,转轴所处的轴向位置不尽相同。3.2　改进后的经济性

改进后可减少因高温蒸汽泄露而引起热控电缆、电子元件和抗燃油的老化,同时因漏汽少而降低汽耗率,改造费用仅万元,经济效益十分可观。

4　结论

(1)通过对再热主汽门轴向推动装置的改进,完全能够解决主汽门转轴漏汽问题。对机组的安全、经济运行十分有利。

(2)由于轴向油动机活塞杆和主汽门转轴直接相连,热量极易传至油动机,使抗燃油起温,加速油动机密封元件的损坏。建议尽可能加长油动机与转轴之间连接杆的长度,减少热量的传递。

(3)机组停运后,要关闭轴向油动机进油截止阀。机组启动后(再热主汽门开启后)再开启此阀,减少球形密封的磨损。

(4)为减少因增装轴向油动机对密封环寿命的影响,建议在轴向油动机进油管处增设一手动截止阀,但是这无疑对自动化程度较高的300MW 机组的启停灵活性产生负面影响,为此,可将手动截止阀改为电磁阀,开阀信号取自再热主汽门全开行程开关,关阀信号取自再热主汽门全关行程开关,这样机组的启停灵活性会更好。

(上接第15页)

如果径向密封片紧贴扇形板安装成一条直线,即间隙为0mm ,那么转子蘑菇状变形后各起始点(图4)下垂量为:

Y A =0.5×6.6915×1026

×294.4×12

÷1.48

=0.67×1023m =0.67mm

Y B =0.5×6.6915×1026×294.4×22÷1.48

=2.66×1023m =2.66mm

Y C =0.5×6.6915×1026×294.4×32÷1.48

=5.99×1023m =5.99mm

Y D =0.5×6.6915×1026×294.4×42÷1.48

=10.65×1023m =10.65mm

Y E =0.5×6.6915×1026×294.4×52÷1.48

=16.64×1023m =16.64mm

如果把A 点和E 点连成一条直线,假想为转子变形后形成的直线(见图4),

那么根据相似三角形

图4　转子变形后各起始点下垂量示意图

原理,求得各点下垂量为:

Y A =0.67mm ,Y B =4.66mm

Y C =8.65mm ,Y D =12.65mm Y E =16.64mm

直线上各点与曲线上各点下垂量差值为:

B 点:Y B -Y B =4.66-2.66=2.00mm

C 点:Y C -Y C =8.65-5.99=2.66mm

D 点:Y D -Y D =12.65-10.65=2.00mm 所以在安装径向密封片时,相对于扇形板密封面,如果使A 点间隙为0.00mm ,B 点间隙为2.00mm ,C 点间隙为2.66mm ,D 点间隙为2.00mm ,

E 点间隙为0.00mm ,即径向密封片安装成折线,那么在转子变形后,径向密封片将近似一条直线,这样可以保证预热器在热态运行时,扇形板与径向密封片保持均匀一致的间隙,漏风控制系统在向下动作时,不至于造成局部摩擦和损坏,保证漏风控制系统安全有效地运行,延长径向密封片的使用周期,降低电厂维修费用,提高电厂经济效益。

4　结束语

通过以上分析可以看出,折线安装热端径向密封片是可行的。但是在工程实际中,要保证安装质量,就必须正确计算转子变形量,密封间隙的预留还必须考虑预热器的综合变形,如中心轴膨胀、外壳膨胀等。另外,径向密封片的分段位置不要随意选取,最好在直线与曲线差值最大处,具有密封片的分界点。折线安装径向密封是相对于热端采用刚性扇形板来说的,如果采用柔性可自动弯曲扇形板,则没有必要也不能采用折线径向密封,因为柔性可弯曲扇形板下压时发生变形,变形曲线与转子变形曲线相似,可以保证径向密封片与扇形板之间具有均匀一致的间隙,但是国内很少采用柔性可弯曲扇形板,因为它的结构、材料、工艺比较复杂。

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一、直通单座调节阀结构与使用特点 1、阀体内只有一个阀芯和阀座，见图4-17。DN≥25时，阀芯为双导向（现在的精小型单座阀已改为单导向）；DN≤20的，阀芯为单导向。该阀产生于四十年代，六十年代国内联合设计，属六十年代水平的产品，其使用特点如下： （1）由于只有一个阀芯，容易保证密封，泄漏量小，但不能完全切断，其标准泄漏量为0.01％KV，因此适用于泄漏量要求小的场合。当进一步设计后，可作为切断阀使用。（2）正因为只有一个阀芯，压差对阀芯产生的不平衡推力大。设阀前压力为P1，阀后压力为P2，阀杆直径为ds，阀座直径为dg ，见图4－17中的（b），则往上的推力为0.25πdg2Pl，往下的推力为0.25π（dg2-ds2）P2。 不平衡力是：Ft＝0.25πdg2Pl－0.25（dg2-ds2）P2 ＝0.25π（dg2△P＋ds2P2） 直通单座调节阀结构图

2、由公式可知，口径越大，上推的不平衡力越大，所以，允许压差△P越小，因此直通单座调节阀仅适用于△P小的场合，否则必须选用推力大的执行机构，或配用阀门定位器。但口径较小时，因△P作用面积小，也可用于大压差场合。 3、因阀体流路较复杂，加之导向处易被固体卡住，不适用于高粘度、悬浮液、含固体颗粒等易沉淀、易堵塞的场合。 4、太笨重。 二、直通单座调节阀使用须知

该阀主要优点一个：泄漏小；主要缺点三个：允许压差小、易堵卡、太笨重。因此，它仅适用于泄漏要求较严，压差不大的干净介质场合；反过来讲，不干净介质、压差较大时不能用。取代它的产品是精小型单座阀（重量、高度下降30％）和全功能超轻型调节阀（泄漏小、压差大、不干净介质场合可用，且重量约轻70％，尤其DN≥65时效果更明显）。

技术文件 编号：QJ-022-2011 内蒙国电能源新丰热电厂2号机组大修后阀门关闭时间测试试验报告 内蒙国电电力工程技术研究院 2011 年6 月20日

试验负责人：萨仁高娃 主要参加人：明亮刘红雨编写：明亮 初审： 审核： 批准：

目录 1.概述 (1) 2.试验人员及时间 (1) 3.试验条件 (1) 4.试验使用仪器仪表 (1) 5.试验过程 (1) 6.试验结论 (3) 关键词：阀门关闭时间测试

内容摘要：新丰热电厂2号汽轮发电机组在大修后，通过汽轮机调节阀、主汽阀的关闭试验，可以获得油动机的关闭速度，从而判定大修机组控制系统的性能。首先降所测信号即主汽阀、调速汽阀门反馈指令；AST及OPC动作开关量根据具体情况均转换为电压信号接入快速记录仪；其次对记录仪通道进行参数设置；最后进行试验，记录数据。在AST动作情况下，所测量主汽阀油动机关闭时间小于0.3s、调速汽阀门关闭时间小于0.4s。在OPC动作情况下，调速汽阀门关闭时间小于0.4s；故符合要求。

1.概述 新丰热电厂1号汽轮机为上海汽轮机厂生产，配置有4个高压调节汽门（GV1-GV4）， 2个中压调节汽门（IVI、IV2），2个高压主汽门（TVI、TV2），2个中压主汽门（RSV1、RSV2）。通过汽轮机调节阀、主汽阀的关闭试验，可以获得油动机的关闭时间，从而判定大修机组控制系统的性能。 2.试验人员及时间 参加人员：萨仁高娃明亮刘红雨 试验时间：2011年6月17日至2011年6月20日 3.试验条件 3.1 DEH调试完毕，锅炉没有点火； 3.2 润滑油、抗燃油系统(包括蓄能器)工作正常； 3.3 机组已经挂闸且油温、油压在正常范围内； 3.4 锅炉无温度、压力； 4.试验使用仪器仪表 美国NICOLET 快速记录仪 5.试验过程 5.1 试验测点 完成参数测试必须的试验测点布置如表1所示。在测点布置时，试验中的被测信号均采自机组DEH系统中的电压模拟量、电流模拟量、电压开关量等测量信号。DEH机柜内, 各阀位反馈指令为共地形式的直流电压模拟信号（0.2V～9.9V），以此作为阀位反馈输出指令的被测信号；AST动作信号及OPC动作信号在DEH测量系统中均为直流电压的开关量，采用符合测试要求的空接点，串入外接电池供电，回路电压变化即表明接点的动作状态。 表1 试验测点清单 序号测点名称测试通道名称说明 1 OPC电磁阀指令OPC开关量

基于实例分析燃煤电厂汽轮机通流改造 摘要本文主要从燃煤电厂汽轮机通流改造项目的背景出发，分析了当前燃煤电厂汽轮机机组的基本概况，对燃煤电厂汽轮机通流改造技术方案进行了探究，最后，归纳总结项目改造后投资经济性。 关键词燃煤电厂；汽轮机；通流改造分析 1 燃煤电厂汽轮机通流改造的背景 1.1 背景 随着国家节能减排产业政策的实施和电力供求矛盾的缓减，新的电源点不断投运，高能耗企业的发展受到限制，发电设备年利用小时持续走低，电厂消耗性指标和消耗性费用逐年上涨，致使电力生产固定成本持续走高，导致企业经济效益逐年下滑。对此，供电煤耗显著偏高的电厂其经营形势将变得日益严峻，并将面临激烈的竞争。同时，随着全球及国内经济的巨大发展及能源形势的急剧变化，燃煤发电厂面临的环保要求日益严格，经营形势日益严峻，突出表现为： ①节能和减排已成为燃煤发电企业发展的两个约束性指标。②燃煤发电企业的电量调度已经由铭牌调度逐步向节能调度调整。③《煤电节能减排升级与改造行动计划（2014～2020年）》出台到2020年，现役燃煤发电机组改造后平均供电煤耗低于310克/千瓦时。在执行更严格能效环保标准前提下，力争使煤炭占一次能源消费比重下降到62%以内，电煤占煤炭消费比重提高到60%以上。 1.2 项目实施的必要性 （1）由于机组原设计技术相对落后，加上当时加工制造精度不高，安装质量控制不严，机组运行老化等原因，该机组实际热耗值及缸效率与设计值存在很大偏差，导致目前机组运行的实际热耗值远高于设计值，供电煤耗较高，与当前300MW机组经济型也相差甚远。 （2）随着《煤电节能减排升级与改造行动计划（2014～2020年）》等国家节能减排产业政策的实施，以及新电源点不断投运，发电企业要想在日益激烈发电市场竞争中保持优势，就必须采取有效措施，提供机组效率。而进行通流改造，通过提高汽缸效率来降低机组热耗值是行之有效的手段。 因此，对现有机组进行通流改造，以提高机组效率，达到较好的经济指标完全有必要。 2 燃煤电厂汽轮机机组的概况 2.1 原机组概况

ZDSN型电子式电动双座调节阀 ZDSN型电动双座调节阀，配用PS系列等直行程电动执行机构，无需另配伺服放大器，有输入控制信号（4－20mADC或1－5VDC）及单相电源即可控制运转，实现对压力、流量、温度、液位等参数的调节，适用于泄漏要求不严、压差较大的干净场合。它们能广泛应用于电力、冶金、石油、化工、轻工、环保等行业的工业过程自动控制系统中。 一、阀体 形式：直通铸造阀 公称通径：20－300mm 公称压力：PN1.6 4.0 6.4MPa 连接形式：法兰式按JB78－59 JB79－59 材料：HT200 ZG230—450 ZG1Cr18Ni9Ti ZG0Cr18Ni12Mo2Ti 二、上阀盖 常温型：-20℃－+200℃（图1） 散热型：-40℃―+450℃（图2） 低温型：-200℃－-20℃（图3） 波纹管型：-10℃－+450℃（图4） 压盖形式：，螺纹压紧式，螺栓压紧式 填料：V型聚四氟乙烯，柔性石墨，不锈钢波纹管 三、阀内组件 阀芯形式：双导向单座柱塞式阀芯 流量特性：等百分比特性，直线特性和快开特性 材料：1Cr18Ni9Ti 0Cr18Ni12Mo2Ti

四、执行机构 类型：可选PS 、3810系列电子式直行程执行机构。 防爆型选用3810系列 技术参数和性能：请参阅对应的执行机构与阀门定位器 说明书。 五、主要零件材料及推荐使用温度范围 六、主要技术参数 阀体材料 公称压力MPa 介质工作温度℃ < < < < < < < < < < < < < < 120 200 250 300 350 400 425 450 475 500 525 550 575 600 最大工作压力MPa 铸铁HT200 1.6 1.6 1.5 铸钢ZG25 4.0 6.4 4.0 6.4 3.7 5.9 3.3 5.2 3.0 4.7 2.8 4.1 2.3 3.7 1.8 2.9 不锈钢ZG1Cr18Ni9Ti 4.0 6.4 4.0 6.4 3.0 4.4 2.7 4.2 2.4 4.0 2.1 3.8 1.9 3.5 1.7 3.4 1.4 3.2 1.1 2.9 0.8 2.6 阀门开度 (1)为快开特性;(2)为直线特性;(3)为等百分比特性 理想流量特性 额定值百分比

轴封 一、轴封的作用 在汽轮机大轴伸出汽缸的两端处和轴穿过隔板中心孔的地方，为了避免转动部件与静止部件的摩擦、碰撞，应留有适当的间隙。但由于压力差的存在，在这些间隙处必然要产生漏汽，造成损失。为了减少这些漏汽损失，在发生漏汽的部位都要装有轴封。 高压端部轴封的作用是减少高压汽缸向外漏汽；低压端部轴封的作用是防止空气漏入低压缸，破坏真空；隔板轴封的作用是减少级间漏汽，维持隔板前后的压力差。 轴封漏汽除了使损失增大外，严重时还会使汽轮机功率下降。此外，对汽轮机的安全运行也有很大的威胁。例如高压端部轴封漏汽过大，蒸汽会顺着轴流入轴承中，直接加热轴承同时使润滑油中混合水份，破坏轴承润滑，使轴承乌金熔化造成严重事故。 二、轴封的结构 国产中、小型汽轮机的轴封都采用薄片型和高低齿型迷宫轴封。 三、端部轴封系统 为了合理地利用轴封漏汽，提高机组的经济性，汽轮机端部轴封都设有一专门系统。 高压端轴封漏汽的压力较高、漏汽量大，可引到压力相当的汽轮机低压段中继续作功，也可以送入专门的轴封加热器或相近压力的回热加热器中加热凝结水，回收热量和凝结水，还可以引到低压端轴封室中作密封用蒸汽。在小型汽轮机中为减化系统，只把高压端轴封漏汽引至低压端轴封中，多余的蒸汽可以送入凝汽器里。 四、轴封在运行中应注意的问题 轴封的间隙很小，除因检修、安装和结构方面造成的故障外，由于运行上的问题也可能使轴封损坏，影响汽轮机正常工作。 1、轴封损伤的外部征状 轴封信号管冒汽量异常增多，轴承润滑油中进水，轴封内部有碰触声响，严重时汽轮机振动加大。 2、造成轴封损伤的具体原因 （1）转子受热弯曲或永久变形，引起轴封磨损。情况多数是由于在停机不久转子热弯曲最大时再次启动所造成的。有时也可能是由于汽轮机的振动较大，使汽轮机轴的局部地方与轴封摩擦所引起的。 （2）汽缸变形，轴封的某一侧磨损。 （3）汽缸保温不好，汽缸热膨胀不均匀，引起轴封的碰触、磨损。 （4）汽轮机长时间空转，排汽温度过高，突然又很快地升高负荷，使温度发生很大的变化，汽缸很快地被冷却，而下汽缸的支撑部分仍维持着较高的温度，这时轴封下半部将发生碰触、磨损并引起汽轮机的振动。 （5）由于积垢使轴封环卡死失去弹性，在轴封发生碰触时轴封片没有退让的作用。 （6）由于不遵守汽轮机运行规程而引起转子和汽缸的不均匀热膨胀，使轴封磨损。 3、防止轴封损伤的办法 （1）汽轮机转子在弯曲或振动超过允许值的情况下不准运行。 （2）经常检查给水及蒸汽的品质，以防汽轮机内部结垢。 （3）不允许汽轮机运行工况经常发生剧烈的变化。 （4）经常注意汽缸的保温完整。 （5）不允许汽轮机长时间空转和在排汽温度过高、排汽温度剧烈变化的情况下长时间运转。 （6）防止转子发生较大的轴向位移，轴向位移超过允许值时，必须迅速停机。在运

#1 汽轮发电机组大修管理文件第一卷大修前期准备文件 大修备品配件及材料计划 二 0 一四年十月三十日

#1 机组大修备品备件计划 序号材料名称规格型号(图号)及材质单位数量生产厂家使用方向备注 一类物资 1.特制双头螺栓条4高压内缸 2.特制双头螺栓条4高压内缸 3.特制双头螺栓条4高压外缸 4.特制双头螺栓条4高压外缸 5.罩螺母个4高压外缸 6.罩螺母个4高压外缸 7.罩螺母个4高压外缸 8.中压缸、高压内缸罩螺母个4 9.高压内缸罩螺母个4 10.高压外缸下球面垫圈个4 11.高压外缸上球面垫圈个4 12.高压外缸下球面垫圈个4 13.高压外缸上球面垫圈个4 14.中压缸特制双头螺栓条4 15.中压缸罩螺母个4

16.中压缸特制双头螺栓条4 17.中压缸特制螺母个4 18.中压缸特制双头螺栓条4 19.中压缸特制双头螺栓条4 20.中压缸特制双头螺栓M52× 285条4 21.中压缸下球面垫圈个4 22.中压缸上球面垫圈个4 23.中压缸特制双头螺栓M76×条4 435 24. 中压缸下球面垫圈 25. 中压缸上球面垫圈 26.中压缸穿孔罩螺母M52× 3 27.隔板套穿孔罩螺母M36 28. 隔板套单耳止退垫圈 29.隔板套特制双头螺栓M36× 110 30.隔板套穿孔罩螺母M30 31. 隔板套单耳止退垫圈 32.隔板套特制双头螺栓M30× 100 33.高压缸前汽封汽封圈 34.高压缸后汽封汽封圈个4个4个4个4个4条4个4个4条4圈12圈6

35.中压缸前汽封汽封圈圈5 36.中压缸前汽封汽封圈圈1 37.中压缸后汽封汽封圈圈1 38.中压缸后汽封汽封圈圈11 39.中压缸后汽封汽封圈圈1 40.低压缸汽封汽封圈圈2 41.低压缸汽封汽封圈圈2 42.24-27级隔板汽封圈圈2 43.29-32级隔板汽封圈圈2 44.高压缸前汽封弹簧片片200 45.高压缸前后汽封弹簧片片200 46.中压缸前、后汽封弹簧片片120 47.低压缸汽封弹簧片片50 48.低压缸汽封弹簧片片50 49.2～ 12级隔板弹簧片 105片100 50.13 级隔板弹簧片 132片20 51.20～ 22 级隔板弹簧片 132片40 52.隔板用弹簧片152片100 53.隔板用弹簧片152片160 72.特制螺母 M36× 2-6H个4高压自动关闭器

Q/X D 唐山发电总厂新区热电厂企业管理标准 Q/XD QJ 0001-2009 汽轮机自动主汽门 检修作业指导书 作业项目： 作业日期： 批准： 审核： 编制： 2009-7发布 2009-10实施 唐山发电总厂新区热电厂发布

汽轮机自动主汽门作业指导书 1 目的 1.1 使设备检修后达到原有设计要求。 2 适用范围 2.1本指导书适用于C50-90/1.2或 C55-10.83/0.118型汽轮机自动主汽门检修。 3职责与权限 3.1 质检员 3.1.1负责对本检修项目的所有“H”点进行验证，验证合格后办理签字手续。 3.1.2负责设备（或系统）验收，并填写验收合格证。 3.2 工作负责人 3.2.1负责本检修项目作业指导书的领取，检修工作结束后及时整理填写检修记录上交车间。在检修过程中如发现指导书中存在问题应及时反馈，并按照程序完成修订工作。 3.2.2负责填写并办理检修工作票。确认具备开工条件时，方可开工。工作结束后，负责清理现场。 3.2.3负责设备（工器具）质量验证。 3.2.4负责备品备件和材料的质量验证。 3.2.5负责指定专人做好记录，确保记录真实、准确、工整。 3.2.6负责按工期安排组织施工，确认每道工序已进行完后，在作业指导书的“口”内打“√”，亲自完成检修工作的关键性环节或步骤。 3.2.7负责接口的联系工作，如果需要上一级验收（验证），负责提前提出验收（验证）申请。 3.2.8负责项目自检并签证，对本项目的安全、质量负责。 3.3 监护人或安全负责人 3.3 .1负责按《电业安全工作规程》的要求对参加检修工作的每位人员的安全进行监督，并对被检修设备安全、工作环境实施监督。 3.4 作业人员 作业人员在工作负责人的领导下，负责按要求进行工作。 4 作业要求 4.1人员资质及配备：

专业技术报告 #1机组通流改造性能分析

摘要 由于我厂350MW汽轮机组经过近三十年运行，老化明显，效率低下，经济性较差，为提高机组效率，我厂与2012年对#1机组进行通流部分改造。本文首先分析了国际以及国内的汽轮机通流改造的必要性，以及通流改造经过多年的实践取得的丰富的经验 本文指出了我厂350MW进口汽轮机改造前具体问题，并逐一说明了此次通流改造所做的针对性的改造；机组经过通流部分改造后额定工况下机组的热耗为7928.3kJ/(kW.h)，低于设计值约0.15个百分点，机组的改造比较成功，高压缸?效率提高了0.9%，中压缸?效率提高了3.4%，低压缸?效率提高了3.6%，使得整个机组的?效率有了很大的提升。 关键词：350MW机组，通流改造，性能试验，机组效率

#1机组通流改造分析 1引言 1.1 选题背景及意义 我国04年以后，发电装机容量和发电量增速更快，2005年、2006年和2007年，中国电力装机容量连续突破5亿千瓦、6亿千瓦和7亿千瓦，到2008年末，我国发电装机容量达到7.9亿千瓦，比2007年增长10.34%，发电量达到3.4万亿千瓦时[1], 其中，燃煤机组占了75.7%，发电量占80%以上，耗煤量大，能源利用率目前也只有30%，低于世界先进国家20~30个百分点[2]，从我国350MW 机组运行情况看这些机组设计技术是20世纪60年代的，主要投产于80年代至90年代。由于机组老化，其经济性已经远低于原设计水平；同时由于设计技术落后，机组的经济性远远低于国际先进水平。全国数十台300MW机组的平均供电煤耗为340~360g/(kW·h)，比设计值高20~25g/(kW·h)，比国外同类运行机组高40g/(kW·h)左右[3] 。随着现代科学技术快速的发展，国内制造厂通过对关键加工工艺的改进和引进大型精密加工设备，产品工艺和质量得以大大提高，为先进机组国产化生产制造提供了可能。利用原有热力系统的基础上，引入先进技术对汽轮机进行改造，提高现役机组的出力和经济可靠性，既节约时间，又节约费用。 1.2 国内外汽轮机研究改造的现状 近几年来，美国、日本等国对运行中的汽轮机组进行改造，做了很多基础工作，取得了显著成绩。美国的GE公司和西屋公司（WH）均在积极进行机组翻新工作。1994年2月中旬WH公司动力部年会上指出，美国的装机容量已接近饱和，目前的主要任务是老机组改造。根据上述两公司的统计，翻新改造后的老机组，其出力、效率均可提高，且新增出力每KW的投资仅为新机组的50%左右。日本的日立公司从80年代初就对125—1000MW老机组进行改造，改造的主要内容为改进动、静叶型、改进汽封、降低中低压缸排汽损失，改造后的机组的热效率提高2—4%。东芝公司对110、165、220MW等老机组进行通流改造部分更新，使3种汽轮机的热效率分别提高了1.2%、1.4%和1.3%。可见老机组的改造对于节能降耗、提高出力具有极为重要的意义，国际上称这一措施为“决策

概要 GENERAL 501B系列顶部导向型单座调节阀，采用流体压力平衡型阀芯结构，因此与501T顶部导向型单座调节阀相比，能够承受较高的工作压差，同时由于采用平衡密封环使控制阀动态稳定性更好；与501G套筒导向型单座调节阀相比，更能适应流体中含有一些颗粒杂质的场合，而且不易造成阀芯的卡死。501B series is top guided single seated control valves, Compared with 501T series top guided single seated globe valves, Its dynamic stability is better with balance seal and could work smooth under higher pressure drop. Compared with 501G series cage guided single seated control valves, it’s better suited for applications involving fluid with entrained particles, and its trim will not be locked. 标准规格 STANDARD SPECIFICATION 本体部BODY 形式Type 平衡阀芯型 B alance plug type 公称通径Body size 5"～8"（125A～200A即DN125～DN200） 阀芯形状Plug form P孔单座、Ｑ孔单座P-port single seated, Q-port single seated 流量特性Characteristics 等百分比、线性、开关Equal percentage, Linear, On-off 阀内件材质阀内件处理Trim materials Trim treatment 标准材质组合及使用温度?压力范围，请参见表1及图1。 See Table 1 & Fig.1 for hardening treatment and operating pressure-temperature. 公称压力Body ratings JIS 10K, 20K, 30K, 40K ; ANSI Class 150, 300, 600 ; PN 16, 40, 63, 100 *① 连接方式Body connections 法兰型（RF、RTJ、凹凸式）、焊接型（BW） Flanged（RF、RTJ、MFM）、Weld ends（BW ） 法兰距Face to Face dimension 请参见第12～19页。 See pages 12～19. 阀体及上阀盖材质Body & Bonnet Material SCPH2/WCB, SCPH21/WC6, SCPH32/WC9, SCPH61/C5, SCPL1/LCB, SCPL21/LC2, SCPL31/LC3, SCS13A/CF8, SCS14A /CF8M , and other alloy steels. 各种材质的使用温度?压力范围，请参见表1和表2。 As to the operating pressure-temperature limitation for each material, see Tables 1 nd 2. a 上阀盖形式Bonnet type 标准型Standard type:－5～＋230℃ 散热片型Fin-Extension type : －45～under －5℃ or over ＋230℃ －45～－5℃或者超过230℃的场合 但必须注意各材质的使用温度?压力范围。 Note : The allowable operating pressure-temperature limitation for each material. 填料Packing 聚四氟乙烯V形填料、聚四氟乙烯碳纤维、聚四氟乙烯石棉及柔性石墨。 各种填料的使用温度?压力范围，请参见图2。 Teflon V-ring, Teflon fiber, Teflon-Asbestos, Grafoil, etc. See Fig. 2 for selection. 垫圈Gasket 锯齿形垫圈（极软碳钢、SUS316、其它合金钢） Grooved metal gasket (Soft steel, stainless steel or other alloy steels) 表面涂层色Painting color 银灰色（环氧树脂）。但是阀体材质为不锈钢时，本体部不加涂层。 Munsell N-6（Epoxy resin group）is standard. In the case of stainless steel body, no ainting is standard. p *①PN16表示JB/T79.1-94(或HG20596-97) PN1.6MPa;PN40, 63, 100表示JB/T79.2-94(或HG20596-97) PN4.0, 6.3,10MPa。

YF-ED-J6577 可按资料类型定义编号1#机（南侧）调节汽门门杆处漏汽安全措施实用版 In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日

1#机（南侧）调节汽门门杆处漏 汽安全措施实用版 提示：该解决方案文档适合使用于从目的、要求、方式、方法、进度等都部署具体、周密，并有很强可操作性的计划，在进行中紧扣进度，实现最大程度完成与接近最初目标。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 20xx年12月9日8:00时，巡检发现调节 汽门处有明显漏汽声音。当时，1#机负荷 33.885MW，主汽流量148t/h，1号自动主汽门 前蒸汽压力8.373Mpa 。为确保安全运行，特制 定本安全措施： 1、1#机运行中，严禁大幅度调整负荷。 2、锅炉尽量维持额定参数运行，汽轮机运 行值班员根据运行规程参数进行负荷调整。 3、运行人员每小时对1#机本体进行仔细检 查，加强参数监视调整；巡检时，运行人员要

与漏汽点保持一定的安全距离，防止蒸汽烫伤。 4、若遇漏汽量大影响到机组运行，要迅速减负荷至漏量最小；如不影响运行，可暂维持运行进行观察，同时汇报当班值长、运行部领导、值班领导，并做好交接班记录。 以上各项措施要求各值运行人员严格执行，确保机组和人身安全。

主汽门突然关闭的原因分析及处理对策

主汽门突然关闭的原因分析及处理对策 桂林虹源发电有限责任公司2台135 MW机组于2000年10月投入运行，该机组DEH由上海汽轮机厂提供，采用FOXBORO公司智能自动化仪表系列构成的凝汽式汽轮机数字电液调节控制系统，可由操作员站通过CRT各画面控制汽轮机冲转、升速、阀切换、并网、带负荷，具有两种互为跟踪的控制方式，即自动和手动，并可相互切换。 该系统自投用以来，1号机组出现了在运行中两个主汽门突然自动关闭，导致甩负荷的事件，当时1号机带90 MW负荷，各项参数都正常。主汽门TV1和TV 2突然关闭，负荷迅速降至0，由于运行人员处理不及时，导致继电保护动作，跳机停炉。 1 原因分析 开始汽轮机冲转升速时，汽轮机处于主汽门控制方式，此时4个调速汽门GV全开，转速由TV控制，TV的开度指令根据PID运算得出。 正常时，当转速达到2 950 r/min时，进行阀切换，转入调门控制，此时SUM 开始快速累加，TV指令也跟着快速增加，主汽门加速开启，当TV1与TV2反馈平均值大于90时，THI为1，TV的指令变为100并一直保持下去，这时主汽门处于全开状态，控制方式已转入调门控制方式。在以后并网、加负荷及正常运 仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢2

行时，TV始终全开，THI始终为1，保持100的开度指令输出。而TV控制回路的PID模式也处于跟踪状态。 由于外部原因导致TV1的阀位反馈减小，当两者之和小于90时，THI由1变0，此时，控制逻辑发生变化，首先TV控制回路中的PID模块不再处于跟踪状态，它开始进行运算，参与控制。在控制逻辑里，PID的设定值在并网前代表转速设定，其值为0～3000r/min，而在并网后却代表功率设定，其值为0～135 MW，当时带90 MW负荷，一旦PID投入运算，它的设定值为功率值，比实际转速小太多，PID的输出将很快从100降为0，从历史趋势图可以看出，只用了6 s。 此时，TV的开度指令不再为100这个常数，而是SUM与PID输出之和，从上面分析得知PID输出很快降为0，下面须确认SUM的值。从历史数据可知SUM 也为0，所以TV的开度指令在6 s之内降为0，导致两个TV同时关闭造成这次事件。正常情况下，经过升速时的累加，SUM的值在200左右，不为0，但通过分析逻辑可以看出当DEH切过手动或打闸时，可将SUM的值清为0。经查，此前运行人员因为汽压波动，曾切过手动控制，使SUM为0。从图2还可以看出，在02:39:44时，指令有一个下降，很快又变为100。这是因为当时TV2反馈为97.61，TV1反馈为84.28，这时候THI已经翻转，由1变0，所以指令开始下降。到02:39:46时，TV1反馈又变为88.3，此时TV2反馈为96. 仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢3

汽轮机组通流部件改造情况 一、汽机通流部件改造情况 汽轮机通流部分改造主要是指采用先进成熟的气动热力设计技术、结构强度设计技术及先进制造技术，对早期采用相对落后技术设计制造的或长期运行已老化，经济性、可靠性较低的在役汽轮机的通流部分进行改造，以提高汽轮机运行的经济性、可靠性和灵活性，并延长其服役寿命。自上世纪90年代中期始，国内在役的汽轮机开始进行改造， 目前国内200MW及以下功率等级的汽轮机已有数百台实施改造，改造后汽轮机的经济性和安全性均有得到提高，取得了良好改造效果。近两年内，早期投运或采用上世纪70年代～80年代技术设计制造的300MW功率等级的汽轮机也已有几十台进行了通流部分改造，为后续的汽轮机通流部分改造积累了诸多经验。任何机组都会因具体工作环境的影响而受到不同程度的损伤。最常见的损伤原因包括固体颗粒的冲蚀、积垢、间隙增大、锤痕、异物损伤等。其次，还有结合面或密封环的泄露和点蚀。静、动部件的摩擦将会增大泄露及其相关损失。引起摩擦的原因包括大的转子振动、静止部件的热变形、轴承故障、进水、固体颗粒冲蚀等。除了因表面粗糙度增大，反动度改变，正常级内压力分布混乱造成的损失以外，结垢亦可引起较大的出力下降。因为结垢后使喷嘴面积减小，限制了通流能力。锤痕和异物损伤也会同样引起损失。其它诸如进口密封环、内缸结合面及隔板间的泄漏可引起较大的损失，因为这些泄露流量中有的蒸汽旁通了若干级或整个通流部分。上述原因导致汽轮机各级损失较大，级效率及通流效率低下，多数机组缸效率及热耗率达不到设计值。 300MW等级汽轮机特别是上世纪90年代中期前汽轮机多数不同程度的存在喷嘴室变形、高压调节级及中压第一级固体颗粒冲蚀损坏、内缸体变形严重、低压末级、次末级断裂、损伤故障、水蚀严重及其它影响机组可靠性的安全隐患。汽轮机在投运若干年后，随着老化其性能逐渐下降变差而无法避免，在机组正常估算寿命期内，其故障率的大小往往呈现“浴盆曲线”式的变化，设备经多年运行后，在部件磨损阶段故障率会趋于增长。目前国内300MW功率等级机组仍占总装机容量30.13%，多数运行经济性较差，安全性方面也存在诸多隐患，且部分机组已接近其设计寿命，采用当代先进汽轮机设计技术，对其实施改造，恢复或提高其效率，对节能增效及减

某电厂4号机组DEH系统主汽门和高压调门突然关闭原因分析与整改措施 一. 概述 某厂4号机组为300MW燃煤发电机组，DEH系统采用ABB公司的SYMPHONEY 系统。2013年1月22日机组正常运行过程中，DEH突然发出快关左侧中压主汽门（LSV）和3号高调门（CV3）的1s脉冲指令，导致这2个阀门突然全关，然后又自动恢复。 事件发生后，电厂组织相关技术人员进行分析，认为发生此现象是因为DEH 的信号在柜内通讯发生翻转所致，这也是该类DEH常见的异常故障。机组正常运行过程中突然关闭汽轮机调门，扰动和冲击都比较大，将严重威胁机组安全运行。 二. 原因分析 该事件的发生，DEH和DCS都没有任何记录，为原因分析增加了很大的难度。我们以机组的DEH逻辑为切入口，结合本次事件的现象和以往的一些经验，来逐步剖析事件的原因。 首先，在机组正常运行的情况下，只有通过阀门活动试验电磁阀，DEH才能让中压主汽门关闭。LSV的活动试验电磁阀为22YV，该电磁阀的驱动设计在DEH 系统的M2控制单元，但阀门活动试验的逻辑设计在M4控制单元。阀门活动试验时，动作指令信号在M4控制单元内产生，然后以通信方式送到M2控制单元，从而驱动电磁阀22YV带电。根据以往的经验，ABB这种DCS系统的柜内不同控制单元通讯，经常会发生通信信号翻转的现象。该DEH试验电磁阀的这种设计，极其容易由于通讯信号的翻转而导致电磁阀动作。 再来看CV3，除了正常的伺服阀控制外，还有活动电磁阀16YV控制。16YV 带电也会关闭CV3。与LSV的22YV电磁阀控制一样，16YV也设计在DEH的M2

控制单元，而CV3活动试验逻辑同样设计在M4控制单元。阀门活动试验时，电磁阀的驱动控制与LSV的完全一样，同样极有可能发生通信信号的翻转而导致电磁阀动作。 若CV3由伺服阀控制来关闭，则指令来源于同一个阀门流量指令，其他高压调门如CV1，CV2，CV4等也会动作，但本次只有CV3动作，因此可排除伺服阀指令动作的可能性。 综合上述分析，造成LSV，CV3同时关闭动作1s的原因，极有可能是M4到M2的通信信号发生翻转造成。 通信信号发生翻转是由于网络通信异常造成的，这是一种能够快速自行恢复的通信故障。通信时时刻刻都在进行，偶尔出现一次通信发送/接收异常，本来是属于正常现象，通信处理软件对接收到的数据做无效处理即可，但ABB这种DCS的通信处理存在一个BUG，在收到通信异常数据时，没能发现异常，就没有对数据进行丢弃的处理，而是直接接收该数据，则出现信号翻转就不为奇怪了。要消除该BUG，需要ABB公司对其通信程序进行测试，找出BUG的地方，对该通信程序进行升级。 三. 整改措施 通过分析，认为DEH阀门关闭是由于通信信号发生翻转造成的。为了减少这种信号翻转对DEH系统造成的影响，建议对此类重要通信信号做优化处理，如采取3取2处理、增加信号动作的闭锁条件等。例如，在进行阀门活动试验后，只有开始阀门活动试验时，才能在M2激活电磁阀带电，否则，就对电磁阀进行闭锁，这样，就能避免电磁阀的误动了。 电厂1～4号机组的DEH系统，之前也频频发生类似的信号翻转问题，该问题困扰该厂已久，后来在电科院热工所的建议下，对相关通信信号进行了优化处理，之后再未出现因信号翻转而造成DEH异常的现象。

青山纸业热电厂#5汽轮机组轴封漏汽处理总结 本人1980年参加工作，一直从事汽轮机组的检修、维护任务，在长期工作中，对汽轮机调速系统、转子找中有个人较深理解，先后参加过永安火电厂、邵武纸厂、光泽竹浆厂、江西寿昌纸业等企业的汽轮机组安装、调试和维护，并撰写有《青山纸业热电厂2＃汽轮机突发振动原因的分析及处理》等论文。 设备故障的判断、分析、解决是一名检修钳工个人技术能力的综合反映，能在最短的时间内，判断出设备故障症结所在，并以最经济的手段解决故障应该是是一名检修钳工追求的目标。本着“具体问题具体分析”的原则，下面以青山纸业热电厂#5汽轮机组轴封漏汽原因分析及处理为例，对相关内容予以总结。 1.青山纸业热电厂#5汽轮机组轴封漏汽大，造成机组润滑油进水，油质乳化，润滑油粘度降低，严重影响机组安全运行。本人通过对机组漏汽原因进行具体分析，采取了相应的系统处理措施，并对机组下一步运行提出了较为稳妥的意见。 1.1 机组简介 青山纸业热电厂#5汽轮机组(简称#5机)，为青岛汽轮机厂制造的CC12-5.88/0.981/0.490型单缸、中温、次高压冲动双抽汽、凝汽式汽轮机，额定功率12MV，额定主蒸汽参数5.88Mpa、470℃，额定负荷时汽耗量92.4t/h,一级抽汽参数0.981 Map、283℃，额定抽汽量35 t/h；二级抽汽0.490 Map、226℃，额定抽汽量35 t/h。 1.2 机组运行特征 #5机组投产以来，经过运行、检修人员细心观察总结，发现了该机组的一个运行特征：暖机时间一定要充分，汽缸和转子膨胀位移5mm以上，汽缸内上下左右6个测温点，缸壁温度达200℃以上，它们相差不能大于35℃，而且还要根据开机方式是额定参数启动或者滑参数启动，当时的蒸汽压力、汽温，机组的冷态、温态和热态程度，疏水情况及环境温度的不同做出不同的暖机时间，不然机组转子

YF-ED-J7553 可按资料类型定义编号 主汽门突然关闭的原因分析及处理对策实用版 Management Of Personal, Equipment And Product Safety In Daily Work, So The Labor Process Can Be Carried Out Under Material Conditions And Work Order That Meet Safety Requirements. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日

主汽门突然关闭的原因分析及处 理对策实用版 提示：该安全管理文档适合使用于日常工作中人身安全、设备和产品安全，以及交通运输安全等方面的管理，使劳动过程在符合安全要求的物质条件和工作秩序下进行，防止伤亡事故、设备事故及各种灾害的发生。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 桂林虹源发电有限责任公司2台135 MW机 组于20xx年10月投入运行，该机组DEH由上 海汽轮机厂提供，采用FOXBORO公司智能自动 化仪表系列构成的凝汽式汽轮机数字电液调节 控制系统，可由操作员站通过CRT各画面控制 汽轮机冲转、升速、阀切换、并网、带负荷， 具有两种互为跟踪的控制方式，即自动和手 动，并可相互切换。 该系统自投用以来，1号机组出现了在运行 中两个主汽门突然自动关闭，导致甩负荷的事

件，当时1号机带90 MW负荷，各项参数都正常。主汽门TV1和TV2突然关闭，负荷迅速降至0，由于运行人员处理不及时，导致继电保护动作，跳机停炉。 1 原因分析 开始汽轮机冲转升速时，汽轮机处于主汽门控制方式，此时4个调速汽门GV全开，转速由TV控制，TV的开度指令根据PID运算得出，控制原理逻辑如图1所示。 图1 TV控制原理逻辑 正常时，当转速达到2 950 r/min时，进行阀切换，转入调门控制，此时SUM开始快速累加，TV指令也跟着快速增加，主汽门加速开启，当TV1与TV2反馈平均值大于90时，THI 为1，TV的指令变为100并一直保持下去，这

专业技术报告 #1机组通流改造 性能分析 摘要 由于我厂350MW汽轮机组经过近三十年运行，老化明显，效率低下，经济性较差，为提高机组效率，我厂与2012年对#1机组进行通流部分改造。本文首先分析了国际以及国内得汽轮机通流改造得必要性，以及通流改造经过多年得实践取得得丰富得经验本文指出了我厂350MW进口汽轮机改造前具体问题，并逐一说明了此次通流改造所做得针对性得改造；机组经过通流部分改造后额定工况下机组得热耗为7928、3kJ/（kW、h）,低于设计值约0、15个百分点，机组得改造比较成功，高压缸炯效率提高了0、9%,中压缸炯效率提高了3、4%,低压缸炯效率提高了3、6%,使得整个机组得炯效率有了很大得提升。关键词:350MW机组，通流改造，性能试验，机组效率 #1机组通流改造分析 1引言 1、1选题背景及意义 我国04年以后，发电装机容量与发电量增速更快,2005年、2006年与2007 年，中国电力装机容量连续突破5亿千瓦、6亿千瓦与7亿千瓦，到2008年末，我国发电装机容量达到7、9亿千瓦，比2007年增长10、34%,发电量达到3、4万亿千瓦时⑴，其中，爆煤机组占了75、7%,发电量占80%以上，耗煤量大，能源利用率目前也只有30%,低于世界先进国家20~30个百分点⑵，从我国350MW机组运行情况瞧这些机组设计技术就是20世纪60年代得，主要投产于80年代至90年代。由于机组老化，其经济性已经远低于原设计水平；同时由于设计技术落后，机组得经济性远远低于国际先进水平。全国数十台300MW机组得平均供电煤耗为340~360g/ (kW?h),比设计值高20~25g/ (kW?h),比国外同类运行机组高

祁黄羊（第二课时）教学设计 教学目标： 1、能正确、流利、有感情地朗读课文，复述课文。 2、借助具体的语言材料，领会学习祁黄羊做事出以公心，一心为国的精神。 教学重点： 抓住重点段，反复诵读，认真体会，加深对祁黄羊做事出以公心，一心为国的可贵精神的理解。 教学难点： 联系上下文，体会、理解课文最后一个自然段悼公所说话的意思。 教学过程： 一、复习导入 1．师：同学们，今天我们继续走进群雄纷争、弱肉强食的春秋时代，去认识一位历经两千多年依然光芒四射的传奇人物——祁黄羊（板书课题） 2.通过上节课的学习，你能用一句话概括课文的主要内容吗？ 3.这里有一个关键词：中军尉。同学们快速浏览课文，找出有关中军尉的词句，完成填空。 4.这个故事，是在人物对话中展开的，这节课，我们就走进祁黄羊和晋悼公的对话，在对话中感受。我们不仅要闻其声，还要感其心。板书：闻其声，感其心 二、外举解狐

1．辞掉中军尉的职位后，祁黄羊首先向悼公推荐的是——解狐。他又是怎样推荐的呢？请同学们默读课文的3－7自然段，画出祁黄羊与悼公的对话。指名读画出的句子。 2. 课件出示两人第一次对话内容： “中军尉职责重大，决定人选的事关系着国家的兴亡。” “我看解狐就很不错。” （1）请同学们先自己读读两人的第一次对话，然后同座间相互读读。指名让一个读祁黄羊的语言，另一个读悼公的话。其他同学听听他们读得像不像。 （2）悼公是晋国的国君，祁黄羊是他的臣子，他们说话是应用什么语气？不同身份的人说话的语气也不同。 （3）你从悼公的话中听出了什么？你知道中军尉担负着什么职责吗？简介（当时晋国军事力量强大，与中军尉祁黄羊训练有方密不可分。一旦中军尉用错，将削弱晋国势力，后果不堪设想） 谁来再读读悼公的话。 （4）从祁黄羊的话你又听明白什么了？虽然这是平常的句子，仔细体会却能读出其中的味道。从哪个字看得出来他非常真诚。（“很”点红）指名再读祁黄羊的话。 指名让学生再读对话。 3.要想读好人物对话，我们除了读懂他的语言，还要关注什么？（提示语） （1）听了悼公的话，祁黄羊不是立刻就作出回答的。课件出示：祁

再热主汽门和再热调门阀杆漏汽分析及处理 一、存在问题 1、#1机组调门严密性试验不合格。 2、#2汽机主汽调节阀、中压调门严密性试验不合格，只能降至1728rpm中压调门严重泄漏。 3、右侧中联门门杆漏汽过大，负荷560MW以上正常。 二、基建期检查情况 在#1机组168试运后停机消缺期间，对右侧中调门进行了解体检查。检查阀门密封线完整，行程合格，复装后未再进行调门严密性检查。 三、主汽门结构和控制原理 在中压缸的两侧各有一个再热主汽门和再热调门，简称中联门，即中压主汽门与中压调门合用一个阀壳和阀座的联合汽门，由合金钢铸件制成。 中压调门在上，中压主汽门在下，再热蒸汽先经过中压调门，再到中压主汽门，最终进入中压缸。 二阀各自有一套执行机构，位于中联门侧面的油动机和弹簧室，通过杠杆控制调节阀的开度。而位于中联门下部的另一个油动机和弹簧室则控制中压主汽门的开关。中联门为立式结构，如图一、图二所示。 中压调节阀的阀芯为钟罩式，阀芯的中央开有平衡孔，孔上部的圆锥形面即为预启阀的阀座。阀芯的上部装有阀帽，通过八个内六角螺栓与阀芯固定。预启阀位于阀帽与阀芯之间，预启阀与阀杆用螺纹与定位销固定。预启阀两侧有导向键可嵌入阀帽内的导向槽内，以防止预启阀转动。 中压调门的阀杆套筒及阀盖上设有阀杆漏汽孔。在中联门的进汽腔室内设有滤网。 中压主汽门的主阀为单座球形阀，主阀芯上开有平衡孔。其预启阀位于阀杆端部。采用螺纹和定位销的方式与阀杆连接在一起。预启阀与阀芯的结合面为圆锥面，为了防止预启阀转动，在预启阀的阀芯内孔两侧开有导向槽，阀杆上的导向键正好嵌入该槽内，既为预启阀开关起导向作用，又可防止预启阀转动。在主汽门处设有一个阀杆漏汽孔和一个阀座后疏水孔。 技术特性 再热主汽门： 阀门行程mm：265 油动机行程mm：270 再热调门： 阀门行程mm 220 油动机行程mm 220 1