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小型汽车吊上楼面验算计算书

专业:结构

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2018年1月

汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。

一、楼面行走工况

1、设计荷载

根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。汽车吊行走区域如下图所示。

图 1汽车吊行走区域布置图

2、吊车荷载及尺寸

3、汽车吊行驶相关参数

15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷

载如下图所示：

图 2汽车荷载参数

4、承载力校核

15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图：

图 3 汽车楼面行走计算简图

4.1 基本资料

4.1.1 工程名称：局部承压计算

4.1.2 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，

板的跨度 Lx ＝ 3250mm， Ly ＝ 8000mm，板的厚度 h ＝ 120mm

4.1.3 局部荷载

4.1.3.1 第一局部荷载

局部集中荷载 N ＝ 42kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；

垫层厚度 s ＝ 0mm

荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离

x1 ＝ 1525mm，

最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1525mm

荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 3100mm，最下端至板下边的距离

y1 ＝ 2800mm，

最上端至板上边的距离 y2 ＝ 4600mm

4.1.3.2 第二局部荷载

局部集中荷载 N ＝ 42kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；

垫层厚度 s ＝ 0mm

荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离

x1 ＝ 1525mm，

最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1525mm

荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 4900mm，最下端至板下边的距离

y1 ＝ 4600mm，

最上端至板上边的距离 y2 ＝ 2800mm

4.2 第一局部荷载

4.2.1 荷载作用面的计算宽度

4.2.1.1 bcx ＝ btx + 2s + h ＝ 200+2*0+120 ＝ 320mm

4.2.1.2 bcy ＝ bty + 2s + h ＝ 600+2*0+120 ＝ 720mm

4.2.2 局部荷载的有效分布宽度

4.2.2.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度

当 bcy ≥ bcx， bcx ≤ 0.6Ly 时，取 bx ＝ bcx + 0.7Ly ＝

320+0.7*8000 ＝ 5920mm

当 bx ＞ Lx 时，取 bx ＝ Lx ＝ 3250mm

4.2.2.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度

当 bcx ＜ bcy， bcy ≤ 2.2Lx 时，取

by ＝ 2bcy / 3 + 0.73Lx ＝ 2*720/3+0.73*3250 ＝ 2853mm 当 0.5by ＞ 0.5ey2 时，取 by ＝ 1426 + 0.5ey2 ＝ 1426+0.5*1800 ＝2326mm

4.2.3 绝对最大弯矩

4.2.3.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩

4.2.3.1.1 将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载

qy ＝ N / bty ＝ 42/0.6 ＝ 70kN/m

4.2.3.1.2 MmaxY＝qy·bty·(Ly - y)·[y1 + bty·(Ly - y) / 2Ly] / Ly

＝ 70*0.6*(8-3.1)*[2.8+0.6*(8-3.1)/(2*8)]/8 ＝76.76kN·m

4.2.3.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩

4.2.3.2.1 将局部集中荷载转换为 X 向线荷载

qx ＝ N / btx ＝ 42/0.2 ＝ 210kN/m

4.2.3.2.2 MmaxX＝qx·btx·(Lx - x)·[x1 + btx·(Lx - x) / 2Lx] / Lx

=210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25 ＝ 33.08kN·m

4.2.4 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载

4.2.4.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载

qey ＝ 8MmaxY / (bx·Ly2) ＝ 8*76.76/(3.25*82) ＝ 2.95kN/m2

4.2.4.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载

qex ＝ 8MmaxX / (by·Lx2) ＝ 8*33.08/(2.326*3.252) ＝ 10.77kN/m2

4.2.5 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载

qe' ＝ N / (Lx·Ly) ＝ 42/(3.25*8) ＝ 1.62kN/m2

4.3 第二局部荷载

4.3.1荷载作用面的计算宽度

4.3.1.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 200+2*0+120 ＝ 320mm

4.3.1.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 600+2*0+120 ＝ 720mm

4.3.2局部荷载的有效分布宽度

4.3.2.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度

当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx+ 0.7L y＝ 320+0.7*8000 ＝ 5920mm

当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 3250mm

4.3.2.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度

当 b cx＜ b cy， b cy≤ 2.2L x时，取

b y＝ 2b cy / 3 + 0.73L x＝ 2*720/3+0.73*3250 ＝ 2853mm

当 0.5b y＞ 0.5e y1时，取 b y＝ 0.5e y1 + 1426 ＝ 0.5*1800+1426 ＝2326mm

4.3.3绝对最大弯矩

4.3.3.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩

4.3.3.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载

q y＝ N / b ty＝ 42/0.6 ＝ 70kN/m

4.3.3.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y

＝ 70*0.6*(8-4.9)*[4.6+0.6*(8-4.9)/(2*8)]/8

＝ 76.76kN·m

4.3.3.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩

4.3.3.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载

q x＝ N / b tx＝ 42/0.2 ＝ 210kN/m

4.3.3.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x

＝210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25

＝ 33.08kN·m

4.3.4由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载

4.3.4.1按上下支承考虑时的等效均布荷载

q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*76.76/(3.25*82) ＝ 2.95kN/m2

4.3.4.2按左右支承考虑时的等效均布荷载

q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*33.08/(2.326*3.252) ＝ 10.77kN/m2

4.3.5由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载

q e' ＝ N / (L x·L y) ＝ 42/(3.25*8) ＝ 1.62kN/m2

4.4 结果汇总

4.4.1 等效均布荷载 qe ＝ 10.77kN/m2＜14kN/m2

二、汽车吊装工况

1、吊车支腿压力计算

根据施工方案，15t汽车吊钢架拼装过程中，最不利工况为：

吊装半径12m，吊重1.2t，即起重力矩为14.4t?m，汽车吊自重为15吨。

1.1计算简图

图 4 汽车吊支腿布置图

1.2计算工况

工况1：起重臂沿车身方向（α=0°）

工况2：起重臂沿车身方向（α=90°）

工况3：起重臂沿车身方向（α=47°）

1.3支腿荷载计算公式

N=∑P/4±[M(cosα/2a±sinα/2b)]

式中：∑P——吊车自重及吊重；

M ——起重力矩；

α——起重臂与车身夹角；

a ——支腿纵向距离；

b ——支腿横向距离；

1.4计算结果

工况1：起重臂沿车身方向（α=0°）

N1=N2=∑P/4+[M(cosα/2a+sinα/2b)]=5.52t

N3=N4=∑P/4-[M(cosα/2a+sinα/2b)]=2.58t

工况2：起重臂沿车身方向（α=90°）

N1=N4=∑P/4+[M(cosα/2a+sinα/2b)]=5.62t

N2=N3=∑P/4-[M(cosα/2a+sinα/2b)]=2.48t

工况3：起重臂沿车身方向（α=47°）

N1=∑P/4+[M(cosα/2a+sinα/2b)]=6.20t

N2=∑P/4+[M(cosα/2a-sinα/2b)]=3.87t

N3=∑P/4-[M(cosα/2a+sinα/2b)]=1.90t

N4=∑P/4-[M(cosα/2a-sinα/2b)]=4.23t

根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为6.2t。

2、楼面等效荷载计算

2.1 基本资料

周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，

板的跨度 L x＝ 3250mm， L y＝ 3000mm，板的厚度 h ＝ 120mm

局部集中荷载 N ＝ 62kN，荷载作用面的宽度 b tx＝ 1200mm，

荷载作用面的宽度 b ty＝ 1200mm；垫层厚度 s ＝ 100mm

荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离 x1＝1025mm，

最右端至板右边的距离 x2＝ 1025mm

荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 1500mm，最下端至板下边的距离 y1＝900mm，

最上端至板上边的距离 y2＝ 900mm

2.2 荷载作用面的计算宽度

2.2.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 1200+2*100+120 ＝ 1520mm

2.2.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 1200+2*100+120 ＝ 1520mm

2.3 局部荷载的有效分布宽度

2.3.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度

当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx+ 0.7L y＝ 1520+0.7*3000 ＝ 3620mm

当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 3250mm

2.3.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度

当 b cx≥ b cy， b cy≤ 0.6L x时，取 b y＝ b cy+ 0.7L x＝ 1520+0.7*3250 ＝ 3795mm

当 b y＞ L y时，取 b y＝ L y＝ 3000mm

2.4 绝对最大弯矩

2.4.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩

2.4.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载

q y＝ N / b ty＝ 62/1.2 ＝ 51.67kN/m

2.4.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y

＝ 51.67*1.2*(3-1.5)*[0.9+1.2*(3-1.5)/(2*3)]/3 ＝

37.2kN·m

2.4.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩

2.4.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载

q x＝ N / b tx＝ 62/1.2 ＝ 51.67kN/m

2.4.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x

＝

51.67*1.2*(3.25-1.625)*[1.025+1.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25

＝ 41.08kN·m

2.5 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载

2.5.1按上下支承考虑时的等效均布荷载

q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*37.2/(3.25*32) ＝ 10.17kN/m2

2.5.2按左右支承考虑时的等效均布荷载

q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*41.08/(3*3.252) ＝ 10.37kN/m2

2.5.3等效均布荷载 q e＝ Max{q ex, q ey} ＝ Max{10.17, 10.37} ＝

10.37kN/m2＜14kN/m2

3、最不利吊装位置悬挑梁计算

3.1 吊装点位布置

汽车吊吊装时共设置4个吊装点，吊装点位置如下图所示。

图 5 汽车吊吊装点位布置

由吊装点位布置图可知，吊装点均设置在楼面悬挑位置，且受力最大的支腿设置在悬挑最远端。为减小对结构的不利影响，汽车吊的支腿应尽量落在原结构梁范围内，每个吊装点汽车吊具体布置位置如图6~9所示。

图 6 吊装点1汽车吊布置位置图 7 吊装点2汽车吊布置位置

图 8 吊装点3汽车吊布置位置图 9 吊装点4汽车吊布置位置

3.2计算结果

将汽车吊每个支腿荷载输入计算模型，验算原结构承载力是否满足汽车吊作业要求。计算结果如下图所示。

图 10 吊装点1原设计竖向梁配筋图图 11 吊装点1原设计水平梁配筋图

图 12 吊装点1荷载布置图 13 吊装点1原设计配筋值图 14 吊装点1计算配筋结果

图 15 吊装点2原设计竖向梁配筋图图 16 吊装点2原设计水平梁配筋图

图 17 吊装点2荷载布置图 18 吊装点2原设计配筋值 19 吊装点2计算配筋结果

图 20 吊装点3原设计竖向梁配筋图图 21 吊装点3原设计水平梁配筋图

图 22 吊装点3荷载布置图 23 吊装点3原设计配筋值 24 吊装点3计算配筋结果

图 25 吊装点4原设计竖向梁配筋图图 26 吊装点4原设计水平梁配筋图

图 27 吊装点4荷载布置图 28 吊装点4原设计配筋值图 29 吊装点4计算配筋结果计算结果表面，各吊装点原设计梁承载力均能满足汽车吊作业要求。三、结论

经计算，汽车吊在楼面行走工况及吊装工况下，结构承载力均满足要求。

圆形水池计算书

圆形水池设计项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 基本信息圆形水池形式:有盖池内液体重度10.0kN/m3 浮托力折减系数1.00 裂缝宽度限值0.20mm 抗浮安全系数1.10 水池的几何尺寸如下图所示:

1.2 荷载信息顶板活荷载:1.50kN/m2 地面活荷载:10.00kN/m2 活荷载组合系数:0.90 荷载分项系数: 自重 :1.20 其它恒载:1.27 地下水压:1.27 其它活载:1.40 荷载准永久值系数: 顶板活荷载 :0.40 地面堆积荷载:0.50 地下水压 :1.00 温(湿)度作用:1.00 活载调整系数: 其它活载:1.00 不考虑温度作用 1.3 混凝土与土信息土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3 土内摩擦角ψ:30.0度地基承载力特征值fak=40.00kPa 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C25 纵筋级别:HRB400 混凝土重度:25.00kN/m3 配筋调整系数:1.20 纵筋保护层厚度: 2 计算内容（1）荷载标准值计算（2）抗浮验算（3）地基承载力计算（4）内力及配筋计算（5）抗裂度、裂缝计算（6）混凝土工程量计算 3 荷载标准值计算顶板:恒荷载: 顶板自重 :5.00kN/m2 活荷载:

土坡稳定性计算计算书7.9

土坡稳定性计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息: 基本参数：放坡参数：荷载参数：土层参数：

二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.2的要求。

圆弧滑动法示意图三、计算公式: K sj=∑{c i l i+[ΔG i b i+qb i]cosθi tanφi}/∑[ΔG i b i+qb i]sinθi 式子中： K sj --第j个圆弧滑动体的抗滑力矩与滑动力矩的比值; c i --土层的粘聚力； l i--第i条土条的圆弧长度； ΔG i-第i土条的自重； θi --第i条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i条土的宽度； h i --第i条土的平均高度； q --第i条土条土上的均布荷载；四、计算安全系数: 将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：

铝模板计算书

铝合金模板方案设计验算主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm 铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2 钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2 销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2 铝模自重为22kg/ m2 钢材弹性模量 25/101.2mm N E ?= Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy = Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy = 1．顶撑验算顶撑采用Q235的钢材，外管采用 φ60×2.0mm 钢管，插管为 φ48× 3.0mm 厚，插销为 φ14mm 。本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3 因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算长细比： i ul i 0 ==L λ 钢管支撑的使用长度l=2800 钢管支撑的计算长度 l l 0 μ= 22.1299.112n 1=== ++μ 12 I I n ==18.51/9.32=1.99 8.1656.202800 22.1i l ===?μλ i 为回转半径 1.1.1 钢管受压稳定验算

根据《钢结构设计规范》得 285.0=? N A N 5.26838215438285.0f ][2=??=??=? 其中2A 为套管截面积 1.2钢管受压强度验算插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值 2mm /325fce N = 两个插销孔的管壁受压面积 13214.32 140.32a 22d =???=?=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=?=?= 1.1.3插销受剪验算。插销两处受剪。插销截面积 220mm 7.15314.37=?=A 插销承受容许荷载 N N 384257.153125227.153fy ][=??=??= 根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N 1.4 最大构件的荷载验算本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm 最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm 铝模板自重22kg/㎡施工荷载按200 kg/㎡ a 、最大梁荷载组合（最大支撑间距1300mm ）梁砼自重：0.2×1.2×1.3×25000=7800N 铝模自重：0.2×1.3×220=57.2N 恒载系数1.2：（7800+57.2）×1.2=9428.6N 活载系数1.4：2000×1.4×0.2×1.3=728N 合计：10156.6N(不考虑折减系数) b 、最厚板荷载组合：顶撑间距按1300×1300计算，板厚160mm

@钢便桥计算书正文(最终)

本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图：立面形式横断面形式

钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。横向布载形式车辆荷载尺寸四、结构体系受力验算 4.1、桥面板桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235）横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。

(1)计算简图： (2) 强度验算：抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm

消防水池计算书

消防水池计算书（一）处理池没水时荷载 1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3 土重度r=18KN/m3无地下水池壁4.7m深 ∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m ①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2 跨中18.6 0 5.2 支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m

支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m 跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m 假设壁厚h=250,混凝土强度C30 查表可知选筋12100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。且配筋率0.452%，合适。所以外钢筋选配12100 As=1131mm2/m 弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m

两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 下端支座-41.5 -69.22 跨中18.6 30.94 支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m 支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m 跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m 池壁侧、外侧为12100均满足强度和裂缝要球。

深基坑边坡稳定性计算书

土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息：条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 1.56 ；基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 14.000 ；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数:

土层参数: 二、计算原理根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 >=1.3的要求。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。

剪力墙计算书

墙模板安全（非组合钢模板）计算书一、计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《施工手册》（第五版）二、计算参数

（图1）纵向剖面图

（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H＝24×4500/1000=108kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值

根据墙厚的大小确定组合类型：当墙厚大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 当墙厚不大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×41.218+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=51.8 44 kN/m2 正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2 （图3）模板设计立面图四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4

抗浮验算计算书

地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为- 4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为： 3.2m。裙房部分抗浮荷载： ①地上四层裙房板自重： ②地上四层xx折算自重： ③地下顶板自重： ④地下室xx折算自重： ⑤底板自重：25× 0.48＝ 12.0kN/m2 25× 0.50＝ 12.5kN/m2 25× 0.18＝ 4.5kN/m2

25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25× 0.4＝ 10.0kN/m2 41.75kN/m2 合计：水浮荷载： 3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第 5.4.3条，＞ 1.05，满足抗浮要求。二、整体抗浮（二）仅一层车库部位 J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(- 4.200)。抗浮计算如下：图纸修改见结构05 底板板底相对标高为- 5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-

1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： ②地下顶板自重： ③xx折算自重： ④底板及回填自重：考虑设备自重20× 0.30＝ 6.0kN/m2 25× 0.25＝ 6.25kN/m2 25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25×（ 0.4+ 0.5）＝ 22.5kN/m2 0.5 kN/m2

38kN/m2 水浮荷载： 3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。合计：

铝合金模板计算书(版本2)

铝合金模板开启---- 建筑低碳环保新时代陕西天利成建筑科技有限公司 2016年10月

第一章铝合金模板及支撑体系计算书一、铝合金模板计算书编制、设计计算依据 GB50009-2012 建筑结构载荷规范 GB50010-2010 混凝土结构设计规范 GB50017-2003 钢结构设计规范 GB50666-2011 混凝土结构工程施工规范 GB50429-2007 铝合金结构设计规范 JGJ59-2011 建筑施工安全检查标准 JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ162-2008 建筑施工模板安全技术规范 JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文；

二、铝合金模板体系简介 2.1、标准模板单元体系 2.2、楼面处铝合金模板固定体系

2.3、墙、柱处铝合金模板固定体系对拉螺杆为T18的高强螺杆，背楞上下间距从下往上200mm、600mm、650mm、650mm、550，对拉螺杆水平最大间距800mm。

三、铝合金模板标准单元铝合金模板体系类似于组合钢模板体系，都是由标准单元组合拼装而成。利于工厂标准化设计、制作。铝合金模板标准单元均为铝合金挤压型材，根据模板宽度分为100mm~400mm 不等的标准型材。实际设计制作时楼面板的通用标准规格为400mm×1100mm,墙、柱模板的标准规格为400mm×2600mm(标准长度根据建筑岑高的差异，略有不同)。下图为铝合金模板的标准单元示意图标准墙、柱模板标准楼面板

PC结构叠合楼板模板及支撑架计算书

板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性

模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下：根据混凝土设计规范GB 50010-2010 叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA s x=ξb h0 ξb=β1/(1+f y/E sεcu) =0.8/(1+360/(2×105×0.0033)) =0.5177 x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm 叠合板混凝土受压区的受弯承载力 α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm =10 kN·m 叠合板钢筋受拉区的受弯承载力 f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626kN·m 因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m 远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·m

抗浮锚杆设计计算书

二、计算书 1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为：表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ?= （7.4.1）上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN. f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2 。根据计算得：As=569mm 2 所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算. 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ πmg t a Df N K L ?> (7.5.1-1) ψ ξπms t a f d n N K L ?> (7.5.1-2) 上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）； K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）； f m g ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa 。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ； ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n —— 钢筋根数由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。由计算公式算得4#地块：L a 〉6.92m ，施工设计按照锚固段长度为8.00m 设计。 5、锚杆锚入基础的长度根据规范要求，钢筋须插入基础内不少于35d ，本工程2#地块，采用Φ22螺纹钢筋，长度为35*22=770mm ，设计时取800mm 。本工程3#、4#地块采用Φ25螺纹钢筋，长度为35*25=875mm ，设计时取900mm 。 6、锚杆间距本工程基础为筏板基础，考虑结构受力特点，本着减小底板弯曲应力的原则，本工程采用小吨位的锚杆。杭浮锚杆在整个底板上小间距均匀布置，局部地方（独立柱基位置）适当调整。该布置可降低底板的加筋费用，又可以减小因个别锚杆失效而造成的局部破坏。锚杆大体成正方形布置，根据地下室抗浮区域、抗浮力要求的不同，锚杆间距为：锚杆间距一览表表6 7、设计实物工程量根据计算，本工程抗浮锚杆设计实物工程量为：2号地块设置锚杆1107根，单根锚杆长度5.1m ，3#地块设置锚杆1927根，单根锚杆长度8m ，4#地块设置锚杆2707根，单根锚杆长度8m ，总计锚杆进尺43181.1m(含防水0.1m/根)。 8、锚固体强度及水泥浆配比为增大锚固体的强度，锚固体采用豆石与砂浆结合体，填筑的豆石强度应无风化现象，

铝合金模板计算书

铝合金模板计算书一、计算依据 1.1《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 1.2《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 1.3《建筑施工计算手册》2007ISBN978-7-112-09144-7 1.4《建筑施工手册》第四版2003ISBN7-112-059720 1.5《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。二、楼面模板计算 1、材料等级/数据 1.1、铝合金牌号：6061-T6 1.2、屈服强度σs=246N/mm2 1.3、抗拉强度σb=264N/mm2 1.4、许用切应力［τ］=0.60σs/1.2=123N/mm2 1.5、许用应力[σ]=σs/1.2=205N/mm2 1.6、弹性模量E=69000N/mm2 1.7、泊松比ν=0.33 2、模板标准荷载值计算 2.1、楼板模板自重G1=0.2kN/m2 2.2、混凝土的重力密度25kN/m3 2.3、混凝土厚度h=150mm 2.4、混凝土自重G2=25X0.15= 3.75kN/m2 2.5、钢筋自重G3=1.1X0.15=0.165kN/m2 2.6、施工人员及设备均布载荷G4=2.5kN/m2 2.7、标准恒载F1=G1+G2+G3=0.2+ 3.75+0.165= 4.115kN/m2 2.8、标准活载F2=G4=2.5kN/m2 2.9、恒荷载F恒=F1*1.2=4.115X1.2=4.938kN/m2,(用于计算挠度) 2.10、活荷载：F活=F2*1.4=2.5X1.4= 3.5kN/m2 2.11、总荷载：F=F恒+F活=4.938+ 3.5=8.438kN/m2,(用于计算强度) 3、计算 3.1、模板计算 3.1.1面板验算面板厚度(取宽b=1mm的板作计算单元）h=3.5mm，截面积A=3.5mm2 惯性矩I=bh3/12=1X3.53/12=3.57mm4 截面系数(抵抗矩)W=bh2/6=1X3.52/6=2.04mm3 L=140mm 作用于模板的线载荷q=F*b=8.438X0.001=0.008438kN/m, q1=F恒*b=4.938X0.001=0.004938kN/m 弯矩M=qL2/8=0.008438X0.1402/8=0.00002067kN.m=20.67N.mm

工字钢搁置主梁验算计算书

工字钢搁置主梁验算计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN) 各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm) 主梁间距l a(mm) 1 6.138 7 140 900 2 6.138 7 1040 900 3 6.138 7 1940 900 4 6.138 7 2840 900 5 6.138 7 3740 900 6 6.138 7 4640 900 附图如下：

平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1 主梁材料规格 14号工字钢主梁截面积A(cm 2 ) 21.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4 ) 712 主梁截面抵抗矩W x (cm 3) 102 主梁自重标准值g k (kN/m) 0.169 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250 荷载标准值： q'=g k =0.169=0.169kN/m 第1排：F'1=F 1'/n z =6.138/1=6.138kN 第2排：F'2=F 2'/n z =6.138/1=6.138kN 第3排：F'3=F 3'/n z =6.138/1=6.138kN

第4排：F'4=F4'/n z=6.138/1=6.138kN 第5排：F'5=F5'/n z=6.138/1=6.138kN 第6排：F'6=F6'/n z=6.138/1=6.138kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/m 第1排：F1=F1/n z=7/1=7kN 第2排：F2=F2/n z=7/1=7kN 第3排：F3=F3/n z=7/1=7kN 第4排：F4=F4/n z=7/1=7kN 第5排：F5=F5/n z=7/1=7kN 第6排：F6=F6/n z=7/1=7kN 1、强度验算弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=15.204×106/102000=149.058N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=76.034×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)=112.316N /mm2 τmax=112.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

(完整版)土坡稳定性计算

第九章土坡稳定分析土坡就是具有倾斜坡面的土体。土坡有天然土坡，也有人工土坡。天然土坡是由于地质作用自然形成的土坡，如山坡、江河的岸坡等；人工土坡是经过人工挖、填的土工建筑物，如基坑、渠道、土坝、路堤等的边坡。本章主要学习目前常用的边坡稳定分析方法，学习要点也是与土的抗剪强度有关的问题。第一节概述学习土坡的类型及常见的滑坡现象。一、无粘性土坡稳定分析学习两种情况下(全干或全淹没情况、有渗透情况)无粘性土坡稳定分析方法。要求掌握无粘性土坡稳定安全系数的定义及推导过程，坡面有顺坡渗流作用下与全干或全淹没情况相比无粘性土土坡的稳定安全系数有何联系。二、粘性土坡的稳定分析学习其整体圆弧法、瑞典条分法、毕肖甫法、普遍条分法、有限元法等方法在粘性土稳定分析中的应用。要求掌握圆弧法进行土坡稳定分析及几种特殊条件下土坡稳定分析计算。三、边坡稳定分析的总应力法和有效应力法学习稳定渗流期、施工期、地震期边坡稳定分析方法。四、土坡稳定分析讨论学习讨论三个问题：土坡稳定分析中计算方法问题、强度指标的选用问题和容许安全系数问题。第二节基本概念与基本原理一、基本概念 1．天然土坡(naturalsoilslope)：由长期自然地质营力作用形成的土坡，称为天然土坡。2．人工土坡(artificialsoilslope)：人工挖方或填方形成的土坡，称为人工土坡。 3．滑坡(landslide)：土坡中一部分土体对另一部分土体产生相对位移，以至丧失原有稳定性的现象。 4．圆弧滑动法(circleslipmethod)：在工程设计中常假定土坡滑动面为圆弧面，建立这一假定的稳定分析方法，称为圆弧滑动法。它是极限平衡法的一种常用分析方法。二、基本规律与基本原理（一）土坡失稳原因分析土坡的失稳受内部和外部因素制约，当超过土体平衡条件时，土坡便发生失稳现象。1．产生滑动的内部因素主要有：（1）斜坡的土质：各种土质的抗剪强度、抗水能力是不一样的，如钙质或石膏质胶结的土、湿陷性黄土等，遇水后软化，使原来的强度降低很多。（2）斜坡的土层结构：如在斜坡上堆有较厚的土层，特别是当下伏土层(或岩层)不透水时，容易在交界上发生滑动。（3）斜坡的外形：突肚形的斜坡由于重力作用，比上陡下缓的凹形坡易于下滑；由于粘性土有粘聚力，当土坡不高时尚可直立，但随时间和气候的变化，也会逐渐塌落。 2．促使滑动的外部因素（1）降水或地下水的作用：持续的降雨或地下水渗入土层中，使土中含水量增高，土中易溶盐溶解，土质变软，强度降低；还可使土的重度增加，以及孔隙水压力的产生，使土体作用有动、静水压力，促使土体失稳，故设计斜坡应针对这些原因，采用相应的排水措施。（2）振动的作用：如地震的反复作用下，砂土极易发生液化；粘性土，振动时易使土的结

铝合金模板计算书(顶撑、背楞、螺栓、销钉)

铝合金模板配件受力计算书主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm 铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2 钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2 销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2 铝模自重为22kg/ m2 钢材弹性模量 25/101.2mm N E ?= Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy = Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy = 1．顶撑验算顶撑采用Q235的钢材，外管采用 φ60×2.0mm 钢管，插管为 φ48×3.0mm 厚，插销为 φ14mm 。本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3 因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算长细比： i ul i 0 ==L λ 钢管支撑的使用长度l=2800 钢管支撑的计算长度 l l 0μ= 22.1299.112n 1=== ++μ 12 I I n ==18.51/9.32=1.99 8 .1656.202800 22.1i l ===?μλ

i 为回转半径 1.1.1 钢管受压稳定验算根据《钢结构设计规范》得 285.0=? N A N 5.26838215438285.0f ][2=??=??=? 其中2A 为套管截面积 1.2钢管受压强度验算插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值 2mm /325fce N = 两个插销孔的管壁受压面积 13214.32 140.32a 22d =???=?=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=?=?= 1.1.3插销受剪验算。插销两处受剪。插销截面积 220mm 7.15314.37=?=A 插销承受容许荷载 N N 384257.153125227.153fy ][=??=??= 根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N 1.4 最大构件的荷载验算本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm 最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm 铝模板自重22kg/㎡施工荷载按200 kg/㎡

搁置主梁验算计算书

搁置主梁验算计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm) 1000 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 16 主梁长度L x(mm) 16100 梁/楼板混凝土强度等级C30 主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm) 100 主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm) 100 主梁左侧建筑物内锚固长度L m1(mm) 1200 主梁右侧建筑物内锚固长度L m2(mm ) 1200 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁左侧外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm ) 支撑件上下固定点的水平距离L2(mm ) 是否参与计算 1 左上拉2800 3900 2800 是 2 左上拉5500 7800 5500 是 3 右上拉8200 7800 5500 是 4 右上拉10900 3900 2800 是作用点各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距l a(mm)

号值F'(kN) 值F(kN) 平距离(mm) 1 18.73 2 2 400 1000 2 18.7 3 22 1400 1000 3 18.73 22 2400 1000 4 18.73 22 3400 1000 5 18.73 22 4400 1000 6 18.73 22 5400 1000 7 18.73 22 6400 1000 8 18.73 22 7400 1000 9 18.73 22 8400 1000 10 18.73 22 9400 1000 11 18.73 22 10400 1000 12 18.73 22 11400 1000 13 18.73 22 12400 1000 14 18.73 22 13400 1000 附图如下：平面图

矩形水池结构计算方案

矩形水池结构计算方案 The latest revision on November 22, 2020

矩形水池结构计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图：二、基本资料： 1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)，以下简称《砼规》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，以下简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》《建筑结构静力计算手册》（第二版） 2．几何信息：水池类型:无顶盖，半地下水池水池长度L＝11940mm，宽度B＝5990mm，高度H＝4180mm 地面标高＝0.000m，池底标高＝-4.180m 池壁厚度t 3＝400mm，池壁贴角c 1 ＝0mm 底板中间厚度t 2＝400mm，底板两侧厚度t 4 ＝400mm 底板贴角长度c 2 ＝0mm，底板外挑长度a＝400mm 池壁顶端约束形式:自由底板约束形式:固定 3．地基土、地下水和池内水信息：地基土天然容重γ＝18.00kN/m3，天然容重γ m ＝20.00kN/m3地基土内摩擦角φ＝30.00度，地下水位标高＝-2.000m 池内水深H W ＝0.00mm，池内水重度γ s ＝10.00kN/m3 地基承载力特征值f ak ＝120.00kPa 宽度修正系数η b ＝0.00，埋深修正系数η d ＝1.00 修正后地基承载力特征值f a ＝170.89kPa 浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f ＝1.05 4．荷载信息：地面活荷载q＝10.00kN/m2，活荷载组合值系数＝0.90 恒荷载分项系数:池身的自重γ G1＝1.20,其它γ G ＝1.27 活荷载分项系数:地下水压力γ Q1＝1.27,其它γ Q ＝1.27 地面活荷载准永久值系数ψ q ＝0.40 温（湿）度变化作用的准永久值系数ψ t ＝1.00 池内外温差或湿度当量温差△t＝10.0度温差作用弯矩折减系数η s ＝0.65 混凝土线膨胀系数αc＝1.00×10-5/℃ 5．材料信息：混凝土强度等级：C25 轴心抗压强度标准值f＝16.70N/mm2；轴心抗拉强度标准值f＝1.78N/mm2

恒智天成安全计算软件土坡稳定性计算

土坡稳定性计算计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法；条分块数：50；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.000 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000

φ --土层的内摩擦角； b i --第i条土的宽度； h i --第i条土的平均高度； h1i――第i条土水位以上的高度； h2i――第i条土水位以下的高度； γ' ――第i条土的平均重度的浮重度； q――第i条土条土上的均布荷载；四、计算安全系数: 将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：第1步：安全系数=1.417，标高=-2.000，圆心X=0.962米，圆心Y=1.344米，半径R=3.344米示意图如下：

铝合金模板计算书版本

铝合金模板目录设计大纲编制依据材料性能设计和计算 . 楼面模板结构计算 A.楼面板计算 B.楼面龙骨计算 C.楼面支撑立杆计算 D.转角连接计算 E.龙骨拉杆计算 . 墙模板结构计算 A.墙板计算 B.铁威令计算

C.穿墙拉杆计算设计大纲楼面模板的主要组成构件有楼面板，楼面龙骨，楼面支撑，转角及龙骨拉杆。由于竖向受力，这些原件均需经过强度和挠度的验算。墙身模板的主要组成原件有墙板，穿墙丝杆，铁威令，踢脚挡板，垫脚板。由于承受水平方向混凝土的压力负载，这些构件均需经过强度和挠度的验算。编制依据本工程设计图纸公司质量、环境和职业健康安全一体化管理文件省厅及地方关于模板支撑架相关文件要求《建筑施工手册》(第五版) 《建筑施工简易计算》（江正荣等编着）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011) 《铝合金模板系统应用技术标准》《建设工程施工现场管理规定》《建设工程安全生产管理条例》（国务院第393号令）《建筑工程预防坍塌事故若干规定》（建设部建质[2003]82号）《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）《建设工程施工安全技术操作规程》《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）铝挤压型材

标准等级：6061 T6 弹性系数, E 68900 N/mm2 屈服强度, F y 200 N/mm2 允许弯曲应力 F y) 160 N/mm2 铝平板标准等级：6061 T6 弹性系数, E 68900 N/mm2 屈服强度, F y 135 N/mm2 允许弯曲应力 F y) 95 N/mm2 低碳钢威令标准等级：43A 到BS 4360 及铁-1987 弹性系数, E 206000 N/mm2 屈服强度, F y 250 N/mm2 允许轴向拉伸应力 F y) 165 N/mm 允许弯曲应力 F y) 150 N/mm 设计及计算 ·荷载: 模板自重（25KG/m2）= 25×10×10-3 = KN/m2 施工荷载 KN/m2 钢筋混凝土重度 25 .1KN/m3 ·单件模板允许的挠度不超过跨径的1/250。 4.1楼面模板结构计算