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热泵充注制冷剂对化霜的改进

热泵充注制冷剂对化霜的改进
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热泵充注制冷剂对化霜的改

2010-03-16 21:20:01 来源:热泵热水器

技术网 浏览:251次 内容提要:分别采用查压焓图表法、R-S 法、临

界压缩性系数法、L-K 法、R-K 法等5种方法,对CO2在计算工况点的物性参数进行计算,并对计算结果进行了分析、比较,指出5种方法对不同的物性参数计算精度不尽相同,在实际工程中应根据需要合理选择不同的方法进行物性参

数计算。 关键词:离心式压缩机; CO2;物性参数;计算

热泵机组充注补偿对化霜的改进

唐黎

董志

(浙江

盾安人工环境设备股份有限公司 杭州 310002 )

1.引言

热泵机组在冬季制热运行时,由于室外温度低,蒸发器表面会逐渐结霜,当霜层加厚到一定程度就需要除霜,除霜是否彻底是必须要关注的问题。如果除霜不彻底,进入制热后,未除掉的霜层和除霜水将会冻结成密度较大的霜或冰,很难再在下一次化掉,影响制热效果,造成低压保护,排气温度过高,甚至导致压缩机损坏。目前热泵机组常用逆向除霜法进行除霜,根据国标规定,化霜时间不能超过总制热时间的20%,在长江流域等结霜严重的地区,由于化霜频繁,研究如何缩短化霜时间,使其在规定时间内化霜彻底,显得尤为重要。

2.试验和现象

我们以HLRS25机组为例,进行化霜试验。该机组水侧换热器为板式换热器,单个热力膨胀阀节流,制冷剂充注量为 7 kg,化霜时间最长为6分钟。图(1)为实验时化霜过程中高低压力和压缩机功率曲线图。从图1可以看出,与额定制冷工况相比,化霜开始时180秒内,系统吸排气压力很低,制冷剂循环量和压缩机输入功率远远低于额定制冷工况,因此蒸发器从水路系统吸热也很少。180秒内以后,虽然系统的高低压有所升高,但是与额定工况相比还是有较大差距。由于化霜的热量主要来源于压缩机输入功率和通过蒸发器从水路系统吸热,因此,通过以上分析,我们就可以判断,HLRS25机组的化霜能力不足。在实验过程中,我们也注意到,化霜开始后前三分钟,霜层变化很少,到了后三分钟化霜速度明显加快。到6分钟时,退出化霜,但是仍有近1/4结霜面积没有化完,证明HLRS25机组确实化霜能力不足。

图(1)化霜过程系统运行参数曲线图

3.分析和计算

通过以上实验现象和系统运行参数的分析,我们可以得出如下结论:

1)在HLRS25机组的一个化霜周期(6分钟)内,前3分钟系统基本不具备除霜能力,真正用于除霜的时间只有化霜周期的一半左右。因此,增加有效的化霜时间是增加机组化霜能力的重要途径。

2)在化霜周期的后三分钟时间内,由于高低压没有完全建立起来,制冷剂循环量较小,化霜能力不足。因此,提高化霜时压缩机的输入功率和增加制冷剂循环量是缩短化霜时间的重要途径。

文献1提出热泵系统使用双膨胀阀,化霜时的吸排气压力比单膨胀阀高。文献2提出采用高低压旁通的方法和增大电子膨胀阀开度。上述两种方案,都是通过增大节流元件流通量来加大制冷剂流量,减少除霜动作早期吸气压力及排气压力的衰减量,可以减少化霜时间。但是,上述两种方案都没有从提高除霜时制冷剂供应量的角度提高制冷剂流量,在提高制冷剂流量的同时,使高低压压差迅速减少,不利于提高压缩机输入功率。因此,除霜时需要考虑提高制冷剂供应量,这样不仅能有效的提高除霜时制冷剂循环量,而且同样有助于快速建立高低压,提高压缩机的输入功率,从而加速化霜的进程。

通过对系统充注量的分析可以发现,除霜早期吸气压力低最主要的原因在于制冷剂充注量远低于化霜时系统所需。因为充注量是按照制冷名义工况下的要求充注的,化霜条件下由于冷凝效果的大幅提高,冷凝器和储液器内积聚了大量的制冷剂液体,要使系统保持较高的高吸排气压力,就需要较大的充注量。

以HLRS25机组为例做一个估算:机组参数:板式蒸发器型号:CB52-48HX,48片,氟侧内容积2.25;套片式冷凝器:3排,Φ9.52×0.35,40孔,长度1830。

要使维持系统能在高压压力冲霜前达到0.7MPa以上,通过以下计算需要充注的制冷剂:1.冷水机组在化霜时,冷媒水仍处于流动状态,制冷剂仍能够蒸发,如要维持足够的制冷

剂用于蒸发,制冷剂[d1]按照湿蒸气干度法进行计算,忽略过热蒸气段,可以粗略估计蒸发器所需充注量。

(1)

式中和分别表示蒸发温度下,制冷剂饱和液体和饱和蒸气的密度,kg/m3;

表示干度。为板式换热器氟侧内容积。假定干度沿体积方向均匀变化,即

(2)

其中为蒸发器入口处的制冷剂干度,代入(1)式,可得:

(3)

2.冷凝器按照三段计算,即过热蒸气段0~;两相段~;和过冷段~。按照冷

凝负荷和化霜工况循环压焓图,再根据沿程干度和密度计算充注量。设冷凝器分路数为,每路管长为,冷凝器传热管内半径为。

(4)

式中和分别表示冷凝温度下,制冷剂饱和液体和饱和蒸气的密度,kg/m3;。

为了对上式进行积分计算,需要确定和,并确定干度x的表达式,为此需要建立过热段和饱和段的热平衡方程。

a)过热段:0~

(5)

式中:为冷凝热流密度,kW/m2;(假设沿程不变,翅片外表面为0℃的水),

为单位长度冷凝器各分路总外表面积,m2/m;为冷凝器入口处制冷剂的焓,kj/kg;为

在制冷剂变为干饱和蒸气处的焓,kj/kg。

所以

(6)

b)饱和段~

(7)

表示冷凝压力下制冷剂的汽化潜热。

积分得

(8)

在干度变为0处,即长度

(9)

代入方程可得:

(10)

而(11)

(12)

式中:和分别为冷凝器中制冷剂进出口焓,kj/kg;为冷凝器热负荷,kW;为冷凝器总外表面积,m2;

所以

(13)

3.压缩机和管路、气液分离器内的制冷剂,按照有效容积和密度分别计算:

(14)

式中:为上述部件中制冷剂在工况下的密度,为有效容积。

4.制冷剂总充注量:

(15)

按以上方法计算,HLRS25机组化霜工况下(设冷凝压力为0.7Mpa,蒸发压力为0.15 Mp a),要求充注量约为10kg。由此可见,化霜时对制冷剂的实际需求非常大,因此增加充注量对化霜是十分必要的。

机组原有充注量仅为7kg。另外,系统中有一个高压储液器容积为3l(因为要考虑制热最大压差运行时制冷剂的存储),化霜时高压储液器内充满液体,因此最后投入系统的循环制冷剂仅为3.4kg。高压储液器的存在实际严重影响了化霜的效果。但是要减小或取消高压储液器必须要考虑制冷和制热制冷剂不平衡的问题,对板换机组,两者的差异是很大的,如果取消高压储液器,必然引起制热时高压保护。

4.结构改进

为了解决这一矛盾,笔者在系统中设计了一个制冷剂补偿器,见图(2)。

图(2)带补偿器的风冷热泵机组系统示意图补偿器接在四通阀和风侧换热器之间,补偿器中间是铜管,铜管外是一个容器,通过一根9mm的铜管与膨胀阀前相连。制冷时,补偿器内管流过高温气体,壳体内没有液体存在,制冷剂全部投入制冷循环。制热时,补偿器内管流过低温气体,壳体内高压制冷剂会逐渐凝结下来,最终充满液体。这样就能够平衡制冷和制热两种状态下对制冷剂充注量的不同要求。化霜开始后,补偿器内管流过高温气体,壳体储存的制冷剂液体部分蒸发后,将其他液体从壳体内排出进入循环。用补偿器代替高压储液器后,不仅制冷制热的制冷剂不平衡得到解决,更重要的是,化霜时制冷剂全部能投入循环,从而使高低压力迅速提高,加快了化霜速度。

补偿器的容积通过对制冷和制热两种工况下制冷剂充注量差异的计算或试验得到,计算时要考虑到制热极限工况(如最大压差工况)的运行需要,防止出现运行压力过高。

5.试验

我们将HLRS25机组按照图2结构进行了改造,将高压储液器改为2.5补偿器,充注量仍为7kg。首先我们进行额定制冷和制热工况试验,试验结果表明制冷和制热性能与改造前基本相同。随后进行了化霜试验,实验过程中可以发现,85秒钟后霜层开始变色,120秒钟时开始滴水,4分钟时只剩下部分残霜,5分钟时霜层已经完全化干净,退出化霜。与采用补偿器之前相比,不仅化霜速度明显加快,而且化霜更彻底,化霜时间可以减少1分钟,提高了热泵机组冬季制热性能。

图(3)带补偿器的热泵机组化霜过程运行参数曲线

化霜过程中我们同时对高、低压压力以及压缩机输入功率进行了监测,如图3所示。与图1相比,化霜时高低压和压缩机功率上升速度明显加快,三分钟时,高低压压力分别达到了6bar和2bar左右,明显高于没有采用补偿器时的4bar和1bar。同时,压缩机的输入功率也有了明显的提高。可见,采用补偿器的风冷热泵机组,在提高了制冷剂循环量的同时,明显的提高了系统高低压压力,化霜能力提高显著。

6.总结

通过以上的理论和实验研究,我们可以得出如下结论:

(1)化霜运行时,系统吸排气压力过低是造成化霜速度慢、化霜不彻底的重要原因。(2)要维持化霜初期高压在一定的水平,需要较大的制冷剂充注量。

(3)高压储液器的存在影响了化霜时系统循环量,使吸排气压力降低。

(4)使用制冷剂补偿器后,增加了系统循环量,可以使化霜效果得到改善。

参考文献

[1]史剑春. 两种不同的节流系统对融霜的影响[J]. 流体机械,1994;22(7)

[2]黄虎,等. 提高风冷热泵冷水机组结霜工况下性能的途径[J]. 建筑热能通风空调,2000;(1)[3]罗南春. 空调器制冷剂充注量的计算[J]. 山东建筑工程学院学报,1998;13(4)

[4]石文星,等. 房间空调器热气旁通法除霜分析及实验研究[J]. 制冷学报,2000;(2)

充注制冷剂方法

充注制冷剂方法(空气源热泵热水器/中央空调) 对于全封闭式压缩机,充注氟利昂往往采用低压收入法。 ⑴. 充注前需将制冷剂从大钢瓶倒入小钢瓶中,其方法是:先将修理用的小钢瓶放入有冰块的容器中冷却降温,然后用一根橡胶软管将大、小钢瓶连接起来,但大钢瓶的阀门暂不开启。将大钢瓶阀门和小钢瓶的接头松开,用氟利昂气体将软管中的空气排出,然后关闭大钢瓶的阀门,旋紧小钢瓶的软管接头。开启大、小钢瓶的阀门,充注制冷剂,待充到80%时,关闭大小钢瓶的阀门,去掉软管。 ⑵. 由钢瓶往制冷系统中充注制冷剂时可将钢瓶与修理阀相连接,也可用复合式压力表的中间接头充入。打开小钢瓶并倒置,将接管内的空气排出后,拧紧接头,充入制冷剂,表压不超过0.15Mpa时关闭直通阀门。起动压缩机将制冷剂吸入,同时观察蒸发器的结霜情况,待蒸发器上已结满霜或结露时,即可停止充注。 制冷剂的充入量有以下几种方法: ⑴测重量(常在产品生产时用)。 在充注氟利昂时,事先准备一个小台秤,将制冷剂钢瓶放入一个容器中,再在容器中注入40℃以下的温水(适用于空调器的低压充注制冷剂蒸汽)。充注前记下钢瓶、温水及容器的重量,在充注过程中注意观察指针。当钢瓶内制冷剂的减少量等于所需要的充注量时可停止充注。也可直接称量钢瓶不用加温水。 ⑵测压力。(常在调试时用法) 制冷剂饱和蒸气的温度与压力呈一一对应关系,若已知制冷剂的蒸发

温度即可查出相对应的蒸发压力。此压力的表压值由高、低压压力表显示出来。因此,根据安装在系统上压力表的压力值即可判断制冷剂的充注量是否宜适。如空调器的蒸发温度为7.2℃,冷凝温度为54.5℃使用R22。查R22的饱和温度与饱和压力对应表,以确定其蒸发压力值和冷凝压力值。查表可知:R22在7.2℃时相应绝对压力值为0.53Mpa(5.3kg/cm2)和54.5℃时的相应绝对压力值为2.11Mpa(21.1kg/cm2),将此压力换算为表压值即可。用高、低压压力表或复合式压力表测试充氟中的制冷系统,若高、低压力表表压值符合上述范围即表明制冷剂的充注量合适;若高、低压压力均低则表明充入量不够;若高、低压压力均高,则表明充入量过多。压力测定法较为简便,在维修时经常作用,但是缺点是比较粗,准确度不高。 ⑶测温度。(常在维修时用法) 用半导体测温仪,测量蒸发器的进出口、集液器的出口等各点的温度,以判断制冷剂充注量如何。在蒸发器的进口(毛细管前150mm 处)与出口两点之间的温差约7—8℃,集液器出口的温度应高于蒸发器的出口处1-3℃。如果蒸发器进出口的温差大,表明制冷量充注不足,若吸气管结霜段过长或邻近压缩机处有结霜现象,则表明制冷剂充注过多。 ⑷测工作电流。(常在维修时用法) 用钳型电流表测工作电流,制冷时,环境温度35℃,所测得的工作电流与铭牌上电流相对应。温度越高,电流相应增大,温度越低电流相应减少。在风机正常、两器散热好的情况下按空调器工况测电流

抽真空、充注制冷剂具体操作步骤

一、歧管表使用方法 1、管道压力测试装置(岐管表) (1)管道压力测试装置的结构 当低压阀开启时,“A”与“B”之间的管路接通。同样,当高压阀开启时,“A”与“C”之间的管路接通。当两个阀都开启时,“A”、“B”和“C”之间的所有管路都接通。 不管对应阀的状态,低压表总是接通“B”,而高压表总是接通“C”。 (2)管道压力测试装置的操作方法 a.将“B”连接到低压侧的接头阀,将“C”连接到高压侧接头阀。 b.在排空时,将“A”连接到真空泵或者在再填充制冷剂,连接制冷剂容器。 c.除在排空或再填充制冷剂时外,所有的阀应保持关阀。 1. 2 二、真空泵的操作方法 1、将中央填充软管连接到真空泵。 2、开启管道压力测试装置的低压阀和高压阀和真空泵上的阀,使真空泵运转。

三、制冷剂充注方法 在使用空调中,最应注意的问题是确保组件中没有水分,当一个组件暴露在大气中时,空气及其所含的水分进入空调中,即使在空调中仅有少量的水分,在低温部位水蒸气可能结冰,造成诸如制冷循环堵塞或压缩机阀腐蚀等问题。因此,在更换零件或者空调系统重新安装到汽车中后重新充注制冷剂到空调系统中时,必须将尽可能多的水分从该系统中除去。除去水分的唯一可用的方法是空调抽真空,使其内部的水分沸腾,这样水分可以蒸汽形式除去。 1、充注制冷剂的工作步骤 建议:在保压力密封性后,无发现异常情况后,再抽真空15-20分钟!此为抽二次真空,对空调系统真空度要求大有好处。 2、制冷剂的充注方法 (1)连接管道压力测试装置 a.关闭管道压力测试装置的高压阀(HI)和低压阀(LO) b.连接填充软管到高压和低压接头阀。 (2)抽真空 a.将管道压力测试装置中央的填充软管连接到真空泵上。 b. 开启管道压力测试装置的高压阀(HI)和低压阀(LO)

空调制冷剂充注机操作规程通用版

操作规程编号:YTO-FS-PD284 空调制冷剂充注机操作规程通用版 In Order T o Standardize The Management Of Daily Behavior, The Activities And T asks Are Controlled By The Determined Terms, So As T o Achieve The Effect Of Safe Production And Reduce Hidden Dangers. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards

精品规程范本 编号:YTO-FS-PD284 2 / 2 空调制冷剂充注机操作规程通用版 使用提示:本操作规程文件可用于工作中为规范日常行为与作业运行过程的管理,通过对确定的条款对活动和任务实施控制,使活动和任务在受控状态,从而达到安全生产和减少隐患的效果。文件下载后可定制修改,请根据实际需要进行调整和使用。 1. 使用充注机前,操作人员应做好安全防护工作。 2. 严格按照充注机的使用说明进行操作。 3. 定期检查充注机的泄漏情况,如有故障及时进行修复。 4. 不准强行操作,以防损伤仪器。 5. 充注机必须定期进行保养,更换真空泵油。 6. 进行制冷剂处理时,必须加强环保意识,以防造成环境污染。 7. 保持充注机清洁、完好。 8. 该套设备技术性较高,使用和操作人员均需经培训过才能对机器进行操作。 该位置可输入公司/组织对应的名字地址 The Name Of The Organization Can Be Entered In This Location

空调器制冷剂最佳充注量确定

空调器制冷剂最佳充注量确定 每一种空调器的设计都存在着如何确定制冷剂充注量的问题,特别是在采用毛细管作节流装置的空调器中,由于毛细管的调节能力较热力膨胀阀差,充注量的变化对其性能影响更大。目前这方面的研究较少,缺少成熟的理论计算方法,各生产厂家只好采取试验手段,依据经验估计值进行多次试验,以最终确定最佳充注量。这种重复的工作不仅费钱,也费时费力。为了使确定最佳充注量变得简单可行,本文在系统稳态性能模拟的基础上,对分体式空调器的最佳充注量进行了计算,并提出了确定系统最佳充注量的原则:当空调器的结构尺寸和工作条件一定,制冷量达到设计要求时,系统的能效比最大。此时,空调器及各部件处于最佳工作状态。本人曾对KFR-32GW/H分体挂壁式空调器反复做试验,理论计算和试验结果很吻合。 1充注量计算 制冷剂在制冷系统中的状态可分为单相和两相两种,这两部分的制冷剂质量计算应分别考虑。 1.1单相区质量计算 单相区制冷剂密度计算较为简单,处于单相区的各部分制冷 剂质量可通过积分计算。 (1) 式中m1为制冷剂质量,kg;ρ为密度,kg/m3;V为容积,m3;Pv为压力,Pa;Tv为制冷剂温度,K。 单相区制冷剂主要存在于蒸发器过热区、冷凝器过冷区、连接管路、压缩机壳体内、过滤器和润滑油中,故单相区制冷剂质量为: (2) 式(2)中各参数的下标含义为:filt过滤器,pipe管路,oil润滑油,com压缩机,V单相区容积。 考虑到压缩机、过滤器、接管内制冷剂温度变化不大,故式(2)中采用平均温度来计算密度。润滑油中溶解的制冷剂量,可根据油质量及制冷剂的溶解度进行计算。

1.2两相区质量的计算 充注量计算的难点在于两相区中制冷剂量的确定,其关键是两相区空泡系数的计算。在两相区空泡系数修正模型的研究和验证方面,不少学者已经做了大量工作。笔者在此基础上,结合空调器的实际工作条件,在稳态工况下,假设换热器两相区单位面积热负荷一定,选用Hughmark模型计算两相区的制冷剂量。其数学表达式为: (3) 式中α为空泡系数,x为干度,β、kH为系数,其中kH=f(z)具体见表1。 (4) 式中G为质量流速,kg/(m2·s);μ为粘度,Pa·S;Di为管内径,m。 此模型系数计算中包括α,所以在计算α时必须经过迭代,计算量较大。 两相区中制冷剂量m2: (5) 式中ls为两相区长度,m;l为制冷剂管长,m。 制冷剂的总充注量m为各部分充注量之和: m=m1+m2(6) 2充注量对空调器性能的影响及试验结果 不同的制冷剂充注量对空调器性能的影响是不一样的。笔者对KFR-32

充注氟利昂操作规程标准范本

操作规程编号:LX-FS-A42716 充注氟利昂操作规程标准范本 In The Daily Work Environment, The Operation Standards Are Restricted, And Relevant Personnel Are Required To Abide By The Corresponding Procedures And Codes Of Conduct, So That The Overall Behavior Can Reach The Specified Standards 编写:_________________________ 审批:_________________________ 时间:________年_____月_____日 A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑

充注氟利昂操作规程标准范本 使用说明:本操作规程资料适用于日常工作环境中对既定操作标准、规范进行约束,并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则,使整体行为或活动达到或超越规定的标准。资料内容可按真实状况进行条款调整,套用时请仔细阅读。 充注氟利昂有两种方法:一种是在制冷系统的高压端加入,适用于较大的新安装的制冷系统;另一种是在制冷压缩机的低压端加入,适用于小型制冷装置及一般补充氟利昂不足。 由制冷压缩机低压端进行补充氟利昂的操作: 1 将氟利昂钢瓶放于磅秤上,并拧上“钢瓶接头”; 2 把低压阀按“反时针”方向倒足,关闭多用通道口,拆下堵头; 3 堵头处装上“三通接头”。一端接压力真空表;另一端用连接管经干燥过滤器再接到氟利昂“钢

冷媒充注工艺规范

冷媒充注工艺规范 1范围 本标准规定了制冷剂充注技术、工艺规范要求。 本标准适用于家用空调器产品制冷系统的制冷剂充注。 2引用标准 下列标准所包含的条文, 通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。 GB/T 7778-2001 制冷剂编号方法和安全性分类 3冷媒的种类 空调常用的冷媒有三种:R22、R407C、R410A 3.1 R22俗称氟里昂,是由三氯甲烷(CHCl3)无水氟化氢(AHF)在五氯化锑催化下反应生成的二氟 一氯甲烷,分子式为CHClF2。 R22在常温下为无色的气体,加压可液化为无色透明的液体。 3.2 R407C为三元混合工质,化学名称为二氟甲烷/五氟乙烷/四氟乙烷(R32/R125/R134a- 23/25/52wt%), 分子式为CH2F2 /CHF2 CF3 /CH2F CF。 R407C在常温下为无色的气体,无浑浊,无异臭,加压可液化为无色透明的液体。 3.3 R410A是由R32(C H2F2)和R125(CF3-CF2H)按照1:1重量比混合而成的沸点为-51.6℃的近共 沸混合物。 R410A在常温下为无色的气体,加压可液化为无色透明的液体,无浑浊。 4冷媒充注要求、参数 4.1充注机设备要求 4.1.1 充注机充注管路清洁无杂质、水分,管路无泄漏及结霜等情况; 4.1.2 充注机性能指标应符合下表要求:

5冷媒充注 5.1增压系统 5.1.1 压缩空气压力应在5kgf/cm2~8kgf/cm2; 5.1.2 增压泵增压系统出口压力应在20~30 kgf/cm2,充注R410A时,正常压力范围应为: 20~40Kgf/cm2; 5.1.3 第一次充注前,要手动放出制冷剂约500g以排除管路里空气; 5.2 充注机校验 5.2.1根据生产机型,选择冷媒的种类,并调好充注机的充注量; 5.2.2进行充注量校验调整;充注校对前应对称氟瓶抽真空,确保氟瓶真空度小于20Pa,且瓶表面应无水汽、杂物等;将调好的充注量充注到氟瓶,用电子称称量,待显示屏稳定后进行读数,检验称量完成后作好记录。 5.2.2需要对充注机进行校验的情况:①每天生产线开线前的校对;②出现设备故障时必须进行校对;③转机时必须充注机进行校对;④不转产每2小时校对一次。 5.3充注 5.3.1抽真空完毕,且快速接头无杂物、油污及冷凝水;若系统内真空度不良,冷媒充注机会报警,这时不能强行充注,需对此台机重新抽真空,方可充注。 5.3.2系统保压时间≥2S,压力回弹值≤100p a; 5.3.3用手握住工艺管上的快速接头,将充注枪插到快速接头上,确定连接完好后,按下启动按钮进行充注; 5.3.4充注时注意显示屏,观察显示的真空度,充注完毕后,冷媒机蜂鸣器提示,拨出枪头。 6充注工艺要求 6.1禁止从低压阀进行充注冷媒; 6.2充注过程中,若发现有制冷系统有泄漏,立即停止充注,将泄漏位置标识出来; 6.3在生产过程中,因系统泄漏或其它原因造成的返修机,应使用专用的真空泵抽真空,抽真空的时间应确保≥20分钟、真空度小于40P a,然后再进行充冷媒工序,禁止对系统内有残余冷媒返修机进行充注。 6.4 R22和新冷媒不能共用冷媒流通管路; 6.5充注R407C、R410A等新冷媒时,充注量没达到或部分泄漏,严禁进行加充,须使用专用真空泵重新抽真空后再进行充注。 6.6当充注机更换冷媒种类时,必须对其进行清洗,清洗完成后,转换冷媒进行调试,在设备功能菜单中选择相应冷媒类型,校对前按要求进行排空; 6.7充注精度应符合下表要求

太阳能-空气能双源一体热泵制冷剂充注量研究

·102· 制冷与空调 2014年 文章编号:1671-6612(2014)01-102-05 太阳能-空气能双源一体热泵制冷剂充注量研究 靳晓钒 秦 红 刘重裕 (广东工业大学材料与能源学院 广州 510006) 【摘 要】 太阳能-空气能双源一体式热泵热水器由于在结构设计和运行工况上与普通热泵存在较大的差异, 因此在研究过程中系统制冷剂充注量就不能借用已有的经验公式。针对自行研究设计的双源一体 热泵R134a 制冷剂充注量问题,采用Tandon 空泡系数计算模型,借助于Maple 应用数学软件,推 导出系统在最佳设计工况下的制冷剂充注量。实验结果显示,该方法得到的数据与实际最佳制冷 剂充注量基本吻合。并总结推导出适用于本类型双源一体热泵的制冷剂充注量估算公式。 【关键词】 双源一体热泵;制冷剂充注量;空泡系数模型;估算公式 中图分类号 TK515 文献标识码 A Research on Refrigerant Filling Quantity for Integrative Solar/Air Double Source Heat Pump System Jin Xiaofan Qin Hong Liu Chongyu ( Material and energy institute of Guangdong University of Technology, Guangzhou, 510006 ) 【Abstract 】 Because of the large difference in structural design and operating conditions compared with the traditional heat pump system, in the process of research the existing empirical formula of refrigerant filling quantity is not fit for the new integrative solar/air double source heat pump system. In this paper Tandon’s void fraction model and Maple applied mathematics software are used in the validation of refrigerant R134a filling quantity for the new heat pump system, and refrigerant filling quantity in the optimal conditions is gained. Experimental results show that the value deduced from this method is consistent with the actual optimum refrigerant filling quantity. More over, refrigerant filling quantity estimation formula for the integrative solar/air double source heat pump system is also given in this paper. 【Keywords 】 double source heat pump system; refrigerant filling quantity; void fraction model; estimation formula 基金项目:太阳能-空气能双源一体式热泵热水器集成关键技术及产业化;2011广东省产学研结合项目(2011B090400501) 作者简介:靳晓钒(1983.8-),男,硕士研究生,工程师,E-mail :jxf4201@https://www.wendangku.net/doc/f410899946.html, 通讯作者:秦 红(1957-),女,博士,副教授,科研方向为空调制冷节能技术及太阳能光伏光热利用技术, E-mail :qh8402@https://www.wendangku.net/doc/f410899946.html, 收稿日期:2013-03-05 0 引言 将太阳能集热器和空气能热泵热水机蒸发器 整合为一体的机组简称为太阳能/空气能双源一体 式热泵热水机。与一般的空气能热泵热水机组相 比,太阳能/空气能双源一体机组存在两个方面的 显著差异。一是在集热蒸发器设计上,为了保证可 以接收到足够面积的太阳辐射能量,双源一体机组 的迎风面面积相比会增大很多。高效集热器正面结 构类似于平板式太阳能集热器,剖面类似于翅片管 式空气能换热器,并通过新型翅片折角形成烟囱作用,强化自然对流条件下的空气对流换热。本课题组设计的集热器具体结构如下图1所示[1]。 图1 太阳能/空气能双源一体式机组高效集热器 Fig.1 high efficiency heat collector of integrative solar/air 第28卷第1期 2014年2月 制冷与空调 Refrigeration and Air Conditioning V ol.28 No.1 Feb. 2014.102~106

R R a冷媒充注

R22、R410a冷媒充注冷媒的特性 冷媒R-22R-407C R-410A 分子式CHCLF2CH2F2/CHF2CF3/CF3CH2F CH2F2/CHF2CF3 分子量 沸点(℃) 临界温度(℃)96 49744816 临界压力 (kPa) 临界密度 (kg/m3) 液体密度 120811711107 (kg/m3) 气体密度 (kg/m3) 液体比热 (kj/kg·K) 气体比热 (kj/kg·K) 潜热(kj/kg) 液体导热系数 (W/m·K ) 气体导热系数 (W/m·K ) 180816961314 液体粘度(μ poise) 气体粘度(μ poise)

ODP00 GWP 表中R410A蒸发潜热和蒸汽密度较大,压缩机单位排气体积的能力大,为避免系统设计点的偏离导致的效率低下,需要缩小压缩机的排气体积,更改压缩机汽缸。 在P-h图上,R410A冷媒的运转冷凝压力约为R22的倍,设计时需要考虑相关构成部品的耐压性。(均为标准工况下)。 注意事项 空调停电12小时以上: 启动空调时,必须先使曲轴箱加热器得电预热,预热时间以系统充注冷媒量每公斤冷媒不少于1小时,目的是将曲轴箱内冷冻油中混有的液体冷媒蒸发,避免压缩机吸入液体冷媒,引起液压缩。 充注操作工具及连接 压力表(组合表阀) 数字温度表 钳形电流表 重量计 冷媒R-22 操作工具连接 压力表的连接与排空

温度计感温头的位置 钳形电流表测压缩机的电流 重量计称充注前冷媒的重量 维修阀及其操作 顶针阀结构 三通阀结构 阀杆 阀芯 调试工具的检验 压力表 把低压表接在装有R-22的钢瓶 把高压表接在装有R-22的钢瓶 测量钢瓶周围的空气温度 根据压力表的指示值与冷媒的温度压力图表作对比,用压力表上等调节螺钉把压力表校正到该压力值。 在不同的大气压力下水的沸点在不断的变化,不同的海拔高度大气压力也在变化。如果我们正确地校准过温度装置,就不需工作地的海拔高度。

制冷剂加注方法

制冷剂的充入量有以下几种方法: ⑴测重量。 在充注氟利昂时,事先准备一个小台秤,将制冷剂钢瓶放入一个容器中,再在容器中注入40℃以下的温水(适用于空调器的低压充注制冷剂蒸汽)。福州格力空调售后维修充注前记下钢瓶、温水及容器的重量,在充注过程中注意观察指针。当钢瓶内制冷剂的减少量等于所需要的充注量时可停止充注。也可直接称量钢瓶不用加温水。 ⑵测压力。 制冷剂饱和蒸气的温度与压力呈一一对应关系,若已知制冷剂的蒸发温度即可查出相对应的蒸发压力。此压力的表压值由高、低压压力表显示出来。因此,根据安装在系统上压力表的压力值即可判断制冷剂的充注量是否宜适。如空调器的蒸发温度为7.2℃,冷凝温度为54.5℃使用R22。查R22的饱和温度与饱和压力对应表,以确定其蒸发压力值和冷凝压力值。查表可知:R22在7.2℃时相应绝对压力值为0.53Mpa(5.3kg/cm2)和54.5℃时的相应绝对压力值为2.11Mpa(21.1kg/cm2),将此压力换算为表压值即可。用高、低压压力表或复合式压力表测试充氟中的制冷系统,若高、低压力表表压值符合上述范围即表明制冷剂的充注量合适;若高、低压压力均低则表明充入量不够;若高、低压压力均高,则表明充入量过多。压力测定法较为简便,在维修时经常作用,但是缺点是比较粗,准确度不高。 ⑶测温度。 用半导体测温仪,测量蒸发器的进出口、集液器的出口等各点的温度,以判断制冷剂充注量如何。在蒸发器的进口(毛细管前150mm处)与出口两点之间的温差约7—8℃,集液器出口的温度应高于蒸发器的出口处1-3℃。格力渠道策略成功的核心,福州格力空调维修中心和您一起探讨如果蒸发器进出口的温差大,表明制冷量充注不足,若吸气管结霜段过长或邻近压缩机处有结霜现象,则表明制冷剂充注过多。 ⑷测工作电流。 用钳型电流表测工作电流,制冷时,环境温度35℃,所测得的工作电流与铭牌上电流相对应。温度越高,电流相应增大,温度越低电流相应减少。在风机正常、两器散热号的情况下按空调器工况测电流值作比较。

汽车空调制冷剂的充注方法

汽车空调制冷剂的充注 方法 集团文件版本号:(M928-T898-M248-WU2669-I2896-DQ586-M1988)

汽车空调制冷剂的充注方法 一.系统抽真空 1.连接充注软管和歧管压力表,拧紧螺母。关闭岐管压力表手动阀,拧下制冷管路的维 修阀的阀盖。连接快速脱开适配器并锁紧。 2.将高压表接入高压管的维修阀,低压表接入自蒸发器至压缩机低压管的维修阀。中间 充注软管安装于真空泵接口。 3.启动真空泵,打开歧管压力表的高压阀和低压阀。 4.抽真空时间约为10~15分钟左右. 5.关闭高压阀和低压阀。 6.放置5分钟,观察压力表,指针继续上升,说明真空下降,系统有泄露。检查泄露情 况,并修补漏洞。 7.继续抽真空20~25分钟,重复6步骤,如压力表保持不动,说明无泄漏,可进行下 一步的工作。 8.关闭高压阀和低压阀,停止抽真空。拆下中间充注管,准备冲入制冷剂。 二.充入制冷剂 1.罐装制冷剂使用前的准备工作,操作如下: ①在制冷剂罐上安装启开阀之前,逆时针旋转蝶形手柄,直到阀针完全缩回为止。 ②逆时针旋转板状螺母,使其升到最高位置。 ③将歧管压力表的中间充注软管安装该阀的接头上,顺时针旋转板状螺母并拧紧。 ④顺时针旋转蝶形手柄,使其前端的阀针在制冷剂罐凸台上刺出小孔。 ⑤逆时针旋转蝶形手柄,制冷剂便沿注入软管流到歧管压力表内。 ⑥顺时针旋转蝶形手柄到最低位置,重新封闭制冷剂罐,但不可拆动启开阀,否则罐 内的制冷剂会泄露。

2.充注制冷剂的步骤。 ①连接好歧管压力表和制冷剂罐。 ②逆时针旋松启开阀手柄,使制冷剂进入中间充注软管,这时不能打开两侧的手动阀 门。 ③拧松歧管压力表中间软管的螺母,会看到白色制冷剂气体外溢并听到嘶嘶声,排出 中间软管的空气后,再旋紧中间软管螺母。 ④旋开高压手动阀门,将制冷剂罐倒立,立即以液态注入制冷系统。切忌打开空调装 置,以防倒灌。 ⑤关闭高压手动阀门,打开低压手动阀门,让制冷剂以气态进入制冷系统。从低压手 动阀门注入的制冷剂必须是气态,如液态,会出现压缩机的液击现象而损毁压缩机。 ⑥启动发动机,打开空调装置,适当加大油门,使制冷剂更快的流入。 ⑦当一罐制冷剂充注完后,关闭低压手动阀门。重复1~3步骤,打开低压充注阀 门。

冰机系统加注制冷剂的方法资料

制冷系统 1.制冷系统在加注制冷剂前要抽真空的原因及方法 冰机系统在加注制冷剂前抽真空是为了清除系统中的空气及水分,并进一步检查系统在真空情况 下的密封性,系统中若混有空气和水分会产生一系列不良后果: (l)由于空气绝热指数大于制冷剂的绝热指数,就导致压缩机排气温度高于制冷剂气体温度。 (2)空气进入系统后,制冷剂冷凝压力也会升高。 (3)由于空气存在,冷凝器传热管内表面上形成的气层,起了增加热阻的作用,降低了冷凝器的 散热能力。 (4)水在系统中与制冷剂作用产生酸性物质,从而腐蚀管道和设备。 (5)水在系统中与制冷剂不相溶,而会在膨胀阀节流孔处形成“冰堵”现象。 所以必须将系统中空气及水分减少到最低限度,必须对系统抽真空到真空度为 98.7kPa(740mmHg),使水沸腾蒸发后排出。 抽真空步骤: (1)将歧管压力表中黄色(中间)软管的90°弯头接到真空泵上,将蓝色(低压)软管的90°弯头接到低压管路维修阀口上或压缩机低压维修阀上(标志为S或SUC),将红色(高压)软管接头接到高压管路维修阀口上或压缩机高压维修阀上(标志为D或DIS)。 (2)打开歧管压力表,打开高低压手动阀,启动真空泵。 (3)抽真空到低压表的负压值高于l00kPa(750mmHg)。 (4)关闭高低压手动阀,其低压侧表针在10分钟内不得有明显回升。若无,则可向系统内充注制 冷剂;若有,就应向系统内充入少量制冷剂进行查找、检修泄漏点,并重新抽真空。 2.向系统内加注制冷剂的方法 在系统抽真空后,即可灌注制冷剂,一般采用下述两种方法: (1)向系统注入液态制冷剂 1)将压力表黄色软管90°弯头从真空泵上接到倒置于磅秤上的制冷剂钢瓶接口上。 2)拧开钢瓶阀门,拧松压力表黄色软管螺母,直到有制冷剂气体外泄约2-3秒种,然后拧紧螺母。 3)拧开压力表高压手动阀,向系统中加入液态制冷剂,直到规定量;若不能加注到规定量,可按

制冷剂充注步骤

制冷剂充注步骤 一、仪表校验 1、歧管压力计 2、N2钢瓶 3、真空泵 4、制冷剂罐 二、打压检漏 1、用耐压软管的两端分别连接于充氮手阀和检修阀加液口; 2、打开氮气瓶总阀及减压阀(减压压力为0.8~1.0MPa),随后打开充氮手阀和歧管压力计高压侧手 动阀,即开始充氮打压; 3、打压结束,一次关闭歧管压力计高压侧手动阀、充氮手阀及氮气瓶总阀; 4、用肥皂水检查各处(主要是循环回路中的各个管接口和焊接口处)有无泄漏; 5、无泄漏将氮气排空。 三、系统抽真空 1、利用软管将歧管压力计高压侧与真空泵手阀进行连接; 2、打开真空泵手阀、歧管压力计高压侧手动阀,并开启真空泵摁钮,开始抽真空作业; 3、抽真空的延续时间应在1h以上,延续时间较长为好,真空度要求为-0.1MPa; 4、抽真空结束,关闭真空泵,卸下歧管压力计高压侧耐压软管。 四、充注制冷剂(R22) 1、用耐压软管将歧管压力计低压侧与制冷剂罐连接; 2、此时首先进行软管空气的排空,将软管与歧管压力计低压侧连接处拧松,并打开制冷剂罐的阀 门,此时在软管与歧管压力计低压侧连接处拧松处听到嘶嘶声,当看到有白色气体出现,此时关闭制冷剂罐阀门,此时利用制冷剂将管内空气排空; 3、因经抽真空后,系统内已成真空状态,此时只需加大歧管压力计低压侧手动阀开度,制冷剂自 行压入系统中,直至低压表充注压力达到0.5MPa即可; 4、若系统中制冷剂仍不足,需要继续充注,此时开启制冷系统,利用压缩机产生高压,继续进行 制冷剂充注,直至低压表充注压力达到0.1~0.2MPa即可; 5、充注结束,关闭歧管压力计低压侧手动阀、制冷剂罐阀门; 6、充制冷剂量的判断:①根据蒸发器出口温度要求,查取相应制冷剂对应的饱和压力值,根据低 压表来判断制冷剂量;②手感法:对比蒸发器出口与压缩机出口管两处温度,当压缩机出口管温度略高于蒸发器出口温度(大约7℃)即可;对比蒸发器进口管温度与蒸发器出口管温度,两者存在较大温差,进口管温低于出口管温,并运行一段时间进口管出现结露即可。 五、卸下耐压软管,各仪器工具归位。

冰箱充注制冷剂的比较法教学

谈谈电冰箱充注制冷剂的比较法教学 【摘要】电冰箱制冷效果的好坏在很大程度上取决于所充注的制冷剂是否合适,大部分学生对电冰箱制冷系统准确地充注制冷剂感到难以掌握,采用比较法来进行对电冰箱充注制冷剂的项目教学,可以达到比较理想的效果。 【关键词】制冷效果综合观察法 笔者从事《电冰箱、空调器原理与维修》的课程教学多年,在“电冰箱制冷系统维修”的教学中,发现学生对其中的管道加工、焊接、清洗、抽真空、检漏等工艺都能较快地掌握好,但大部分学生对电冰箱制冷系统准确充注制冷剂的操作都感到难以掌握。而在电冰箱的制冷系统维修中,电冰箱制冷效果的好坏在很大程度上取决于所充注的制冷剂是否合适。当制冷剂充注量过多,会导致电冰箱蒸发器温度升高、冷凝压力增大、压缩机轴功率增大,压缩机运转率提高;还可能出现冷凝器积液过多,自动停机时,液态态制冷剂在冷凝器末端和过滤器中的蒸发吸热,造成热能损耗。这些因素都将使电冰箱性能下降,耗电量增加且制冷量变小。当系统中制冷剂充注不足时,则会造成蒸发器末端的过热度提高,温度升高,结霜不满,从而使蒸发器的产冷量减少,使压缩机运转率提高,耗电量增大,也会使蒸发器蒸发量不足,导致压缩机吸气压力过低,冷量减少并可能使压缩机过热。所以制冷剂的准确充注是电冰箱制冷系统维修过程中的非常重要环节。 电冰箱制冷系统充注制冷剂的方法主要有定量充注法和综合观

察法。定量充注法是利用专用的制冷剂加液器按电冰箱铭牌上规定的制冷剂注入量进行充注制冷剂。综合观察法是在没有制冷剂定量的情况下,将压力表装在压缩机的吸气检修口中,一边充注,一边观察及测量,根据制冷系统主要部件的温度及状态的变化综合判断制冷剂的充注量的准确性。 考虑到上门维修携带称量工具的因素及四大件(压缩机、冷凝器、蒸发器、毛细管)老化对制冷剂用量的影响,笔者认为定量充注法对上门维修不太适用,因为一般用户都是习惯于维修人员上门服务,对于上门维修来说携带称量工具不太现实,还有就是定量充注法注重的是制冷剂充注的重量,综合观察法强调的是制冷的效果,所以综合观察法更为准确、更为适用。 由于电冰箱制冷系统相对于空调机制冷系统来说,制冷剂的用量相对更加少,维修后的电冰箱如果采用R12或R134A作为制冷剂,其充注量一般不超过200克,如采用R600A(异丁烷)作为制冷剂,其充注量更少,为80克以下;而制冷剂的充注量要力求准确、误差不能超过规定充注量的5%。因此对电冰箱制冷剂充注的精度要求要比空调器制冷剂充注的精度要求高出很多的,充注的时候稍有不慎,就可能造成充注量过多或过少,使到学生在电冰箱制冷系统维修实操过程中,进行到充注制冷剂实际操作时候就总是缩手缩脚,觉得很难准确地充注。为了让学生能更快掌握好冰箱制冷剂充注的操作,笔者根据自已多年的教学经验,觉得采用比较法来进行对电冰箱充注制冷剂的项目教学,学生是比较容易接受。通过指导学生将不同剂量的制冷

制冷剂与充注基础知识

制冷剂与充注基础知识 制冷剂是在制冷系统中不断循环并通过其本身的状态 变化以实现制冷的工作物质。制冷剂,又称:制冷工质,一些地区俗称:雪种。原理:制冷剂在蒸发器内吸收被冷却介质(水或空气等)的热量而汽化,在冷凝器中将热量传递给周围空气或水而冷凝。它的性质直接关系到制冷装置的制冷效果、经济性、安全性及运行管理,因而对制冷剂性质要求的了解是不容忽视的。1.低压高温制冷剂:冷凝压力Pk≤2~3kg/cm(绝对),T0>0℃,如R11(CFCl3),其T0=23.7℃。这类制冷剂适用于空调系统离心式制冷压缩机中。通常30℃时,Pk≤3.06kg/㎝。2.中压中温制冷剂:冷凝压力PkT0>-60℃。如R717、R12、R22等,这类制冷剂一般用于普通单级压 缩和双级压缩的活塞式制冷压缩机中。3.高压低温制冷剂:冷凝压力Pk≥20kg/cm(绝对),T0≤-70℃。如R13(CF3Cl)、R14(CF4)、二氧化碳、乙烷、乙烯等,这类制冷剂适用于复迭式制冷装置的低温部分或-70℃以下的低温装置中。制 冷剂的命名方法:(1)无机化合物-无机化合物的简写符号规 定为R7()。括号代表一组数字,这组数字是该无机物分子量的整数部分。(2)卤代烃和烷烃类-烷烃类化合物的分子通式 为CmH2m+2;卤代烃的分子通式为 CmHnFxClyBrz(2m+2=n+x+y+z),它们的简写符号规定为

R(m-1)(n+1)(x)B(z)。(3)非共沸混合制冷剂-非共沸混合制冷剂的简写符号为R4()。括号代表一组数字,这组数字为该制冷剂命名的先后顺序号,从00开始。(4)共沸混合制冷剂- 共沸混合制冷剂的简写符号为R5()。括号代表一组数字,这组数字为该制冷剂命名的先后顺序号,从00开始。(5)环烷烃、链烯烃以及它们的卤代物-写符号规定:环烷烃及环烷烃的卤代物用字母“RC”开头,链烯烃及链烯烃的卤代物用字母“R1”开头。(6)有机制冷剂-则在600序列任意编号共沸化合物:两种(或几种)液体形成的恒沸点混合物称为共沸混合物。(对于绝大多数液体与液体混合而成的溶液,他们的组成成分都保持着各自的沸点.但是对于少数几种溶液混合后,他们的混合液会具有统一的沸点,一旦两种或多种液体混合后出现了共同的沸点,就称此混合液为共沸溶液。通常共沸溶液的沸点低于构成此溶液的任一组分的沸点)常用制冷剂:混配制冷剂表—非共沸类:空调设备冲注氟利昂:注意事项:空调停电12小时以上:启动空调时,必须先使曲轴箱加热器得电预热,预热时间以系统充注冷媒量每公斤冷媒不少于1小时,目的是将曲轴箱内冷冻油中混有的液体冷媒蒸发,避免压缩机吸入液体冷媒,引起液压缩。充注操作工具:操作工具连接:压力表的连接与排空;温度计感温头的位置;钳形电流表测压缩机的电流;重量计称充注前冷媒的重量。调试工具的检验:温度计:减少大气压力:冷媒充注过少:

§3.4电冰箱的制冷系统(抽真空、充注制冷剂等)

§3.4电冰箱的制冷系统(抽真空、充注制冷剂等) 一、教学目标 1、掌握电冰箱制冷系统各部件的结构及作用。 2、掌握电冰箱制冷系统维修工具(双表修理阀、真空泵)的使用方法。 3、掌握电冰箱制冷系统抽真空、充注制冷剂的方法和操作。 二、工具器材 1、制冷压缩机 2、双表修理阀 3、真空泵 4、电冰箱模型 5、制冷剂R12 三、相关理论知识 1、制冷压缩机 (1)制冷压缩机的分类 压缩机主要类型有:活塞式、旋转式和涡旋式三种。根据压缩机和电动机连接方式的不同,活塞式制冷压缩机可分为开启式、半封闭式和全封闭式三种。电冰箱制冷系统使用的压缩机属于全封闭式压缩机。其中比较典型的是往复活塞式压缩机。往复活塞式压缩机又可分为连杆式、滑管式、电磁式三种。 (2)全封闭式压缩机的特点 压缩机与电动机共用一主轴,安装在利用弹簧悬吊的钢制机壳内,机壳采用焊接密封。从其外形看,封闭的外壳有三根铜管(即吸气管、排气管、工艺管)和一个电动机的电源接线盒(如图3.4-1所示)。 全封闭式压缩机与开启式、半封闭式压缩机相比,结构更紧凑,重量更轻,噪音更小,制冷剂不易泄漏,日常维护工作量很小,特别适用于家庭小型制冷装置。

图3.4-1全封闭式压缩机外形图 (3)往复活塞式压缩机的内部结构简介 1) 机械部分 用专用工具打开压缩机顶盖,看见压缩机内部的机械部分,如图3.4-2所示。 图3.4-2压缩机内部的机械部分 2) 压缩机的电动机 小型压缩机的电动机大多是单相电动机,其绕组由启动绕组和运转绕组两部分构成,通常启动绕组较细、运转绕组较粗。共有3个引出线端子:R、S、C,如图3.4-3所示。

R22、R410a冷媒充注

R22、R410a冷媒充注

R22、R410a冷媒充注冷媒的特性 冷媒R-22R-407C R-410A 分子式CHCLF2CH2F2/CHF2CF3/CF3CH2 F CH2F2/CHF2CF 3 分子量86.586.272.6 沸点(℃)-40.8-43.7-52.7 临界温度 (℃) 9687.372.5 临界压力 (kPa) 497448164949.6 临界密度 (kg/m3) 512.82515.78500.0 液体密度 (kg/m3) 120811711107 气体密度 (kg/m3) 38.2837.6853.84 液体比热 (kj/kg·K) 1.212 1.483 1.637 气体比热 (kj/kg·K) 0.76040.9328 1.027潜热(kj/kg)233.7249.73256.68 液体导热系数(W/m·K )0.0872 5 0.092140.1025 气体导热系数(W/m·K )0.0112 2 0.012800.01266 液体粘度(μ poise) 180816961314 气体粘度(μ poise) 126.5123.5128.8

ODP0.0500 GWP0.370.380.46 表中R410A蒸发潜热和蒸汽密度较大,压缩机单位排气体积的能力大,为避免系统设计点的偏离导致的效率低下,需要缩小压缩机的排气体积,更改压缩机汽缸。 在P-h图上,R410A冷媒的运转冷凝压力约为R22的1.5倍,设计时需要考虑相关构成部品的耐压性。(均为标准工况下)。 注意事项 空调停电12小时以上: 启动空调时,必须先使曲轴箱加热器得电预热,预热时间以系统充注冷媒量每公斤冷媒不少于1小时,目的是将曲轴箱内冷冻油中混有的液体冷媒蒸发,避免压缩机吸入液体冷媒,引起液压缩。 充注操作工具及连接 压力表(组合表阀) 数字温度表 钳形电流表 重量计 冷媒R-22 操作工具连接

制冷剂充注量的简化计算方法

制冷剂充注量的简化计算方法——工况参数法 1.计算原理 将制冷系统看作一个压力容器,而制冷剂在制冷系统中仅以四种状态出现,即冷凝压力下饱和气体、饱和液体,蒸发压力下饱和气体、饱和液体。而计算时只需要给出制冷系统所需计算部分的内容积,再给出该部分的饱和气体及饱和液体的相对比例及比容,就可以计算出制冷系统在某一工况下运行时需要的制冷剂充注量。 2.计算方法 制冷系统运行压- 焓简图如下: 在计算过程中,我们将做如下简化:将压缩机排气到冷凝器进口之间管路中的制冷剂看作冷凝压力下饱和蒸气;将冷凝器进口到冷凝器出口之间换热管中的制冷剂看作是在冷凝压力下饱和气体及饱和液体按一定比例的混合物(例如饱和液体比例占15%,饱和气体比例占85%,可根据具体情况调整);将冷凝器出口至节流装置进口之间管路中的制冷剂看 作冷凝压力下饱和液体;(假设节流装置到蒸发器进口距离很短,可忽略这一段管路内容积)将蒸发器进口至蒸发器出口之间的换热管中的制冷剂看作是在蒸发压力下的饱和气体及饱和液体按一定比例的混合物(例如蒸发器进口干度为X,出口干度一般可设为1则蒸发器 内平均干度为(x+1)/2 ,即蒸发压力下的饱和气体比例为(x+1)/2 ,蒸发压力下的饱和液体比例为(X+1)/2 );蒸发器出口至压缩机吸气口之间管路(包括气液分离器)中的制冷剂看作是在蒸发压力下的饱和气体。通过以上假设,再计算出制冷系统各部分管路的内容积, 查压- 焓图获得3、4、7、9 四点的比容,就可以计算出该制冷系统在冷凝压力tk 、蒸发压 力t0 运行时所需的制冷剂充注量了。

3.该简化计算方法的优缺点 该简化计算方法的主要优点就是简单明了,手工均可很快计算出结果,而且计算的依据是制冷系统的运行参数,与制冷剂种类无关,所以其计算原理对各种制冷剂均是通用的。其缺点主要是计算精度较差,因为制冷系统运行时制冷剂时时刻刻存在着状态的变化,将其简单地看作只有四种状态显然不能精确地计算出制冷剂充注量,而且如果精确计算各部分管路内容积将会十分繁琐,所以一般情况下均是采取简化的方法,略去一些管路的内容积或是采取一些修正系数;其次,这种简化计算方法无法确定二次节流的中间过程的制冷剂状态,例如制冷时节流状置放在室外机,那么从节流装置到室内机蒸发器这一段管路中(包括连接管)的制冷剂状态如何确定现在还没有好的方法;由于还没有对贮液罐有比较深刻的认识(根据部门检查表:高压贮液罐的出口被制冷剂液体封住制冷系统即可正常工作,但已经有几位同事向我提出,实际上加装贮液罐后制冷系统的充注量明显增加,已经远高于高压贮液罐的出口时制冷系统才能正常工作),所以如何计算带有贮液罐的系统请大家在实践中摸索。 4.计算程序(已修订,计算更加简单): 蒸发器及冷凝器结构参数只计算了翅片管部分的内容积,由于小弯头部分及另一端马鞍座部分的长度并不统一,所以在这里暂不将其计入,而是通过输入一个修正容积的方法加以调 整,或是在最终的计算结果乘以一个修正系数的方法加以调整。计算程序还忽略了吸气管、排 气管、分气管、集汽管等小段管路的内容积,所以最终的计算结果可能会偏小,相对来说,由 于被忽略的内空积相对能力较小的机型占较大比例,所以小能力机型可能误差会偏大,而大能力机型可能会相对较为准确。另,在程序中将冷凝器中液体所占的比例设为30%,如果需要请在计算中自行调整。本程序不适用于带贮液罐系统,也不适用于制冷节流装置放在室外机的情况,这两种情况需要我们在实践中不断摸索总结。

制冷系统制冷剂充注量的控制和分析

文从实践出发,总结了制冷系统维修过程中制冷剂充注量的控制方法及与充注量有关的故障分析思路,为一线维修人员提供了实用可行的维修经验和故障分析技巧。 关键词:制冷剂充注量控制分析 一、前言 制冷设备在出厂时都做了性能测试,给出了制冷剂充注量的参考值。家用电冰箱、空调器在工厂用定量加氟仪加入制冷剂,部分商用制冷机组在出厂时也定量加氟了。大型氨制冷系统用高压储液罐储液,上面有液位指示器,根据指示液位高度控制加氨就行了。这些设备在制冷剂充注量的控制方面不需要维修人员动很多脑筋。但是,许多大型中央空调机组和工业冷水机组要现场充注制冷剂,家用冰箱空调器在维修过程中也要现场充注制冷剂。有些设备铭牌上有充注量参考值,有些设备因为使用蒸发器的种类不同,制冷剂充注量不同,就没有给出充注量参考值。无论有否充注量参考值,在维修安装现场,由于条件限制,技术人员往往不用定量加氟仪,也不习惯按定量称重充注制冷剂,因为多数情况下,是系统制冷剂部分泄漏了要补充,泄漏量多少是无法精确计算的。所以大多是凭经验充入制冷剂。 在维修实践中经常出现制冷剂充注量不当而使设备运转不正常。那么怎样控制制冷剂加注量,加入量不当又会引起哪些故障呢?本文将从这两个方面对不同制冷系统进行分析探讨。 二、制冷剂充注量的控制 1、水冷冷水机组制冷剂充注量的控制 在中央空调和工业生产工艺降温中,水冷冷水机组使用比较普遍。这种机组由压缩机、卧式壳管式冷凝器、热力膨胀阀、卧式壳管式蒸发器及必要辅件组成一体。结构紧凑,操作控制方便,安装调试简单,在市场上受到欢迎。 对于没有设置高压储液器和低压汽液分离器的制冷系统,制冷剂充注量的控制尤为重要。因为这种制冷系统是冷凝器兼作高压储液器,制冷剂加多了会储存在冷凝器中,淹没冷凝器散热簇管,使散热面积减小,冷凝压力升高,导致制冷量下降。 对于这类制冷机组制冷剂充注量的控制,在充注过程中,一摸冷凝器外壳温度,冷凝器出液口上口以上发热,出液口上口以下发凉就可以了(发热说明有压缩机高温排气在里面冷凝,发凉说明里面是液体空间);二看吸气压力,要与蒸发器内冷媒水温度相对应(也就是与蒸发温度相对应);三看压缩机回气管温度,高温机组回气管应发凉结露,但结露到压缩机回气阀就可以了;低温机组回气管应结霜,但霜结到压缩机回气阀就可以了。如果结露或者结霜到压缩机外壳,液态制冷剂就会进曲轴箱,会引起压缩机跑油和液击。对于封闭式压缩机来说还会使电机接线端子短路。虽然大部分封闭式机组接线端子用密封胶密封了,但由于密封效果的不确定性,短路的可能性还是存在的。 2、风冷冷水机组制冷剂充注量的控制 风冷冷水机组因不需要循环水系统,在户式中央空调和小型商用制冷系统中使用普遍,由于使用风冷冷凝器,其制冷剂充注量控制与水冷冷凝器有区别,就是在充注过程中要摸散热器翅片温度,在夏天,工作过程中散热翅片全部面积应发热,如果上部发热,下部发凉,说明制冷剂充多了,发凉部分储存了液体制冷剂。冬天由于环境温度低,即使充注量正常,散热器下部也可能发凉,那么用这种方法就无法判断了。其他特征与水冷式机组相同。

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