恒智天成安全计算软件土钉墙计算2
恒智天成安全计算软件土钉墙支护计算计算书
一、恒智天成安全计算软件参数信息:
表中：h为土层厚度(m)，γ为土重度(kN/m3)，C为土的内粘聚力(kPa)，φ为内摩擦角(°)，qisk为极限摩擦阻力（kPa）
4．土钉墙布置数据：
2) 土钉数据
表中：No.为土钉道号，d为孔径，L为长度，n为层数，α为入射角，S
j
为竖向间距，D为钢筋直径。
二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算
单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，
R=1.25γ
0T jk
1、其中土钉受拉承载力标准值T
jk
按以下公式计算：
T jk =δe
ajk
s
xj
s
zj
/cosα
j
其中δ--荷载折减系数
e
ajk
--土钉的水平荷载
s
xj 、s
zj
--土钉之间的水平与垂直距离
α
j
--土钉与水平面的夹角
δ按下式计算：
δ=tan[(β-φk)/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2) 其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角
φ--土的内摩擦角
e
ajk
按根据土力学按照下式计算：
e
ajk =[(γ
i
×s
zj
)+q
+q
1
b
/(b
+2b
1
)]×K
ai
-2c(K
ai
)1/2
e
ajk =[(γ
i
×s
zj
)+q
+q
1
b
/(b
+2b
1
)]×K
ai
-2c(K
ai
)1/2+[(z
j
-h
wa
)-(m
j
-h
wa
)εK
ai
]γ
w
2、土钉抗拉承载力设计值T
uj
按照下式计算
T uj =(1/γ
s
)πd
nj
∑q
sik
l
i
其中 d
nj
--土钉的直径。
γ
s
--土钉的抗拉力分项系数，取1.3
q
--土与土钉的摩擦阻力。根据JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3选取。
sik
l
--土钉在直线破裂面外穿越稳定土体内的长度。
i
表中：Tjp为受拉荷载标准值，Tuj为抗拉承载力设计值
根据每根土钉受拉荷载设计值(=1.25×γ0×标准值),按照土钉材料，计算土钉的强度(土钉的层号按标高排序)：
第1根土钉：土钉受拉荷载设计值=1.25×1×3.00=3751.70 N＜205×489.00=100245.00 N，满足要求！
第2根土钉：土钉受拉荷载设计值=1.25×1×27.90=34879.88 N＜205×489.00=100245.00 N，满足要求！
第3根土钉：土钉受拉荷载设计值=1.25×1×42.18=52730.12 N＜205×489.00=100245.00 N，满足要求！
第4根土钉：土钉受拉荷载设计值=1.25×1×40.43=50542.64 N＜360×380.13=136847.77 N，满足要求！
三、土钉墙验算
(1) 内部稳定性验算
根据规范《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99第6.2.1条规定，土钉墙应根据施工期间不同开挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法，并按下式进行稳定性验算：
F s=
()()
()
111
00
1
1
()cos cos sin
2
sin
n n m
ik i i i i ik nj j j j j ik
i i j
n
i i i
i
c L s s q b tg T tg
s q b
ωθ?αθαθ?
γωθ
===
=
??+++?+++
??
??
+
∑∑∑
∑
≥1.3
式中 n--滑动体分条数
m--滑动体内土钉数
γ0--基坑侧壁重要性系数
ωi--第i条土重
b
i
--第i分条宽度
c
ik
--第i条滑土裂面处土体固结不排水(快)剪粘聚力标准值
φik--第i条滑土裂面处土体固结不排水(快)剪内摩擦角标准值
θi--第i条土滑裂面处中点切线与平面夹角
αj--土钉与水平面之间的夹角
L
i
--第i条土滑裂面的弧长
s--计算滑动体单元厚度
T
nj
--第j根土钉在圆弧滑裂面外锚固与土体的极限抗拉力，按下式计算：
T nj =πd
nj
∑q
sik
l
nj
nj
--第j根土钉在圆弧滑裂面外穿越第i层稳定土体内的长度
规定：基坑顶部边缘为坐标0点，X轴以向左为正，Y轴以向上为正
计算结论如下：
第1步开挖内部稳定性安全系数=2.23≥1.3，满足要求！
第2步开挖内部稳定性安全系数=2.49≥1.3，满足要求！
第3步开挖内部稳定性安全系数=1.59≥1.3，满足要求！
第4步开挖内部稳定性安全系数=1.44≥1.3，满足要求！
(2) 抗滑动稳定性验算
K s =
()
y
x
G E
E
μ
+
≥1.3
式中 K
s
--抗滑稳定性系数G--计算土体自重
E x 、E
y
--分别为主动土压力的水平和竖向分力
μ--基底摩擦系数
计算结果：K
s
= 1.445≥1.3，满足要求！
(3) 抗倾覆稳定性验算
K t =
y
x
Gb E a
E h
'+
'≥1.6
式中 K
t
--抗倾覆稳定性系数
b′、a、h′--分别是G、E
y 、E
x
对墙趾的力臂
计算结果：K
t
= 29.644≥1.6，满足要求！
(4) 土地基承载力验算
)
61(max
min b e b E G P y ±+=
式中 P max 、P min --分别是基础底面边缘处的最大和最小压力 b--墙底宽度
e--荷载作用于底面的偏心距，e=0.5b-y x y
Gb E a E h G E ''
+-+
f a --修正后的地基承载力特征值
计算结果：P max = 98.308≤1.2f a = 480.000，满足要求！ P min = 91.901≥0，满足要求！
土钉墙支护计算计算书
土钉墙支护计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息 1、基本参数 放坡参数：
K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-20/2)=0.49； 第1层土：0-1.2m(+0) H1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/20=0m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=20×0×0.528-2×12×0.5280.5=-17.439kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=20×(1.2+0)×0.528-2×12×0.5280.5=-4.767kN/m2 第2层土：1.2-2m(+0) H2'=[∑γ1h1]/γsati=[24]/20=1.2m P ak2上=[γsat2H2'-γw(∑h1-h a)]K a2-2c2K a20.5+γw(∑h1-h a)=[20×1.2-10×(1.2-1.2)]×0.528-2×12×0.52 80.5+10×(1.2-1.2)=-4.767kN/m2 P ak2下
土钉墙支护计算计算(准确)
土钉墙支护计算计算书 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 中国建筑工业出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业、《实用土木工程手册》第三版文渊编著人民教同、《地基与基础》第三版中国建筑工业、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息: 1、基本参数： 侧壁安全级别：二级 基坑开挖深度h(m)：7.430； 土钉墙计算宽度b'(m)：100； 土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层的摩擦角； 条分块数：/； 不考虑地下水位影响； 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 局布20.00 4.86 5 3、地质勘探数据如下：： 序号土名称土厚度坑壁土的重度γ坑壁土的摩擦角φ聚力C 极限摩擦阻力 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa)
1 填土 1.30 18.00 18.00 12.00 80.00 2 粘性土 1.30 18.00 20.00 25.00 100.00 3 粉土 3.10 19.00 25.00 18.00 110.00 4 粘性土 1.20 18.00 20.00 25.00 100.00 5 粉砂 4.10 19.00 35.00 18.00 115.00 4、土钉墙布置数据： 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 7.43 3.00 100.00 土钉数据： 序号直径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 150 6.00 15.00 1.50 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99， R=1.25γ0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载 s xj、s zj--土钉之间的水平与垂直距离 αj--土钉与水平面的夹角 ζ按下式计算：
木模板墙模板计算书
木模板墙模板计算书 一、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距500mm。 外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞1根方木，间距1000mm。 穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离1000mm，直径20mm。 墙模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.600m； 1——外加剂影响修正系数，取1.000； 2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 q 1.强度计算 = M/W < [f] 其中——面板的强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩,W = 100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3； [f] ——面板的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q ——作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×1.00×50.00=60.00kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×1.00×6.00=8.40kN/m； l ——计算跨度(内楞间距),l = 500mm； 面板的强度设计值[f] = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的强度计算值31.667N/mm2； 面板的强度验算 > [f],不满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250 其中 q ——作用在模板上的侧压力，q = 50.00N/mm； l ——计算跨度(内楞间距),l = 500mm； E ——面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I ——面板的截面惯性矩,I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4； 面板的最大允许挠度值,[v] = 2.000mm； 面板的最大挠度计算值, v = 7.255mm； 面板的挠度验算 v > [v],不满足要求! 四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
基坑支护方案(土钉墙,详细计算)..
第一章基坑边坡计算 一、工程概况 （一）土质分布情况 ①1杂填土（Q4ml）：由粉质粘土混较多的碎砖、碎石子等建筑垃圾及生活垃圾组成。层厚0.50～4.80米。 ①2素填土（Q4ml）：主要由软～可塑状粉质粘土夹少量小碎石子、碎砖组成。层厚0.40～2.90米。 ①3淤泥质填土（Q4ml）：。主要为原场地塘沟底部的淤泥，后经翻填。分布无规律，局部分布。层厚0.80～2.30米。 ②1粉质粘土（Q4al）：可塑，局部偏软塑，中压缩性，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均匀，该层分布不均，局部缺失。层顶标高5.00～13.85米，层厚0.50～8.20米。 ②2粉土夹粉砂（Q4al）：中压缩性，干强度及韧性低。夹薄层粉砂，具水平状沉积层理，单层厚1.0～5.0cm，局部富集。该层分布不均匀，局部缺失。层顶标高1.30～ 10.93米，层厚0.80～4.50米。 ②3含淤泥质粉质粘土（Q4al）：软～流塑，高压缩性，干强度、韧性中等偏低。局部夹少量薄层状粉土及粉砂，层顶标高1.87～10.03米，层厚1.00～13.50米。 ②4粉质粘土（Q4al）：饱和，可塑，局部软塑，中压缩性，层顶标高-8.30～7.27米，层厚1.10～14.60米。 ③1粉质粘土(Q3al)：可～硬塑，中压缩性。干强度高，韧性高。含少量铁质浸染斑点及较多的铁锰质结核。该层顶标高-11.83～13.23米，层厚1.40～14.00米。 ③2粉质粘土(Q3al)可塑，局部软塑，中压缩性。该层顶标高-18.83～6.83米，层厚2.20～23.70米。 ④粉质粘土混砂砾石（Q3al）：可塑，局部软塑，中偏低压缩性，干强度中等，韧性中等。该层顶标高-26.73～-10.64米，层厚0.50～6.50米。 （二）支护方案的选择 根据本工程现场实际情况，基坑各部位确定采取如下支护措施
(完整版)土钉墙施工工序手册
目录 1、熟悉图纸 (2) 2、编写、上报、审批施工方案 (2) 3、现场考察 (2) 4、测量放样、撒白灰线 (3) 5、材料进场、取样检测 (3) 6、土方开挖 (4) 7、边坡修整与验收 (4) 8、土钉成孔与验收 (5) 9、钢筋绑扎与验收 (7) 10、土钉孔注浆与验收 (9) 11、喷锚与验收 (10) 12、锚杆成孔 (13) 13、钢绞线长度检查 (14) 14、张拉机具 (15) 15、千斤顶安装 (16) 16、张拉施工 (16) 17、成型锚杆 (16) 18、土钉墙施工易出现问题的工序及预防措施 (17)
1、熟悉图纸 2、编写、上报、审批施工方案 3、现场考察 认真审阅施工图纸和有关设计文件，相关施工规范和验收标准；参加图纸会审，提前发现各专业图纸矛盾和冲突，并协助设计院在施工前进行解决；按照流程手册及时办理工程中出现的变更、洽商，并及时提交正式文件给预算部和资料室；参加变更、洽商交底会。本工程适用规范：《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB50086-2001、《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002。 编写施工方案，经公司、监理审核通过，上报审批并归档。同时，对批复完成的方案对项目部管理人员进行交底；根据施工方案编写工序作业交底，交底给施工队伍。 开工前考察施工现场，选择开工作业面，做好人员、材料、机械的进场等准备工作。
4、测量放样、撒白灰线 5、材料进场、取样检测 根据设计图纸，按照施工方案，对现场进行测量放样。 对进场原材料（钢筋、钢绞线）进行取样检验，取样时通知监理旁站。试验合格后，通知监理、技术人员、施工工长、施工队伍原材料可用。 对进场材料（砂、碎石）进行取样检验，取样时通知监理旁站。
墙模板计算书
墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
土钉墙支护计算计算书
土钉墙支护计算书 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99中国建筑工业出版社出版 《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》 第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息： 1、基本参数： 侧壁安全级别：二级 基坑开挖深度h(m): 7.700; 土钉墙计算宽度b'(m): 15.00; 土体的滑动摩擦系数按照tan计算，?为坡角水平面所在土层内的内摩擦角；条分块数：10; 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 15.000; 基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 15.000; 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa)荷载宽度b0(m)基坑边线距离b1(m) 1 满布 2.00 -- -- 3、地质勘探数据如下：：
4、土钉墙布置数据： 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 7.70 2.54 12.00 土钉参数： 序号孑L径 (mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m)水平间距(m) 1 120.00 4.00 15.00 1.50 2.00 2 120.00 7.00 15.00 1.50 2.00 3 120.00 5.00 15.00 1.50 2.00 、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99, R=1.25 0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk= Z e k S xj S Zj/COS ja 其中 Z --荷载折减系数 ea jk --土钉的水平荷载 S xj、S zj --土钉之间的水平与垂直距离 a --土钉与水平面的夹角 按下式计算： Z =tan[Q(H)/2](1/(tan(( k)/2+-1/tan B )角加° ? /2) 其中/-土钉墙坡面与水平面的夹角。 ?-土的内摩擦角 e ajk按根据土力学按照下式计算：
(完整版)挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750； 主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600； 对拉螺栓直径(mm):M18； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。
土钉墙支护项目工程量详细计算
1.1设计资料 1.1.1气象资料： 本区属大陆季风型气候，冬季长而寒冷，夏季短而炎热。多年平均气温 -?，多年平均降水量585mm，最大降 ?，最低气温23.3C 9.0C?，最高气温41.5C 水量853.90mm，降水多集中在7、8、9月；标准冻深1.26m，最大降雪深度27cm，基本雪压0.3Kpa；历年最多风向为西北，最大风速20m/s，极大风为26m/s，最大风力9级，平均为1～2级。 1.1.2工程地质水文地质概况 根据勘探揭露，厂区在钻探截露深度之内均见地下水，圆砾层为其含水层，属第四系潜水，略有承压性；稳定水位埋深为 6.80～7.90m，稳定水位标高为263.43～265.72m.由于本工程勘察处不同时期，据区域资料，水位变幅为1.00～2.00m，抗浮设计水位267.22m。地下水对混凝土及混凝土中钢筋微腐蚀性，对钢结构有微腐蚀性。 该拟建物位于承德市承德县板城大街。建筑场地地貌单元属老牛河二级阶地，场地标高为270.53～272.57m，地貌单一。 表1 地层岩性特征
表2土层物理力学性质参数
第2章土钉墙支护计算 2.1土钉支护技术 2.1.1土钉支护的概念 土钉支护亦称锚喷支护，就是逐层开挖基坑，逐层布置排列较密的土钉（钢筋），强化边坡土体，并在坡面铺设钢筋网，喷射混凝土。相应的支护体称为土钉墙，它由被加固的土体、放置在土体中的土钉与喷射混凝土面板三个紧密结合的部分组成。土钉是其最主要的构件，英文名叫Soil Nailing，它的设置有打入法，旋入法，以及先钻孔、后置入、再灌浆三种方法。 2.1.2土钉支护的特点 与其它支护类型相比，土钉支护具有以下一些特点或优点： 1.土钉与土体共同形成了一个复合体，土体是支护结构不可分割的部分。从而 合理的利用了土体的自承能力。 2.结构轻柔，有良好的延性和抗震性。 3.施工设备简单。土钉的制作与成孔、喷射混凝土面层都不需要复杂的技术和 大型机具。 4.施工占用场地少。需要堆放的材料设备少。 5.对周围环境的干扰小。没有打桩或钻孔机械的轰隆声，也没有地下连续墙施 工时污浊的泥浆。 6.土钉支护是边开挖边支护，流水作业，不占独立工期，施工快捷。 7.工程造价低，经济效益好，国内外资料表明，土钉支护的工程造价能够比其 它支护低1/2～1/3。 8.容易实现动态设计和信息化施工。 2.1.3土钉支护的适用范围 土钉支护适用于：地下水位以上或经人工降水措施后的杂填土、普通粘土或弱胶结的砂土的基坑支护或边坡加固。一般可用于标准贯入基数N值在5以上的砂质土与N值在3以上的粘性土。 单独的土钉墙宜用于深度不大于12m的基坑支护或边坡维护，当土钉墙与放坡开挖、土层锚杆联合使用时，深度可以进一步加大。 土钉支护不宜用于含水丰富的粉细砂岩、砂砾卵石层和淤泥质土。不得用于
内墙模板计算_secret
墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm ，高度4200mm ，两侧楼板高度250mm 。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm ，内龙骨采用40×80mm 木方，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。 对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距300+300+300+600+600+600+600+600mm ，断面跨度方 向间距400mm ，直径14mm 。 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取7.143h ； T —— 混凝土的入模温度，取13.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.320m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=82.290kN/m 2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=82.290kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取3.91m 。 荷载计算值 q = 1.2×82.290×3.910+1.4×4.000×3.910=408.001kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 391.00×1.40×1.40/6 = 127.73cm 3； I = 391.00×1.40×1.40×1.40/12 = 89.41cm 4； 200 200 200408.00kN/m A B
土钉墙设计计算书1
土钉墙设计计算书 本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 一、基本计算参数 1.地质勘探数据如下： ——————————————————————————————————————————— 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) 极限摩阻(kPa) 计算方法土类型 1 4.00 17.50 8.00 18.00 30.0 水土分算填土 2 4.50 20.00 0.00 40.00 150.0 水土分算卵石 ——————————————————————————————————————————— 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-8.00m，基坑内侧水标高-8.00m。 2.基本计算参数： 地面标高0.00m，基坑坑底标高-7.00m。 3.地面超载： —————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m ————————————————————————————————————————— 4.土钉墙布置数据： 放坡级数为1级坡。 —————————————————————————— 序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m 1 7.00 3.50 63.43 0.00 —————————————————————————— 土钉数据： ————————————————————————————————————— 层号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 材料 1 80.00 6.00 15.00 1.70 1.50 48X3.0钢管 2 80.00 5.00 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 3 80.00 3.50 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 4 80.00 2.50 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 ————————————————————————————————————— 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算 土钉墙局部稳定验算:
墙模板(木模板)计算书
墙模板（木模板）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γ c t β 1 β 2 v1/2，γ c H]＝ min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.1]＝min[29.87，98.4]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝ 0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2 正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝29.868 kN/m2
三、面板布置 小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125 小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250 主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)150 对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450 模板设计立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×182/6＝24300mm3，I＝bh3/12＝450×183/12＝218700mm4 1、强度验算 ＝0.45×38.054＝17.124kN/m q＝bS 承
土钉墙
土钉墙施工工艺 1 工艺概述 1.1土钉墙支护的适应性强，使用面宽，可用于砂土、粘性土或破碎风化岩石。 与通常的护坡结构相比较，土钉墙加固的最大特点是其施工简便，工程量小，材料消耗小，而且支护的效果好，是一种经济性的加固形式。 土钉墙基本结构图1—1 图 1--1 土钉墙代表横断面示意图 土钉墙大的作用原理： 1、土钉墙的支护原理来源于隧道的新奥法施工，土钉墙用于露天边坡支护，所不同的是，露天边坡与隧道中结构形式不一样，造成岩土受力，方向有所区别，土钉一般较隧道的锚杆更长，孔径更大，能支护边坡中更深层次和大面积的岩土体。 2、岩土体自身有自动平衡受力的特性，未经扰动的岩土体受力是均衡稳定的，经人为破坏后，未破坏部分岩土体重新平衡受力点，对于岩土体为破碎体状，层间有泥化夹层，造成多个受力平衡的岩土体，形成不稳定的岩土体结构；土钉与岩土体的作用，一方面是在灌浆1锚固后，依靠土钉表面与岩土体的摩擦作用，
将锚固岩土体形成一个整体，控制岩土体产生侧向位移。另一方面，依靠土钉控制岩土体沿滑移面的滑移，土钉墙与墙背岩土体间由钢筋和墙体摩擦力来阻止岩土体滑动。 3、土钉墙利用有规律布置的高强度大直径土钉和钢筋网与喷射混凝土，有机的结合这一个联合受力结构，有效的封闭岩土体表面，阻止岩石风化和脱落，使有土钉部分的岩土体形成一个具有复合材料性质的土钉墙，以此来抵抗墙后的土压力和滑移面的位移。其次，有了喷网使土钉墙成为一柔性支护体系，使支护更为合理。 1.2 作业内容 1、搭设脚手架 2、刷坡嵌平 3、安设伸缩缝、泄水孔 4、喷第一次混凝土 5、钻孔 6、按土钉 7、灌浆 8、挂网、安垫板紧螺栓 9、喷第二次混凝土10、喷水泥砂浆11、坡脚脚墙施工 1.3 质量标准及检验方法 一、原材料检验 1、水泥：易用32.5级普通硅酸盐水泥，有出厂合格者及实验报告，性能符合要求。 2、粗、细骨料：粗、细骨料的各项指标符合规定。 3、钢筋：品种和规格均符合施工图规定，并有出厂合格证和实验报告。 4、外加剂：掺合料，根据施工需要并通过实验确定，符合工艺要求。 5、拌制用水：一般饮用水均能满足要求。 二、土钉墙施工质量检验 1、土钉墙质量检查应符合3—1规定
墙体模板计算
北京四中长阳校区基础I-AD 轴墙模板计算书 计算采用PKPM 软件进行计算。 一、 墙模板基本参数 计算时按不宜情况考虑，混凝土施工按三次，计算按两次考虑。 计算断面宽度2000mm ，高度1500mm ，两侧楼板厚度0mm 。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm ，内龙骨采用50×100mm 木方，外龙骨采用双钢管48mm ×3.5mm 。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距100+450+450+450mm ，断面跨度方向间距600mm ，直径16mm 。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 1500m m 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为3h ；
T —— 混凝土的入模温度，取28.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 。 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×8.000=7.200kN/m 2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.15m 。 荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.150+1.40×7.200×0.150=9.612kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 15.00×1.80×1.80/6 = 8.10cm 3； I = 15.00×1.80×1.80×1.80/12 = 7.29cm 4； 9.61kN/m A 计算简图 0.022 弯矩图(kN.m)
土钉墙支护计算计算书解析
土钉墙支护计算书 永昌县同人商贸影视城工程；属于框架;地上5层;地下1层；建筑高度：32m；标准层层高：4.5m ；总建筑面积：17590平方米；总工期：500天；施工单位：金昌市隆凯建筑安装工程有限公司 本工程由永昌县万安房地产开发有限公司投资建设， 华诚博远（北京）建筑规划设计有限公司设计，兰州岩土华夏有限公司勘察，金昌恒业建设工程监理有限公司监理，金昌市隆凯建筑安装工程有限公司组织施工；由李玉龙担任项目经理，张得文担任技术负责人。 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息: 1、基本参数： 侧壁安全级别：一级 基坑开挖深度h(m)：10.000； 土钉墙计算宽度b'(m)：30.00； 土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角； 条分块数：20； 不考虑地下水位影响； 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 满布15.00 -- -- 3、地质勘探数据如下：：
序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 极限摩擦阻力饱和重度(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kN/m3) 1 杂填土 1.60 18.00 30.00 15.00 112.00 1.00 2 角砾层 2.6 19.00 30.00 5.50 112.00 1.00 3 粉砂 2.30 19.50 30.50 30.00 112.00 20.00 4 角砾 1.40 21.50 37.50 12.50 112.00 1.00 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 9.00 4.00 30.00 土钉数据： 序号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 50.00 9.00 15.00 1.40 1.50 2 50.00 9.00 15.00 1.40 1.50 3 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 4 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 5 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 6 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 7 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012，R=1.25γ0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载 s xj、s zj--土钉之间的水平与垂直距离
3墙模板计算公式定稿
墙模板（木模）安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数
（图1）纵向剖面图 （图2）立面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γcH＝24×4150/1000=99.6kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值 S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2 正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计
算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4 其中的h为面板厚度。 1、强度验算 q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m （图3）面板强度计算简图 （图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.259kN·m σ＝M max/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝37N/mm2 满足要求 2、挠度验算 q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m （图5）面板挠度计算简图
土钉墙施工合同
土钉墙施工合同 篇一：基坑支护(土钉墙)施工合同 工程名称： 工程地点： 发包人： 承包人： 签订日期： 合同编号：建设工程施工合同（附属工程）范本基坑支护（土钉墙）施工合同 发包方：（以下简称甲方） 承包方：（以下简称乙方） 甲方将位于基坑支护（土钉墙）工程交由乙方承包施工。为了明确双方的权利、义务和经济责任，根据《中华人民共和国合同法》及有关法律法规规定，结合本工程的具体情况，经双方协商一致，签订合同如下： 一、工程地点： 二、工程名称：基坑支护（土钉墙）工程。 三、承包方式：包工包料。 四、工程内容： 脚手架搭设、土钉施工、钢筋砼护面施工等图纸设计中的全部内容。 五、承包范围：基坑支护（土钉墙）。
六、工程总造价： 本工程的预算总造价暂定为万元； 七、施工工期： 1、本工程总工期为日历天； 2、工期计算为自甲方签发开工令之日起开始计算至竣工验收合格为止。 3、出现以下合同约定工期延误的情形时，乙方向甲方工地代表递交工期顺延签证报告后，甲方工地代表只能就出现工期延误的情形作出客观的陈述，是否符合工期延误的合同约定条件，由甲方总工室签字盖章后认定；乙方提交签证后七个工作日内甲方不予书面回复则视 为默认，乙方收到甲方回复后七个工作日内未提出异议则视为默认。 1）施工中因停水、停电连续影响达到8小时以上者； 2）因图纸重大变更或增加工程量超过总工程量的10%； 3）不可抗力； 4）因下雨导致的停工； 5）因与其他施工队交叉作业造成的停工。 6）因工作面或道路不畅通导致无法施工的。 出现以上工期顺延情况的，乙方应在情况发生后48小时内通知甲方办理签证手续，否则甲方不予延期。 八、设计变更：
墙模板计算书讲解
墙模板计算书 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.75； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):16.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f v(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 3 kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
土钉墙支护计算书9米深..
钉墙支护计算书计算依据: 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息 1基本参数 2、荷载参数 3、土层参数 4、土钉墙布置数据 放坡参数:
土钉参数: 5、计算系数 二、土钉承载力计算 第 1 层土： 0-1.2m(+0) H i '=[ Z 0Y]/ i =[0]/18=0m]/18=0m P aki 上 = Y 1 H 1'K a1-2c 1K a10.5 =18X) X).528-2 >2><0.5280.5 =-17.439kN/m 2 P ak1T =Y 1(h 什H 1')K a1-2c 1K a10.5 =18X1.2+0) 0528-2 XX).5280.5 =-6.034kN/m 2 K a1=tan 2 (45 ° 奶/2) K a2=tan (45 ° 粋2) 2 K a3=tan (45 ° 艇/2) 2 =tan(45-18/2)=0.528; 2 =tan (45-18/2)=0.528; =tan 2 (45-14/2)=0.61; 2 =tan(45-14/2)=0.61; 2
第 2 层土： 1.2-3m(+0) H2'=[ HY]/ sYi=[21.6]/20=1.08m]/20=1.08m P ak2 上 =[sat2H2'- Y w( Xhh a)]K a2-2c2K a20.5+佩E h-h a)=[20 *08-10 (1.2-1.2)] 0.528-2 t2X).5280.5 +10X(1.2-1.2)=-6.034kN/m2 P ak2 下 =[$at2(H2'+h2)- Y w( E h-h a)]K a2-2c2K a20.5+ Y w( Xhh a)=[20 *1.08+1.8)-10 (3-X.2)] 0.528-2 x x0.5280.5+10x(3-1.2)=21.47kN/m2 第3层土：3-4m(+0) H3'=[Z2Y]/ Y ti=[57.6]/19=3.032m]/19=3.032m P ak3 上 =[$at3H3'-泌Xh-h a)]K a3-2c3K a30.5+泌Eh-h a)=[19 X.032-10 X-1.2)] 0X1-2 X)X).61O.5+1O 2 X(3-1.2)=26.54kN/m2 P ak3下 0.5 =[sat3(H3'+h3)- Y w( Eh-h a)]K a3-2C3K a3. + 旳(E2-h a)=[19 23.032+1)-10 (4X1.2)] 021-2 wx 0.610.5+1 0x(4-1 .2)=42.03kN/m2 第4层土：4-6.5m(+0) H4'=[ Eh s]/ sati=[76.6]/19=4.032m]/19=4.032m P ak4上 =[sat4H4'- Y w( Eh-h a)]K a4-2c4K a40.5+ >( Eh-h a)=[19 X.032-10 *-1.2)] 0X1-2 X)X0.610.5+10 2 X(4-1 .2)=42.03kN/m2 P ak4下 =[$at4(H4'+h4)- Y w( Xh-h a)]K a4-2c4K a40.5+泌Xhh a)=[19 X4.032+2.5)-10 (6X-1.2)] 0.X-2 x 0x0.610.5+10x(6.5-1.2)=80.755kN/m2 第5层土： 6.5-9m(+0) H5'=[ Z4Y]/ Y ti=[124.1]/22=5.641m]/22=5.641m P ak5上 =[sat5H5'-佩Eh-h a)]K a5-2c5K a50.5+ 佩Eh-h a)=[22 X.641-10 X.5-1.2)] O.X-2 X3X).490.5+ 2