板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

1、强度验算

q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +

(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1K =0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m

σ＝M max /W ＝0.237×106/37500＝6.332N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算

q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m

ν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型

方木 小梁材料规格(mm)

50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2

) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2

) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2

) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3

)

83.33

小梁截面惯性矩I(cm 4)

416.67

因[B/l b ]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×

2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝

max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝

0.601kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.791]＝0.791kN·m

σ＝M max/W＝0.791×106/83330＝9.487N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

V max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.174]＝3.174kN

τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×100×50)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！

3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×4166700)＝

0.106mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×4166700)＝0.012mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm

满足要求！

六、主梁验算

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝

1.138kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kN

R＝max[R max，R1]/2＝0.897kN;

正常使用极限状态

按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kN

R＝max[R max，R1]/2＝0.542kN;

2、抗弯验算

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

M max＝0.24kN·m

σ＝M max/W＝0.24×106/4490＝53.349N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

V max＝1.861kN

τmax＝2V max/A=2×1.861×1000/424＝8.776N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！

4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.297mm

跨中νmax=0.297mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.26mm≤[ν]=250/250=1mm

满足要求！

七、立柱验算

剪刀撑设置

加强型

立杆顶部步距h d (mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

200 顶部立杆计算长度系数μ1

1.386

非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢管类型

Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2

) 424 立柱截面回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm 3)

4.49

1、长细比验算

顶部立杆段：l 01=kμ1(h d +2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l 02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l 0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l 01=kμ1(h d +2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l 01/i ＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197

f=N/(φA)=[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1)]×0.9×0.9×1000/(0.197×424)=4.548×1000/83.528=54.445N/mm 2≤[f]=205 N/mm 2 满足要求！

非顶部立杆段：l 02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l 02/i ＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197

f=N/(φA)=[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×1)]×0.9×0.9×1000/(0.197×424)=4.791×1000/83.528=57.354N/mm 2≤[f]=205 N/mm 2 满足要求！

八、可调托座验算

满足要求！

九、立柱地基基础验算

f ak 115kPa

满足要求！

扣件式脚手架计算书(修改后)

附件1： 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数

风荷载体型系数 μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立 杆稳定性) 1.06， 0.796 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连 墙件、单立杆稳定性) 0.332，0.25 计算简图： 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3.6×0.9/(2+1)=1. 674kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.9/(2+1))+3.6×0.9/(2+1)=1.215kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.674×1.52=0.377kN·m σ=Mmax/W=0.377×106/4120=91.426N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.215×15004/(100×206000×98900)=2.044mm νmax＝2.044mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态

板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算 现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

1、强度验算 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1K =0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m σ＝M max /W ＝0.237×106/37500＝6.332N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m ν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm 4) 416.67 因[B/l b ]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

250×700梁模板(扣件式)计算书讲解

梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称WKL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×700 新浇混凝土结构层高(m) 6.6 梁侧楼板厚度(mm) 120 二、荷载设计

平面图

立面图四、面板验算

W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算 M max ＝q 1l 2/8＝23.57×0.252/8＝0.18kN·m σ＝M max /W ＝0.18×106/37500＝4.91N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×17.95×2504/(384×10000×281250)＝0.325mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×23.57×0.25＝2.95kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×17.95×0.25＝2.24kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 45×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 60.75 小梁截面惯性矩I(cm 4) 273.38 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

板标准规定模板(扣件式)计算书

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003

二、计算参数

G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重 0.5 Q DK(kN/m^2) 1.35 脚手架安全等级1级计算震动、冲击荷载时的动力系 数κ 脚手架结构重要性系数γ0 1.1 是否考虑风荷载否 地面粗糙度类型/ 省份、城市江苏(省)高邮 (市) 基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n / / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的 高度H m(mm) 模板荷载传递方式可调托座 简图： （图1）平面图

（图2）纵向剖面图1 （图3）横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板

带为计算单元。 W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)× 200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算 （图5）面板弯矩图 M max=0.113kN·m σ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数

（图1）平面图（图2）纵向剖面图1

（图3）横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。 W m =bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q 1=1.2[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k +κ Q DK )b=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=14.527 kN/m 由永久荷载控制的组合： q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4×0.7(Q k +κ Q DK )b=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1= 14.751kN/m 取最不利组合得： q=max[q 1,q 2 ]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算 （图5）面板弯矩图M max =0.166kN·m σ=Υ 0×M max /W=1×0.166×106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm2 满足要求2、挠度验算 q k =(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1=8.985kN/m （图6）挠度计算受力简图 （图7）挠度图 ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm

大梁模板(扣件式)计算书

大梁模板(扣件式)计算书

梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×900 新浇混凝土结构层高(m) 8 梁侧楼板厚度(mm) 150 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9 风荷载体型系数μs0.8

新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1500 梁两侧立柱间距l b(mm) 1000 步距h(mm) 1600 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1500、1000 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数

杆稳定性) 计算简图： 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 121900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/( 2+1)=1.432kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.038+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.038+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.043kN/m 计算简图如下：

1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.432×1.52=0.322kN·m σ=M max/W=0.322×106/5080=63.429N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.043×15004/(100×206000×121900)=1.424mm νmax＝1.424mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.432×1.5=2.363kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×1.043×1.5=1.722kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.363kN q=1.2×0.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.722kN q'=0.038kN/m 1、抗弯验算

板模板(扣件式)专项方案含完整计算书

目录 第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况 第一节编制依据 １施工组织设计

《×××××施工组织设计》 ２计算软件及版本 广联达施工安全设施计算软件 ３工程图纸 《建筑施工手册》第五版。 《建筑施工计算手册》江正荣主编 第二节工程概况

第二章施工准备 第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。 第二节物资准备 1材料准备 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 3周转材料准备 做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。 第三节劳动力准备

满堂扣件式钢管脚手架计算书(范本)

满堂扣件式钢管脚手架计算书（范本） 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 更多建筑工程技术资料请加群（303362541） 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为20.0m， 立杆的纵距 b=1.50m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 5.00kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。

图落地平台支撑架立面简图 图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.26cm3； 截面惯性矩 I = 12.71cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 5.000×0.300=1.500kN/m

梁、板木模板及支撑计算书

梁、板木模板及支撑计算书

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算

脚手架计算书

扣件式脚手架计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 二、脚手架总参数

（图1）落地式脚手架立面图

（图2）落地式脚手架剖面图 三、横向水平杆验算 横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。 其中荷载统计时将钢管自重统计入永久荷载，这样计算更为精确，其中钢管自重标准值为g=3.33/100=0.033。 根据分析脚手架的横向水平杆上荷载一定是由可变荷载控制的组合为不利组合，故： q=1.2(g+g K1×l a/(n+1))+1.4(Q k+κQ DK)×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×(3+1.35×0.5) ×1.5/(1+1)=4.214kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

（图3）强度计算受力简图 （图4）弯矩图 M max=0.557kN·m σ=Υ0×M max/W=1×0.557×106/4490=124.107N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 正常使用极限状态 q K=g+g K1×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(1+1)=0.296kN/m 计算简图如下： （图5）挠度计算受力简图

（图6）挠度图 νmax=0.2mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=7mm 满足要求 3、支座反力计算 承载能力极限状态 V=2.889kN 正常使用极限状态 V K=0.203kN 四、纵向水平杆验算 根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。 由上节可知F=V,F K=V K q=1.2×0.033=0.04kN/m q K=g=0.033kN/m 1、抗弯验算 纵向水平杆上的可变荷载设计值为： F q=1.4 0.5(Q k+κQ DK)L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×(3+1.35×0.5)×1.5/(1+1)×1.05×(1+0.15/1.05)2 =2.646kN/m 简图如下： （图7）强度计算受力简图

支模架板模板(扣件式)计算书施工方案

120mm板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性

程度较高市区) 模板支架 2.9 顶部距地面高 度(m) 风压高度 0.51 变化系数μz 风荷载体 0.5 型系数μs 主梁布置方向平行立柱纵向 立柱纵向间距l a(mm)1000 方向 立柱横向间距l b(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500 小梁间距l(mm)350小梁最大悬挑长度l1(mm)200 主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式三等跨连续梁 算。 W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b] =

15 扣件式脚手架计算书

15 扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3 同时施工作业层数 1 卸荷设置无 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m) 37.1 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 37.5 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.75 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 16 双立杆受力不均匀系数K S0.6 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 0.129 挡脚板铺设方式3步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3

风荷载体型系数μs 1.128 风压高度变化系数 μz(连墙件、单立杆、 双立杆稳定性) 1.446，1.294，1 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单 立杆、双立杆稳定性) 0.489，0.438，0.338 立面图

型钢悬挑脚手架扣件式计算书

8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数

安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.5 风荷载体型系数μs 1.132 风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.938，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、 单立杆稳定性) 0.531，0.368 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490

纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G k ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.05/(2+1))+1.4×2× 1.05/(2+1)=1.062kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G k ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.1× 1.05/(2+1))+2× 1.05/(2+1)=0.768kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max =0.1ql a 2=0.1×1.062×1.22=0.153kN·m σ=M max /W=0.153×106/4490=34.058N/mm2≤[f]=205N/mm2

品茗安全 板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称板新浇混凝土楼板板厚(mm) 120 新浇混凝土楼板边长L(m) 8.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 5 二、荷载设计 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2 ) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m 2 ) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载 (kN/m2) 1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 0.22 风压高度变化系数μz0.9 风荷载体型系数μs0.8 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 2.8 立柱纵向间距l a(mm) 900 立柱横向间距l b(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1800 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称

立柱距混凝土板短边的距离(mm) 200 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 250 主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 300 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 50 小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250 设计简图如下： 模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板弹性模量E(N/mm 2 ) 10000

扣件式脚手架计算

1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。 3、荷载标准值结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2 风荷载标准值：ωk=0.7μz?μs?ω0 式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12 μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2 ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2 则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆计算横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kN MGk= kN?m

MQk= kN?m M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN?m

扣件式钢管脚手架设计计算实例

编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 扣件式钢管脚手架设计计 算实例 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑

文件编号：KG-AO-4233-16 扣件式钢管脚手架设计计算实例 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。 一、横向、纵向水平杆计算 1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算： σ=M/W≤f 式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，

MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。 W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3 f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm2 （1）横向水平杆的抗弯强度 计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l?=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a?=300mm，a?=100mm。 图1 横向水平杆计算简图 ①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板自重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡脚板自重标

51.3双立杆扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书 计算依据： 1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 、荷载设计

计算简图: 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态 q=1.2 2033+G kjb Xlb/(n+1))+1.4 G24b/(n+1)=1.2 ?033+0.35 0渤(2+1))+1.4 3>0.9/(2+1 )=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下： IIII]U]]IIIIIIIll111111111IH111I111IIIIllIII 15001500L 侦o L r r r i抗弯验算 2 2 M max=0.1ql a =0.1 为.43 沐.5 =0.32kN m (T =M bax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm2< [f]=205N/mn? 满足要求！ 2、挠度验算 4 4 v ax=0.677q'l a /(100EI)=0.677 1J04X500 心00 206000 >107800)=1.602mm v ax= 1.602mmC [ T min[ 1/50, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1 X.43 沐.5=2.35kN 正常使用极限状态 R max' =1.1q'l a=1.1 为.04 1.5=1.71kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书 基本参数 架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。 一、立杆计算 1、立杆计算长度h k l μ=0（m ） k 为计算长度附加系数，取1.155； μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50； h 为立杆步距，在此取1.8m ； m h k l 638.38.175.1155.10=??==∴μ 2、杆件长细比i l /0=λ的验算 查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ； 2101990158 .0 1.81.751)1(<=??==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。 3、轴心受压构件稳定系数? 2300158 .03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=?； 4、计算Af ?（KN ） A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录 B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =； KN Af 65.182051089.4186.02=???=∴?

扣件式钢管脚手架计算书(新)

目录 1 工程概况 (1) 2 支架结构与材料 (1) 2.1支架结构 (1) 2.2材料特性 (2) 3 荷载标准计算 (2) 4 大横杆计算 (3) 4.1大横杆荷载计算 (3) 4.2强度计算 (3) 4.3挠度计算 (4) 5 小横杆的计算 (4) 5.1小横杆荷载计算 (4) 5.2 强度计算 (4) 5.3挠度计算 (5) 6 扣件的抗滑承载力计算: (5) 7 立杆计算： (6) 7.1荷载计算: (6) 7.2立杆的稳定性计算: (6) 7.3最大搭设高度的计算 (7) 8 连接件的计算 (8) 9 立杆的地基承载力计算 (9)

济南黄河公铁两用桥 扣件式钢管脚手架计算书 1 工程概况 济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。 济南黄河公铁两用桥由北向南横穿天桥区吉家庄、济阳县谢家村、跨越黄河北大堤、主河槽及黄河南大堤，穿过历城区付家庄。 公铁两用桥合建段铁路孔跨布置为：(6-32m)预应力混凝土简支梁+122m简支钢桁梁+(7-52m)预应力混凝土简支梁+(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁+(9-32m)预应力混凝土简支梁（该桥为四线桥，货线孔跨布置与客线孔跨布置对应。 石济客专602~607号、610~612号、629~630桥墩和邯济胶济联络线607号、610~611号、607~635号桥墩为单建铁路桥墩，相应的G611、G612左、G627左、G627右、G628、G629、G630号桥墩为单建公路桥墩，单建桥墩墩型均为圆端形实体桥墩。主桥617～620号桥墩采用三柱式单层框架墩；引桥608~609号桥墩采用两柱式单层框架墩；其他公铁合建段桥墩均采用双层框架墩。 2 支架结构与材料 2.1支架结构 脚手架采用扣件式钢管支架，采用两排架形式。 脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，脚手架内侧立杆距墩身模板70cm，立杆排距1.0m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距1.8m，每跨内设一道横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立杆搭设要垂直，横杆搭设要水平，立杆搭设垂直度为1/400，全高不大于±50mm，大横杆搭设要水平，全长水平差不大于±20mm，立杆的间距排距偏差不大于±20mm，小横杆外侧伸出架体的长度为150mm，小横杆偏离主节点的距离不应大于150cm，靠墩一侧的外伸长度不应大于200mm。每隔3.6m设置一道连接件。 脚手架搭设高度应高出墩顶平台120cm。距地面20cm处设扫地杆。 脚手架应设置接地装置。 支架高度暂按36m高计算。