大桥t梁安装专项技术方案(74页 双导梁)_secret
1工程概述
XX和XX桥40mT梁414片，30mT梁30片，32mT梁12片。架设顺序：XX（左右同时）-XX左幅-XX右幅。
2架桥机选用
通过对各种架桥机的种类比较和性能分析，以及对本工程选用架桥机性能的控制指标是能够适合大纵坡长下坡和曲线超高横坡坡度较大等最不利工况下架梁，而双导梁步履式架桥机在下坡过孔和架梁时，可通过调整各支腿和支点高度来确保架桥机机臂水平，同时整机横向稳定性好，安全可靠度高等特点，满足要求。故选用40米跨径双导梁步履式架桥机进行本工程架梁施工。
双导梁步履式架桥机采用槽钢、角钢焊接成空间三角桁片（每节10米）。拼装双导梁，在双导梁上铺设轨道通过吊梁天车起吊，拖梁沿轨道前移到桥位处架桥机再落梁就位。架桥机由专门厂家计算设计和制作加工，运到现场后按厂家提供的设计安装图进行现场拼装。
3架桥机构造
架桥机纵向双导梁构造图包括纵导梁三角桁片细部构造图，三角桁片底部构造图，三角桁片腹部构造图；架桥机构造图，架桥机横梁构造图，架桥机前支腿构造图，架桥机前支腿细部构造图，架桥机前支腿在横轨上行走器构造图均包括正面图和侧面图；吊梁小车构造图和前支腿横向轨道构造图包括正面图、侧面图、平面图；横梁端头连接片构造图等；
附图1：导梁空间大样和架桥机侧面图空间大样图(单节单片导梁)
架桥状态侧面图
附图3：架桥机双导梁构造图
附图4：架桥机主导梁正面构造图
大样图2
导梁立面图
3-3
3-3
1-12-2
附图
5：架桥机小导梁正面构造图
4-4
大样图1-1大样图
6-6
2-2大样图
6-6大样图
3
附图6：架桥机前后支点构造图
前支点端面图槽钢对焊
槽钢
9-9
后支点端面图
附图7：架桥机吊梁天车构造图
附图8：架桥机横导梁侧面构造图
钢板
大样图
大样图
大样图
附图9：架桥机横导梁正面图
.
横
导
梁
立
面
图
大
样
图
1
大
样
图
2
1
-
1
板
2
-
2
2
-
2
4 架桥机验算
4.1双导梁内力图及验算（电算部分采用SAP2000软件验算）
吊梁采用两根钢丝绳兜底，前后共4根，本机行车钢丝绳型号为6×37－24－1670 －特－光—右－交，Ф=4.3cm；滑车组前后各两个，7门每个限载80吨，卷扬机采用8吨。
双导梁采用三角桁片拼装而成，每标准节10m长，共5节，前小导梁长为22.14m，总长75.14m。双导梁中心距5m。
T梁长40m，运梁小车带梁在导梁上行走时，以行走到导梁跨中时为最不利荷载，按集中荷载进行验算。T梁重为：120吨，由4台运梁小车承担，每台运梁小车承重为（120×1.2+36）÷4=45吨，每台运梁小车有两个轮子，间距1m，每个轮子承重为45÷2=22.5吨。按225KN集中力施加在导梁上，模型如下：导梁模型：（取单片导梁，横向连接为安全储备）
附图10：架梁工作受力模型
由于是模拟不传递弯距的桁架，在建模过程中对各个杆件单元进行了端部释放（两端的弯曲转动R2，R3和任意端的扭转转动R1），以确保计算结果的准确性。并在建模过程中主要考虑了恒载（DL）、活载（LL）及其组合（COM1）3种荷载工况。桁架的内力以轴力为主，兼有其他内力。
恒载（DL）下的跨中挠度为：4.8mm；
活载（LL）下的跨中挠度为：60mm；
恒载（DL）下的最大值为：-1091.23KN（只显示最大值所在一定范围，下同）；
活载（LL）下的最大值为： -2106.98KN；
组合（COM1）下的最大轴力为：-3004.44KN；
恒载（DL）下的最大弯距（只显示最大值所在一定范围，下同）为：50.28KN.m；
活载（LL）下的最大弯距为：-437.10KN.m；
组合（COM1）下的最大弯距为：-520.48KN.m ； 横梁内力图及验算
横梁模型（取单片横梁，横向连接为安全储备） 恒载（DL ）下的跨中挠度为：2.7mm 活载（LL ）下的跨中挠度为：10.6mm
恒载（DL ）下的最大值（只显示最大值所在一定范围，下同）为：-32.46KN ； 活载（LL ）下的最大值为：-311.07KN ； 组合（COM1）下的最大值为：-343.53KN ；
恒载（DL ）下的最大值为：2.3KN.m （只显示最大值所在一定范围，下同）； 活载（LL ）下的最大值为：48.30KN.m ； 组合（COM1）下的最大值为：50.7KN.m ； 下面对三角桁片上弦杆进行强度验算
由SAP2000软件计算的结果得知绝对值最大的弯距值为-520.48.KN m ，故取其为弯距控制值。
由CAD 得三角桁片上弦杆截面抗弯惯性距I=6.9044╳4410m -，0200.2Y cm m ==故44
520480.0.26.904410M M Y N m m
W I m σ--??=
==?[]150.76210Mpa Mpa σ=<=，满足要求。 由CAD 得三角桁片下弦杆截面抗弯惯性距I=3.0381╳4410m -，0110.11Y cm m == 故4434180.0.113.038110M M Y N m m
W I m
σ--??=
==?[]12.4210Mpa Mpa σ=<=，满足要求。 4.2 架桥机验算（手算部分） 4.2.1常规部分：
第一项、喂梁过程中前吊梁小车行走到主导梁跨中时最不利位臵验算： T 梁长40m ，运梁小车带梁在导梁上行走时，以行走到导梁跨中时为最不利荷载，按集中荷载进行验算。40mT 梁最重为120吨，由4台运梁小车承担，每台运梁小车承重为（120×1.2+36）÷4=45吨。
三角桁片横断面的截面特征：
毛截面面积Am=∑An=（75.04+28×1.6+25.6×2+21.6×2+18×0.5×2）×2=464.48C ㎡
毛截面重心至梁顶边的距离为：Ys
83.131464.48
250112.42504.11221239.68Am
AnYn y S
=?+?+?==∑
Yx=281－131.83=149.17cm
毛截面对其重心轴的惯性矩Im=∑In+∑Ai （Ys －Yn ）2
An 为分块面积，Yn 为面积An 的重心至梁顶边的距离，In 为分块面积An 对其
自身重心轴的惯性矩。
∑In=（1272.7×2+18644.4+（0.5×183+21.6×13+28×1.63）×2/12）×2=43397cm 4
∑Ix=150.08×（131.83－21）2+25.6×（149.17－10）2
×4+28×1.6×（131.83－0.8）2+28×1.6×（131.83－21.8×2）2+21.6×（149.17－20）2
×2+21.6×（149.17
－0.5）2×2+18×0.5×（149.17－10）2×4
=7317586cm 4
Im=∑In+∑Ix=7360983cm 4
本验算只考虑导梁顶、底部纵向槽钢截面，没有计入三角绗片底、腹部竖杆和八字斜杆的面积，作为安全储备，验算偏于保守。 W=
149.17
7360983
Ys In ==49346.3cm 3 附图11：架桥机自重作用下受力模型：
q1=7.5KN q2=4.5KN
11m R1 42m R2 22.14m
建立方程（1）R1+R2=7.5×53+4.5×22=496.5
（2）R1×11+R2×53=7.5×532/2+4.5×22×（22/2+53）=16869.75 解方程组得：R2=272.9KN ，R1=223.6KN 负弯矩 M 1= －0.5×7.5×112=-453.75KN.m
M 2 =-0.5×4.5×222=-1089KN.m
最大正弯矩 M=-（3.75X 2-142.375X+453.75）=897.63KN ，X=19m 时； 在吊梁状况下，以前轮作用在跨中为最不利位臵时进行计算。计算出跨中最大正弯矩：M=PX/4=Mmax =4725KN.m
附图12：在自重和吊装荷载共同作用下受力模型：
q1=7.5KN
P=450KN
q2=4.5KN
11m R1 42m R2 22.14m
M BC max =897.63+4725= 5622.63KN.m M B max = －1089KN.m R B max = 497.9KN 6 =
BCmanx
M W =113.9Mpa 〈 ［6］=210Mpa K = 210÷113.9 = 1.84 〉1 安全。 6B =
max
B M W
=22.1Mpa 〈 ［6］= 210MPa
K = 210÷22.1 =9.5 〉1 安全。
T = 497.9/464.48=10.7Mpa 〈 ［T ］=125MPa K = 125÷10.7 = 11.7 〉1 安全。
本架桥机为50米T 梁架桥机，三角绗片结点及弦杆通过试吊40mT 梁，可以不进行验算，但必须检查每一个节点及连接杆的焊接情况。三角绗片的底部及两侧腹杆弦杆没有计入导梁截面抵抗矩，作为安全储备。
第二项、架桥机过孔跨墩台行走时最不利情况受力验算：
架桥机在过孔跨墩行走时，在架桥机前移17.862米之前，即引导梁的前辅助顶杆落地之前，架桥机为最不利状况下受力。吊梁小车移到架桥机尾部，作为平衡重力。q1 =7.5KN / m , q2 =4.5KN / m ,
附图13：架桥机过孔过程最不利受力模型
P=180KN
q1=7.5KN
q2=4.5KN
R1 34m R2 19m 22.14m
??
?÷??+??=?+?+?=+2
535.753645.42234R21805.4225.753R R 21 得???==5KN .180R1496R2KN
现仅验算最大外伸端作用下的负弯矩产生的拉应力和在支点处作用下的最大剪应力即可。
M max=-211
22
ql =×7.5×192 +4.5×22×（19+22/2）=4323.75KN.m
6 =3
.4934675.4323W Mmax == 87.6Mpa 〈 ［6］= 210MPa 满足要求。
Q max =496KN
I = 48
.464496
A Qmax = = 10.7Mpa 〈 ［I ］= 125Mpa 满足要求。
但在架桥机前移时，后支点支地，后支点与架桥机为滚轮式接触，架桥机在滚轮上滑行前进，应防止由于在行走过程中产生摆动而失稳。
第三项、横梁计算：
共用4个横梁参与受力，每片T 梁最重为120吨。考虑其他影响因素，取K=1.5， P=1200/4×1.5 = 450KN 作用在跨中为最不利位臵。 三角绗片横断面的截面特征：
毛截面面积Am=∑An=（21.95+16×0.8+12.74×2+10×0.8×2）×2=152.46C ㎡
毛截面重心至梁顶边的距离为：Ys
27.85152.46
15048.4115048.41869.5Am
AnYn y S
=?+?+?==∑
Yx=163－85.27=77.73cm
毛截面对其重心轴的惯性矩Im=∑In+∑Ai （Ys －Yn ）2
An 为分块面积，Yn 为面积An 的重心至梁顶边的距离，In 为分块面积An 对其
自身重心轴的惯性矩。
∑In=（198.3×2+866.2+（0.8×163+2×0.8×103）/12）×2=3338.4cm 4
∑Ix=69.5×（85.27－8）2+41.48×（77.73－5）2×2=853790cm 4 Im=∑In+∑Ix=857128.4cm 4
本验算只考虑导梁顶、底部纵向槽钢截面，没有计入三角绗片底、腹部竖杆和八字斜杆的面积，作为安全储备，验算偏于保守。 W=
85.27
857128.4Ys In ==10052cm 3
M 中max =
14 PL =1
4
×5×450 = 562.5 KN.m 6 =
100525.562W Mmax ==56.0 Mpa 〈 ［6］= 210Mpa 满足要求； I =
46
.152450
A Qmax == 29.5Mpa 〈 ［I ］= 125Mpa 满足要求；
第四项、运梁平车验算
每个运梁小车平均受力按60吨考虑，轨道及小车可不进行验算 。 第五项、钢丝绳选用
钢丝绳的安全系数取K=6 ，T 梁采用兜托梁底，两端用钢丝绳兜底来升降大梁，最小断面处绳为4根。
T 梁按最重120吨计，则一端作用于钢丝绳上为60吨。T 梁吊装时的冲击力： 60×25％ = 15吨，则每根钢丝绳受力为： H = （60＋15）÷4 = 18.75吨， P = K ×T = 6×18.75 = 112.5吨，
选用6×24＋1直径为44.5mm 的钢丝绳。
钢丝绳破断拉力为：P = 813.89×0.85×1700 = 117.6吨， P=112.5吨〈 ［P ］= 117.6吨，满足要求。
两端起吊，每端设臵一个滑车组，滑车组采用7门，限载80吨。卷扬机采用8吨，起吊力为8×7×2 =112吨大于55.6吨，满足要求。
通过验算说明所选用的架桥机能够满足现场条件及架梁要求。 4.2.2关键技术部分
4.2.2.1 架桥机过孔前冲时稳定性验算
由于在大纵坡长下坡最不利工况下进行架桥机前冲过孔作业，在过孔各个步骤和过程中必须保证架桥机机臂保持水平，步履式双导梁架桥机的优点就是在过孔过程中可以提前用水平仪测定机臂以确保水平，然后再进行过孔作业。根据对架桥机过孔的各个步骤进行受力分析，以过孔结束前最后一步即达到架梁位臵前为最不利受力状况，对此进行验算。由于架桥机只是纵向行走，要失稳也只有沿纵向前进方向先失稳，只能有以下几种可能：第一种是架桥机前支腿强度和刚度不足而失稳，第二种是架桥机以一定的速度前冲失控而失稳，第三种是双导梁在前冲过程中两侧导梁行驶速度差异太大导致架桥机导梁或前支腿受扭而失稳，第四种是桥面横坡坡度太大，架桥机左右导梁不水平，在向前行走时，沿横向滑移而失稳。
第一种可能、架桥机前支腿失稳验算
架桥机前后支腿高度于架梁过程一样，根据2.4.2.2.2第一项架桥机前支腿高度确定得到：后支腿高度h1=215.5cm，前支腿高度h2=604cm。
在验算架桥机前支腿稳定性时主要考虑以下几个方面：
前支腿最大轴向抗压强度验算，压杆长细比及刚度和稳定性验算。
第一方面：在自重荷载作用下，即在过孔结束前前支腿受力为最不利状态（一侧单支腿），按轴心受压杆件进行强度验算：
附图14：过孔过程受力模型
q1=7.5KN P=180KN q2=4.5KN
11m R1 42m R2 22.14m q1为架桥机一侧主导梁自重，q2为架桥机一侧引导梁自重，p为一侧导梁上横梁及吊梁小车作用在主导梁上自重。在架桥机自重作用下建立方程：
（1）R1+R2=7.5×53+4.5×22=496.5
（2）R1×11+R2×53=7.5×532/2+4.5×22×（22/2+53）=16869.75 解方程组得：R2=272.9KN，R1=223.6KN
考虑最不利负重荷载作用下得：前支腿R2=272.9KN，后支腿R1=223.6+180=403.6KN，P是纵导梁上横架及吊梁小车重量（单侧）。
单侧前支腿为30×42cm箱形，钢板厚2cm，A=（42+26）×2×2=272cm2，除去
销子孔后净截面A
=272-6×2×4×2=176cm2，
所以6 = P/A
=272.9×1000/176×100=15.5Mpa〈［f］=205Mpa K = 205÷15.5 =13.2〉1 安全。
第二方面、前支腿受压杆件长细比及刚度验算：
Lo= 604-51.5=552.5cm，前支腿为2cm厚钢板焊接成箱形受压断面，横向
b=30cm，a=26cm，纵向H=42cm，h=38cm，所以绕纵向即X向的回转半径为
r=0.289((bH3-ah3)/(bH-ah))1/2，代入数据计算得r=15.6cm，
前支腿受压杆件的长细比为λ，λ=L
0/r，代入数据得λ
前
=35.4，λ
后
=12.6，
λ=35.4﹤100（规范钢杆件容许最大长细比），满足要求。第三方面、前支腿轴心受压构件的整体稳定性验算：
N/φA＜f ，φ=σ
cr /f
y
=л2E/λ2f
y
，代入数据计算得λx=7.4，宽厚比
b/t=30/2=15﹤20，按C类对X轴进行验算，查钢结构附表（经过三次内插）得φ=0.827，代入公式得：N/φA
=272.9×1000/0.827×176×100=18.7〈［f］=205Mpa，满足要求。
第二种可能、架桥机在前冲过孔过程失控失稳稳定性验算：
架桥机在过孔行走过程中要失稳主要是前支腿为最薄弱环节，因此需对架桥机在行走或刹车制动时对前支腿的振动或冲击荷载，前支腿和轨道接触及轨道与垫木及垫木与盖梁混凝土或垫木本身之间接触摩阻力等进行安全性验算。
在一般情况下，架桥机的双导梁为水平状态，双导梁沿支腿或支点上的滚子滚动行走，此时导梁上行走系统的电动机提供的功率只需克服导梁底与滚子产生的滚动摩阻力即可；当需刹车制动时，特别是紧急制动，则滚子与导梁底轨道之间通过滑动摩擦力发挥作用，当然前提是电动机先制动，一般有经验的架桥机专业机手不会也不要求出现紧急制动现象，同时由于架桥机行走速度非常缓慢，约在5m/分钟之内，刹车制动时对前支腿上滚子的摩阻力不大，但对滚子的摩阻力或架桥机在行走过程中前后左右摆动产生的冲击力会传递到架桥机的前后支腿，再通过支腿及轨道、垫木、盖梁和T梁混凝土之间的静摩阻力来消除。如果摩阻力不能满足要求就有可能出现失稳。
第一方面、架桥机过孔在前支腿的滚子上滚动前行对前支腿的冲击力计算
根据物理力学进行受力分析，架桥机过孔过程在启动或在前后支腿上部的滚子
上滚动行走时，对导梁轨道会产生一个向行走方向相反的力。F
=δP/R，P=272.9KN，
滚
=0.55KN，即对前支腿影响非常小，可以R=25cm，δ=0.05，代入数据计算得F=F
滚
忽略不计。
第二方面、架桥机在前支腿滚子上滚动行走刹车制动时对前支腿产生的冲击力计算：
当架桥机导梁轨道在前后支腿的滚子上行走需要刹车制动时，此时由于惯性，架桥机仍然以5米/分钟有一个向前的动量，这就需要前后支腿提供一个向后的冲量来保证架桥机能够在规定的时间内停下来，也就是说架桥机的惯性会对架桥机的前后支腿产生一个向前的冲力。根据动量守恒定律，如果制动时间为3秒（还需要进一步研究确定），则mv=Ft，m=1353KN（架桥机自重），v=1/12m/s，t=3s，代入数据计算得F=mv/t=1353×1÷12÷3=37.6KN，如果计前后四个支腿受力（按与前后支腿的刚度成正比来分担水平冲击力，则λ前=35.4，λ后=12.6，即后支腿的刚度约是前支腿刚度的2.8倍），所以代入数据计算，则前支腿承受的水平冲击力为P=37.6÷（2.8×2+2）=4.93KN，在如此小的水平冲击力作用下，支腿的抗剪和抗弯及抗弯剪强度都可以不进行验算，完全可以满足要求，只需进行抗倾覆稳定性验算即可。而架桥机本身前后支腿构件连接及强度和刚度及稳定性完全能够满足要求（属于常规部分验算，架桥机在出厂时已经验算），架桥机出现失稳主要是前支腿与轨道接触部位、轨道与垫木接触部位、垫木与盖梁顶面接触部位或垫木本身部位等出现失稳而导致架桥机整体出现失稳。
第三方面、前支腿和轨道接触、轨道与垫木接触、垫木与垫木接触及垫木与盖梁混凝土之间接触摩阻力及抗倾覆等安全性验算：
第一点、前支腿与轨道接触部位稳定性验算：
该部位失稳有两个可能
第一个是前支腿行走钢轮于轨道之间摩阻力不满足要求而失稳：
轨道为双轨道，整体钢箱底座，轨道宽8cm，高3.5cm，双轨道中心距离为25cm，轨道底座高48cm，宽50cm，行走器为四个带凹槽钢轮，凹槽宽10cm，深5cm，横向行走时可以卡在凹槽里，同时还设有卡规夹，以防止脱轨。强度和刚度及横向抗倾覆稳定性都可以不验算，只验算沿纵向前进方向的摩阻力抗滑稳定性即可。要失稳也只能是架桥机通过导梁及前支腿传来的水平向前的冲击力P大于轨道对行走器提供的反方向的最大静摩阻力出现滑轨脱轨而失稳。由此可建立方程式：如果P≤
Ff
s
，即表明是安全和稳定的，F=272.9KN，是前支腿的轴向力，P=4.93KN，是水平
冲击力，f
s
=0.15，是轨道与前支腿行走器之间的静摩擦系数。代入数据计算
得:P=4.93KN，F f
s =272.9×0.15=40.9KN，所以最大静摩阻力Ff
s
远大于冲击力P，
K=40.9/4.93=8.3＞1，所以摩阻力是满足要求的。
第二个是前支腿的前后两个行走钢轮在向前冲击力作用下绕前钢轮旋转失稳：因此，可以建立力矩方程式PH≤Fd，P=4.93KN，是冲击力，H=5.505m，是前支腿到轨道顶的高度，F1=F2=136.45KN，是前支腿轴向力传到前后行走钢轮上的重力，d1=0.04m，d2=0.29m，是前支腿轴向力传到两个钢轮中心作用点距轨道外边（前边）
的距离。代入数据计算抗倾覆安全系数得：
K=136.45×（0.04+0.29）÷（4.93×5.505）=1.7＞1
所以该部位的抗倾覆稳定性经验算是安全的。但安全系数很低，在架桥机过孔时，前支腿抗倾覆失稳是架桥机过孔发生事故的主要原因，应对此引起高度重视，并且需对此薄弱部位进行进一步技术研究和进行技术革新。
第二点、轨道与垫木接触部位抗倾覆稳定性验算：
该部位失稳有两个可能
第一个是架桥机通过导梁及前支腿传来的水平向前的冲击力P大于轨道垫木对轨道底座提供的反方向的最大静摩阻力出现脱轨而失稳
由此可建立方程式如果P≤Ff
s
，即表明是安全和稳定的，F=272.9KN，是前支
腿的轴向力，P=4.93KN，是水平冲击力，f
s
=0.3，是轨道底座与垫木之间的静摩擦
系数。代入数据计算得:P=4.93KN，F f
s
=272.9×0.3=81.9KN，所以最大静摩阻力
Ff
s
远大于冲击力P，K=81.9/4.93=16.6＞1，所以该部位的抗滑稳定性经验算是安全的。
第二个是架桥机对前支腿的冲击力通过前支腿作用绕轨道底座外侧底脚旋转而失稳：
因此，可以建立力矩方程式PH≤Fd，P=4.93KN，是冲击力，H=6.02m，是前支腿到轨道底座底部的高度，F1=F2=136.45KN，是前支腿轴向力传到前后行走钢轮的重力，d1=0.125m，d2=0.375m，是前支腿轴向力传到前后钢轮中心作用点距轨道底座外边的距离。代入数据计算抗倾覆安全系数得：
PH=4.93×6.02=29.7KN.m ，Fd=136.45×（0.125+0.375）=68.2KN.m，
K=68.2/29.7=2.3＞1，所以该部位的抗倾覆稳定性经验算是安全的。但仍然是
安全系数较低，是今后需要作进一步技术研究和技术革新的关键部位。
第三点、垫木与盖梁顶面接触部位或垫木本身部位抗倾覆稳定性验算
该部位失稳有两个可能
第一个可能是垫木本身或垫木与盖梁顶混凝土面之间的摩阻力不满足要求而失稳：
垫木与盖梁顶面接触部位或垫木本身部位要失稳也只能有一种可能，即最大静摩阻力小于冲击力而失稳。通过查阅相关资料，木材与混凝土之间和木材与木材之间的静摩擦系数均大于钢与垫木之间的静摩擦系数。通过上述验算结果比较，如果得出垫木与盖梁顶面接触部位或垫木本身部位的摩阻力P≤Ff
s
，即表明是安全和稳
定的，F=272.9KN，是前支腿的轴向力，P=4.93KN，是水平冲击力，f
s
＞0.3，是垫木与垫木或垫木与盖梁顶混凝土之间的静摩擦系数。代入数据计算得:P=4.93KN，F
f s =272.9×0.3＞81.9KN，所以最大静摩阻力Ff
s
远大于冲击力P，K＞81.9/4.93＞
16.6＞1，所以该部位的抗滑摩阻力是满足要求的。
第二个可能是垫木在横移轨道的水平和垂直力作用下绕垫木底部外前脚旋转而失稳：
因此，可以建立力矩方程式PH≤Fd，P=4.93KN，是冲击力，H=6.095m，是前支腿到垫木底部即盖梁顶面的高度，F1=F2=136.45KN，是前支腿轴向力传到前后行走钢轮的重力，d1=0.175m，d2=0.425m，是前支腿轴向力传到前后钢轮中心作用点距轨道底座底垫木底外边的距离。代入数据计算抗倾覆安全系数得：PH=4.93×6.095=30.05KN.m ，Fd=136.45×（0.175+0.425）=81.9KN.m，
K=81.9/30.05=2.7＞1，所以该部位的抗倾覆稳定性经验算是安全的。
尽管抗倾覆稳定性是安全的，但对轨道底的垫木的码砌则必须按相关要求和标准执行。
第三种是双导梁在前冲过程中左右两侧导梁行驶速度差异太大导致架桥机导梁或前支腿受扭而失稳：
如果出现这种现象，则完全是人为因素或机械故障所致，因为现在架桥机的电路全部由中央电脑控制，通过电路设计是完全可以做到架桥机在前冲过孔时左右侧导梁可以保证同步前进。要保证双导梁平行同步前进，必须要做到以下几点：第一点、架桥机过孔前，必须全面检查架桥机的电路、油路和前进线路，如导梁底部与各支腿和支点的连接及滚子滚动是否正常，是否有卡堵现象，如发现问题
要及时提前处理。
第二点、检查各支腿和支点的支撑牢靠情况，以及与导梁等各部位的连接和锁定情况。
第三点、在实施架桥机过孔各个步骤前必须用水平仪仔细检查架桥机机臂和导梁底部与各支腿和各支点接触部位的相对高程，确保架桥机机臂始终处在水平状态。
第四点、在架桥机过孔的各个步骤实施过程中，必须安排专人跟踪观测架桥机的工作状况，发现问题及时启动应急预案。
第五点、架桥机过孔前应编制各种可能故障的应急预案。
第四种是桥面横坡坡度太大，架桥机过孔时左右导梁不水平，在向前行走时，沿横向滑移而失稳：
如果桥面横坡坡度大于2%，以最不利工况4%进行计算，则架桥机重力在横向水平分力将达到P=G×4%=1353×4%=54.12KN。有以下几点可能：
第一点可能、架桥机在过孔前行时，在重力横向水平分力作用下，受振动荷载影响会横向绕前支腿底部旋转而失稳：
因此，可以建立力矩方程式PH≤Fd，P=54.12÷4×1.5=20.25KN（每个支腿承受的是横向冲击力，不均匀系数取K=1.5，也可以按左右支腿横向抗冲击刚度比例进行分担，纵向冲击力可以按前后支腿的纵向抗冲击刚度正比例进行分担，但横向抗冲击刚度则较为复杂，还需作进一步研究），H=5.505m，是前支腿到轨道顶面的高度，F1=F2=136.45KN，是前支腿轴向力传到左右行走钢轮的重力，d1=0.15m，d2=5.13m，是两前支腿轴向力传到前后钢轮中心作用点距轨道底前钢轮外边的距离。代入数据计算抗倾覆安全系数得：
PH=2×20.25×5.505=223KN.m ，Fd=136.45×（0.15+5.13）=720.5KN.m，
K=720.5/223=3.2＞1，所以该部位的抗倾覆稳定性经验算是安全的。
第二点可能、前支腿行走钢轮与轨道之间摩阻力不满足要求而失稳：
架桥机过孔前行时，必须将前支腿行走器与横向轨道固定，设卡规夹和在钢轮左右设止轨器，前支腿钢轮在横向轨道上只能横向左右滑动而绝不能滚动。强度和刚度及横向抗倾覆稳定性都可以不验算，只验算沿横向左右方向的摩阻力是否满足要求即可。要失稳也只能是架桥机通过导梁及前支腿传来的横向水平力向横坡坡度较低一侧的冲击力P大于轨道对行走器提供的反方向的最大静摩阻力出现打滑而失
施工方案——装配式预应力砼箱梁施工
目录 一、工程概况 (1) 二、主要施工方案及工程量 (1) 1、主要施工方案 (1) 2、主要工程数量 (1) 3、施工计划及安排 (2) 三、设备、人员配置及施工前期准备 (2) 1、组织机构框图 (2) 2、主要施工设备配置 (3) 3、劳动力及人员配置 (3) 4、施工前期准备 (4) 四、施工工艺、方法及施工控制重点 (5) 1、施工工艺 (5) 2、小箱梁预制施工 (6) 3、小箱梁架设 (11) 4、施工中的控制重点 (12) 五、各项施工保证措施 (12) 1、质量保证措施 (12) 2、施工管理保证措施 (14) 4、安全保证措施 (14) 5、环境保护及现场文明施工保证措施 (15)
预制装配式预应力混凝土箱梁施工方案 一、工程概况 本合同段共有装配式预应力混凝土箱梁100片，其中20m小箱梁76片，分布情况为：哈图互通A匝道２号桥AK0+972.062处20片、K38+970大桥56片；25m小箱梁24片，分布在ZK33+964（YK33+951）分离式立交上。 二、主要施工方案及工程量 1、主要施工方案 （1）总体施工方案 预制箱梁在制梁场集中预制，外模采用厂家定制的定型钢模板。施工时外模安装由人工配合5t龙门吊安装，底模由台座代替。钢筋骨架在台座上一次整体绑扎；梁体混凝土一次浇筑成型，混凝土用5t龙门吊吊运入模，附着式振动器配合插入式振捣器振捣；钢绞线由人工编束穿束；预应力张拉采用应力与伸长量双控法，对称张拉；微膨胀混凝土封锚；场内采用50T龙门吊移梁。 箱梁预制完成满足运输要求后，通过炮车运至架设现场，架桥机架设安装，安装时采用砂箱作为中墩顶临时支座，完成结构连续后进行体系转换时，拆除砂箱。 2、主要工程数量 主要工程数量见下表
铁路跨公路刚构连续梁特大桥施工方案
XX线跨xx路特大桥 （14.1+4×18+14.1）m刚构连续梁施工方案一、编制依据 （1）施工招标文件及施工设计图纸； （2）施工现场调查和与合肥市经济技术开发区有关部门咨询所获取的资料； （3）铁路施工有关规范、施工规则、验收标准、规程等； （4）公路施工有关规范、施工规则、规程等； 二、工程概况 XX线跨xx路特大桥为单线直线桥，全桥位于安徽省合肥市桃花镇境内，主要为跨越xx大道而设，该桥中心里程为XXDK3+944.56，最大竖曲线半径15000m，全桥孔跨布置为28-32m简支T梁 + （14.1+ 4×18+14.1）m刚构连续梁 +6-32m简支T梁，共41个墩台，桥长1222.90米。。。。。。 该桥与xx大道相交处，采用（14.1+4×18+14.1）m钢筋混凝土连续刚架跨越，一联全长101.2m（刚架梁长为梁端至梁端），刚架与线路法向方向交角为41.22°，道碴桥面，挡碴槽宽4.9m。 xx大道为双向六车道，路幅组成为：10m人行道+4m非机动车道+4.5m绿化带+2×11.5m机动车道+4.5m绿化带+4m非机动车道+10m 人行道。立交净高为5m。 三、主要工程数量 刚构主要工程数量表
四、施工准备 技术准备：根据该桥所布设的控制网，测定刚构各墩位中心桩，并与现场地形地貌对照是否符合。 施工便道：利用既有xx路桥便道。 施工用水：该处施工用水主要为混凝土养护所用，采用xx路左侧水塘内的水。 施工用电：施工用电从该桥22#墩左侧500KVA变压器配电房利用电缆线引入施工现场。 临时设施布置见《施工现场布置图》。
五、工期要求 本框构计划工期3个月。2007年2月20日～2007年4月15日完成承台和墩身施工，2007年5月20日完成刚架连续梁施工，2007年6月1日恢复xx路交通。（具体见施工工期横道图） 六、劳动力组织及机械设备安排 劳动力组织一览表 机械设备一览表
T梁施工方案
外环线京沪铁路立交桥改造工程 T梁施工方案 编制人： 审核人： 批准人： 中铁六局集团有限公司 外环线京沪铁路立交桥改造工程项目经理部 2015.11.17
目录 第一章编制说明 (3) 第一节、编制依据 (3) 第二节、编制原则 (3) 第二章、工程概况 (3) 第一节、工程简介 (3) 第三章、施工准备情况 (4) 第一节、施工组织机构 (4) 第二节技术准备 (5) 第三节物资、机械、人员准备 (5) 第四章施工方案 (6) 第一节空心板梁施工流程 (6) 第二节施工工艺及施工方法 (7) 第六章、质量控制措施 (7) 第一节管理体系 (11) 第二节质量保证措施 (12) 第七章、安全保证措施 (13) 第八章、环境保护及文明施工 (15)
第一章编制说明 第一节、编制依据 1、《外环线京沪铁路立交桥改造工程设计图》 2、《城市道路工程设计规范》（CJJ37——2012） 3、《城市桥梁设计规范》（CJJ11——2011） 4、《公路工程技术标准》（JTG B01——2003） 5、《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTG/T B07-01-2006） 6、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）） 7、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ1——2008） 8、《城镇道路工程施工与质量验收规范》（CJJ1——2008） 9、本工程涉及的安全、环保及文明施工等方面的执行标准和规定。 10、我公司积累的成熟技术、科技成果、施工工法以及多年来从事同类工程积累的施工经验。 第二节、编制原则 1、严格按照业主提出的工期要求，科学的安排施工进度、作业流程，认真组织劳动力，采取平行和交叉作业的施工方法，控制施工进度，确保施工工期，满足业主创优要求。 2、严格按照GB/T19001质量认证体系的要求组织施工，强化施工管理，使各项工作落到实处，确保工程质量目标的顺利实现。 3、施工中坚持安全第一的原则，尽可能地杜绝一切安全隐患，确保施工、运营安全。 4、合理配置生产力资源，采用先进的技术装备，做好机具选型配套，提高施工机械化水平，实施标准化作业，降低工程成本支出。 5、严格遵守国家、交通运输部、天津市相关规定，按照有关文件要求，做到安全生产、文明施工。 6、采用本单位成熟的公路工程施工经验和先进的施工工艺。 第二章、工程概况 第一节、工程简介 外环线京沪铁路立交桥位于天津市西青区，外环线与京沪铁路、西青道相交。现状京沪铁路桥由南向北依次跨越西青道、京沪铁路、动车走行A线，而后下穿津保铁路及联络线铁
xxx大桥连续梁0#块施工方案
目录 1、适用范围 (2) 2、工程概况及编制依据 (2) 2.1 工程简介 (2) 2.2设计概况 (2) 2.3 编制依据及验收标准 (3) 3、作业准备 (3) 3.1内业准备 (3) 3.2外业准备 (3) 4、技术要求 (4) 5、施工程序及施工工艺 (4) 5.1 0#块施工程序与工艺流程 (4) 5.1.1施工工艺流程图 (4) 5.1.2支座安装 (5) 5.1.3墩顶临时固结 (8) 5.1.4托架搭设 (10) 5.1.5托架预压 (11) 5.1.6模板工程 (13) 5.1.7钢筋工程 (15) 5.1.8预应力工程 (17) 5.1.9混凝土工程 (22) 5.1.10预埋件工程 (24) 5.2施工要求 (25) 6、劳动组织 (25) 6.1组织机构图 (25) 6.2劳动力组成 (25) 7、材料要求 (26) 8、机械设备配臵 (26) 9、质量控制及检验 (26) 9.1支座安装 (26) 9.2模板安装 (28) 9.3钢筋制作及安装 (28) 9.4其他要求 (28) 10、安全及环水保要求 (28)
xxx大桥连续梁0#块施工方案 1、适用范围 本方案适用于新建铁路西安至成都客运专线XCZQ-3标xxx大桥（48+80+48）m悬臂浇注连续梁0#块施工。 2、工程概况及编制依据 2.1 工程简介 xxx大桥桥址位于秦岭南麓花石村以北，两侧桥台均接隧道，地貌上属秦岭南坡低中山区，地形起伏较大。大桥起讫里程DgK103+986.06～DgK104+224.31，全长238.25m，为双线桥梁。全桥238.25m位于直线上，桥梁纵坡为22.00‰的单面下坡，桥梁孔跨布臵为2-24m+(48+80+48)m。 2.2设计概况 （48+80+48）m悬臂灌注连续梁全长177.5m,中支点处梁高6.65m，跨中2m 直线段及边跨7m直线段梁高3.85m，梁底下缘按二次抛物线变化y=0.002102x2。梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽12.2m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度40到150cm，按直线线性变化，腹板厚度48cm至135cm，按折线变化，全联在端支点、及中支点处共设4个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。连续梁0#块正面图见图1，剖面图见图2。 该类型连续梁共有2个0#块，0#块沿桥轴线长10m，横桥向底宽6.7m，顶宽12.2m，,截面梁高从665cm～628cm，混凝土方量为306.6m3。 图1 连续箱梁0#块正面图
装配式箱梁施工方案.
目录 1、工程概况..............................................................................................................................................................................1............ 2、预制场地布置.......................................................................................................................................................................1........... 3、存梁区布置..........................................................................................................................................................................3............ 4、施工进度安排.......................................................................................................................................................................4........... 5、组织管理机构和人员安排.................................................................................................................................................5.......... 6、机械设备安排.......................................................................................................................................................................5........... 7、后张法箱梁预制工艺流程.................................................................................................................................................6.......... 8、模板工程..............................................................................................................................................................................6............ 9、箱梁钢筋骨架的制作及安装..............................................................................................................................................9......... 10、砼浇注...............................................................................................................................................................................1..0.......... 11、预应力张拉前准备工作.................................................................................................................................................1..0........ 12、钢绞线张拉.......................................................................................................................................................................1..2......... 13、孔道压浆和封端..............................................................................................................................................................1..3......... 14、移梁...................................................................................................................................................................................1..3.......... 15、架设...................................................................................................................................................................................1..4.......... 16、湿接缝及现浇横梁.........................................................................................................................................................1..6......... 17、负弯矩筋的施工..............................................................................................................................................................1..6......... 18、体系转换..........................................................................................................................................................................1..6.......... 19、后张法预应力梁施工工艺框图.....................................................................................................................................1..6.......
马鞍子山大桥连续梁施工方案资料
京沪高速铁路3标二工区六局 马鞍子山大桥现浇连续箱梁施工方案 一、编制依据 1、马鞍子山大桥施工图纸及相关设计文件； 2、《铁路桥涵设计规范》； 3、《铁路工程抗震设计规范》； 4、《铁路混凝土工程施工技术指南》； 5、《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》； 6、《新建时速300～350公里客运专线铁路设计暂行规定》； 7、《客运专线无砟轨道铁路技术指南》； 8、《客运专线桥涵施工技术指南》； 9、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》； 二、工程概况 （1）马鞍子山大桥为2-3×24m预应力混凝土双线连续箱梁，桥上采用CRTSⅡ型板式无砟轨道。起止里程为DK423+229.25～DK423+382.57，全长153.32米。箱梁顶宽12m,底宽5.9m，截面中心梁高为2.25m，防护墙内侧净宽8.8m，桥上人行道钢栏杆内侧净宽11.9m，桥梁建筑总宽12.28m。梁面设置顶宽3100mm的加高平台，距梁端1.45m铺设泡沫塑料板区域加高台高15mm，其它区域加高平台65mm。箱梁结构形式为单箱单室、斜腹板、等高度、等截面（局部加厚）箱梁，顶板变截面厚度为45cm～30cm，等截面顶板厚度为30cm，其中端支点为45cm；底板变截面厚度为65～30cm,
等截面为30cm，端支点为65cm，变截面腹板厚50～110cm,等截面为50cm，端支点处腹板厚为110cm，边支座中心线至梁端0.75m，横桥向支座中心距为4.46m，全联在端支点及中支点处共设4个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。 跨中横断面 梁端横断面 （2）预应力钢绞线采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003，锚固体系采用自锚式拉丝体系，锚具采用M15-9、M15-12、M15-13三种，管道采用镀锌金属波纹管成孔，直径为φ90mm、φ80mm两种，张拉采用YDC3500-250型内卡式千斤顶。 （3）在结构两侧腹板上设置φ100mm通风孔，通风孔距梁底距离为1.4m，纵向间距4m，若通风孔与预应力筋相碰时可适当移动通风孔位置，并保证与预应力钢筋保护层大于1倍管道直径，在通风孔处
溪尾大桥深水墩基础系梁钢托箱围堰施工技术
溪尾大桥深水墩基础系梁钢托箱围堰施工技术 日期：2004-12-8 15:45:23 960 潘寿东孔文亚楼敏 (中铁十六局集团第三工程有限公司,浙江湖州) 1 工程概况 溪尾大桥为7 ×30m 预应力砼连续T 梁,桥长227. 0m ,与河道斜交30°,左右幅分开,桥面净距0. 5m ,柱式墩基础净距3. 9m。设计水位为118. 14m ,设计流速为2. 94m/ s ,设计流量为1706m3/ s。根据实测,最低水位(也即施工水位) 标高为113. 97m(由于该桥位于际口水库内,除汛期外,该标高基本平 稳) ,河床面标高为105.46m ,也即施工水深为8. 51m。2 号、3 号水中墩设计为á1. 6m双柱墩, á1. 8m双钻孔桩基础,两者之间均靠系梁连接,其中桩基础之间的系梁(简称为基础系梁) 高1. 5m,顶面标高111. 46m,与桩顶相平,位于施工水面下2. 51m。自上而下地质情况依次为细砂、圆砾、弱风化花岗岩和微风化花岗岩。 2 施工方案的确定 根据以往的施工经验,并针对本桥的地质水文和地形条件,位于水中的基础系梁施工,一般采用钢套箱围堰或钢吊箱围堰方案。当采用钢套箱围堰方案时,由于施工水位深,河床表层为透水层,并且基础系梁相对河床面位置较高,从而与其它围堰方案相比,费用较高,故此方案不可取。当采用钢吊箱围堰方案时,需分2 步吊装,第1 步:利用水中钻孔桩平台拼装底节钢吊箱,采用接高4m后的钢护筒上的扁担梁吊起底节钢吊箱,然后拆除平台上的工字钢分配梁及铺面后进行下沉,当下沉到第2 节拼装位置时,进行第2 节接高拼装,这样逐节拼装逐节下沉,直至设计位置;第2 步:由于基础系梁及墩柱施工时,需割除钢护筒,进行钻孔桩桩头处理,钢吊箱因此失去吊挂点,为此需利用工作平台上的工字钢梁进行第2 节吊装,由于吊箱本身结构自重,加上封底砼、系梁砼及机具、人员等合重达220t 左右,这样原只承重40t的工作平台上的工作桩、主梁及分配梁等均要大大加强,需增加很大一笔费用,同时由于钢吊箱吊挂在工作平台上的工字钢分配梁上,对施工带来不便,对吊箱本身也带来不稳定因素。根据以上分析,上述2 个方案均存在着缺点,为此我们决定尝试一种新的施工方案———钢托箱围堰施工方案,经综合比较,本桥水中墩基础系梁施工采用此方案较为合理(注:钢吊箱围堰用在打入桩基础上较为合理) 。 3 钢托箱围堰的结构型式及施工方法 3. 1 钢托箱结构型式 根据施工水深、设计桩位及基础系梁尺寸,对托箱采用圆形和矩形结构进行了分析比较,在受力和空间满足要求的前提下,采用矩形托箱围堰具有封底砼圬工少,托箱加工简单,易拼装拆除等优点。结合以往类似深水基础围堰施工的成功经验及充分的受力检算,决定采用矩形单壁钢托箱围堰。钢托箱主要由壁板、水平大型钢、竖向大型钢、壁板横竖加劲肋、内支撑、底板、底板加劲肋、横梁、纵梁及托架等组成。托箱结构布置见图1、图2所示。 钢托箱外缘平面尺寸为12. 0m×4. 0m ,满足箱内基础系梁及墩柱立模的最
T梁施工方案
T梁预制施工方案 一、主要机具设备安排 施工机械设备配备表 二、施工方案 本梁预制场采用30cm厚C20砼做底座，底模和侧模均为整体大块钢模。砼用砼拌和站搅拌，砼
搅拌运输车或机动翻斗车运至浇注地点，倒入吊斗、然后用龙门吊移送到预制梁处。挂式振捣器振捣，覆盖洒水养护。采用龙门吊移梁。 工艺流程： 场地平整→底座施工→钢筋加工、绑扎→埋设预应力孔道→支侧模→绑扎顶板钢筋→浇筑砼→张拉预应力钢绞线→孔道压浆封端→起吊移位 1、底座施工 底座采用30cm厚C20砼上铺5mm钢板，两侧贴∠63角钢包边。在底座混凝土中预埋钢筋与上铺钢板焊接防止钢板翘起。底座两端一定长度内基坑加大加深做钢筋砼加固，宽深各100cm，长210cm，以满足张拉后重力集中于端部时底座不致压裂沉陷。底座按设计要求做成2cm反拱。 2、钢筋制作、安装 （1）、钢筋加工在钢筋棚内进行，加工好的钢筋分类堆放并挂好标签，以防误用。钢筋调直采用调直机，粗钢筋切断采用钢筋切断机。梁肋钢筋在底座上绑扎牢固，顶板钢筋在装好侧模后进行绑扎。预应力束管道的定位采用先焊接定位网片，再与肋板钢筋绑扎在一起。 （2）、钢筋下料时，技术人员应详细查看图纸，与相邻部位的有关钢筋图纸组合，与所在部位的外形尺寸对照，将结构中钢筋型号、数量和间距等列表并下达详细交底，以免下料错误。 （3）、对有弯钩弯起的钢筋，应按有关公式计算出下料长度，并在钢筋上画出标记。加工钢筋前清除钢筋上的污锈并调直。受力钢筋制作及弯钩应该符合设计要求，具体见《受力主钢筋制作及弯钩形状表》。 受力主钢筋制作及弯钩形状表
（4）、质量检查与控制 ①、受力钢筋绑扎接头的搭接长度表 ②、加工钢筋的允许偏差表 ③、焊接网及焊接骨架的允许偏差表
大桥连续梁吊篮施工方案
报告 我方牙同高速公路E标项目部,在古浪堤村隆务峡内修建高速公路,因跨越S203省道给施工带来诸多不便。特申请连续梁挂篮吊篮防护施工,请贵方审批。 年月日
青海省张掖至河南公路牙什尕至同仁段公路工程YTSG-E标段 连续梁吊篮防护措施专项方案 中铁十九局集团第二工程有限公司 牙同公路E标项目部 二○一四年三月九日
目录 一、工程概况 (1) 二、桥梁与公路空间位置关系 (2) 三、挂篮防护目得 (2) 四、挂篮设计 (3) 五、挂篮封闭施工注意事项 (5) 六、高空坠落应急预案 (5) 七、附图 (12)
跨S203省道连续梁挂篮防护措施专项方案 一、工程概况 牙同省道(牙什尕至同仁省道公路)全长近63公里、建设工期为5年。牙同省道就是连接京藏、连霍两条国家省道公路、张掖至河南公路中得一段,采用双向四车道设计标准,行车时速达80公里。作为又一条通州省道公路,牙同省道得建设将成为带动青海与甘肃、成渝经济区之间协同发展得纽带。牙同省道得建设, 海省境内国省道主干线得省道化,构筑青海连接西藏、四川两省区快速通道,完善公路路网结构,提升交通通行能力,优化投资环境,加强民族团结与加快区域政治、经济、文化交流具有十分重要得意义。本标为牙同省道E标段,工程范围为牙什尕隆务峡口～东当村至古浪堤,起止里程为YK37+000(ZK37+000)～D合同段终点YK44+250(ZK44+250)。正线长度7、25km。 隆务峡3#大桥桥址位于尖扎县隆务峡内,本桥上部构造采用(60+2×100+60)m连续梁,分为2联。右线中心里程为YK42+753,右线起止里程为YK42+563～YK42+913,桥全长350m(含30T梁);左线中心里程为ZK42+770,左线起止里程为ZK42+610～ZK42+930,桥全长320m。本桥主墩采用钻孔桩基础、承台、方形型空心墩;上部箱梁为单箱单室变截面连续箱梁,采用挂篮悬臂浇筑法施工,每个主墩两侧分别设有11个悬浇块段。本桥梁得主要技术标准及技术条件如下: ①公路等级:I级; ②线路数目:双线4车道; 设计速度目标值:80km/h,本桥平面位于R= ∞得直线上;纵面位于 R=160000m,i1=-0、50%、i2=1、200%得纵坡上。 ④设计荷载:公路-I级; ⑤施工方法:悬臂灌注法。 二、桥梁与公路空间位置关系 跨省道跨中40米共有10个节段位于省道公路上方,其中左线1#墩4#块—8#块,右线2#墩1#块—5#位于S203省道行车道投影范围内(如图1)桥下净空大于9米。(见跨中截面标高统计表)
箱梁预制专项施工方案 (专家论证)
桥梁预制箱梁专项 施工方案 工程名称：**工程 施工单位： **有限公司 编制人： 审核人： 审批人： 审批单位： **有限公司 **有限公司大亚湾** 工程施工项目经理部 二0一六年二月
目录 一、编制说明 (1) （一）、编制依据 (1) （二）、编制原则 (1) 二、工程概况 (1) （一）、工程概述 (1) （二）、预制场地建设 (2) （三）、材料要求 (3) （四）、预制场配置 (4) 三、施工工期计划安排 (4) （一）、制梁顺序 (5) （二）、施工工艺流程 (6) （三）、模板制作 (6) （四）、钢筋制作安装 (7) （五）、预应力钢束安装 (9) （六）、模板安装 (9) （七）、混凝土浇筑 (10) （八）、模板拆除。 (11) （九）、预应力张拉施工。 (11) （十）、封锚、封端。 (14) 五、质量保证措施 (14) （一）、箱梁内、外模．质量控制 (14) （二）、钢筋及钢筋绑扎焊接、支座预埋钢板位置及预应力波纹管道布设的质量控制 (15) （三）、砼拌和、运输、浇注的质量控制 (16) （四）、内、外模拆除时间的控制； (17) （五）、预应力张拉质量控制 (17) 六、安全保证措施 (18) （一）、安全目标 (18) （二）、安全管理组织机构 (18) （三）、安全措施 (18) 七、应急预案 (20) （一）、可能出现的突发事件 (20) （二）、突发事件预防措施 (20) （三）、突发事件应急措施 (21) 附图一、桥梁箱梁预制场建设施工方案图（YZC001-YZC004） 附图二、施工进度计划横道图
一、编制说明 （一）、编制依据 1、施工设计图纸； 2、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）； 3、现场实际情况。 （二）、编制原则 1、本着优质、高效、经济、合理的原则，依据施工总承包合同和实施性施工组织设计，严格执行有关施工规范和标准。 2、以确保工期及阶段性工期目标并适当提前为原则，安排施工进度计划。 3、以确保质量目标为原则，安排专业化施工队伍，配备先进的机械设备，采用先进的施工方法和工艺。 4、以确保安全生产为原则，严格执行各项操作规程，制定各项技术组织及安全保证措施。 二、工程概况 （一）、工程概述 **工程，本桥梁为龙海路上的一座桥梁，位于桩号K2+079.960～K2+240.040坪山河路段。本桥为双幅桥，左右半幅对称设置。上部结构为5*30米五跨连续箱梁。梁高1.6米，顶板厚18厘米，底板厚25厘米，腹板厚18厘米。箱梁采用单箱单独预制、简支安装、现浇连续接头的先简支后连续的结构体系。 桥梁总长160.08m（含桥台搭板），共5跨，预制箱梁共计70片，其中30米中梁50片，30米边梁20片。箱梁采用架桥机自0#台向5#台依次进行架设。
桥梁、涵洞施工方案
(K42+900—K56+400) 桥梁、涵洞专项施工方案编制: 审核: 批准: 云南阳光道桥股份有限公司 小磨公路改扩建工程土建第六标段项目经理部 2015年9月10日
工程概括 土建第6标段勐仑段起点K42+900,位于勐腊县勐仑镇曼掌村附近；于 K46+366.315设置勐仑互通立交( K45+300?K47+100)连接勐仑镇；止于 K56+400,本合同路线段长13.503公里。 (1)地形地貌 本项目地处景洪市在横断山系纵谷区南端，地处澜沧江大断裂带两侧, 具山原地形，北高南低，两侧高，中部低，山峦叠嶂，沟壑纵横。最高海拔2196.8米，最低海拔485米。市政府所在地海拔552.7米。 (2)气象与水文 项目所在区位于景洪市境内景洪市属北热带和南亚热带湿润季风气候, 长夏无冬，干湿季分明，兼有大陆性气候和海洋性气候的优点而无其缺点, 日温差大，年温差小，静风少寒，基本无霜。年平均气温在 18.6。?21.9 °之间。全年年平均降水量在1200?1700毫米，年平时日照1800?2300小时, 太阳辐射总量120?136千卡/年，年平均相对湿度在80—86之间。风向多为 东南风和西南风，年平均风速0.5?1.5米/秒，静风频率71%江河共71条, 属澜沧江水系，澜沧江从西北部思茅市入景洪，从市境东南经勐腊流入缅甸, 市内流程150公里。 3、项目主要工程有路基挖土石方、路基填方、特殊路基处理以及排水工 程、防护工程、桥涵、隧道工程。其中，大桥9 ___ 座/ 4170.79 米，中 桥7—座/ 214.02 米，小桥L座/ 16.06 米桥梁合计卫___________ 座/ 4400.87米；隧道座/ 239米。
箱梁T梁安装施工技术方案[1]
阳左高速公路ZB3合同段 装配式后张法预应力预制梁板安装施工方案 编制： 审核： 审批： 中交第一公路工程局有限公司 No table of contents entries found.
装配式后张法预应力预制梁板 安装施工方案 一、工程概况 本合同段为阳左高速公路ZB3标，合同段全长。本合同段采用装配式后张法预应力混凝土先简支后连续预制T梁桥一座，为石国咀大桥；采用25米装配式后张法预应力混凝土先简支后连续箱梁桥一座，为分离立交；采用30米装配式后张法预应力混凝土先简支后连续箱梁桥四座，为东寨大桥、尚河1#大桥、尚河2#大桥、尚河3#大桥 主要工程数量： 本合同段共有包括桥六座，分别为石国咀大桥（左线24X40米，右线28X40米），分离立交（左幅3X25米，右幅3X25米），东寨大桥（左幅18X30米，右幅18X30米），尚河1#大桥（左幅6X30米，右幅11X30米），尚河2#大桥（左幅5X30米，右幅5X30米），尚河3#大桥（左幅13X30米，右幅18X30米）。共计需架设40米预制T梁260片，25米预制箱梁24片，30米预制箱梁383片。 主要技术指标： 阳左高速公路按照全封闭、全立交高速公路山岭区技术标准建设，设计行车速度为80km/h，路基宽度24.5m。设计汽车荷载采用公路-Ⅰ级，洪水频率特大桥1/300，其余为1/100。采用的主要技术标准见下表： 主要技术指标表
编制原则： 阳左高速ZB3标《预制装配式后张法预应力预制T梁及箱梁安装施工工艺及施工方案》是指导预制T梁及箱梁安装施工全工程的综合性文件。 编制依据： 本方案除根据《阳泉至左权高速公路两阶段施工图设计（第ZB3合同段）》及施工现场实际情况外，依据下列文件、规范、规程进行编制： 《公路工程技术标准》JTG B01-2003 《地基基础设计规范》 DGJ08-11-1999 《钢筋焊接及验收技术规范》 JBJ18-84 《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000
大桥连续梁施工方案(doc 117页)
大桥连续梁施工方案(doc 117页)
目录 1.编制说明 (1) 1.1编制依据 (1) 1.2编制范围 (1) 2.工程概况 (1) 2.1线路概况 (1) 2.2技术标准 (2) 2.3主要工程项目概况 (2) 2.4工程特点 (3) 2.4.1工程要求标准高 (3) 3.建设项目所在地区特征 (4) 3.1地质、水文情况 (5) 3.2交通运输条件 (5) 3.3气象特征 (5) 3.4沿线水源、电源、燃料情况 (5) 3.5通讯条件 (5) 4.施工组织安排 (5) 4.1施工总体目标 (5) 4.1.1总体目标 (5) 4.1.2安全目标 (6) 4.1.3质量目标 (6) 4.1.4工期目标 (6) 4.1.5文明施工目标 (6) 4.1.6环境保护目标 (7) 4.1.7职业健康目标 (7) 4.2施工组织机构及职责分工 (7) 4.2.1施工组织机构 (7) 4.2.2施工队伍部署和任务划分 (7) 4.2.3施工进度指标 (8) 4.3工程接口及配合 (8) 4.4施工进度计划 (9) 4.5.施工机械设备使用计划 (9) 5.施工方案及方法 (10) 5.1.总体施工方案 (10) 5.2主要施工工艺及方法 (10) 5.2.1 0#梁段施工 (10) 5.2.2 悬臂浇筑梁段施工 (39) 5.2.3 直线现浇段施工 (46) 5.2.4 合拢段施工 (51) 5.2.5 挂篮拆除 (58)
5.2.6 预应力施工 (58) 5.2.7 线形控制 (60) 5.2.9 梁体冬季施工 (66) 6.资源配置方案 (68) 6.1主要工程材料设备采购供应方案 (68) 6.1.1组织机构 (68) 6.1.2材料管理制度 (68) 6.2关键施工装备的数量及进场计划 (71) 6.3劳动力计划 (71) 6.3.1劳动力组织设计 (71) 6.3.2劳动力组织措施 (71) 7.四化支撑手段 (72) 7.1工厂化 (72) 7.2机械化 (72) 7.3专业化 (72) 7.4信息化 (72) 8.风险管理 (73) 8.1安全风险管理 (73) 8.2工期风险管理 (73) 8.3质量风险管理 (73) 8.3.1施工管理防范风险措施 (73) 8.3.2风险管理措施 (74) 8.4环保风险管理 (74) 9.保证措施 (78) 9.1标准化管理 (78) 9.1.1人员配置标准化 (79) 9.1.2施工场地标准化 (80) 9.1.3过程控制标准化 (80) 9.2创优规划和质量管理措施 (81) 9.2.1质量目标 (81) 9.2.2创优保证措施 (81) 9.2.3质量保证体系 (82) 9.2.4质量管理措施 (85) 9.2.5混凝土质量控制技术措施 (86) 9.2.6防止大体积混凝土开裂的施工技术措施 (88) 10.安全管理措施 (90) 10.1安全保证体系 (90) 10.1.1建立健全安全保证体系，成立安全生产领导小组 (90) 10.1.2各级人员安全生产职责 (92) 10.2安全生产保证体系 (94)
预制箱梁张拉专项施工方案
唐山市中心城区环线（二环路）工程施工B-11标段预制箱梁张拉施工方案 编制人： 审核人： 批准人： 河北建设集团有限公司 2015年6月9日
目录 一、工程概况 (1) 二、张拉前的准备工作 (1) 三、张拉施工技术措施和方案 (4) 四、质量保证措施 (7) 五、孔道注浆 (8) 六、张拉施工的安全保护措施 (10) 七、千斤顶使用注意事项 (11) 附：张拉分项工程安全、质量管理体系
一、工程概况 陡河景观大道、陡河、唐榛路桥梁、道路工程位于唐山市中心城区环线（二环路）工程（DB4+544-DB5+359）桩号处，桥梁与引道全长815米。桥梁上跨陡河景观大道、陡河、唐榛路，以解决该节点交通问题。 主桥桩号（DB4+688.517-DB5+214.483），全长为525.966m，斜交角度为40度，上部结构为预应力混凝土连续箱梁，全桥共分为5联，每联为3-35米装配式后张法预应力混凝土连续箱梁，箱梁梁高为1.85米，预制主梁、端横梁、中横梁、封锚混凝土均采用C50混凝土，预制主梁共180片。 箱梁混凝土达到设计强度的95%后，且混凝土龄期不小于7d时，方可张拉预应力钢束。预制梁内正弯矩钢束及墩顶连续段处的负弯矩钢束均采用两端同时张拉，正弯矩钢束锚下控制应力为0.72fpk=1339.2MPa，负弯矩钢束锚下控制应力0.75fpk=1395MPa。 二、张拉前的准备工作 1、技术准备 1）预应力张拉技术要求 （1）预应力管道的位置必须严格按坐标定位并用定位钢筋固定，定位钢筋与箱梁腹板箍筋点焊连接，严防错位和管道下垂，如果管道与钢筋发生碰撞，应保证管道位置不变而只是适当挪动钢筋位置。浇注前应检查波纹管是否密封，防止浇注混凝土时阻塞管道。 （2）按照设计要求，本桥箱梁浇注的混凝土均达到设计强度的95%后，且混凝土龄期不小于7d时，方可张拉。钢束采用两端对称张拉，张拉顺
钢套箱设计和工程施工组织方案
西主墩承台双壁钢套箱设计与施工 一、工程概况 1.1工程简介 颗珠山大桥起点桩号为 K29+387.929,终点桩号为 K31+047.929,全长 1660m,桥跨 组合 为 7 x 50m+(50+139+332+139+50)m+1 Z 50m 。其 中主桥 长 710m 主桥斜拉桥部分为 610m 两侧过渡孔长度分别为 50m 采用双塔双索面 叠合梁结构，主塔和锚墩基础为钻孔灌注桩。主桥桥型布置见下图所示。 1.2主墩基础结构简介 东海大桥VII 标西侧主墩桩基有24根，桩径为? 2500mm 西主墩承台砼方 量约4760nl —座主墩承台分左右幅、横系梁三部分浇注。 西主墩立面示意图 50000 710000 -0.5 ? 2500mm -0.5 ? 2500mm ? 2500mm -100.0 ? 2500mm 139000 332000 139000 50000 主桥桥型布置示意图
1 I 口 1.3方案比选 根据本工程施工特点、自然条件以及工期要求，主墩承台施工必须设置套箱以形成干施工环境，为此，我部对主墩承台施工方案组织了多次讨论，并初步形成了两种方案的总体思路，两种方案叙述如下。 方案一：无底钢套箱方案 无底钢套箱由侧板和内支撑组成。钢套箱侧板在加工厂分块加工，然后由平板车通过栈桥运输至现场，采用履带式吊机或浮吊在钢护筒上设置的临时平台上组拼，然后由悬吊下沉系统下放钢套箱。钢套箱下放到位后，与护筒固定，抛片石、碎石等进行基底处理，待基底稳定后浇注圭寸底砼，最后进行左右幅承台施工。 方案二：有底钢套箱方案 有底钢套箱由侧板、底板和内支撑组成。钢套箱侧板在加工厂分块加工，然后由平板车通过栈桥运输至现场，采用履带式吊机或浮吊在钢护筒上设置的临时平台上组拼底板和侧板，然后由悬吊下沉系统下放钢套箱至倒挂牛腿上固定。浇注圭寸底砼，最后分两次施工承台。 无底钢套箱和有底钢套箱方案综合比较见下表。
T梁预制施工方案
1 工程概况 1.1工程简介 上闸首交通桥总长42.6m ，位于上闸首边墩上游侧，主跨为25m 预应力T 型简支梁桥，由2片边梁和1片中梁组成，现浇C40桥面防水铺装砼，顶标高为112.10m 。桥面宽为6.5m ，两侧现浇C40砼护栏。设计荷载为：公路一级。本方案主要叙述25m 预应力T 梁的预制施工。 图1-1 T 梁横断面 2 施工准备 2.1预制场地布置 考虑到T 梁的运输问题，将T 梁预制场设置的施工现场，回填主导1#、2#段前场地压实平整，行为长为30m ，宽为8m 的预制场地。 图2.1预制场地平面布置图 A1 A2 F D -1#F D -2#Z D -1# Z D -2#1:0.251:41:31:0.51:0.52 . 625.741 . 1 3 12.248.2 上 闸 首交通 桥 位 置
2.2底模铺设 预制T梁坐落在铺设的底模上，底模的制作为：按照间距2.5m开挖三条10cm地梁，然后全部浇筑砼10cm厚垫层，则地梁位置砼厚度为20cm,在地梁位置砌砖20cm高，按照60cm间距预埋25mmPVC管，用于加固模板，在砌砖顶层铺设5cm厚水泥砂浆，抹平光面，作为底胎膜使用，剖面图如下： 预制T梁 5cm砂浆 砌砖底模 内安 25PCV管 20cm砼地梁 图2.1.2T梁底模铺设图 3施工工艺和方法 T梁预制施工流程表 钢筋加工与绑扎 波纹管安装 钢绞线安装 模板安装 混凝土浇筑与养护 预应力工程
3.1钢筋加工及绑扎 3.1.1钢筋加工 钢筋施工工艺流程图下图图3.1.1。钢筋由工地集中加工制作，运至现场绑扎成型。 钢筋加工前先复核图纸后绘出加工图。采用钢筋调直机、交流电焊机、钢筋切断机以及钢筋弯曲机等机械设备进行钢筋半成品加工。钢筋用弯筋机弯制后与大样图核对，并根据各钢筋所在部位的具体情况对细部尺寸和形状做适当的微量调整。 1）工班下料时，应根据梁体钢筋编号和供料尺寸的长短，统筹安排，采用连续配料法下料以减少钢筋的损耗。 2）冷拉调直：I级钢筋的冷拉率不大于20%；II级钢筋的冷拉率不大于1%。调直后的钢筋保证平直，无局部弯折，表面无削弱钢筋截面的现象，表面洁净，无损伤、油渍等。 钢筋进场复检 钢筋下料 弯制成型 现场绑扎 固定预应力管道 模板安装 隐蔽工程验收合格 顶板钢筋绑扎及附属结构预埋件施工 仓面验收合格 图3.1.1 连续梁钢筋施工工艺流程图 3）钢筋连接时，钢筋接头应设置在受应力较小处，并应分散布置。配置在“同一截面”内受力钢筋接头的截面面积，占受力钢筋总截面面积的百分率，应