现浇箱梁支架验算
黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案
第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图
一、工程概况
黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。
现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。
Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据
（1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）；
（4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；
（6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据；
（8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计
1、结构设计
支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。
立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。
侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。
根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，
设置双向剪刀撑剪刀撑与地面夹角45°～60°；型钢作纵横梁，其上铺设方木。横梁采用间距30cm的Ⅰ20b型钢，纵梁腹板处均匀布置3根Ⅰ28b型钢，其它位置60cm间距布置。由于中间支墩位于路中，在支墩前后浇筑宽度50cm、高度50cm的混凝土条防止车辆碰撞支架。具体见附图。
2、支架搭设与预压
支地基采用砂砾石进行换填，换填厚度为50cm。采用压路机分层压实，压路机碾压不到的部位采用小型夯实机具分层夯实；采用压路机压实时，分层厚度不超过30cm；采用小型夯实机具夯实时，每层厚度不超过15cm。做2%的横向排水坡。根据支架立杆间距顺桥向铺设10×15cm方木。
西干沟跨河小桥桩基施工采用填土筑岛方案，因此填土筑岛范围内支架地基需进行特殊处理。西干沟跨河小桥桩基施工结束后，将筑岛填土采用YZ14压路机碾压密实，然后在表面填筑50cm厚砂砾石，砂粒石亦用YZ14压路机按照25cm/层进行分层碾压密实，其上浇筑15cm厚C30混凝土。
支架顶端及底端设置可调顶托，支架纵横向顺直一致；为增强整体的刚度及稳定性，设置双向剪刀撑，顺桥向剪刀撑全长布设，横桥向剪刀撑每隔四排设置一道。剪刀撑与地面夹角45°~60°。
为测试支架的弹性变形及非弹性变形，保证结构线形和结构安全，并为预拱度设置提供依据。支架搭设完成之后对其进行预压，预压重量为现浇箱梁重量的1.2倍，预压采用压砂法。
加载前对支架基础顶、支架底和底模顶标高进行测量，测量点位置设在桥跨的1/2、1/4、1/8处，每处横向均设3点。并在每点处底模下挂垂球，垂球下埋设水泥桩，进行“双向观测”。
预压采用分级加载的方法，将加载分为6级，每级加载重量为压载总重量的10%、30%、50%、80%、100%和120%，每级加载后，每隔0.5h测量一次测量点的变形，当每隔1h的沉降不超过1mm，并且连续出现两次后，则认为该级荷载下支架变形稳定，可以进行下一级加载，直至加至最大荷载。加载达到压载重量的最大值并连续观察24h内沉降量不大于2mm，则认为支架已经稳定，可进行卸载。卸载亦采用分级卸载，每级的重量同加载重量相同，卸载后量测各观察点标高，根据加载前后测量结果计算变形量并绘制支架变形曲线，作为调整模板预拱度的依据。每次数据测量时记录加载重量值、变形值、测量的日期与时间、大气温度、天气情况等。
第二部分 现浇箱梁底板支架法施工设计计算
一、设计检算说明
1、设计计算原则
（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； （2）综合考虑结构的安全性； （3）采取比较符合实际的力学模型；
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法； 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 3、底板支架计算未扣除横梁及翼板混凝土重量，以做安全储备。 二、底模竹胶板计算
1、荷载计算
（1）半幅混凝土自重：KN KN
m
m G 497902619153
3
1=?=
备注：钢筋混凝土自重按照m
KN
3
26计算。
（2）模板自重：KN KN m m m
G 5.49320.2479.14861.162
2=??=
备注：经过验算，模板按照m
KN
2
0.2取值。
（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：
KN KN
m m m
G
73993479.14861.162
3
=??=
（4）振捣时产生的荷载：
KN KN
m m m
G 5.49322479.14861.162
4=??=
（5）其他可能产生的荷载：
KN KN
m m m
G 12.12335.0479.14861.162
5=??=
2、荷载组合 （1）验算强度用
49790+4932.5+7399+4932.5+1233.12=68287.12KN
m KN 911.459479.148/12.68287q
==竹
，竹胶板采用1.5cm 厚竹胶板，竹胶
板下横桥向布设10×10cm 方木，间距30cm/道。
取单位长度模板上的荷载为：
KN 911.4591911.459G
=?=竹
单位长度上的均布荷载：m q KN/8.3585.12/G ==竹‘竹
查《路桥施工计算手册》模板计算有：
22531/61/6 1.00.015 3.7510X W bh m -==??=?，h=15mm （模板厚）
，板宽取1000mm 。
（可）
MPa MPa w x
W
M 25][6.83222.010
75.310
4
6
max =<=?=
=
?σσ （2）验算刚度用
49790+4932.5+1233.12=55955.62KN
m KN q 86.376479.14862.55955==竹
，竹胶板下横桥向布置10×10cm 方木，
间距30cm ，取单位长度模板有：
单位长度上的荷载为：KN 86.376186.3761G =?=?=q 竹
竹
单位长度上的均布荷载：m q KN/33.2985.12/G ==竹‘
竹
模板弹性模量：3910E MPa =?，惯性矩：31/12I bh =，h=15mm （模板厚），板宽取1000mm ，33741/12 1.00.015/12 2.81310I bh m -==?=?
（可）
‘底
m f m
l
q
f
101010
10102
.0104
4
7
6
3
4
34
max
5400/2.0][414.2813.2938433.295384EI /5---?==
=
强度、刚度均满足要求。 三、模板横肋验算
1、荷载计算
（1）半幅混凝土自重：KN KN
m
m G 497902619153
3
1=?=
备注：混凝土自重按照m
KN
3
26计算。
m
KN l
q
M .3222.010
8.3510/3.02
2
max =?=
=‘竹
（2）模板自重：KN KN m m m
G 5.49320.2479.14861.162
2=??=
备注：经过验算，模板按照m
KN
2
0.2取值。
（3）横桥向方木自重：KN G 1.6773=
（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：
KN KN
m m m
G
73993479.14861.162
4
=??=
（5）振捣时产生的荷载：
KN KN
m m m
G 5.49322479.14861.162
5=??=
（6）其他可能产生的荷载：
KN KN
m m m
G 12.12335.0479.14861.162
6=??=
2、荷载组合 （1）验算强度用
49790+4932.5+677.1+7399+4932.5+1233.12=68964.22KN
m q
2
KN
15.3612.85)479.148/(22.68964=?=H
。横肋采用10×10cm 方木，
间距30cm/道；横肋下用10×15cm 方木作为纵梁，纵梁间距90cm/道。
单位长度的均布荷载：m KN 845.103.015.36G =?=H 建立力学计算模型如下：
m KN M
X
.1.1= ；22431/61/60.10.1 1.6710X W bh m -==??=?，
h=100mm ，
b=100mm
（可）
MPa MPa w x W M 13][59.6)67.1/(1.1/1010109
46max =<=???==-σσ （2）验算刚度用
49790+4932.5+677.1+1233.12=56632.72KN
m q
2
KN
7.2912.85)479.148/(72.56632=?=H
。横肋采用10×10cm 方木，
间距30cm/道；横肋下用10×15cm 方木作为纵梁，纵梁间距90cm/道。
单位长度的均布荷载：m KN 91.83.07.29G =?=H
纵肋方木弹性模量：3910E MPa =?，惯性矩：31/12I bh =，h=b=100mm ，
33641/120.10.1/128.333310I bh m -==?=?
m EI
q l
f
1010
109
.03
6
94
4
max
015.13333.89384100091.853845--?=???????=
=
（可）m f 103
25.2400/9.0][-?==<
强度、刚度均满足要求 四、方木纵梁计算 1、荷载计算
（1）半幅混凝土自重：KN KN
m
m G 497902619153
3
1=?=
备注：混凝土自重按照m
KN
3
26计算。
（2）模板自重：KN KN m m m
G 5.49320.2479.14861.162
2=??=
备注：经过验算，模板按照m
KN 2
0.2取值。
（3）方木自重：KN G 10083=
（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：
KN KN
m m m
G
4.3699
5.1479.14861.162
4
=??=
（5）振捣时产生的荷载：
KN KN
m m m
G 5.49322479.14861.162
5=??=
（6）其他可能产生的荷载：
KN KN
m m m
G 12.12335.0479.14861.162
6=??=
2、荷载组合 （1）验算强度用
49790+4932.5+1008+3699.4+4932.5+1233.12=65595.52KN
m q
2
KN
4.3412.85)479.148/(52.65595=?=Z
。纵梁采用10×15cm 方木，
顺桥向间距90cm/道，由钢管顶托进行支撑。顶托间距90×90cm 。
单位长度的均布荷载：m KN 96.309.04.34G =?=Z 建立力学计算模型如下：
m KN M
X
.135.3=
；
m
h W b x 3
4
2
2
10
15.075.36
1.06
-?=?=
=
，
h=150mm ，b=100mm
（可）
MPa MPa w x W M 13][36.8)75.3/(135.3/1010109
46
max =<=???==-σσ （2）验算刚度用
49790+4932.5+1008+1233.12=56963.62KN
m q
2
KN
86.2912.85)479.148/(62.56963=?=Z
。
纵梁采用10×15cm 方木，顺桥向间距90cm/道，由钢管顶托进行支撑。顶托间距90×90cm 。
单位长度的均布荷载：m KN 874.269.086.29G =?=Z
纵肋方木弹性模量：3910E MPa =?，惯性矩：31/12I bh =，h=150mm ，b=100mm 。
m h b I 4
5
3
3
10
15.08125.212
1.012
-?=?=
=
m EI
q l
f
1010
109
.04
5
944
max
07.98125.293841000874.2653845--?=???????=
=
（可）m f 103
25.2400/9.0][-?==<
强度、刚度均满足要求。 五、支架顶托验算 1、荷载计算
（1）半幅混凝土自重：KN KN
m
m G 497902619153
3
1=?=
备注：混凝土自重按照m
KN
3
26计算。
（2）模板自重：KN KN m m m
G 5.49320.2479.14861.162
2=??=
备注：经过验算，模板按照m
KN 2
0.2取值。
（3）方木自重：KN G 10083=
（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：
KN KN
m m m
G
24.24660.1479.14861.162
4
=??=
（5）振捣时产生的荷载：
KN KN
m m m
G 5.49322479.14861.162
5=??=
（6）其他可能产生的荷载：
KN KN
m m m
G 12.12335.0479.14861.162
6=??=
总计：49790+4932.5+1008+2466.24+4932.5+1233.12=64362.36KN
2、顶托承载力验算
m
q
2
KN
734.3312.85)479.148/(36.64362=?=D
。顶托间距90×90cm ，则单
个顶托承受传递的集中荷载为：KN G D 325.279.09.0734.33=??=，顶托自重
0.072KN/个，则单个顶托承受的总荷载为：
27.325+0.072=27.397KN<[N]=30KN(可) 六、支架立杆验算
1、立杆承载力验算
支架立杆承受顶托传来的荷载及支架自重。单根杆件承受顶托传来的荷载为
27.3972KN ，自重为：KN 2892.29)0397
.020282.02(1067.010=??+?+?。则单根立杆承受的总荷载N=27.3972+2.2892=29.6864KN 。横杆步距采用1.2m ，查《桥涵》（下册）（表13-5）得，横杆步距1.2m 时，立杆设计荷载为30KN 。
由此单根立杆承受的总荷载N=29.6864KN<[N]=30KN （满足要求） 2、立杆稳定性验算
立杆承受顶托传来的荷载及杆件自重，因此N=29.6864KN ，由于横杆步距1.2m ，杆件回转半径i=15.78mm ，得长细比λ=04.7678
.151200
=，查《路桥施工计算手册》附录三，得φ=0.675。那么有：
[N]= φA[σ]=0.675×424×215=61533N=61.533KN>N=29.6864KN （满足要求）
七、支架底托验算
支架底托承受立杆传来的荷载及底托自重。单个底托承受立杆传来的荷载为29.6864KN ，单个底托自重为0.072KN ，则单个底托承受的总荷载为：29.6864+0.072=29.7584KN<[N]=30KN （满足要求） 八、底托下方木验算
底托下方木顺桥向按照90cm/道布设，方木尺寸采用10×15cm ，承受底托传来的集中荷载N=29.7584KN 。
方木承压能力检算
σ= N/（b*h ）=29.7584*1000/（100*900）=0.331MPa<σah=1.8MPa 即支架底部横桥向采用10*15cm 方木能够满足施工及设计要求。 九、地基承载力验算
地基采用砂砾石进行换填，换填厚度为50cm 。采用压路机分层压实，压路机碾压不到的部位采用小型夯实机具分层夯实；采用压路机压实时，分层厚度不超过30cm ；采用小型夯实机具夯实时，每层厚度不超过15cm 。支架立杆横桥向
间距90cm。
地基承载力检算
δ=F/S=29.7584*1000/（100*900）=0.331MPa
<[δ]=0.4MPa
综上，满堂支架采用如上计算的材料，能够满足施工及设计要求。
第三部分 现浇箱梁横梁支架法施工设计计算
一、设计检算说明
1、设计计算原则
（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； （2）综合考虑结构的安全性； （3）采取比较符合实际的力学模型；
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法； 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 3、横梁部分不扣除支撑在盖梁上的混凝土，以作安全储备之用。 二、底模竹胶板计算
1、荷载计算
（1）半幅横梁混凝土自重：KN KN
m
m G 23.179926201.693
3
1=?=
备注：钢筋混凝土自重按照m
KN
3
26计算。
（2）模板自重：KN KN m m m
G 7.990.2361.162
2=??=
备注：经过验算，模板按照m
KN
2
0.2取值。
（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：
KN KN
m m m
G
5.1493361.162
3
=??=
（4）振捣时产生的荷载：
KN KN m m m
G 7.992361.162
4=??=
（5）其他可能产生的荷载：
KN KN
m m m
G 92.245.0361.162
5=??=
2、荷载组合 （1）验算强度用
1799.23+99.7+149.5+99.7+24.92=2173.05KN
m KN 35.7243/05.2173q
==竹
，竹胶板采用1.5cm 厚竹胶板，竹胶板下横
桥向布设10×10cm 方木，间距30cm/道。
取单位长度模板上的荷载为：
KN 35.724135.724G
=?=竹
单位长度上的均布荷载：m q KN/4.5685.12/G ==竹‘竹
查《路桥施工计算手册》模板计算有：
22531/61/6 1.00.015 3.7510X W bh m -==??=?，h=15mm （模板厚）
，板宽取1000mm 。
（可）
MPa MPa w x
W
M
25][55.13508.010
75.310
4
6max =<=?=
=
?σσ （2）验算刚度用
1799.23+99.7+24.92=1923.85KN
m KN q 3.641385.1923
==竹
，竹胶板下横桥向布置10×10cm 方木，间距30cm ，取单位长度模板有：
单位长度上的荷载为：KN 3.64113.6411G =?=?=q 竹
竹
单位长度上的均布荷载：m q KN/91.4985.12/G ==竹‘
竹
模板弹性模量：3910E MPa =?，惯性矩：31/12I bh =，h=15mm （模板厚），板宽取1000mm ，33741/12 1.00.015/12 2.81310I bh m -==?=?
（可）
‘底
m f m
l
q
f
101010
10102
.0104
4
7
6
3
4
34
max
5400/2.0][ 4.04813.293841.495384EI /5---?==
=
强度、刚度均满足要求。 三、模板横肋验算
1、荷载计算
（1）半幅混凝土自重：KN KN
m
m G 23.179926201.693
3
1=?=
备注：混凝土自重按照m
KN
3
26计算。
m
KN l
q
M .508.010
4.5610/3.02
2
max =?=
=‘竹
（2）模板自重：KN KN m m m
G 7.990.2361.162
2=??=
备注：经过验算，模板按照m
KN
2
0.2取值。
（3）横桥向方木自重：KN G 68.133=
（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：
KN KN
m m m
G
49.1493361.162
4
=??=
（5）振捣时产生的荷载：
KN KN m m m
G 7.992361.162
5=??=
（6）其他可能产生的荷载：
KN KN
m m m
G 92.245.0361.162
6=??=
2、荷载组合 （1）验算强度用
1799.23+99.7+13.68+149.49+99.7+24.92=2186.72KN
m
q
2
KN
73.5612.85)3/(72.2186=?=H
。横肋采用10×10cm 方木，间距
30cm/道；横肋下用10×15cm 方木作为纵梁，纵梁间距60cm/道。
单位长度的均布荷载：m KN 02.173.073.56G =?=H 建立力学计算模型如下：
m
KN M
X
.77.0= ；
2243
1/61/60.10.1 1.6710X W bh m -==??=?，
h=100mm ，b=100mm
（可）
MPa MPa w x W M 13][611.4)67.1/(77.0/1010109
46max =<=???==-σσ （2）验算刚度用
1799.23+99.7+13.68+24.92=1937.53KN
m q
2
KN
3.5012.85)3/(53.1937=?=H
。横肋采用
10×10cm 方木，间距
30cm/道；横肋下用10×15cm 方木作为纵梁，纵梁间距60cm/道。
单位长度的均布荷载：m KN 09.153.03.50G =?=H
纵肋方木弹性模量：3910E MPa =?，惯性矩：31/12I bh =，h=b=100mm ，
33641/120.10.1/128.333310I bh m -==?=?
m EI
q l
f
1010
106
.04
6
944
max
4.33333.89384100009.1553845--?=???????=
=
（可）m f 103
5.1400/
6.0][-?==<
强度、刚度均满足要求 四、方木纵梁计算 1、荷载计算
（1）半幅混凝土自重：KN KN
m
m G 23.179926201.693
3
1=?=
备注：混凝土自重按照m
KN
3
26计算。
（2）模板自重：KN KN m m m
G 66.990.2361.162
2=??=
备注：经过验算，模板按照m
KN 2
0.2取值。
（3）方木自重：KN G 6.493=
（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：
KN KN
m m m
G
75.745.1361.162
4
=??=
（5）振捣时产生的荷载：
KN KN m m m
G 66.992361.162
5=??=
（6）其他可能产生的荷载：
KN KN m m m
G 92.245.0361.162
6=??=
2、荷载组合 （1）验算强度用
1799.23+99.66+49.6+74.75+99.66+24.92=2147.82KN
m q
2
KN
72.5512.85)3/(82.2147=?=Z
。纵梁采用10×15cm 方木，顺桥
向间距60cm/道，由钢管顶托进行支撑。顶托间距60×90cm 。
单位长度的均布荷载：m KN 432.336.072.55G =?=Z 建立力学计算模型如下：
m KN M
X
.51.1= ；m h W b x 3
4
2
2
10
15.075.36
1.06
-?=?=
=
，
h=150mm ，b=100mm
（可）
MPa MPa w x W M 13][03.4)75.3/(51.1/1010109
46max =<=???==-σσ （2）验算刚度用
1799.23+99.66+49.6+24.92=1973.41KN
m
q
2
KN
191.5112.85)3/(41.1973=?=Z
。纵梁采用10×15cm 方木，顺桥
向间距60cm/道，由钢管顶托进行支撑。顶托间距60×60cm 。 单位长度的均布荷载：m KN 715.306.0191.51G =?=Z
纵肋方木弹性模量：3910E MPa =?，惯性矩：31/12I bh =，h=150mm ，b=100mm 。
m h b I 4
5
3
3
10
15.08125.212
1.012
-?=?=
=
m EI
q l
f
1010
106
.04
5
944
max
05.28125.293841000715.3053845--?=???????=
=
（可）m f 103
5.1400/
6.0][-?==<
强度、刚度均满足要求。 五、支架顶托验算 1、荷载计算
（1）半幅混凝土自重：KN KN
m
m G 23.179926201.693
3
1=?=
备注：混凝土自重按照m
KN
3
26计算。
（2）模板自重：KN KN m m m
G 66.990.2361.162
2=??=
备注：经过验算，模板按照m
KN 2
0.2取值。
（3）方木自重：KN G 6.493=
（4）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：
KN KN
m m m
G
75.745.1361.162
4
=??=
（5）振捣时产生的荷载：
KN KN m m m
G 66.992361.162
5=??=
（6）其他可能产生的荷载：
KN KN
m m m
G 92.245.0361.162
6=??=
总计：1799.23+99.66+49.6+74.75+99.66+24.92=2147.82KN
2、顶托承载力验算
m
q
2
KN
72.5512.85)3/(82.2147=?=D
。顶托间距60×60cm ，则单个顶托
承受传递的集中荷载为：KN G D 1.206.06.072.55=??=，顶托自重0.072KN/个，则单个顶托承受的总荷载为：20.1+0.072=20.172KN<[N]=30KN(可) 六、支架立杆验算
1、立杆承载力验算
支架立杆承受顶托传来的荷载及支架自重。单根杆件承受顶托传来的荷载为20.172KN ，自重为：KN 2892.29)0397.020282.02(1067.010=??+?+?。则单根立杆承受的总荷载N=20.172+2.2892=22.4612KN 。横杆步距采用1.2m ，查《桥涵》（下册）（表13-5）得，横杆步距1.2m 时，立杆设计荷载为30KN 。
由此单根立杆承受的总荷载N=22.4612KN<[N]=30KN （满足要求） 2、立杆稳定性验算
立杆承受顶托传来的荷载及杆件自重，因此N=22.4612KN ，由于横杆步距
1.2m ，杆件回转半径i=15.78mm ，得长细比λ=
04.7678
.151200
=，查《路桥施工计算手册》附录三，得φ=0.675。那么有：
[N]= φA[σ]=0.675×424×215=61533N=61.533KN>N=22.4612KN （满足要求）
七、支架底托验算
支架底托承受立杆传来的荷载及底托自重。单个底托承受立杆传来的荷载为22.4612KN ，单个底托自重为0.072KN ，则单个底托承受的总荷载为：22.4612+0.072=22.5332KN<[N]=30KN （满足要求） 八、底托下方木验算
底托下方木顺桥向按照60cm/道布设，方木尺寸采用10×15cm ，承受底托传来的集中荷载N=22.5332KN 。
方木受压承载能力检算
σ= N/（b*h ）=22.5332*1000/（100*600）=0.38MPa<σah=1.8MPa 即支架底部横桥向采用10*15cm 方木能够满足施工及设计要求。 九、地基承载力验算
地基采用砂砾石进行换填，换填厚度为50cm 。采用压路机分层压实，压路机碾压不到的部位采用小型夯实机具分层夯实；采用压路机压实时，分层厚度不超过30cm ；采用小型夯实机具夯实时，每层厚度不超过15cm 。支架立杆横桥向间距60cm 。
地基承载力检算
δ=F/S=22.5332*1000/（100*600）=0.38MPa <[δ]=0.4MPa
综上，满堂支架采用如上计算的材料，能够满足施工及设计要求。
十、通道支架强度验算：
由于本桥上跨行车道路，道路原宽度8m ，考虑行车需要，在第三跨下部设双向9m （单向4.5m ）的行车道，方案采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，竖向步距120cm ，并隔排布置斜撑；型钢作纵横梁，其上铺设方木。横梁采用间距30cm Ⅰ20b 型钢，纵梁腹板处均匀布置3根Ⅰ28b 型钢，其它位置60cm 间距布置。由于中间支墩位于路中，在支墩前后浇筑宽度50cm 、高度50cm 的混凝土条防止车辆撞击支架。位置可根据现场放样进行调整。
1、计算模型为二等跨连续梁，均布荷载（取腹板下），取最不利荷载即将桥面荷载减化为由四个腹板下纵梁支撑。
(1.7 2.510 6.2)0.6531.66/q KN m =??+?= m l 5.4=
最大弯矩2125.0ql M ?=
2
0.12531.66 4.580.1K N m =?
?=? 801149.95.344
n M MPa W σ=
== 由于单根工字钢的最大抗拉应力为200MPa ，所以每个腹板下需布置一根Ⅰ28b 工字钢；
最大挠度EI
ql 100521.04
?=ψ
34
34
80.1(4.510)0.52121.310020610748010
mm ??=?=???? 因单根工字钢允许挠度
mm l
18250=≤
ψ，所需布置两根Ⅰ28b 工字钢；考虑安全系
数每个腹板下布置三根Ⅰ28b 工字钢，腹板以外的地方按60cm 布置。
2、支架检算
a 、箱梁尺寸： 311.716.61 1.7
m ?? b 、支架荷载： ①砼自重荷载：
2
19152.51019.58/147.216.61
K N m ??=?
②钢筋自重荷载：
()
227.682 1.93372.96844.442136.77410.671 5.84320.043 2.376 1.09813.062 6.20.28 2.43147.2*16.61
10 1.42/KN m +++++++++++++?=
③施工人员及施工机具设备荷载： 取2
/0.2m KN ④振捣砼时产生的荷载： 取2/0.2m KN ⑤模板以及支架荷载： 拟取2/2.2m KN
⑥工字钢自重荷载：（18.38×12×31.05＋11.7×33×47.86）×0.01/194.34＝1.30KN/m 2
箱梁荷载为： ()219.58 1.4222 2.2 1.328.5/KN m +++++= d 、强度检算：
211.716.61194.34s m =?=
h=29×16=464根
N=28.5×194.34/464=11.94KN N 0=[σ]/1.4=30/1.4=21.43KN 所以此种布置形式满足要求。
第四部分 侧模支撑计算
一、设计检算说明
1、设计计算原则
（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； （2）综合考虑结构的安全性； （3）采取比较符合实际的力学模型；
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法； 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 二、侧模支撑计算
1、材料的性能
根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）和《路桥施工计算手册》的规定，暂取：
砼的重力密度：26 kN/m 3；砼浇筑时温度：15℃；砼浇筑速度：6m/h ；掺外加剂。
竹胶板采用1.5cm 厚竹胶板，重力密度取：7.5KN/m 3；容许应力为11MPa ；弹性模量取9×103
MPa 。
2、计算荷载
对模板产生侧压力的荷载主要有三种：
（1）振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0kN/m2；二者不同时计算。
（2）新浇混凝土对模板的侧压力；
荷载组合为：强度检算：1+2； 刚度检算：2 (不乘荷载分项系数) 泵送混凝土浇注施工时，新浇混凝土对模板侧面压力可按下式计算（《桥梁
施工计算手册》P173）：
v P
m
6.44
1
=
式中：P m －新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa ）；
v －混凝土浇筑速度（m/h ）；根据现场实际情况取6.0 m/h
K P a v P
m
2.76.40.66.44
141
=?==
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
现浇箱梁支架验算方案
鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月
现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加
现浇箱梁支架法施工方案
厦门市杏林大桥A标段 跨海主桥 1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅现浇箱梁（支架法）施工方案 中铁大桥局股份有限公司杏林大桥项目经理部
二○○七年十月 第一章工程概况 一、编制依据 ①厦门市路桥建设投资总公司《合同文件》、《技术规范》。 ②中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体《施工图设计》（A标段跨海主桥上下部结构）。 ③中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体提供的相关工程地质勘察报告。 ④交通部、建设部现行颁布的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。 ⑤S5下-T002号和S5下-T003号《中铁大桥勘测设计院有限公司厦门杏林大桥公路桥工程联系单》。 二、工程概况和工程数量 跨海主桥1#～6#左右幅、22#～30#墩右幅上部结构现浇箱梁共18孔采用钢管桩、贝雷梁施工方案，左右幅前后错开同时向前推进施工，先施工左幅。 上部结构除第一联第一跨为43.1m跨径外,其余均为50.3m等跨等截面箱梁。上部结构为分幅布置等高度连续箱梁，梁高3.0m，单箱顶板宽15.5m，底板宽6.1m，悬臂板端部厚20cm，根部厚50cm，箱内顶板厚26cm，底板厚26cm，跨中腹板厚55cm，支点处加至70cm。箱梁在端支点处设置1.0m宽横隔板，中支点处设置2.0m宽横隔板。箱梁均采用纵横双向预应力体系设计，纵向采用19-7φ5、12-7φ5、9-7φ5低松弛钢绞线，横向采用3-7φ5低松弛钢绞线，预应力管道采用金属波纹管。
一、支架施工方案 跨海主桥1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅箱梁采用钢管桩贝雷梁施工方案，18孔箱梁共投入5孔箱梁支架倒用。单孔箱梁支架设为3×15米跨简支梁形式。中支墩设双排4×2共8根Φ600×8mm钢管桩，钢管桩采用90振动锤打入海床一定深度，边支墩采用单排2根Φ800×10钢管桩制作的托架直接座于承台上。钢桩之间连接系采用Φ273×6mm钢管连接。贝雷片横向布置17片，2片或3片一组设一连接支撑架，组与组之间通过I钢U型卡连接成整体，每组贝雷片在节点处均设一横向连接系。 钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩全部采用摩擦桩设计，施工时以贯入度控制。钢桩打入海床面后，根据设计标高割除或等强接长。贝雷梁采用在岸上拼装成2片或3片一组，通过汽车运抵安装位置，利用吊机直接安装，为减少支架贝雷梁拆除增加的难度及工作量，左右幅支架横向分配梁可直接连接成整体，左幅施工完箱梁后，贝雷片将直接通过分配梁横移到右幅支架上施工箱梁。1、钢管桩托架立柱 边支墩基础采用结构设计的永久性承台，每座承台布置4根Φ800×10mm钢管桩基础。 钢管桩全采用Φ800×10mm预制钢桩，为确保安装及跨海主桥钢桩的倒用方便，根据每墩的不同高度分别制作6.6米、1.5米两种不同高度的钢管桩立柱，钢管桩立柱之间通过法兰连接，每套法兰设Φ22螺栓20个，不足处通过在承台上抄垫混凝土预制块调平。每座桥墩设4根钢管桩，之间通过抱箍及连接角钢螺栓连接成整体，每隔5～8米设一层连接系，为保证钢管桩的整体稳定性，每座承台的4根钢管桩在墩身下口中部及上口分别设一层夹箍与墩身连接。 中支墩钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩
现浇箱梁支架验算
黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，
浅谈支架法现浇箱梁施工方法
浅谈支架法现浇箱梁施工方法 摘要：近年来，我们经济得到了卓越的发展，离不开桥梁建设事业的付出。目前，支架法现浇箱梁在我国桥梁工程施工中被广泛运用。现浇箱梁采用预应力技术，可以节省钢材、减小截面尺寸和自重，经济效益好，而后张拉工艺易于操作和安全，适应性强。现浇箱梁施工技术的好坏决定桥梁的最终质量，在施工时一定要严格按照设计要求和规范进行，对预应力现浇箱梁施工工艺细则加以指导，并严格各道工序的质量监控，保证预应力现浇梁的施工质量，从而取得良好的社会效益和经济效益。本文结合笔者多年的施工管理经验，并结合某工程案例，对支架法现浇箱梁施工技术进行了探讨。 关键词：桥梁；现浇；箱梁；支架施工 一、模板的构造与设计 现浇梁的模板由侧模、内模、底模和端模组成。侧模板优先采用大块整体钢模板加工而成；底模可采用大块钢模或胶合板；内模及边角处的异形模板也可采用刨光处理的木模板或复合模板。模板在设计制造应满足以下要求：模板采用大块钢模板时，特殊部位模板要制做特型模板，模板排列规则有序，线条美观，模板缝隙严密平整，不漏浆，支撑牢靠，满足强度和刚度的要求。模板的全长及跨度要考虑反拱度及预留压缩量。有足够的强度、刚度及稳定性，能够承受施工过程中可能产生的各项荷载及震动作用。 二、支架基础 为了提高地基承载力，保证支架施工的安全性，要对地基进行有效的处理。根据施工现场的地基基础情况，考虑到施工周期较长以及雨季施工的影响因素，可能造成地基承载力下降，引起支架不均匀沉降，一定要做好基础的排水养护工作。 支架基础为原地面处理硬化基础。首先对基坑进行抽水、清淤，回填石灰土处理至原地面高度，再在原地面上做30cm厚5%石灰土外加15cm厚C20砼加强地基承载力。基础宽度为36m，横坡为2%，利于排除积水，并在基础周围做好排水工作，提高整个施工过程的安全性。 三、支架布设中的质量控制要点 1、支架体系组成 在处理完毕的地基上浇筑C20混凝土，浇筑厚度为20cm，浇筑宽度为15.4m，长度为165m。浇筑混凝土时，运用平板振动器进行振捣，应振捣密实，人工表面收面保证平整。浇筑完毕的混凝土进行覆盖养护，待混凝土有足够的强度后安装碗扣式支架，支架的尺寸满足相应的结构要求和计算尺寸的要求。浇筑完成的混凝土上表面不得有裂纹、裂缝和不均匀沉降发生，前后施工缝要有采取相应的措施进行衔接。若出现上述情况，必须重新对地基进行处理。然后用普通碗扣搭设碗扣支架搭设满堂支架。分别对支架的钢管柱、工字钢和下垫方木进行了检算，支架体系在强度、刚度及稳定性方面均满足要求。 2、支架搭设的控制要点 支架基础施工完成后，支架搭设前，对箱梁支架进行放样，确定其平面位置。必须挂好每孔的纵向中心线，支架沿着中心线向两侧对称搭设。为确保支架整体的强度，刚度和稳定性。竖向钢管用纵横钢管水平连接。一定距离设置顺桥向通长剪刀撑、横桥向每隔一定距离设一道剪刀撑。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。可调顶托，调整高度严格控制在30cm以内，以确保架子顶部自由端的稳定。底托安放时必须用硬木楔子垫平，以保证立杆的垂直度。考虑到浇注顶板混凝土时需预留施工平台、过道，支架在搭设时要有一排延伸到翼缘板的外侧，并保证翼缘板下横桥向有2～3排支撑。搭设质量要求主要是竖杆要求每根竖直，采用单根钢管。立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定，确保满堂支架具有足够的强度、刚度、稳定性。满堂钢管支架搭设完毕后，应测量放样确定每根钢管的高度。每根钢管的高度按其位置处梁底高减构造模板厚度和方木楞、木楔的厚度计算，并考虑预拱度设置。并要在钢管上做标记，对高出部分的钢管进行切割，保证整个支架的高度一致并满足设
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)
F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000
现浇连续箱梁(满堂支架)
满堂支架连续箱梁施工方案 1、施工前的准备 1）施工前完成场地平整，清除杂物，吊车就位处平整夯实。临时电力、水的供应已具备。模板进行除锈、打磨、均匀涂抹脱模剂并立模。 2）测量放样。准确放样箱梁轴线位置，测定箱梁底高程。放样完毕后，经复核上报监理工程师。 3）原材料的准备：水泥、石子、砂、钢筋、钢绞线、水、外加剂等材料，由材料员和试验员按规定进行检验，确保其原材料质量符合相应标准。 4）施工人员要求：由技术负责人对箱梁施工的工人进行培训、技术安全交底。使其做到熟练掌握支立模板、浇筑砼等技术。 2、地基处理 搭设支架前，将箱梁投影范围每侧加宽1.0米内地基整平，并用22吨压路机压实，软弱处换填砖渣处理50cm，分层压实。 为防止地基沉降造成结构变形及裂缝，便于支架搭设，在压实的地基上做30cm5%的白灰土，浇筑10cm厚C20砼。 3、支架施工 3.1支架搭设 碗扣式支架采用直径48mm，壁厚∮3.5㎜钢管；立杆底座采用KTZ60型，托撑采用KTC60型，可调范围0~600㎜，剪刀撑及斜杆采用普通脚手架钢管，壁厚3.5㎜。 为加强支架的整体稳定性和能抵御一定的水平荷载，剪刀撑采用采用φ48×3.5mm钢管。剪刀撑跨越立杆数控制为5～7根，纵向剪力撑设置三道，即桥轴线位置一道、支架两外侧各一道；横桥向剪刀撑每隔4～6排设置一道。 支架地基处理后开始搭设，在砼硬地面上用经纬仪划线布设纵横立杆。先安放好可调底托，并按各处不同的地面高度调整好底托上的可调螺旋顶面高度，使其在同一水平面上。立杆必须保持垂直，水平横杆等距 1.2m，必须在第一层所有的立杆、横杆组拼完成后，经检查无误后方可继续向上拼装，拼装至顶层后，安装可调顶托，并依据设计标高调整顶托螺栓。 顶撑上纵向设置15×10㎝方木，间距同立杆横向间距。横桥向采用10×10
现浇梁支架计算
福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁 计 算 书 中铁十七局集团有限公司 古武高速公路A1标项目部 2011.05.28
古武高速公路工程A1合同段 现浇箱梁支架设计方案 一、工程概况 A匝道桥全桥长度为310 米，桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁，全桥共计三联，本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上，纵面位于R=2600m的凸曲线，及i=1.434%下坡路段上。下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础；桥台采用肋式桥台、桩基础。箱梁为单箱双室结构，上部构造施工时，先浇注第二联3×30m，采用单端张拉的施工方法，然后依次浇注第三联、第二联。全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。 二、设计依据 1．福建省十方至东留段高速公路施工图设计； 2．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》； 3．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 4．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024－85）； 5.中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 6.中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》； 7．人民交通出版社《路桥施工计算手册》 8．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 第一部分：现浇梁支架结构设计及验算
一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算（一）、支架结构设计 十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架，贝雷片作支架纵梁，钢管墩作临时支墩，钢筋混凝土扩大基础。由于第二联第1跨具有代表性，因此我们取支架第二联第1跨（4#～5#墩）计算受力。 1、中间支墩基础：中间临时支墩钢筋混凝土扩大基础为3.0m×12m×0.3m，布单层υ16@20cm的钢筋网；基底进行换填级配碎石和隧道洞渣处理，确保基底容许承载力不小于200kPa。 2、墩旁支墩基础：墩旁支墩基础为 1.2m×12m×0.3m钢筋砼基础，布单层υ16@20cm钢筋网。 3、支墩：中支墩采用双排υ＝630mm，δ＝7mm钢管；桥梁中墩旁支墩采用单排υ＝630mm，δ＝7mm钢管，并在管桩顶底部焊接δ＝10mm盖板，每排5根钢管。 4、支架纵梁：用国产贝雷片拼成支架纵梁，两排一组。每跨现浇梁支架由两孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为12m、15m，12m跨采用6组12排贝雷梁组成，15m 跨采用8组16排贝雷梁组成，均作简支布置。 现浇箱梁支架结构图详见附图。 （二）、荷载计算及组合 1．荷载计算 根据《公路桥涵施工规范》主要考虑以下荷载： ⑴新浇筑混凝土的自重： A匝道桥二联（墩号4#-7#）设计混凝土数量为738 m3，根据变截面尺寸计算得：4-5孔混凝土数量为246.9 m3，5-6孔混凝土数量为244.2m3，6-7孔混凝土数量为246.9m3。根据《公路桥涵施工技术规范》附录D钢筋混凝土的容重采用26kN/m3。 取最不利的4-5孔箱梁进行支架计算，箱梁每延米的自重为：
现浇连续箱梁满堂支架施工方案完整版
现浇连续箱梁满堂支架 施工方案 HEN system office room 【HEN16H-HENS2AHENS8Q8-HENH1688】
国家高速公路公路网青岛～兰州公路山西境长治～临汾段高速公路 满堂支架法现浇箱梁 专项施工方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十四局集团有限公司LJ17项目部 2016年8月
目录
第一部分工程概况及编制依据 一、工程概况 本项目为国家高速公路网青岛～兰州公路山西境长治～临汾段高速公路LJ17合同段，标段起讫里程为K142+300～K168+020，全长。项目区位于山西省临汾市。 本标段有跨主线天桥16座，上部均为连续现浇箱梁结构，采用碗扣式满堂支架法施工。 本标段现浇箱梁天桥工程数量统计表 由上表可知，本标段满堂支架系统最大高度为，最大静荷载约为750t，为指导全线 参建单位： 1、建设单位：山西路桥集团长临高速公路有限公司 2、设计单位：中交通力建设股份有限公司 3、监理单位：山西省公路工程监理技术咨询有限公司 4、施工单位：中铁二十四局集团有限公司 二、编制依据 1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。 2、中华人民共和国交通部部颁标准JTJ041—2000《公路桥涵施工技术规范》、JTG F80/1-2004《公路工程质量检验评定标准》、JTJ076—95《公路工程施工安全技术规程》等现行有关施工技术规范、标准。 3、长临高速公路工程施工图设计以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。 5、参考《建筑施工碗扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ166-2008） 《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》(JGJ130-2001) 《混凝土工程模板与支架技术》 《公路施工手册》（桥涵下册） 《路桥施工计算手册》 《路桥施工常用数据手册》 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 第二部分施工准备 一、组织准备 成立了高效、精干的中铁二十四局集团有限公司长临高速公路LJ17项目部，投入足够的专业化施工队伍进行施工，减少中间环节，加强施工能力，合理部署，严密科学组织施工。将本工程作为重中之重，上场劳力数量和技术力量满足工程需要，组织好关键工程的施工。根据工程规模及特点，由项目经理部总工程师对所有进场员工进行上岗培训教育、技术安全交底。 1、主要劳动力配置 工程开工前组织施工人员进行全面安全、质量教育培训，并进行考核，合格后方可参加工程施工作业。根据实际工程量和工期要求，配备78人的专业施工人员，劳动力配 2
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
现浇箱梁满堂支架方案计算
新建地方铁路叙永至大村段B合同段 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 编制： 复核： 四川省铁路建设有限公司 叙大铁路项目经理部 年月日
大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。 梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。 梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算 本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例，
现浇箱梁支架预压方案计划
现浇箱梁支架预压方案 桥梁上部结构设计为预应力混凝土单室单箱箱梁；依据设计文件要求和施工现场条件，上部结构采用支架现浇法施工。 一、预压对象及其目的 1、预压对象：为现浇箱梁支架。 2、预压目的：为确保箱梁现浇施工安全，需对支架进行预压预压以检验支架的承载能力和挠度值。通过模拟支架在箱梁施工时的加载过程来分析、验证支架的弹性变形，消除其非弹性变形。通过其规律来指导支架施工中模板的预拱度值及其混凝土分层浇注的顺序。 二、预压方法概述 预压方法就是模拟箱梁砼的现浇过程，进行实际砂袋堆载预压，以验证并得出其承载能力。 1、关于载荷：根据本桥箱梁横断面各部一期恒栽分布不同和桥宽变化的特点，我们采用分块面积和平均断面法计算箱梁的一期恒载重量，据此计算出预压加载重量。 考虑到侧模和翼板底模一次固定后调整困难，并为了减少侧模与翼板底模安装后缝隙；因此本次预压只考虑对底板和腹板部分进预压。因箱梁每个部位的重量不同，故箱梁各部位的预压重量只能列表计算，计算结果见《加载预压重量计算表》。 2、关于基准点的设置：模拟实际空模床的准确位置，并以此姿态作为沉降的初始态。 三、预压前的检查 1、检查支架各构件联接是否紧固，金属结构有无变形，检查支架的立柱、
横杆连接是否牢固。 2、照明充足，警示明确。 3、即完全模拟浇注状态进行全面检查，只有全面检查合格后方能进行预压工作。 四、载荷准备： 根据本桥施工条件，拟采用砂袋预压法。预压重量依设计要求为混凝土自重的120%，预压时应尽量符合混凝土浇筑的顺序。纵向5m 分段，横向分层，从中间向两端逐级加载。其加载过程为： 0—60%G—80%G T 100%G—120%G 在预压前，将梁底各部分放线分块并编号，以确定各荷载分布的位置。砂子采用人工装袋，吊车吊送。吊送前先对每一批吊送的砂带进行过磅称量，并记录在案。砂袋吊送上架后，根据计算的荷载分布情况进行人工堆放。 五、预压前的准备工作： 1)场地要求：在预压范围内无杂物，设置安全圈及告示：闲杂人员等一律不得入内。 2)人员组织安排该工作由施工方总调度并负责重物组织及重物的装卸； 设备供应方协同完成其它事项；业主督导；并由三方共同成立预压指导小组。 另外配有： 联系人、协调员和现场指挥共4 人； 4名钳工或装吊工负责支架本身安全； 10名应急人员和4名测量工程师； 后勤人员及小工若干。
贝雷梁支架现浇箱梁施工作业指导书
贝雷梁支架现浇箱梁施工作业指导书 1 适用范围 适用于公路桥梁连续梁或简支梁的现浇施工作业，公路桥梁可参照施工。 2 作业准备 2.1 技术准备 明确箱梁支架现浇施工工艺、操作要点和质量标准，规范和指导现浇箱梁施工作业。 技术规范：《客运专线公路桥涵工程施工质量验收暂行标准》、《客运专线公路桥涵工程施工技术指南》。 2.2场地准备 现浇梁施工前，先对施工现场进行场地平整，对搭设支墩的位置进行加固处理，根据计算结果选择采用桩基或混凝土基础，确保梁体混凝土浇筑安全。 2.3材料准备 根据作业需要，准备好贝雷梁片，贝雷梁片构件到达现场后，检验有关材质报告单或检查报告。 准备好支架预压的预制混凝土块或砂袋。 2.4 人员配备 根据作业流程配备相应人员，包括各项负责的架子工、模板工、钢筋工、混凝土工、张拉工、电工、机修工、测量工以及普工等。 2.5 机械配备 根据支架法作业需要，现场配备吊车、备用发电机、全站仪、水平仪、插入式振捣器、混凝土收光设备、油泵、千斤顶等。 3 技术要点 3.1 贝雷架设计 3.1.1贝雷架设计分为：基础工程、支柱、贝雷梁三个部分，要进行基底承载力、强度、刚度、挠度和稳定性检算，从而确定基础的形式、支柱的种类、数量和贝雷架的间距、数量和预留起拱度等。支架强度安全系数大于1.4，稳定性安全系数大于1.5。 3.1.2 贝雷架设计主要考虑以下因素： （1）支墩地基地基承载力； （2）荷载：模板和支架自重；梁体重量；施工人员和施工材料机具等行走运输或堆放的荷载；风力、水流冲击荷载等。 （3）支柱的受力； （4）贝雷架的变形、沉陷等。 3.1.3支架设计主要检算以下因素： （1）强度检算：贝雷架各构件按其计算图式进行强度计算，容许应力可按临时结构予以提高。 （2）挠度验算 （3）预拱度计算：包括梁体自重所产生的挠度、贝雷架受荷载后产生的弹性变形和非
现浇箱梁支架计算书
现浇箱梁支架计算书 一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 二、工程概况 挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。 因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立