不同钙矾石型膨胀源的作用特性和相关影响因素

不同钙矾石型膨胀源的作用特性和相关影响因素的研究

摘要

本文以硅酸水泥为基础，选取UEA膨胀剂、硫铝酸盐水泥、高铝水泥三种典型钙矾石型膨胀源，通过测定三种膨胀源不同掺量对水泥基材料凝结时间、强度、施工性能及膨胀率的影响，研究三种典型钙矾石型膨胀源的基本作用特性，在此基础上选用减水剂、缓凝剂、早强剂三种典型化学外加剂以逐步掺入方法，研究其对不同膨胀源的作用效果的影响，并结合X-衍射分析不同钙矾石型膨胀源应用效果的差异及对其作用机理的探讨。

宏观结果表明：（1）膨胀源都对水泥基材料产生促凝的效果，其促凝程度：未掺石膏的硫铝酸水泥膨胀源＞硫铝酸盐水泥膨胀源＞UEA膨胀源＞高铝水泥膨胀源；在影响强度发展方面：硫铝酸盐水泥膨胀源和高铝水泥膨胀源相近，都会增强水泥胶砂抗压强度发展；优于UEA膨胀源对水泥胶砂抗压强度发展影响。三种膨胀源都会提高水泥胶砂的初始流动度，其影响程度：高铝水泥膨胀源＞UEA膨胀源＞硫铝水泥膨胀源。三种膨胀源对水泥胶砂流动度损失影响程度：硫铝酸盐水泥膨胀源＞高铝水泥膨胀源和UEA膨胀源，其中高铝水泥膨胀源与UEA膨胀源相近。（2）掺入缓凝剂时，对掺UEA膨胀源、高铝水泥膨胀源及硫铝水泥膨胀源水泥净浆的凝结时间影响较小，但是会改善掺硫铝水泥净浆未加石膏的促凝效果；能够降低含硫铝水泥膨胀源水泥砂浆的强度发展；对含高铝水泥膨胀源的水泥砂浆强度发展前期影响较小，后期还有一点增长；严重降低含有UEA膨胀源水泥胶砂的1d抗压强度，对后期强度影响较小；对流动度损失程度，没有掺缓凝剂时：硫水泥膨胀源＞硫铝水泥不外掺石膏＞基准样＞高铝水泥膨胀源＞UEA膨胀源，掺入缓凝剂时：UEA膨胀源＝硫铝水泥膨胀源＞基准样＞硫铝水泥膨胀源=高铝水泥膨胀源。且掺入缓凝剂会增大UEA膨胀源流动度损失，降低硫铝水泥膨胀源流动度损失。（3）掺入缓凝剂时，对掺UEA膨胀源、高铝水泥膨胀源及硫铝水泥膨胀源水泥净浆的凝结时间影响较小，但是会改善掺硫铝水泥未加石膏膨胀源的促凝效果；能够降低含硫铝水泥膨胀源水泥砂浆的强度发展；对含高铝水泥膨胀源的水泥砂浆抗压强度发展前期影响较小，后期还有略微增长；严重降低含有UEA膨胀源水泥胶砂的1d抗压强度，后期强度影响较小；对流动度损失程度，未掺减水剂事：硫水泥膨胀源＞硫铝水泥不外掺石膏＞基准样＞高铝水泥膨胀源＞UEA膨胀源；掺入缓凝剂时：UEA膨胀源＝硫铝水泥膨胀源＞基准样＞硫铝水泥膨胀

源=高铝水泥膨胀源。且掺入缓凝剂会增大UEA膨胀源流动度损失，降低硫铝水泥膨胀源流动度损失。（4）掺入早强剂时，对硫铝水泥膨胀源、高铝水泥膨胀源及未掺石膏的硫铝水泥膨胀源对水泥基材料凝结时间影响较小，其中UEA膨胀源会使水泥基材材料产生促凝现象。对含硫铝水泥膨胀源水泥砂浆的前期抗压强度有所提高，后期强度发展有损失；对含UEA膨胀源及高铝水泥膨胀源的前期强度发展没有影响，会使含高铝水泥膨胀源的水泥胶砂7d强度损失较大。对含三种膨胀源水泥胶砂的初始流动影响较小，对含硫铝水泥膨胀源及高铝水泥膨胀源的流动损失较大，对含UEA膨胀源的水泥胶砂流动度损失较小。

微观分析结果表明：掺入膨胀源，都会促进钙矾石的形成；但是在水泥基材料水化过程中，高铝水泥膨胀源与硫铝水泥膨胀源掺入水泥基材料中时，会与水泥熟料中的石膏先进行反应生成的钙矾石；会促进水泥基材料中硅酸盐水泥的水化速度；但生成的钙矾石包裹在水泥熟料表面，又会抑制水泥基材料中硅酸盐水泥的水化；而UEA膨胀源会抑制水泥熟料中的石膏溶解，从而促进水泥水化速度。

关键词：钙矾石UEA 硫铝水泥高铝水泥外加剂膨胀率

Different sources of ettringite type expansion characteristics and the

role of research related factors

Abstract

This thesis is based on the use of silicate cement, and select three typical type of ettringite expansion source such as UEA expanders 、sulphur aluminate cement and high alumina cement to study the functional characteristics of the expansion source by m easuring the influence to the setting time、strength、workability and expansibility of different proportion. On the basis of result above,add water reducer、retarder and early strength agent step by step to study the influence of different expansion sources,and analyze the the mechanism and differences of application effect between three expansion sources combining with x-ray diffraction analysis.

Macro results showed that: (1) expansion sources can produce procoagulant effect, its procoagulant Level: Sulphoaluminate undoped cement expansion source> sulfur cement expansion source> UEA expansive source> gypsum aluminous Cement expansion source; in the aspect of strength development: sulfur cement expansion source is close to aluminous cement expansion source, they all enhance the development of compressive strength of cement mortar,better than UEA expansive source of cement . Three expansion will increase the source of the initial cement mortar fluidity, its impact: alumina cement expansion source> UEA expansive source> sulphoaluminate cement expansion source. Three kinds of expansion source of cement mortar fluidity loss degree:: sulfur cement expansion source> alumina cement expansion source and UEA expansive sources, aluminous cement expansion source is close to UEA expansion. (2) when mixed with retarder, it has little effect to the setting time of three expansion resources , but it will improve the sulfur-doped aluminum cement paste does not add gypsum procoagulant effect; able to reduce the intensity of the development of the sulfur source of aluminum cement expansive cement mortar; strength of cement mortar containing high alumina cement expansion of small pre-impact source development, there is little growth of late; severely reduced UEA expansive cement mortar containing source 1d of the compressive strength, the strength of the latter has little effect; extent of the loss of fluidity, no mixed Retarder: sulfur cement expansion source> However sulfur-doped aluminum cement plaster> baseline sample> alumina cement expansion source> UEA expansion source, when mixed with retarder: UEA expansive cement

expansion aluminum source = sulfur source> baseline sample> sulphoaluminate source = alumina cement cement expansion expansion source. Retarder will increase and the incorporation of UEA expansive source fluidity loss, reduced sulfur source aluminum cement expansion fluidity loss. (3) when mixed with retarder, UEA expansive doped source, high-alumina cement expansion sulfur source and a source of aluminum expansive cement setting time of cement paste has little effect, but it will improve the sulfur-doped aluminum cement plaster expansion is not a source of procoagulant effect; able to reduce the intensity of the development of the sulfur source of aluminum cement expansive cement mortar; smaller impact on pre-alumina cement mortar expansion of sources including compressive strength development, as well as a slight increase of late; severely reduced cement containing UEA expansive source The compressive strength of mortar 1d, late strength has little effect; degree of fluidity loss, not superplasticizer thing: sulfur cement expansion source> However sulfur-doped aluminum cement plaster> baseline sample> alumina cement expansion source> UEA expansion source; when mixed with retarders: UEA expansive cement expansion of the aluminum source = sulfur source> baseline sample> sulphoaluminate source = alumina cement cement expansion expansion source. Retarder will increase and the incorporation of UEA expansive source fluidity loss, reduced sulfur source aluminum cement expansion fluidity loss. (4) incorporation of early strength agent, aluminum cement expansion sulfur source, alumina cement expansion source and undoped aluminum cement plaster expansion sulfur source setting time of cement-based materials has little effect, which causes the UEA expansive cement-based source wood material to produce procoagulant phenomenon. Sulfur source for aluminum cement mortar expansion of pre-compressive strength increased, the loss of the late strength development; has no effect on the early strength development and expansion sources containing high alumina cement UEA expansive source, the source will contain alumina cement expansion 7d cement mortar strength losses. Three sources with the expansion of cement mortar initial flow has little effect on the sulfur content of aluminum and alumina cement cement expansion source expansion greater source of flow losses, the smaller of the cement mortar with UEA expansive fluidity loss sources.

Microscopic analysis showed that: the incorporation of the expansion source will promote the formation of ettringite; But in the hydration process of cement-based materials, when alumina cement or sulfur cement mixed with cement-based materials, these expansion sources will react with gypsum to generate ettringite in advance; it will promote the hydration

rate of Portland cement; however,the ettringite will surface encased in cement clinker, thus supress the hydration of portland cement. while UEA expansive source will inhibit the dissolution of gypsum cement clinker, thus contributing to the cement hydration.

Keyword：Ettringite UEA Alumina cement Admixture Expansion

目录

第1章绪论 (1)

1.1 研究背景 (1)

1.2 研究现状 (1)

1.2.1 高铝水泥研究现状 (1)

1.2.2 硫铝酸盐水泥现状 (2)

1.2.3 UEA膨胀剂研究现状 (2)

1.2.4 外加剂对钙矾石形成影响研究现状 (2)

1.2.5 膨胀机理的研究现状 (3)

1.3 研究内容及目的意义 (4)

第2章原材料、研究步骤及试验方法 (5)

2.1 试验原材料 (5)

2.2 研究步骤 (5)

2.2.1 三种钙矾石膨胀源的基本作用特性研究 (5)

2.2.2 化学外加剂对钙矾石膨胀源作用效果的影响 (5)

2.2.3 不同膨胀源的作用机理研究 (6)

2.3 试验方法 (6)

2.3.1 凝结时间测定 (6)

2.3.2 力学性能及施工性能测试 (6)

2.3.3 膨胀率测定 (6)

2.3.4 微观分析方法 (7)

第3章三种膨胀源的基本作用特性的研究 (8)

3.1 不同膨胀源对水泥净浆凝结时间影响研究 (8)

3.2 膨胀源对水泥胶砂强度的研究 (8)

3.3 膨胀源对水泥胶砂流动度影响的研究 (10)

3.4 三种膨胀源对水泥胶砂膨胀影响的研究 (10)

3.5 本章小结 (11)

第4章化学外加剂对钙矾石膨胀源作用效果的影响 (12)

4.1 减水剂对含三种膨胀源的作用特性的影响 (12)

4.1.1 减水剂对含三种膨胀源水泥净浆凝结时间影响的研究 (12)

4.1.2 减水剂对三种膨胀源水泥胶砂强度发展的研究 (12)

4.1.3 减水剂对膨胀源水泥胶砂的流动度的影响研究 (13)

4.1.4 减水剂对膨胀源水泥胶砂的膨胀影响的研究 (14)

4.2 缓凝剂对膨胀源的作用特性影响的研究 (14)

4.2.1 缓凝剂对含膨胀源水泥净浆的凝结时间影响的研究 (14)

4.2.2 缓凝剂对含膨胀源水泥胶砂的强度影响的研究 (15)

4.2.3 缓凝剂对含三种膨胀源水泥胶砂的流动度影响的研究 (16)

4.2.4 缓凝剂对含三种膨胀源水泥胶砂的膨胀影响的研究 (16)

4.3 早强剂对含膨胀源水泥基材料作用特性的研究 (17)

4.3.2 早强剂对含三种膨胀源水泥胶砂的强度影响的研究 (17)

4.3.3 早强剂对含三种膨胀源水泥胶砂流动度影响的研究 (18)

4.3.4 早强剂对含膨胀源水泥胶砂的膨胀影响的研究 (19)

4.4 本章小结 (19)

第5章不同膨胀源作用机理的研究 (21)

5.1 减水剂对膨胀源应用效果差异相关机理分析 (21)

5.2 缓凝剂对膨胀源应用效果差异相关机理分析 (23)

5.2 早强剂对膨胀源应用效果差异相关机理分析 (24)

5.3 本章小结 (25)

结论 (26)

参考文献 (28)

致谢 (29)

附录A 外文翻译（译文） (30)

附录B 外文翻译（原文） (42)

第1章绪论

1.1 研究背景

在建筑工程中，对如防水抗裂、后浇带、结构加固等这些工程中使用的混凝土及某些干粉砂浆如：自流平、灌浆料、填充、修补砂浆等都有一定微膨胀特性的需求；工程中采用的方法通常是在混凝土及砂浆中添加一定量的膨胀组分，使水泥基材料在凝结硬化的过程中或凝结硬化后的某阶段产生一定的膨胀，消除干燥收缩或产生净值膨胀使工程结构得到加固，提高使用性能。目前使用的膨胀组分主要有：硫铝酸钙、氧化钙、铝酸钙、氧化钙—硫铝酸钙、氧化镁与金属六类[1]；钙矾石型膨胀源是目前应用最为广泛的膨胀组分；在膨胀源使用过程中，由于膨胀源自身矿物组分的差异及水泥基材料中其他组分的影响，使得不同膨胀源表现出不同的作用特性；而且，在水泥基材料中添加的各种外加剂也会对不同膨胀源产生不同的影响；因此，研究不同膨胀源的作用基本特性及不同外加剂对不同膨胀源作用效果的影响，对有膨胀性需求的混凝土或砂浆选择合适的膨胀组分有重大的现实意义。

1.2 研究现状

1.2.1 高铝水泥研究现状

目前，大多数研究内容是关于硅酸盐水泥—高铝水泥不掺石膏与掺石膏的两元或者三元体系的研究，其研究的目的基本上是利用高铝水泥的具有早强、高强、抗硫酸盐腐蚀的特点，改善硅酸水泥早期强度发展缓慢，体积稳定性差。缺少对高铝水泥-石膏-硅酸水泥复合体系的膨胀性能的研究。

在纯铝酸盐水泥体系中，加水搅拌后，高铝水泥矿物与石膏快速溶解产生Ca2+、SO42-、AlO2-、OH-等离子, 再相互反应，形成钙矾石过饱和溶液，体积膨胀而补偿收缩。

化学反应方程式为：

3CA+3CaSO4+41H2O→C3A?3CaSO4?32H2O+6Al(OH)3

3CA+CaSO4+21H2O→C3A?CaSO4?12H2O+6Al(OH)3

离子方程式：

AlO2-+2OH-+2H2O=[Al(OH)6]3- (1)

2[Al(OH)6]3-+6Ca2++24H2O={Ca6[Al(OH)6]224H2O}6+(2)

{Ca6[Al(OH)6]224H2O}6+ +3SO42-+2H2O={Ca6[Al(OH)6]224H2O}[3SO42-2H2O] (3) 王培铭等[5]认为硅酸盐水泥与铝酸盐水泥混合体系的的凝结时间会随铝酸盐水泥掺

量的增大而缩短，当掺量高于6%时会显著缩短，当掺量为15%时在10℃及20℃甚至发生速

凝现象；混合体系水泥的强度铝酸盐水泥掺量提高，抗压强度会先增大再降低。其中最大值时掺量为6%；混合体系的干缩，都比单一水泥的大。但是在其基础上掺入石膏会减少干缩率，甚至产生膨胀。在硅酸盐水泥与高铝水泥混合体系中掺入石膏的三元体系，可有效提高混合体系的早期强度，并使硬化体重的残余水减少，从而降低硬化浆体的干燥收缩。

1.2.2 硫铝酸盐水泥现状

目前，多采用硫铝水泥与硅酸盐水的二元体系研究或硫铝水泥、硅酸盐水泥、石膏三元系统的研究；缺少以硫铝水泥为添加料，掺入水泥基材料中研究其对水泥基材料基本特性的研究，其中所主要研究的性能一般是硫铝酸盐水泥块硬性能，缺少对膨胀性能的研究。

黄熀镔等[2]认为：掺入硫铝酸钙类膨胀组分的混凝土需水量增加、坍落度损失快；而且，它同其他外加剂的适应性不稳定，在应用前需要通过试验来验证；由于，混凝土的强度更主要依靠水化硅酸钙，所以掺入膨胀组分会对强度发展产生影响。同时他们指出，由于膨胀组分使用时对养护、对配合比准确性等诸多的要求，在工程必需要慎重的使用膨胀组分。

王来国等[3]认为硅酸盐—硫铝酸盐复合水泥体系，可是复合体系水泥具有优异的早期强度，后期强度有较大的增进率，可是还可以抵消单纯硅酸盐水泥在水泥硬化过程中体积收缩，而不会出现水泥本体产生裂缝或者开裂现象。

刘晓存等[4]研究阿利特—硫铝酸盐水泥与硅酸盐水泥复合制备的水泥的性能，认为阿利特—硫铝酸盐水泥与硅酸盐水泥按照一定比例复合，可使硬化浆体中得到较为适宜的胶/晶比，使硬化浆体的早期强度发展和后期强度发展都有明显的提高，性能优异；复合体系水泥的凝结时间有占百分比高的一种水泥所控制。

1.2.3 UEA膨胀剂研究现状

UEA膨胀剂，掺入硅酸盐水泥中会产生膨胀。其自身矿物组分中含有SO3一般很少需要外掺石膏，使其满足形成钙矾石时所需要的SO3。对UEA膨胀剂的研究较少。

戴民[5]等人在研究UEA水泥基灌浆料性能的影响时发现：掺入UEA膨胀剂的水泥灌浆料课产生明显的自由膨胀；掺量增大，膨胀率增大；但会降低强度发展，尤其是早期强度发展下降尤为明显；试样流动度随UEA掺量增加而减小，流动度损失增大。

1.2.4 外加剂对钙矾石形成影响研究现状

化学外加剂，掺入少量在混凝土或者胶砂中，能够显著改善某些缺点、不足或者提高一些优异的性能的物质；在现今的建筑施工工程中外加剂有着不可缺少的重要作用；膨胀组分和化学外加剂在共用的时候，就会存在一个适应性的问题；所以，研究外加剂对掺膨胀组分的水泥性能的影响还是很有必要的；膨胀组分的膨胀源就是钙矾石；所以探讨常见

的几种外加剂对钙矾石形成影响还是很有意义的。

高效减水剂，在现代的建筑施工中应用的最为广泛；高效减水剂是阴离子型高分子表面活性剂，在水泥水化早期，其主要吸附在铝酸三钙和钙矾石表面上，通过静电排斥，使水泥浆体的絮状结构破坏，释放出包裹其中的自由水，从而达到减水效果[6]。

先如今对于高效减水剂对钙矾石的形成的影响研究有两种结果：吸附抑制钙矾石结晶理论和吸附促进钙矾石结晶理论[7]。

w.prince、Eisa[8]等人的研究表明：掺入萘系高效减水剂会降低钙矾石的生成含量；sakai、slanicka[9]等人研究不同高效减水剂对C3A+石膏体系水化影响，其结果都表明：这些外加剂均延迟了C3A的水化，抑制钙矾石的生长。不过，Older等[10]人的研究却得到了相反的结论即其研究结果得到：三聚氰氨系高效减水剂、萘系高效减水剂和木质素系高效减水剂都可以加速早强水泥中的钙矾石的结晶；而抑制普通水泥中的钙矾石的结晶。杨守磊等人对出现两种理论的原因做出了分析，他们认为出现这两中相反观点的原因可能是：C3A活性的不同，试验中的石膏种类的差异。

杨守磊[11]在研究高效减水剂及缓凝剂对水泥初期水化与钙矾石结晶形成的影响中，通过对萘系高效减水剂、聚羧酸系高效减水剂、葡萄糖酸钠缓凝剂、柠檬酸缓凝剂、三聚磷酸钠缓凝剂及十二烷基苯磺酸钠对水泥浆体、C3A单矿物浆体和C3A+石膏体系1h水化温度的影响的研究，他认为高效减水剂及缓凝剂对C3A溶解和钙矾石结晶的均产生抑制作用。

1.2.5 膨胀机理的研究现状

目前膨胀水泥的膨胀源大多是钙矾石，钙矾石是水泥水化产物，它是水泥产生膨胀的主要原因，同时钙矾石的形成也对水泥的凝结时间、施工性能和强度有着一定的联系。各国业内人士对钙矾石形成对于水泥物理性能影响作研究，同时也对钙矾石结构、形成机理及影响因素进行了广泛的研究。

彭家惠[12]等采用液相离子浓度测定与固相物相分析的方法，分析离子浓度变化规律与钙矾石形成的关系，并探究各类离子对钙矾石形成的影响；他们得到钙矾石是由[Al(OH)

]3-八面体，铝氧八面体与钙多面体交替排列形成钙铝多面柱与SO42-进入柱间沟槽3个过程6

的串联形成，其中速率最慢的[Al(OH)6]3-形成过程为钙矾石形成的控制步骤。其中在形成钙矾石的离子中，[AlO2-]最低，也是影响钙矾石形成速率的最活跃因数[13]。

关于和钙矾石的膨胀，各国专家也推出了许多的膨胀理论。薛君玕[14]对前人理论进行总结得到：固相体积增大、固态反应、渗透压、吸水肿胀和晶体生长推力为钙矾石相引起膨胀的理论。他认为，硬化水泥浆体的膨胀是因为形成钙矾石，并通过液相形成的钙矾

石相转向固相时体积因外界水分的补充而增大。引起膨胀的根本原因是因晶体交叉生长的结晶压力而相互推斥；因此膨胀的大小和钙矾石的形态、数量、形成时间都有关联。

1.3 研究内容及目的意义

根据研究现状可知，目前，国内外大量的研究都是对单一膨胀组分的研究，缺少对多种不同膨胀源比较性的研究以及化学外加剂对不同膨胀源影响差异的研究；本课题选取三种不同钙矾石型膨胀源，探讨三种不同膨胀源的基本作用特性；在此基础上研究三种典型化学外加剂：减水剂、缓凝剂和早强剂对不同膨胀源的作用效果影响，最后得出三种不同膨胀源基本作用特性的差异及化学外加剂对不同膨胀源作用效果影响的差异。使得在不同情况下能够合理的选择膨胀组分对制备有特别需求的微膨胀混凝土及胶砂和推广膨胀源的应用有重要的现实意义。具体研究内容如下：

1)三种钙矾石膨胀源的基本作用特性研究

UEA膨胀剂、硫铝酸盐水泥、高铝水泥掺量对含水泥基材料膨胀率、强度、凝结时间、施工性能的影响。

2)化学外加剂对钙矾石膨胀源作用效果的影响

减水剂、缓凝剂、早强剂等对含三种钙矾石膨胀源水泥基材料膨胀率、强度、凝结时间、施工性能的影响。

3)不同膨胀源的作用机理研究

结合现代测试方法，探讨不同钙矾石膨胀源应用效果的差异的作用机理。

第2章原材料、研究步骤及试验方法

2.1 试验原材料

（1）P.II52.5R：镇江台泥水泥有限公司

（2）高铝水泥：郑州嘉耐

（3）硫铝水泥：登峰熔料产

（4）UEA膨胀剂

（5）工业无水石膏：市售

（6）缓凝剂：酒石酸、糖钠，市售工业纯

（7）粉体聚羧酸减水剂1016，苏州兴邦新型建材有限公司

（8）工业羟乙基纤维素醚（增稠剂）：山东瑞泰集团公司

（9）碳酸锂：工业用

（10）灰钙

（11）砂：40—100目烘干河砂与颗粒粒径为1.25mm单粒径的砂3︰25的混合砂。

2.2 研究步骤

2.2.1 三种钙矾石膨胀源的基本作用特性研究

以硅酸盐水泥为基础胶，选取40—100目烘干河砂与颗粒粒径为1.25mm单粒径的砂3︰25的混合砂，固定胶砂比为1:1.4，用水量以胶砂跳桌流动度在220~230mm流动度的用水量；掺入方式6%硫铝膨胀源+3%无水石膏、12%硫铝水泥膨胀源+5%无水石膏、6%高铝水泥+3%无水石膏、12%高铝水泥膨胀+5%无水石膏、6%UEA膨胀源、12%UEA膨胀源、6%硫铝水泥膨胀源和12%硫铝水泥膨胀源掺入硅酸盐水泥中（石膏为外掺）。

通过测定凝结时间、抗折/抗压强度、流动度损失及膨胀率来分析三种钙矾石膨胀源的基本作用特性的差异。

2.2.2 化学外加剂对钙矾石膨胀源作用效果的影响

化学外加剂对三种钙矾石膨胀源作用效果影响的差异研究，通过选择减水剂、缓凝剂和早强剂三种典型的外加剂以逐步掺入的方法，分析外加剂对三种膨胀源基本特性的差异，并探讨其机理原因。

其中水泥基材料中膨胀源掺量选择依据2.2.1各项性能最佳优化掺量；化学外加掺量的选择：减水剂选择掺量选择：0.1%、0.15%、0.2%、0.25%、0.3%，测量对高铝水泥膨胀源基本特性的研究，以强度最大的为最优掺量，选择最优掺量为0.25%；缓凝剂是对酒石酸和糖钠在单掺和复掺对掺高铝酸盐水泥膨胀组分水泥性能的影响，选择其中对流动度损

失影响最小的为最优掺量，选择最优掺量为：0.25%的缓凝剂掺量（酒石酸和糖钠为1:1）；早强度剂是对灰钙和碳酸锂的复合掺量的选择，通过测试强度，选择前期强度最大时早强剂掺量为最优掺量，最优选择为：1.0%灰钙和0.1%碳酸锂。化学外加剂通过逐步掺入的方法，研究其对掺不同类型膨胀组分的性能的影响规律。

2.2.3 不同膨胀源的作用机理研究

以上述试验中测定凝结时间的净浆，制成20mm×20mm×20mm的净浆试块，在养护室中标养到所需的龄期，选择试块内部的小部分，敲碎用无水乙醇终止水化，终止水化结束后，以45℃左右温度烘干，密封保存；以待X射线衍射分析。本次试验以XRD分析试样，来分析不同膨胀源的作用机理。

2.3 试验方法

2.3.1 凝结时间测定

凝结时间的测定方法按《水泥标准稠度、凝结时间、安定性检验方法》GB/T1346—2001中规定的方法测定；其中搅拌方式为：水泥与掺料干搅10min；再加水进行自动搅拌。2.3.2 力学性能及施工性能测试

按GB/T17671—1999《水泥胶砂强度检验方法（ISO法）》，进行胶砂强度试验。其中搅拌方式为：先砂与掺料干搅20min，然后再添加水泥再干搅10min后再加水进行自动搅拌。试件尺寸为40mm×40mm×160mm，胶砂比为1∶1.4，试件在温度为20±2℃的实验室里浇注成型，成型后在标准养护室里带模养护24h后脱模，然后在养护室里进行养护，分别测试1d、3d、7d的胶砂抗折和抗压强度。

以做力学试验的配比，测定砂浆的初始流动度及30min保留流动度。

2.3.3 膨胀率测定

膨胀率的测定参考水泥基灌浆料的竖向膨胀性测定GB 50119—2003附录C进行。采取架百分表法进行，将浆体灌入试模后待浆体表面略有凝结后盖上玻璃片，记下表盘初始读数h0。3h和24h后分别测量其塑性和刚性膨胀值。膨胀率按下式计算：

εt=(h0－h t)/h

式中：εt ----竖向膨胀率；

h0----试件高度的初始读数(mm)

h t----试件龄期为t时的高度读数(mm)

h----试件基准高度100(mm)

试验结果取一组三个试件的算术平均值，精确至10-2。

2.3.4 微观分析方法

微观测试采用XRD分析法的测试方法。

a)水化样制备

以水泥净浆试样制成20mm×20mm×20mm的净浆小试块，标养护到规定的水化龄期时，取试块内部的一部分式样，敲成2.5~5.0mm的小块，用无水酒精终止水化；终止水化后，磨细，并在45℃下烘干至恒重后密封保存，以备XRD的测试。

b)X射线衍射分析（XRD）

将不同编号的粉末试样经装样后分别在全自动X一射线衍射仪上进行试验。采用德国布鲁克公司D8 Focus型X射线衍射仪进行XRD分析，2θ范围为5°～70°。

第3章三种膨胀源的基本作用特性的研究

由于膨胀源自身组分的差异，不同膨胀源对相同水泥基材料也会表现出不同的应用性能；故本章选用UEA、硫铝酸盐水泥、高铝水泥三种钙矾石型膨胀源进行研究，通过测定对水泥基材料凝结时间、强度、施工性能以及膨胀率的影响，比较三种膨胀源对水泥的基本作用特性的差异。得到该三种膨胀源的基本作用特性的差异。

3.1 不同膨胀源对水泥净浆凝结时间影响研究

以相同的配比，探究三种膨胀源对水泥净浆凝结时间的影响。试验结果见表3-1。

表3-1 掺入不同膨胀源的水泥净浆凝结时间

掺量/% 基

准

样6%SAC+

3%无水

石膏

12%SAC

+5%无水

石膏

6%SAC 12%SA

C

6%AC+3%

无水石膏

12%AC+5

%无水石膏

6%U

EA

12%

UEA

时间

/min

初凝150 85 63 55 39 117 83 94 85 终凝166 109 93 108 62 155 122 120 118

从表3-1中可以看出，三种钙矾石型膨胀源都促进了水泥净浆的凝结时间，可以看出促凝效果：硫铝酸盐水泥膨胀源＞UEA膨胀源＞高铝水泥膨胀源；同时比较相同膨胀源两种掺量对水泥净浆凝结时间影响时，可以看出相同膨胀源掺量为12%的促凝效果要比掺量为6%的促凝效果更明显。同时，在比较硫铝酸盐水泥膨胀源外掺无水石膏与没有外掺石膏的两种情况，可以看出，两种情况与基准样相比都起促凝作用，但是不掺石膏的情况下促凝现象更加明显。

掺入三种膨胀源能够起到促凝作用，是因为掺入膨胀源，促进水泥中钙矾石的形成，产生促凝效果，每种膨胀源都会对水泥基材料产生缓凝的效果，掺入越高缓凝效果越明显；其中硫铝水泥膨胀源对水泥基材料的缓凝效果最为显著，高铝水泥膨胀源对水泥基材料缓凝的效果最小。

3.2 膨胀源对水泥胶砂强度的研究

三种膨胀源对水胶砂抗折及抗压强度影响如图3-1和图3-2所示。

从图3-1中可以看出：硫铝水泥膨胀源与高铝水泥膨胀源提高了水泥胶砂的7d的抗折强度，它们提高程度相近，而且这两种膨胀源掺量为6%时，对水泥胶砂的1d和3d的抗折强度影响不大；但是在掺量为12%时，降低了水泥胶砂的1d的抗折强度，提高3d的抗折强度；两种膨胀源的影响规律相近。而UEA膨胀源，其掺量为6%时，提高了水泥胶砂的3d抗折强度，降低1d和7d的抗折强度；掺量为12%时，降低了1d、3d和7d的抗折

强度。关于硫铝水泥膨胀没有外掺石膏的情况下，掺量为6%时，提高了1d和3d的抗折强度，降低7d的抗折强度；掺量为12%时，1d和3d抗折强度影响较小，但对7d抗折强度降低。

图3-1 掺入不同膨胀源水泥砂浆抗折强度

图3-2掺入不同膨胀源水泥砂浆抗压强度

从图3-2中可以看出：硫铝酸盐水泥膨胀源和高铝水泥膨胀源两种膨胀源提高了水泥胶砂的3d及7d的抗压强度，对1d的强度影响较小；对于UEA膨胀源，掺量为6%时，它对水泥胶砂的强度发展影响较小，但是掺量为12%时，缺降低了水泥胶砂的1d、3d和7d的抗折强度。关于硫铝酸盐水泥膨胀源，在没有外掺石膏的情况下，掺量为6%时，对水泥胶砂抗压强度影响较小；掺量为12%时，降低了1d和3d抗压强度抗压强度，对7d 的强度影响较小。可以看出三种膨胀源对水泥胶砂抗压强度影响差异：硫铝酸盐水泥膨胀源和高铝水泥膨胀源相近，对水泥胶砂抗折强度发展有益；优于UEA膨胀源对水泥胶砂抗压强度发展影响。

对与含硫铝水泥膨胀源及高铝水泥膨胀源的胶砂抗压强度提高，是因为膨胀源提供了AI2O3和SO3，从而产生AFt的形成，从而提高强度；掺入UEA膨胀源，强度降低时，是因为由于SO3不足，C3A会与钙矾石继续反应生成单硫型水化硫铝酸钙，从而降低抗压强度。

掺入高铝水泥膨胀源及硫铝水泥膨胀源对水泥胶砂1d的抗压强度发展影响不大却会提高水泥砂浆的后期抗压强度的发展，掺量越高，后期抗压强度提高越多；掺入UEA膨胀源，6%掺量是对抗压强度发展影响不大；12%掺量时会降低水泥砂浆的抗压强度发展。

3.3 膨胀源对水泥胶砂流动度影响的研究

三种膨胀源对水泥胶砂的初始流动及流动度损失的影响如表3-2所示。

表3-2 掺不同膨胀水泥胶砂流动度

掺量/% 基准

样6%SAC+

3%无水

石膏

12%SAC

+5%无水

石膏

6%AC

+3%无

水石膏

12%AC

+5%无

水石膏

6%U

EA

12%

UEA

6%S

AC

12%

SAC

直径

/mm

初始流

动度

215 215 225 225 220 220 230 215 215

0.5h保

留流动

度

210 195 210 220 205 215 215 205 170

从表3-2中可以看出：三种膨胀源会提高水泥胶砂的初始流动度，其影响程度：高铝水泥膨胀源＞UEA膨胀源＞硫铝水泥膨胀源。在膨胀源掺量为6%时，硫铝酸盐水泥膨胀源对水泥胶砂的流动度损失最大；而高铝水泥膨胀源和UEA膨胀源对水泥胶砂的流动度损失影响不大。在膨胀源掺量为12%时，三种的膨胀源都增大了水泥胶砂的流动度损失。硫铝酸盐水泥膨胀源在没有外掺石膏的情况下，流动度损失更大。三种膨胀源对水泥胶砂流动度损失影响程度：硫铝酸盐水泥膨胀源＞高铝水泥膨胀源和UEA膨胀源，其中高铝水泥膨胀源与UEA膨胀源相近。

掺入6%掺量的高铝水泥膨胀源及UEA膨胀源，提高水泥砂浆初始流动度，流动度损失影响不大，增加掺量会增大初始流动度，也会增大流动度损失；6%掺量的硫铝水泥膨胀源，对水泥砂浆初始流动度影响不大，但是增大了流动度损失；掺入提高，提高初始流动度，也增大流动度损失。

3.4 三种膨胀源对水泥胶砂膨胀影响的研究

本次研究中，以固定1:1.4的胶砂比，选择0.35、0.39、0.40、0.43、0.45的水灰比，

纤维素醚以每公斤干料添加0.1%、0.15%、0.2%、0.25%、0.35%的掺量分别掺入，都存在泌水的现象；所以，在本阶段的膨胀率试验未能进行。

3.5 本章小结

本章研究以三种膨胀源的基本作用特性的差异为重点；首先研究掺入膨胀源对水泥基材料的凝结时间、强度、膨胀率及施工性能的影响，探讨不同膨胀源对水泥基材料的基本作用特性差异。得到了以下结论：

1)每种膨胀源都会水泥基材料产生缓凝的效果，掺入越高缓凝效果越明显；其中硫铝水

泥膨胀源对水泥基材料的缓凝效果最为显著，高铝水泥膨胀源对水泥基材料缓凝的效果最小。

2)掺入高铝水泥膨胀源及硫铝水泥膨胀源对水泥胶砂1d的抗压强度发展影响不大却会

提高水泥砂浆的后期抗压强度的发展，掺量越高，后期抗压强度提高越多；掺入UEA 膨胀源，6%掺量是对抗压强度发展影响不大；12%掺量时会降低水泥砂浆的抗压强度发展。

3)掺入6%掺量的高铝水泥膨胀源及UEA膨胀源，提高水泥砂浆初始流动度，流动度损

失影响不大，增加掺量会提高初始流动度，也会增大流动度损失；6%掺量的硫铝水泥膨胀源，对水泥砂浆初始流动度影响不大，但是增大了流动度损失；掺入提高，提高初始流动度，也增大流动度损失。

第4章化学外加剂对钙矾石膨胀源作用效果的影响本章以研究化学外加剂对不同钙矾石型膨胀源的重点，选用减水剂、缓凝剂、早强剂三种典型的外以逐步掺入的试验方法，通过凝结时间、强度、施工性能及膨胀率，研究不同外加剂对不同膨胀源作用效果的影响。

4.1 减水剂对含三种膨胀源的作用特性的影响

以掺入减水剂时候，流动度在220~230mm之间的水灰比为本研究中的水灰比，及1:1.4的胶砂比，测量凝结时间、强度、膨胀率及施工性，研究减水剂对三种膨胀源作用特性的差异。

4.1.1 减水剂对含三种膨胀源水泥净浆凝结时间影响的研究

掺入减水剂对含三种膨胀源水泥净浆的凝结时间的影响如表4—1所示。

表4-1 不同膨胀源对掺减水剂水泥净浆的凝结时间

试样基准样6%SAC+3%无水石膏6%AC+3%无水石膏6%UEA 6%SAC 凝结时间/min

初凝100 50 36 60 28 终凝184 95 102 128 40

从表4-1中可以看出：掺入减水剂，硫铝水泥膨胀源与高铝水泥膨胀源的水泥净浆的凝结时间都缩短，而UEA膨胀源水泥净浆的凝结时间变长。其中减水剂对高铝水泥膨胀源水泥净浆凝结时间促凝效果比硫铝水泥膨胀源明显。即减水剂对三种膨胀源水泥净浆凝结时间的影响差异：高铝水泥膨胀源＞硫铝水泥膨胀源＞UEA膨胀源，硫铝水泥膨胀源和高铝水泥膨胀源为促凝效果，而UEA膨胀源为缓凝效果。与基准试样相比较，可以得到：减水剂会增加高铝水泥膨胀源促凝效果。掺入减水剂，保持稠度一定时，降低了水灰比，对含膨胀源水泥净浆的凝结时间会大大的缩短。

掺入减水剂，会使UEA膨胀源促凝效果减小，增大高铝水泥膨胀源促凝效果。

4.1.2 减水剂对三种膨胀源水泥胶砂强度发展的研究

掺入减水剂对含三种膨胀源水泥胶砂抗折/抗压强度发展的影响如图4-1所示。

从图4-1看出：掺入减水剂，三种膨胀源水泥胶砂的1d、3d和7d强度，都得到很大的发展，其中UEA膨胀源对水泥胶砂强度提高的最为显著；而硫铝水泥膨胀源与高铝水泥膨胀源提高程度相近。这是因为在减水剂掺入水泥胶砂中，在保持水泥用量及水泥胶砂的流动度相同的情况下，可以较大幅度地降低水泥胶砂的水灰比，从而可较大幅度的提高

水泥胶砂的抗压强度。

图4-1 减水剂对掺膨胀源水泥胶砂强度

掺入减水剂，对含高铝水泥膨胀源、硫铝水泥膨胀源及UEA膨胀源水泥砂浆强度发展影响不大，但会提高含硫铝水泥未掺石膏膨胀源3d强度。

4.1.3 减水剂对膨胀源水泥胶砂的流动度的影响研究

掺入减水剂对含三种膨胀源水泥胶砂的流动度损失如表4-2所示。

表4-2 减水剂对膨胀源水泥胶砂强度

掺量/% 基准样6%SAC+3%无水石膏6%AC+3%无水石膏6%UEA 6%SAC 直径/mm

初始流动度215 190 185 185 180 0.5h保留流动度185 155 180 185 150

从表4-2可以看出：掺入减水剂的情况下，三种膨胀源水泥胶砂的初始流动度相比较基准样而言，都降低了初始流动度，它们对初始流动度影响程度：高铝水泥膨胀源和UEA 膨胀源相近，而硫铝水泥膨胀源最大。不过相比较基准样而言，高铝水泥膨胀源和UEA 膨胀源的水泥胶砂的流动度损失很小；而硫铝水泥膨胀源的水泥胶砂的流动度损失很大。在流动度损失程度方面：硫铝水泥膨胀源＞高铝水泥膨胀源＞UEA膨胀源。

含硫铝水泥膨胀源砂浆流动度损失较大的原因是：硫铝水泥中含有活性较高的β—C2S，水化较快，较早的形成了C-S-H（I）凝结，从而降低流动度损失。掺入减水剂时，降低含三种膨胀源水泥砂浆的初始流动度，含硫铝水泥膨胀源水泥的流动度损失增大，含UEA膨胀源及高铝水泥膨胀源水泥砂浆流动度损失减小。

掺入减水剂，会改善UEA膨胀源、高铝水泥膨胀源及硫铝水泥未掺石膏的流动度损

高频电子线路重点知识总结

1、什么是非线性电子线路。 利用电子器件的非线性来完成振荡，频率变换等功能。完成这些功能的电路统称为非线性电子线路。 2、简述非线性器件的基本特点。 非线性器件有多种含义不同的参数，而且这些参数都是随激励量的大小而变化的，以非线性电阻器件为例，常用的有直流电导、交流电导、平均电导三种参数。 分析非线性器件的响应特性时，必须注明它的控制变量，控制变量不同，描写非线性器件特性的函数也不同。例如，晶体二极管，当控制变量为电压时，流过晶体二极管的电流对电压的关系是指数律的；而当控制变量为电流时，在晶体二极管两端产生的电压对电流的关系则是对数律的。 分析非线性器件对输入信号的响应时，不能采用线性器件中行之有效的叠加原理。 3、简述功率放大器的性能要求。 功率放大器的性能要求是安全、高效率和不失真（确切地说，失真在允许范围内）地输出所需信号功率（小到零点几瓦，大到几十千瓦）。 4、简述乙类推挽电路中的交叉失真现象以及如何防止交叉失真。 在乙类推挽电路中，考虑到晶体管发射结导通电压的影响，在零偏置的情况下，输出合成电压波型将在衔接处出现严重失真，这种失真叫交叉失真。为了克服这种失真，必须在输入端为两管加合适的正偏电压，使它们工作在甲乙类状态。常见的偏置电路有二极管偏置、倍增偏置。 5、简述谐振功率放大器的准静态分析法。 准静态分析法的二个假设： 假设一：谐振回路具有理想的滤波特性，其上只能产生基波电压（在倍频器中，只能产生特 定次数的谐波电压），而其它分量的电压均可忽略。v BE =V BB + V bm cosωt v CE =V CC - V cm cosωt 假设二：功率管的特性用输入和输出静态特性曲线表示，其高频效应可忽略。谐振功率放大器的动态线 在上述两个假设下，分析谐振功率放大器性能时，可先设定V BB 、V bm 、V CC 、V cm 四个电量的数 值，并将ωt按等间隔给定不同的数值，则v BE 和v CE 便是确定的数值，而后，根据不同间 隔上的v BE 和v CE 值在以v BE 为参变量的输出特性曲线上找到对应的动态点和由此确定的i C 值。 其中动态点的连线称为谐振功率放大器的动态线，由此画出的i C 波形便是需要求得的集电 极电流脉冲波形及其数值。` 6、简述谐振功率放大器的三种工作状态。 若将ωt=0动态点称为A ，通常将动态点A处于放大区的称为欠压状态，处于饱和区的称为 过压状态，处于放大区和饱和区之间的临界点称为临界状态。在欠压状态下，i C 为接近余弦 变化的脉冲波，脉冲高度随V cm 增大而略有减小。在过压状态下，i C 为中间凹陷的脉冲波， 随着V cm 增大，脉冲波的凹陷加深，高度减小。 7、简述谐振功率放大器中的滤波匹配网络的主要要求。 将外接负载变换为放大管所要求的负载。以保证放大器高效率地输出所需功率。 充分滤除不需要的高次谐波分量，以保证外接负载上输出所需基波功率（在倍频器中为所需 的倍频功率）。工程上，用谐波抑制度来表示这种滤波性能的好坏。若设I L1m 和I Lnm 分别为通过 外接负载电流中基波和n次谐分量的振幅，相应的基波和n次谐波功率分别为P L 和P Ln ，则对n 次谐波的抑制制度定义为H n =10lg(P Ln /P L )=20lg(I Lnm /I L1m )。显然，H n 越小，滤波匹配网络对n 次谐波的抑制能力就越强。通常都采用对二次的谐波抑制制度H 2 表示网络的滤波能力。 将功率管给出的信号功率P o 高效率地传送到外接负载上，即要求网络的传输效率η K =P L /P O 尽可 能接近1。

混凝土中钙矾石的研究进展综述

[摘要]本文主要从混凝土中钙矾石的结构、在混凝土中的形成机理、性质以及其在混凝土中生长规律五个方面简要综述了国内外钙矾石研究的进展，为以后进一步研究钙矾石作必要的准备。 [关键词]钙矾石；形成机理；生长规律 在沿海地区和内陆盐湖地区，混凝土结构物易受SO42－、Na+、Mg2+、Cl-等侵蚀，与其水化物进行固相或液相化学反应生成具有体积膨胀性质的钙矾石、石膏和硅灰石膏等大分子结晶体。通常认为钙矾石的发育膨胀使混凝土材料开裂，而氯离子(Cl-)使钢筋锈蚀，从而导致结构耐久性的丧失。在硫酸盐侵蚀下混凝土结构耐久性研究中，对大分子结晶体钙矾石的研究至关重要。 自从1872年W·米契阿里斯首次提出了“水泥杆菌”概念并制得钙矾石(3CaO·Al2O3·3CaSO4·30H2O)[1]以来的一个多世纪里，各国学者对钙矾石的研究从未停止。对钙矾石的研究主要是研究其物相结构、形成机理、特性以及其在混凝土中的生长规律等等，一个多世纪以来虽然对钙矾石的研究取得了一定的进展，但其中有些结论或者成果并不是完全一致的，有的甚至是互相矛盾的。本文就此对国内外混凝土中钙矾石的研究进展进行简要的综述，为进一步研究钙矾石晶体作必要的准备。钙矾石是我国对此晶体的称呼，国际通用名称是Ettringite。 1 钙矾石的物相结构 一般我们所指混凝土中的钙矾石是指水泥水化产物C—A—H(水化铝酸钙)和硫酸根离子结合产生的结晶物水化硫铝酸钙(简称AFt)，AFt与天然矿物钙矾石的化学组成及晶体结构基本相同。钙矾石的分子式是3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O，其结晶水的数量与其所处环境湿度有关。Taylor和Moore等人从微观层次对钙矾石的分子结构进行了研究，他们认为[2]，钙矾石的基本结构单元为{Ca3[Al(OH)6]·12H2O}3+，属三方晶系，呈柱状结构，其折射率为N0=11464，Ne=11458，25℃ 时的相对密度为117。钙矾石的构造式为[Ca6A l2(OH)12·24H2O]·(SO4)3·2H2O，其离子式为 {Ca6A l2(OH)12·24H2O}6+·(SO4)2-3·2H2O。每个晶胞中，由平行于C轴的{Ca6A l2(OH)12·24H2O}6+构成钙矾石基本结构单元柱，其柱芯是铝氧八面体[Al(OH)6]3-，空间群为P31C，柱状单元可重复的距离为1017。钙矾石的基本结构就是沿纵轴具有两倍的柱状结构，所以在长1017埃中有6个Ca原子，每个Ca原子外面有4个水分子配位，共有24个水分子，定向排列呈柱状，平行于总轴外侧有四个沟槽，其中3个沟槽各有一个硫SO42－，另一个沟槽中含有两个水分子。还有一种与钙矾石有关的晶体是单硫型水化硫铝酸钙 (C3A·CaSO4·12H2O，简称AFm)，该晶体结构[9]在第五届东京会议上已被确定，它属六方板状相，N0=1154，Ne=11488，双折射01016，20℃时的相对密度为1195，主层结构为[Ca2Al(OH)6]-22，层间由SO42－和6个H2O构成，每个钙原子和水分子连接形成Ca2Al(OH)6·2H2O[224]。游宝坤和席耀忠等一些学者认为[3]，钙矾石是一个族相，在硬化体水泥浆体中实际存在的钙矾石是一个含有其他离子相如SiO2，Fe2O3等的固溶体。 2钙矾石的形成机理 研究混凝土在复杂环境中的钙矾石形成机理，首先要了解和掌握钙矾石的制备。目前通过实验手段制备纯钙矾石的方法主要有以下3种：

影响品质五大因素.

现场管理五要素即（影响品质五大因素） 现场管理中，有五个方面是需要现场的班组长注意的，也是工业制造企业管理中所讲的五要素：人、机、料、法、环。 所谓人：就是指在现场的所有人员，包括主管、司机、生产员工、搬运工等一切存在的人。现场中的人，班组长应当注意什么呢？首先应当了解自己的下属员工。人，是生产（质量）管理中最大的难点，也是目前所有管理理论中讨论的重点，围绕这“人”的因素，各种不同的企业有不同的管理方法。人的性格特点不一样，那么生产的进度，对待工作的态度，对产品质量的理解就不一样。有的人温和、做事慢、仔细、对待事情认真；有的人性格急躁，做事只讲效率，缺乏质量，但工作效率高；有的人内向，有了困难不讲给组长听，对新知识，新事物不易接受；有的人性格外向，做事积极主动，但是好动，喜欢在工作场所讲闲话。那么，作为他们的领导者，你就不能用同样的态度或方法去领导所有人。应当区别对待（公平的前提下），对不同性格的人用不同的方法，使他们能“人尽其才”。发掘性格特点的优势，削弱性格特点的劣势，就是要你能善于用人。如何提高（品质）及生产效率，就首先从现有的人员中去发掘，尽可能的发挥他们的特点，激发员工的工作热情，提高工作的积极性。人力资源课程就是专门研究如何提高员工在单位时间内工效，如何激发员工的热情的一门科学。简单地说，人员管理就是生产（质量）管理中最为复杂，最难理解和运用地一种形式。机：就是指生产中所使用地设备、工具等辅助生产用具。生产中，设备的是否正常运作，工具的好坏都是影响（品质）及生产进度，产品质量的又一要素。一个企业在发展，除了人的素质有所提高，企业外部形象在提升；公司内部的设备也在更新。为什么呢？好的设备能提高生产效率，提高产品质量。如：企料，改变过去的手锯为现在的机器锯，效率提升了几十倍。原来速度慢、人体力还接受好大考验；现在，人也轻松，效率也提高了。所以说，工业化生产，设备是提 升（质量）生产效率的另一有力途径。

13钙矾石

延迟钙矾石生成的危害 Mario Collepardi 整体方法考虑的是混凝土施工及其在使用过程中所受的环境及结构荷载情况，而不是仅仅把混凝土作为一种实验材料[1]。Mehta[2，3]采用整体方法，对照试验室中的结果，来解释工程中混凝土结构的性能。他还特别研究了微裂缝对混凝土破坏过程所起的作用。 整体方法已用来重新考察混凝土破坏的四种主要原因[2]：硫酸盐侵蚀、碱硅酸盐反应、钢筋腐蚀和冻融破坏。本文以整体观点来阐述延迟钙矾石（DEF）生成的机理。此处DEF 的概念是指无论混凝土构件是否经过蒸养，在硫酸盐环境中由钙矾石引起的破坏。 以往关于延迟钙矾石损伤的假设 众学者对DEF引起混凝土的破坏提出不同的结论。以下是涉及破坏机理的假设中几种最重要的观点： 1．高温蒸养 普通钙矾石是作为调整新拌混凝土塑性阶段凝结时间的结果而生成，并在65～100℃蒸养时被破坏。当混凝土结构处于有水环境中（间断或持续地），后期重新生成的钙矾石导致硬化混凝土在使用中产生破坏性膨胀[4，5]。虽然，经高温蒸养是关键原因[6－8]，但DEF 的形成机理与钙矾石热分解的机理是不同的：当温度高于65℃时，C-S-H凝胶迅速吸附石膏的硫酸根，不与铝酸盐相反应而生成正常的钙矾石。后期，硫酸根从C-S-H凝胶中缓慢释放，通过孔溶液扩散到已有微裂缝的尖端，形成钙矾石晶核。 有关蒸养引起DEF的机理十分矛盾。有些人认为：蒸养混凝土的DEF效应与蒸养后净浆产生均匀的、整体的膨胀相关[9－11]，净浆膨胀导致骨料周围出现裂缝[10]，随后钙矾石填充在这些裂缝里，但这通常被看作是无害的，因为钙矾石的沉积并不造成混凝土膨胀和开裂。 另一些人则认为DEF引起的膨胀和开裂与钙矾石晶体在所处环境生长形成的压力相关[6－8，12]。尤其是从自由能的角度考虑，应该是先在已有微裂缝的尖端部位形成钙矾石晶核[7]，随后由于钙矾石晶体的生长引起微裂缝进一步扩展。 2．碱硅酸盐反应（ASR）或其他形成微裂缝的机理 ASR是开裂的重要原因，而在后期潮湿环境下裂缝中发现的钙矾石被认为是裂缝存在的结果而非原因[13，14]。一些经蒸养的预应力混凝土轨枕中发现了碱硅凝胶和钙矾石的混合物[15]，应该注意的是：当有碱活性的硅质骨料存在时，初始的膨胀和开裂是ASR所引起；而经过大约一个月后没有更多的ASR凝胶形成时，后期的进一步膨胀则由钙矾石的沉积造成[16]。高温蒸养激化了碱-硅酸盐反应活性[17，18]。因此，要想生产不发生DEF的蒸养混凝

影响吸声材料吸声性能的因素

影响吸声材料吸声性能的因素 天津柱杞隔音，吸音材料的性能分析和影响因素！ 影响吸声材料吸声性能的几个因素 多孔吸声材料对高频声吸声效果好，而对低频声效果较 差，这是因为多孔材料的孔隙尺寸与高频声波的波长相近所 致。要想展宽多孔吸声材料的吸声带宽，提高材料的吸声效 果，要从材料的内在因素和使用中的安装与构造两方面去考 虑.多孔材料的吸声性能，主要受材料的流阻、孔隙率、结构 因子、厚度、堆密度、材料背后的空气层、材料表面的装饰处理以及使用的外部条件等的影响，在使用中要注意扬长避短。 1.材料的流阻 它是多孔吸声材料本身透气性的物理参数当声波引起空气振动时，有微量空气在多孔材料的孔隙中通过，这时材料两面的静压差与气流线速度之比，即为材料的流阻，单位是kg/(m3·s)。流阻的大小，一般与材料内部微孔多少、大小、互相连通的程度等因素有关，它对材料吸声性能的影响有着重要作用。 对于一定厚的多孔材料有一个相应合理的流阻值，过低或过高的流阻值吸声系数都不是最佳。因此通过控制材料的流阻可以调整材料的吸声性能。一般薄而稀疏的材料流阻很低;吸声就差，而闭孔的轻质的多孔材料流阻很高，吸声作用很小，甚至没有。 2.孔除率 孔隙率是指多孔材料的空气体积与材料总体积之比，常用百分数表示。一般多孔吸声材料的孔隙率高达70，有些甚至达90%左右。同时要求这些孔隙尽可能细小而且均匀分布，这样材料内的筋络比表面积会大，有利于声能的吸收。 3.结构因子 结构因子是多孔材料吸声理论中为修正毛细管理论而导入的系数。它表示多孔材料中孔的形状及其方向性分布的不规则情况，在多孔材料吸声作用的理论研究中，将材料间晾作为毛细管沿厚度方向纵向排列的模型，但实际上多孔材料的间隙形状和排列是很复杂的，为了使理论和实际相符合，考虑一项修正系数，这就是结构因子二通常其数值一般在2-10范围内;偶尔也会达到25.玻璃棉为2-4木丝板为3-6，柱杞聚酯吸音棉为5-10,聚氨醋泡沫为2-8,微孔吸声砖6-20. 4、材料厚度的影响 同一种材料厚度一定，在低频范围吸声系数相对较低，随频率的增加而迅速提高，到高频范围起伏不明显，但随材再厚度加大，高频吸收增加不明显，只是低频吸声系数加大多孔材料吸声特性随厚度变化。 实验表明，同一种多孔材料，当堆密度一定时，厚度和频率的乘积决定吸声系数。当材料厚度增加一倍，频谱曲线向低频方向移动一个倍频带。在实际应用中多孔材料的厚度一般取30~50mm就够了，如需提高低频的吸声效果，厚度可取50~100mm，必要时也可大于100mm，在大就不太经济了，而且继续增加材料的厚度，吸声系数增加值逐渐减少，特别是当材料厚度相当大时，此时由于厚度引起的吸声变化就不明显了。在吸声及消声设计中，常常要根据对低频的吸声要求来选定材料的厚度。比如柱杞隔音的聚酯纤维吸音棉，它的孔隙率和特制的2.5~5cm的厚度，足可以满足正常的吸音系数和声学需求。 5、材料堆密的影响 堆密度是指吸声材料的单位体积质量，单位为kg/㎡。多孔材料堆密度增加时，材料内部的孔隙率会相应降低，吸声频谱曲线向低频方向移动，但高频吸声效果却可能降低。当堆密度过大时，吸声效果又会明显降低。

影响质量控制的五大因素

影响建筑五大主要因素 一、人的因素 人的因素主要指领导者的素质，操作人员的理论、技术水平，生理缺陷，粗心大意，违纪违章等。施工时首先要考虑到对人的因素的控制，因为人是施工过程的主体，工程质量的形成受到所有参加工程项目施工的工程技术干部、操作人员、服务人员共同作用，他们是形成工程质量的主要因素。首先，应提高他们的质量意识。施工人员应当树中五大观念即质量第一的观念、预控为主的观念、为用户服务的观念、用数据说话的观念以及社会效益、企业效益（质量、成本、工期相结合）综合效益观念。其次，是人的素质。领导层、技术人员素质高。决策能力就强，就有较强的质量规划、目标管理、施工组织和技术指导、质量检查的能力；管理制度完善，技术措施得力，工程质量就高。操作人员应有精湛的技术技能、一丝不苟的工作作风，严格执行质量标准和操作规程的法制观念；服务人员应做好技术和生活服务，以出色的工作质量，间接地保证工程质量。提高人的素质，可以依靠质量教育、精神和物质激励的有机结合，也可以靠培训和优选，进行岗位技术练兵。 二、材料因素 材料（包括原材料、成品、半成品、构配件）是工程施工的物质条件，材料质量是工程质量的基础，材料质量不符合要求，工程质量也就不可能符合标准。所以加强材料的质量控制，是提高工程质量的重要保证。影响材料质量的因素主要是材料的成份、物理性能、化学性能等、材料控制的要点有： 1）优选采购人员，提高他们的政治素质和质量鉴定水平、挑选那些有一定专业知识。忠于事业的人担任该项工作。 2）掌握材料信息，优选供货厂家。 3）合理组织材料供应，确保正常施工。 4）加强材料的检查验收，严把质量关。 5）抓好材料的现场管理，并做好合理使用。 6）搞好材料的试验、检验工作。 三、方法因素 施工过程中的方法包含整个建设周期内所采取的技术方案、工艺流程、组织措施、检测手段、施工组织设计等。施工方案正确与否，直接影响工程质量控制能引顺利实现。往往由于施工方案考虑不周而拖延进度，影响质量，增加投资。为此，制定和审核施工方案时，必须结合工程实际，从技术、管理、工艺、组织、操作、经济等方面进行全面分析、综合考虑，力求方案技术可行、经济合理、工艺先进、措施得力、操作方便，有利于提高质量、加快进度、降低成本。 四、机械设备 施工阶段必须综合考虑施工现场条件、建筑结构形式、施工工艺和方法、建筑技术经济等合理选择机械的类型和件能参数，合理使用机械设备，正确地操作。操作人员必须认真执行各项规章制度，严格遵守操作规程，并加强对施工机械的维修、保养、管理。 五、环境因素 影响工程质量的环境因素较多，有工程地质、水文、气象、噪音、通风、振动、照明、污染等。环境因素对工程质量的影响具有复杂而多变的特点，如气象条件就变化万千，温度、湿度、大风、暴雨、酷暑、严寒都直接影响工程质量，往往前一工序就是后一工序的环境，前一分项、分部工程也就是后一分项、分部工程的环境。因此，根据工程特点和具体条件，应对影响质量的环境因素，采取有效的措施严加控制。 此外，冬雨期、炎热季节、风季施工时，还应针对工程的特点，尤其是混凝土工程、土方工程、水下工程及高空作业等，拟定季节性保证施工质量的有效措施，以免工程质量受到冻害、

频率特性分析

实验三 频率特性分析 一·实验目的 1.掌握频率特性的基本概念，尤其是频率特性的几种表示方法。 2.能熟练绘制极坐标频率特性曲线（奈奎斯特曲线）和对数频率特性曲线，尤其要注意的是在非最小相位系统时曲线的绘制。 3.正确应用频率稳定判别方法，包括奈奎斯特稳定判据和对数稳定判据。 4.熟练正确计算相位裕量和幅值裕量。 5.掌握闭环频率特性的基本知识以及有关指标的近似估算方法。 二·实验内容 1增加开环传递函数零极点个数对奈奎斯特图的影响 1）改变有限极点个数n ，使n=0,1,2,3 Nyquist Diagram Real Axis I m a g i n a r y A x i s -2 -101234 -3.5-3-2.5-2-1.5-1-0.50 0.511.52n=0 n=1 n=2 n=3 2）改变原点处极点个数v ，当v=1,2,3,4, Nyquist Diagram Real Axis I m a g i n a r y A x i s -2 -1.5 -1 -0.5 00.5 1 1.5 2 -2-1.5 -1 -0.5 00.5 1 1.5 2 System: sys P hase Margin (deg): -32.9Delay Margin (sec): 4.41At frequency (rad/sec): 1.3 Closed Loop Stable? No System: sys P hase Margin (deg): -121Delay Margin (sec): 3.49At frequency (rad/sec): 1.2 Closed Loop Stable? No System: sys P hase Margin (deg): 150Delay Margin (sec): 2.28At frequency (rad/sec): 1.15Closed Loop Stable? No System: sys P hase Margin (deg): 51.8Delay Margin (sec): 0.575 At frequency (rad/sec): 1.57 Closed Loop Stable? Yes v=1 v=2 v=3 v=4

绕组的高频特性及其对损耗的影响

绕组高频效应及其对损耗的影响 1.集肤效应 1.1集肤效应的原理 图1.1表示了集肤效应的产生过程。图中给出的是载流导体纵向的剖面图，当导体流过电流（如图中箭头方向）时，由右手螺旋法则可知，产生的感应磁动势为逆时针方向，产生进入和离开剖面的磁力线。如果导体中的电流增加，则由于电磁感应效应，导体中产生如图所示方向的涡流。由图可知：涡流的方向加大了导体表面的电流，抵消了中心线电流，这样作用的结果是电流向导体表面聚集，故称为集肤效应。在此引进一个集肤深度〈skin depth〉的概念，此深度的电流密度大小恰好为表面电流密度大小的1/e倍： 一般用集肤深度Δ来表示集肤效应，其表达式为： (1.1) 其中：γ为导体的电导率，μ为导体的磁导率，f为工作频率。 图1.1.集肤效应产生过程示意图 图1.2.高频导体电路密度分布图

高频时的导体电流密度分布情形，大致如图1.2所示，由表面向中心处的电流密度逐渐减小。 由上图及式1.1可知，当频率愈高时，临界深度将会愈小，结果造成等效阻值上升。因此在高频时，电阻大小随着频率而变的情形，就必须加以考虑进去。 1.2影响及应用 在高频电路中可以采用空心导线代替实心导线。此外，为了削弱趋肤效应，在高频电路中也往往使用多股相互绝缘细导线编织成束来代替同样截面积的粗导线，这种多股线束称为辫线。在工业应用方面，利用趋肤效应可以对金属进行表面淬火。 考虑到交流电的集肤效应，为了有效地利用导体材料和便于散热，发电厂的大电流母线常做成槽形或菱形母线；另外，在高压输配电线路中，利用钢芯铝绞线代替铝绞线，这样既节省了铝导线，又增加了导线的机械强度，这些都是利用了集肤效应这个原理。 集肤效应是在讯号线里最基本的失真作用过程之一，也有可能是最容意被忽略误解的。与一般讯号线的夸大宣传所言,集肤效应并不会改变所有的高频讯号,并且不会造成任何相关动能的损失。正好相反，集肤效应会因传导体的不同成分，在传递高频讯号时有不连贯的现象。同样地，在陈旧的线束传导体上，集肤效应助长讯号电流在多条线束上的交互跳动，对于声音造成刺耳的记号。 2邻近效应 图2.1表示了邻近效应的产生过程。A、B两导体流过相同方向的电流IA和IB，当电流按图中箭头方向突增时，导体A产生的突变磁通ΦA-B在导体B中产生涡流，使其下表面的电流增大，上表面的电流减少。同样导体B产生的突变磁通ΦB-A在导体A中产生涡流，使其上表面的电流增大，下表面的电流减少。这个现象就是导体之间的邻近效应。 当流过导体的电流相同，导体之间的距离一定时，如果导体之间的相对面积不同，邻近效应使得导体有效截面面积不同。研究表明:导体的相对面积越大则导体有效截面越大，损耗相对较小。

影响服务质量的五大因素.

影响服务质量的五大因素 服务的提供过程可以是高度机械化的或者是高度人工化的。前者如自动售货、自动摄影、自动取款等;后者如法律咨询、医疗、保健等。值得注意的是:不论是高度机械化的或是高度人工化的服务提供都需要对其过程作出具体的规定,按照详细的程序来进行。那么对过程的控制如何将直接影响服务的质量。我们把影响服务过程质量的原因归结为五大因素: 1.人 对控制服务过程起着直接的、决定性作用的是服务者,是他们的素质,其中包括职业道德、个人品质、服务技巧和服务态度。所以说与工业相比,服务业中人的因素显得更加的突出。 2.设施 无论是哪一种类型的服务,都离不开各种设施。服务特性的达到和服务过程的完成于设施的优劣及其保养维护密切相关。 3.材料 对于服务,我们所说的材料指两个方面:其一是销售的商品、食品和饮料及服务中用到的其他消耗品等有形的物质;其二是信息,包括市场信息、商品信息、技术信息、服务信息、金融信息等无形的物质。材料对服务特性以及服务过程的质量的影响是很大的。 4.方法 服务的方法一般来讲是有一定的规律性的,它反映在各种规范中,但它又是灵活的,这又取决于服务者的素质。服务方法包括服务

的技能、方式、程序、服务的艺术,以及管理用到的各种统计和非统计方法。显然,服务方法的优劣对服务特性的达到和服务过程的完成有着重要的影响,是一个重要因素。 5.环境 顾客要求在舒适的环境中购物、旅行、住宿和餐饮,在有秩序的环境中进行金融、医疗、咨询、维修等活动。环境的安全、优美、方便、舒适和有序是达到服务特性要求的必要条件,是服务过程中应不断加以关注的重要因素。 通过控制人、设施、材料、方法、环境五大因素,来控制过程,以达到实现每一服务特性项目及其指标,这是质量管理的重要思路和原则。

钙矾石的物理化学性能与混凝土的耐久性

钙矾石的物理化学性能与混凝土的耐久性 游宝坤（中国建筑材料科学研究院） 摘要：本文综合介绍国内外学者对钙矾石的物理化学性能的研究成果，讨论矾石对水泥混凝土物理力学性能及其耐久性的影响，对正确使用混凝土膨胀剂、膨胀－自应力水泥等特种混凝土具有指导意义。 关键词：钙矾石，延迟钙矾石、低硫铝酸钙、耐久性 一、前言 在我国建筑工程中，常用到混凝土膨胀剂、膨胀型防水剂、硫铝酸盐水泥、铁铝酸盐水泥、低热微膨胀水泥、明矾石膨胀水泥和快硬早强水泥等特种混凝土。据不完全统计，各种混凝土膨胀剂年销量近30万吨，以平均掺量40kg/m3计，折合补偿收缩混凝土约750万m3，其他膨胀－自应力水泥和早强水泥年销约20万吨，以每立方混凝土水泥用量380kg计，折合混凝土量约53万m3，总计约800万m3/年。这些膨胀剂或膨胀－自应力水泥均以钙矾石（C3A·3CASO4·32H2O）为膨胀源或早强水化物。工程界对如何正确使用这些特种混凝土，并对它们的耐久性十分关注。学术界对延迟钙矾石的生成条件及其可能带来的破坏开展了讨论。这就涉及钙矾石的生成条件及其物理化学性能等根本问题。作者根据国内外学者较一致的研究成果，撰写成本文，可供读者参考。 二、钙矾石的晶体结构 1892年Michaelis通过硫酸铝溶液与石灰水反应，制备了针状棱柱体，其化学成份为3CaO·Al2O3·3CaSO4·30H2O 的矿物，并提出硅酸盐水泥混凝土受硫酸盐浸蚀的原因是由于在混凝土中形成了这种“水泥杆菌”［1］，其后，许多研究者论证了钙矾石的组成为C3A·3CASO4·32H2O，其结晶水含量与环境湿度有关。这种三硫酸盐型的水化硫铝酸钙与天然矿物钙矾石基本相同，因而人们又称它为钙矾石。钙矾石的外形是六方柱状或针状。1936年，Bannister对钙矾石的晶体结构进行研究认为：它的六方晶包含有两个分子的C3A·3CaSO4·31H2O, a0=b0=11.10埃，C0=21.58埃。空间群为C31c。其折射率N0＝1。464，Ne＝1.458。25℃时比重为1.73。在X 射线衍射图上具有9.73、5.61、3.88埃特征峰，在差热分析中160℃附近出现很大的吸热谷，在300℃处有一小的吸热谷［2］。 近年来，一些研究者对钙矾石晶体结构作了进一步研究，归纳有两种模型：一种是由垂直于Ｃ轴的层状结构模型，另一种是柱状结构模型。Moore和Taylor认为［3］，六方柱状钙矾石晶体结构为 ｛C6[Al(OH)6]2·24H2O｝·(SO4)3·2H2O。每个晶胞中，由平行于C轴的｛C6[Al(OH)6]2·24H2O｝+6构成多面体，在多面柱的沟槽之间有三个［SO4］2-和二个H2O分子。整个铝柱［Al(OH)6］3-是带负电荷的，而各个

研究控制品质的几项影响因素

现代工程控制理论实验报告 学生姓名：任课老师： 学号：班级：

实验七：研究控制品质的几项影响因素 一、研究代数环对仿真系统的影响及消除方法 1、实验原理及目的 （1）代数环的定义 如图所示，当输入与输出之间为直通环节（不存在积分、微分，只存在比例关系，）且输出直接作用于输入时，称这样的系统为代数环。 （2）代数环的形成原因 在工程当中不会存在纯比例的系统，因此实际的代数环系统不会存在。但在科学运算或计算机进行仿真时，由于这样或那样的原因，总会出现代数环这样的系统。现举例如下： 某系统如下图所示，取k=2，T=0.01。

利用局部离散法仿真得到的输出曲线如下： 可见系统最后的输出发散。 分析原因，正是由于T较小导致计算机仿真时将该系统视作了代数环（如下）。 其中A近似取2，B取1。之所以说A近似取2，是因为T虽小但其对系统仍是有一定影响的。

对A=2,B=1的代数环进行仿真，输出曲线如下 （3）实验目的 本次实验借助matlab仿真，研究代数环对系统仿真的影响，以及寻找消除代数环的方法。 2、研究代数环对系统仿真的影响 对于如图所示的系统，在输入阶跃信号的条件下，利用matlab进行仿真，输出曲线如下：

（1）取A=0.1，B=1，系统的仿真输出曲线如下： 可以看到三条曲线最终都能稳定下来，而且最终都稳定在0.090909这个值上。 其次分析每条曲线，可以发现仿真步长dt越大，输出曲线的稳定时间越长。这说明仿真步长的改变会影响系统的仿真输出。 而对于一个确定的系统，当输入确定时，系统的输出是不应该随仿真手段的不同而出现大的变化的。在不致于使系统发散的条件下，仿真步长的不同最多影响仿真精度，而不大幅影响输出曲线的形状。 对代数环进行仿真时，输出曲线形状与仿真步长有关，直接意味着仿真结果是不可信的。 （2）取A=1,B=1，系统的仿真输出曲线如下：

水泥浆体中钙矾石形成发展的X射线衍射原位测试法

水泥浆体中钙矾石形成发展的X射线衍射原位测试法 王培铭，陈波，吴建国 （同济大学材料科学与工程学院，先进土木工程材料教育部重点实验室，上海 200092） 摘要：本文介绍了用透X射线专用薄膜，将新鲜水泥浆体密封在X射线衍射样品架上，然后对样品在不同的水化时间段直接进行X射线衍射测试的X射线衍射原位测试法。该方法是对同一样品进行多次测试，避免了因终止水化、研磨以及制样而引入的误差，可以实现对水泥水化样品的实时监测。本文通过使用E-SEM观察分析原位法测试样品和终止水化样品中钙矾石晶体的取向性，证明X射线衍射实验条件下样品测试区域的整体代表性和对比原位法和终止水化法测得的钙矾石X射线衍射特征峰积分强度的变化，验证了X射线衍射原位法研究钙矾石生成发展的可行性。 关键词：X射线衍射（XRD）；原位法；钙矾石（AFt）；可行性 Native State XRD Testing for Researching Ettringite’s Amount in Cement Paste Wang Peiming, Chen Bo, Wu Jianguo (Key Laboratory of Advanced Civil Engineering Materials of Ministry of Education, School of Materials Science and Engineering, Tongji University, Shanghai, 200092) Abstract: The native state X-ray diffraction (XRD) testing which is introduced in the paper is a way that seals fresh cement paste in XRD sample holder by X-ray penetrable film for direct XRD testing at different hydration age. This measurement makes times of tests on the same sample in native state. The sample’s hydration needs not to be stopped for testing, so it has no grinding and sample preparation effects, and initial reactions of cement can be followed. The feasibility of the native state XRD testing is attested in the paper through observing preferred orientation of AFt crystals in native state testing sample and stopped hydration sample by E-SEM, proving rationality of treating tested area as whole sample’s representative under the XRD scanning condition and comparing variation of integral intensities of AFt’s characteristic peak between native state testing sample and stopped hydration samples. Keywords: X-ray diffraction (XRD); native state testing; ettringite (AFt); feasibility 1．引言 高硫型水化硫铝酸钙C3A·3CaSO4·32H2O简称钙矾石，缩写为AFt，是硅酸盐水泥重要的早期水化产物之一，极大地影响水泥的早期水化性质。自从1892年E．Michaeli首次提出了“水泥杆菌”概念并成功制备钙矾石以来，国内外学者对钙矾石进行了广泛的研究，近年来仍有不少报告，范围涵盖钙矾石的结构[1-2]、形成条件与机理[3-4]、特性[5]以及其在水泥基材料中的生长规律[6-7]等等。但是在对钙矾石进行研究时，几乎所有的研究对象都是终止水化样品，采用X射线衍射进行研究[8]时亦是如此。 本文介绍的X射线衍射原位法是用透X射线专用薄膜，将水泥水化样品密封在X射线衍射样品架内养护，在不同的水化时间段对样品直接进行XRD测试，实现对水泥水化样品的

多孔材料影响吸声性能的因素

多孔材料影响吸声性能的因素 理论和试验两方面都表明，对多孔吸声材料采用不同的处理方法，例如，改变其密度、厚度等都可以影响材料的吸声特性。同样，不同的环境条件，例如，温度、湿度和变化也可能改变材料的吸声特性。其中主要的影响因素有材料厚度、密度、背后空气层、护面层、材料表面处理、温度和湿度等。 (1)材料厚度的影响 大多数多孔吸声材料的吸声系数是随着频率的增加而增加，中、高频区域的吸声性能一般要优于低频区域。当材料厚度增加时，高频区域的吸声系数没有增加而中、低频区域的吸声系数却有明显提高，扩大了材料的有效吸声频率范围。这和前面的理论分析也是一致的，即是改善低频区域吸声效果，需要增加材料厚度。在实际选用多孔材料厚度时，应主要考虑中、低频区域吸声特性。 (2)材料密度的影响 吸声材料密度的变化,也要影响到材料的吸声特性。低中频范围，容重大的，吸声系数要稍高一些;而在高频区域其结果相反，容重小的，吸声系数稍高，在其他厚度条件下做类似试验，其变化趋势也是如此。实际应用效果表明，容重过大、过小对材料的吸声特性均有不良影响。在一定的使用条件下，每种材料的容重有一个最佳值范围。 (3)材料背后空气层的影响 材料背后有无空气层，可使材料的吸声性能有比较明显的变化。材料吸声性能的比较，其变化趋势和材料增加相应厚度所引起的吸声性能的变化相近似，可以提高低、中频区域的吸声效果。 通常，空气层厚度为1/4波长的奇数倍时，相应的吸声系数最大;而当其厚度为1/2波长的整数倍时，吸声系数最小。在实际工程设计中，为了兼顾声学性能和安装等方面的可能性，一般空气层厚度为70-100mm，如果需要进一步增加改善低频频的吸声特性，可进一步增加空气层厚度。 增加材料厚度和在材料后设置空气层都可以改善材料在低、中频区域的吸声特性。 (4)材料护面层的影响 从声学角度讲，要求吸声表面具有良好的透声性。从声阻抗讲，就是希望表面上的声阻抗率接近空气的特性阻抗。 一般常用的护面层有金属网、穿孔板、玻璃布、塑料薄膜等。经常作为保护层使用的穿孔板，其穿孔率应大于25%,否则将对材料的吸声性能产生影响，对高频吸声的影响往往是由于护

影响产品质量的五大因素

影响产品质量的五大因素 人机料法环是对全面质量管理理论中的五个影响产品质量的主要因素 的简称。 ?人：指制造产品的人员； ?机：指制造产品所用的设备； ?料：指制造产品所使用的原材料； ?法：指制造产品所使用的方法； ?环：指产品制造过程中所处的环境。 8 B" a- v e( i 这五大要素论中，人是处于中心位置和驾驶地位的，就像行驶的汽车一样，汽车的四只轮子是“机”、“料”、“法”、“环”四个要素，驾驶员这个“人”的要素才是主要的。没有了驾驶员这辆车也就只能原地不动成为废物了。一个工厂如果机器、物料、加工产品的方法也好，并且周围环境也适合生产，但这个工厂没有员工的话，那他还是没法进行生产。 + ?7 L: U1 P' u( y( R4 ]: x 人的分析： 1.技能问题？ 2.制度是否影响人的工作？ 3.是选人的问题吗？ 4.是培训不够吗？ 5.是技能不对口吗？ 6.是人员对公司心猿意马吗？ 7.有责任人吗？

8.人会操作机器？人适应环境吗？人明白方法吗？人认识料 吗？ 机的分析： 就是指生产中所使用的设备、工具等辅助生产用具。生产中，设备的是否正常运作，工具的好坏都是影响生产进度，产品质量的又一要素。 1.选型对吗？ 2.保养问题吗？ 3.给机器的配套对应吗？ 4.作机器的人对吗？机器的操作方法对吗？机器放的环境适 应吗？ 机器设备的管理分三个方面，即使用、点检、保养。使用即根据机器设备的性能及操作要求来培养操作者，使其能够正确操作使用设备进行生产，这是设备管理最基础的内容。 点检指使用前后根据一定标准对设备进行状态及性能的确认，及早发现设备异常，防止设备非预期的使用，这是设备管理的关键。 保养指根据设备特性，按照一定时间间隔对设备进行检修、清洁、上油等，防止设备劣化，延长设备的使用寿命，是设备管理的重要部分。 8 R1 i' y% L9 p8 M& a 料的分析： 1.是真货吗？; L0 S2 r2 K$ Y# G 2.型号对吗？ 3.有保质期吗？ 4.入厂检验了吗？

合成条件对钙矾石形貌的影响

第45卷第5期2017年5月 硅酸盐学报Vol. 45，No. 5 May，2017 JOURNAL OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETY https://www.wendangku.net/doc/1a2872155.html, DOI：10.14062/j.issn.0454-5648.2017.05.05 合成条件对钙矾石形貌的影响 张文生，张金山，叶家元，王宏霞，张建波，刘锦成 (中国建筑材料科学研究总院，绿色建筑材料国家重点实验室，北京 100024) 摘要：钙矾石是硫铝酸盐水泥水化的主要产物，决定着硫铝酸盐水泥的性能，而在硅酸盐水泥混凝土中影响也非常重要。钙矾石的形成条件决定了其形貌，其形成时间影响着水泥和混凝土的性能。采用化学合成方法合成钙矾石，研究了不同合成条件对钙矾石形成和形貌的影响。结果表明：不同原料合成的钙矾石形貌显著不同且长宽比差异显著；适当提高温度能够促进钙矾石的形成，80℃条件下反应可以形成钙矾石且形貌多样，100 ℃条件下反应钙矾石不能稳定存在；随着液相pH值的增加，钙矾石的长宽比逐渐减小；硼酸抑制钙矾石在(001)方向的生长。 关键词：钙矾石；合成条件；形貌；形成过程 中图分类号：TQ172.11 文献标志码：A 文章编号：0454–5648(2017)05–0631–08 网络出版时间：2017–04–21 12:30:04 网络出版地址：https://www.wendangku.net/doc/1a2872155.html,/kcms/detail/11.2310.TQ.20170421.1230.005.html Influence of Synthesis Conditions on Morphology of Ettringite ZHANG Wensheng, ZHANG Jinshan, YE Jiayuan, WANG Hongxia, ZHANG Jianbo, LIU Jincheng (State Key Laboratory of Green Building Materials, China Building Materials Academy, Beijing 100024, China) Abstract:Ettringite is a main product of sulphur aluminate cement hydration, and it has a more significant influence on the performance of cement and concrete. The formation conditions of ettringite affects its morphology. In this work, ettringite was synthesized by a chemical method. The influence of synthesis conditions on the formation and morphology of ettringite was investigated. The results show that the morphology of ettringite and the length-width ratio are significantly different due to the use of different synthetic materials. The formation of ettringite can be promoted at elevated temperature. Ettringite can be formed at 80℃and shows lots of morphologies. Ettringite is unstable at 100℃. The length-width ratio of ettringite decreases with the increase of solution pH value. Boric acid inhibits the growth of ettringite in the (001) direction. Keywords: ettringite; synthesis conditions; morphology; formation process 钙矾石是水泥的重要水化产物之一，约占硅酸盐水泥水化产物的7%，硫铝酸盐水泥水化产物中的含量可达25%[1–3]。它不仅影响以硅酸盐水泥为主要组分的胶凝材料的凝结行为、早期强度，更关系到上述特种水泥为胶凝组分的产品和结构的最终性能。近年来钙矾石在环境治理方面也受到了特别重视，如矿业废水处理、地基土壤优化等[4–6]。 钙矾石晶体属三方晶系，晶胞参数为c=2.15 nm，a=b=1.125 nm。钙矾石的组成可表示为{Ca6[Al(OH)6]2·2H2O}·(SO4)3·2H2O，其基本结构单元为{Ca6[Al(OH)6]2·2H2O}6+柱体，SO42–离子和其余的水分子与这些带正电的柱体相连，即钙矾石晶体结构由平行于c晶轴的柱体构成，剩余的水分子和硫酸根离子则占据着柱体之间的孔道[7–8]。钙矾石晶体以(001)晶面(c晶轴方向)为主生长面，因此自然界存在的，发育良好的钙矾石多为针状。由于局部条件的不同，包括离子浓度、生长空间等，在胶 收稿日期：2016–09–22。修订日期：2017–01–26。 基金项目：国家自然科学基金(51102222)和国家重点研发计划(2016YFB0303504)资助。 第一作者：张文生(1969—)，男，博士，教授，博士研究生导师。Received date:2016–09–22. Revised date: 2017–01–26. First author: ZHANG Wensheng (1969–), male, Ph.D., Professor. E-mail: wensheng_zhang01@https://www.wendangku.net/doc/1a2872155.html,