考虑马道荷载的体育场模型计算

云南曲靖体育场结构

研究报告—I

同济大学钢与轻型结构研究室

Research Team for Steel and Lightweight Structures

14. 考虑体育场马道荷载的模型计算

14.1 体育场马道概况

该体育场马道相关设计图纸由云南曲靖体育中心建设指挥部提供。体育场的

结构布置关于东西和南北两个轴对称，1/4体育场的马道平面布置图如图 14—1（a ）中阴影部分所示，其余3/4部分则类似；1/4体育场的马道长度约为400m ，总共长度约为1600m 。

该体育场径向的马道分别设置在X 形单元HJ-3、HJ-6、HJ-10中靠近最大悬挑桁架方向的单榀桁架处，如图 14—1（b ）所示，径向马道从内侧第一节弦杆中点处延伸至后支撑杆件所连接的弦杆前端。径向马道在弦杆上方的一侧采用支托焊接连接，另一侧则采用吊索悬挂在环向的屋梁上。环向马道直接采用焊接支

（a ）1/4体育场马道平面图

云南曲靖体育场结构

研究报告—I

2

同济大学钢与轻型结构研究室

Research Team for Steel and Lightweight Structures

（b ）1/4体育场马道侧视图

图 14—1 1/4体育场马道布置图（阴影部分）

Research Team for Steel and Lightweight Structures

研究报告—I

14.2体育场马道荷载

体育场马道的构件设计图如图14—2所示，栏杆由Ф70×5.0和Ф50×4.0相交叉组成，下部焊接在H型钢顶部翼缘；走道则由钢栅板（上）和槽钢组成。

结构模型中只将其模拟为竖向的附加恒荷载和活荷载施加到结构模型中进行校核，而不建立具体的构件。

图14—2 体育场马道设计

14.2.1 径向马道荷载

初步确定径向马道有支托的一侧的施加荷载方式为弦杆的均布线荷载，而吊索的一侧的施加荷载方式为屋梁上的点荷载，构件的单位质量统计表如表14-1所示。

表14-1 构件的单位质量统计表

马道的单位总线荷载：

8.015×2+4.538×4+8.015×1.23×2/0.8+33×1.2+35.58×2+8×1.2/4

=171.98kg/m

即1.7kN/m；

考虑工作人员活荷载。根据《建筑结构荷载规范（2006年版）》（GB 50009-2001）第4.5.1条的相关规定，添加施工和检修荷载，故活荷载为1.0kN/m。

一侧则采用0.85kN/m的均附加匀恒荷载和0.5kN/m的活荷载，另一侧采用5.1kN的集中竖向附加恒荷载和3kN的集中竖向活荷载。具体位置根据体育中心指挥部提供的CAD图纸确定。

14.2.2 环向马道荷载

沿环向马道位置大致在第一节弦杆和第二节弦杆的中点，而马道宽度相对其长度很微小，故将弦杆上环向马道的两个支托简化为一个点支撑，将荷载施加在其上。内环和外环的节点荷载简化为一致，全部采用最大的荷载。

（1）附加恒荷载

内环向的节点承受荷载的最大长度为7.2m，节点荷载为12.24kN，位置选取为第二段弦杆的中点；

外环向的节点承受荷载的最大长度为6.9m，节点荷载为11.73kN，位置选取为第一段弦杆的中点。

（2）活荷载

内环向的节点承受荷载的最大长度为7.2m，节点荷载为7.2kN，位置选取为第二段弦杆的中点；

外环向的节点承受荷载的最大长度为6.9m，节点荷载为6.9kN，位置选取为第一段弦杆的中点。

14.3 马道的结构分析结果

14.3.1环向的马道

对环向支托之间的的马道进行校核，此处进行简化处理，建立SAP2000模型（计算简图如图14—3所示），选取最大跨度的梁，跨度为L=10m，截面为H300×150×6.5×9，线荷载为1kN/m。中部最大位移为12mm（L/833），符合规范要求。

图14—3 计算简图

14.3.2 整体钢屋盖结构

对加入马道荷载后的屋面钢结构进行分析，模态分析和各个工况分析没有明显的变化趋势。此时的屋面钢结构悬挑端在附加恒荷载下的最大位移有较大增加，但是在起拱的作用后的效果仍然符合相关规范要求。

按照本文 5.8节的荷载效应标准值组合，根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）等相关规范对体育场屋面钢结构杆件进行内力校核。屋面钢结构杆件如图14—4所示，屋面钢结构构件4根杆件没有通过相关规范校核，杆件应力比较高，达到1.0左右；此4根超限杆件的位置均为单元HJ-9的第三段下弦杆。

图14—4 屋面钢结构内力校核

14.3.3 修改方案及校核结果

针对添加马道荷载后的结构校核，出现局部杆件应力校核不通过，采取对局部个别杆件增大截面的方案，考虑制作和施工过程，将HJ-9的部分杆件进行调整，最终的截面设计方案如图14—5所示（图中正六边形所标位置为此次考虑马道荷载修改的方案）。

图14—5 HJ-9修改方案

对修改后的结构进行校核，修改前超限的相关杆件应力比已经下降到0.4~0.7，所有构件通过校核。

PKPM吊车荷载计算

PKPM吊车荷载计算 时间:2007-05-21 00:00来源:https://www.wendangku.net/doc/106378917.html,/s/blog 作者:admin 点击: 5814次 通常而言，这为我们结构设计提供了更先进的设计工具。这里我们来看看在软件中怎样实现这一功能。一．模型处理首先在PMCAD的建模中，在吊车荷载作用的有牛腿的楼层一般没有楼板，也要按"弹性楼板"考虑，需要增加"计算振型个数"且振型分析也应该采用"总刚模 通常而言，带吊车的结构大多是工业厂房的排架结构，近来也多用于多层工业厂房的框架，这种可移动荷载的空间整体分析在结构设计中显的越来越重要。目前有这种功能的计算软件很少，PKPM软件首先在TAT和SATWE中实现了吊车荷载的空间计算，这为我们结构设计提供了更先进的设计工具。这里我们来看看在软件中怎样实现这一功能。 一．模型处理 首先在PMCAD的建模中，由于吊车荷载作用在吊车柱的牛腿上，因此在牛腿处应该增设一个标准楼层，并且在沿吊车轨迹方向应定义布置框架梁，如吊车柱在吊车运行轨迹方向没有框架梁，也应把吊车梁作为两端铰接梁输入（如图一），吊车荷载的移动顺序是通过轨迹上的梁所确定的，这是吊车运行轨迹方向必须布置梁的原因。当吊车柱之间设有交叉支撑时，必须考虑支撑的作用，这样在吊车柱的设计中，可适当减少吊车柱在支撑布置方向的长度系数。 此外，在吊车荷载作用的有牛腿的楼层一般没有楼板，所以应考虑该层的节点为"弹性节点"，即不受刚性楼板假定的制约。即使是多层工业厂房，在吊车柱的外边有楼板，也要按"弹性楼板"考虑，或者不考虑楼板的存在和作用，这样可以比较安全地求出水平刹车力对上下梁的影响。同时由于设置了多个"弹性节点"后，结构的固有自由度增加，需要增加"计算振型个数"且振型分析也应该采用"总刚模型"分析方法。 这样我们就可以在高层版SATWE"特殊构件补充定义"或高层版TAT"特殊荷载查看和定义"中选择"吊车荷载"定义并布置。软件要求根据吊车的形式，给出最大轮压对柱的作用及最小轮压对柱的作用，这是一个综合的作用反力，它是需要通过对吊车梁、柱的影响线分析才能得到的（如果觉得手工计算烦琐，可利用STS 软件中"吊车定义"菜单功能由程序计算。季深PS:最大轮压及最小轮压应该由吊车厂家提供）。不论该吊车运行轨道上有几部吊车，均按此方式给出。位于一对轨道内的吊车荷载称为第一组吊车荷载（不论该对轨道内有几部吊车），第二对吊车轨道则可以定义为第二组吊车荷载等等。 二．结构计算在计算控制参数中需要将"吊车荷载计算"选项打钩。 （转载自https://www.wendangku.net/doc/106378917.html,/9529027_d.html

高大模板的确定和荷载计算方法

高大模板的确定和荷载计算方法 一、高大模板的定义： 根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）和《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）规定：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20 kN/m及以上的模板支撑系统属于高大模板。 二、施工总荷载的计算方法： （一）荷载的组成 施工荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方钢管的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=板厚（m）×25KN/m3（25KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3为单位，在计算均荷载时钢筋砼比重取值为25KN/m3。） 模板木方钢管的自重：0.3KN/m2（计算均荷载时取值为0.3KN/m2） 施工均布活荷载：2KN/m2 分项系数：永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数取1.4 （二）计算实例： （25×M+0.3）×1.2+2×1.4=15 M=[（15-1.4x2-1.2 x0.3]/25=0.474米 取整M=474mm，即板厚达到或超过474MM时，需要专家论证。 三、集中线荷载的计算方法： （一）荷载的组成 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方钢管的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=梁的截面积（m2）×26KN/m3（26KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值为26KN/m3。）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/m2（计算集中线荷载时取值为0.5KN/m2） 施工均布活荷载=梁宽m×3KN/m2 分项系数 永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数取1.4 1 / 2

简支梁计算公式总汇

简支梁在各种荷载作用下跨中最大挠度计算公式： 均布荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 5ql^4/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). q 为均布线荷载标准值(kn/m). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨中一个集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 8pl^3/(384EI)=1pl^3/(48EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨间等间距布置两个相等的集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 6.81pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4).

跨间等间距布置三个相等的集中荷载下的最大挠度,其计算公式: Ymax = 6.33pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 悬臂梁受均布荷载或自由端受集中荷载作用时，自由端最大挠度分别为的,其计算公式: Ymax =1ql^4/(8EI). ;Ymax =1pl^3/(3EI). q 为均布线荷载标准值(kn/m). ;p 为各个集中荷载标准值之和(kn). 你可以根据最大挠度控制1/400，荷载条件25kn/m以及一些其他荷载条件 进行反算，看能满足的上部荷载要求！

吊车地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。 表10-3 GMT8350型350T吊车起重性 能表 半 径(m) 重量(T) 91012 12511189表10-4 KMK6200型220T吊车起重性 能表 半 径(m) 重量(T) 81012 73.462.954.4 ㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例） （1）350T吊车能力验算： 1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T。设350T吊车单机提升，所受的负荷为 F’，则) ( ' 1 q Q K F+ ? = 式中 1 K—动载系数1.1—1.3，此处取1.2 Q —切口环下半部重量为28T q —吊钩及索具的重量，单机吊 装时，一般取0.02Q 所以 T q Q K F272 . 34 ) 28 02 .0 28 ( 2.1 ) ( ' 1 = ? + ? = + ? = 对照350T吊车的起重性能表可以看出，只要 吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊 装施工作业要求（见吊车站位图）。 2）刀盘驱动部分的重量为72T。设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F’，则 ) ( ' 1 q Q K F+ ? = 式中 1 K—动载系数1.1—1.3，此处取1.2

Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q 所 以 T q Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=?+?=+?=<89T 对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。 3）螺旋输送机重量为20T 。设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则 )('1q Q K F +?=式中 1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2 Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q 所 以 T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=?+?=+?= 对照220T 吊车的起重性能表可以看出， 只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作 业要求（吊车站位图）。 4）盾构支撑环上下部分，总重量为90T 。 设350T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷 为F ’，则)('1q Q K F +?= 式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2 Q —支撑环的总重量为90T q —取钩头及索具的重量为0.02Q 所 以 T q Q K F 16.110)9002.090(2.1)('1=?+?=+?=<111T 只要吊车的工作半径小于10m ，可满足施工作业要求。 通过上述验算，确认350T 吊车可以满足 盾构主机组装过程中的吊装要求（见吊车站 位图）。

荷载计算及计算公式 小知识

荷载计算及计算公式小知识 1、脚手架参数 立杆横距(m): 0.6； 立杆纵距(m): 0.6； 横杆步距(m): 0.6； 板底支撑材料: 方木； 板底支撑间距(mm) : 600； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2； 模板支架计算高度(m): 1.7； 采用的钢管(mm): Ф48×3.5； 扣件抗滑力系数(KN): 8； 2、荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.5； 钢筋自重(kN/m3) : 1.28； 混凝土自重(kN/m3): 25； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 1； 振捣荷载标准值(kN/m2): 2 3、楼板参数 钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)； 楼板混凝土强度等级: C30； 楼板的计算宽度(m): 12.65； 楼板的计算跨度(m): 7.25； 楼板的计算厚度(mm): 700； 施工平均温度(℃): 25； 4、材料参数 模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板； 模板弹性模量E(N/mm2)：210000； 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205； 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：9000； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3； Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。 16a槽钢。 锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 脱模剂：水质脱模剂。 辅助材料：双面胶纸、海绵等。 1）荷载计算： （1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ； （3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；

荷载计算及计算公式-小知识

荷载计算及计算公式小知识 1脚手架参数 立杆横距（m）: 0.6; 立杆纵距（m）: 0.6; 横杆步距（m）: 0.6; 板底支撑材料:方木； 板底支撑间距（mm） : 600 ； (m):0.2 ;模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度 模板支架计算高度（m）: 1.7; 采用的钢管（mm）:①48X 3； 扣件抗滑力系数（KN）: 8; 2、荷载参数 模板自重（kN/m2）: 0.5 ; 钢筋自重（kN/m3） : 1.28 ; 混凝土自重（kN/m3）: 25 ; 施工均布荷载标准值（kN/m2）: 1 ; 振捣荷载标准值（kN/m2）: 2 3、楼板参数 钢筋级别：二级钢HRB 335（20MnSi）; 楼板混凝土强度等级：C30; 楼板的计算宽度（m）: 12.65 ; 楼板的计算跨度（m）: 7.25 ;

楼板的计算厚度（mm）: 700 ; 施工平均温度（C ）: 25 ; 4、材料参数 模板类型：600m M 1500m M 55mm 钢模板； 模板弹性模量E(N/mm2) : 210000 ; 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2) : 205; 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2) : 9000 ； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2) : 13； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2) : 1.3 ； ①48 x 3.5mr钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。 16a槽钢。 锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 脱模剂：水质脱模剂。 辅助材料：双面胶纸、海绵等。 1) 荷载计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m) : q1=(25+1.28) X0.6X0.7=11.04kN/m ； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5 X0.6=0.3kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN): q3= (1+2) X0.6 =1.8kN； q=1.2 X(q1+q2)+1.4 Xq3=1.2 x(11.04+0.3)+1.4 X1.8=16.128kN/m 2) 抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ――模板的最大弯距(N.mm) ；W ――模板的净截面抵抗矩； W= 5940mm3 ；[f]――模板的抗弯强度设计值； M =0.1ql2= 0.100 x 16.128 x 0.6 x 0.6=0.581kN.m 故 f = 0.581 x 1000X 1000/5940=97.8N/mm2 模板的抗弯强度验算 f < [f]=205 N/mm2,满足要求！ 3) 挠度计算 v =0.677ql4/100EI<[v]=l/150=4mm 模板最大挠度计算值v=0.677 x( 11.04+0.3) x 6004/(100 x 210000x 269700)=0.175mm 板的最大挠度小于[v],满足要求！ 4) 模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下两跨连续梁计算。 (1)荷载的计算 ①钢筋混凝土板自重(kN/m): qL1= (25+1.28) x 0.70 x 0.6=11.04kN/m ②模板的自重线荷载(kN/m) : qL2=0.5 x 0.3=0.15kN/m ③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到，活荷载标准值q1=(1+3) x 0.6=2.4kN/m 静荷载q2=1.2 x( 11.04+0.15) =13.428kN/m

吊车梁最大弯矩点计算

吊车梁最大弯矩点 内力计算 1．计算吊车梁的内力时，由于吊车荷载为动力荷载，首先应确定求各内力所需吊车荷载的最不利位置，再按此求梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力，以及横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩M T（当为制动梁时）或在吊车梁上翼缘的产生的局部弯矩M H（当为制动桁架时）。 2．常用简支吊车梁，当吊车荷载作用时，其最不利的荷载位置、最大剪矩和剪力，可按下列情况确定： (2)两个轮子作用于梁上时（图8-4） 最大弯矩点（C）的位置为：a2= a1/4最大弯矩为：（8-6） 最大弯矩处的相应剪力为：（8-7） (2)三个轮子作用于梁上时（图8-5） 最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8-8） 最大弯矩处的相应剪力为：（8-9） (3)四个轮子作用于梁上时（图8-6） 最大弯矩点（C）的位置为： 最大弯矩为：（8-10）

最大弯矩处的相应剪力为：（8-11） 当时 最大弯矩及其相应剪力均与公式（8-10）及公式（8-11）相同，但公式中的应用代入 （4）六个轮子作用于梁上时（图8-7）： 最大弯矩点（C）的位置为： 最大弯矩为：（8-12） 最大弯矩处的相应剪力为：（8-13） 当及时，最大弯矩点（C点）的位置为： 其最大弯矩及相应剪力均与公式（8-12）及公式（8-13）相同，但公式中的应用代入 （5）最大剪力应在梁端支座处。因此，吊车竖向荷载应尽可能靠近该支座布置（图8-4b）至图8-7b），并按下式计算支座最大剪力： (8-14) 式中n—作用于梁上的吊车竖向荷载数。

选择吊车梁截面时所用的最大弯矩和支座最大剪力，可用吊车竖向荷载作用下所产生的最大弯矩和支座最大剪力乘以表8-2的（为考虑吊车梁等自重的影响系数）值，即 (8-15) (8-16) 3.吊车横向水平荷载作用下，在水平方向所产生的最大弯矩，可根据图8-4（a）至图8-7(a)所示荷载位置采用下列公式计算： 当为轻、中工作制（A1-A5）吊车梁的制动梁时，(8-17) 当为重级或特重级工作制（A6-A8）吊车梁的制动梁时，(8-18) （2）吊车横向水平荷载作用下制动桁架在吊车梁翼缘所产生的局部弯矩可近似地按下列公式计算（图8-8）： 当为起重量Q≥75t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时 (8-19) 当为起重量Q≥75t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时 (8-20) 当为起重量Q≤50t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时 (8-21) 当为起重量Q≤50t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时 (8-22)

荷载计算公式总结

荷载计算公式总结

————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：

荷载计算公式 序 号 荷载图示支座反力R、剪力V、弯矩M和挠度ω的计算公式 1 p l b V R AC A = =，p l a V R CB B = - =； p l ab M C =，p l bx M AC X = ) ( ，p l x a M CB X ? ? ? ? ? - =1 ) ( ； EIl b pa C3 2 2 = ω,当b a=时， EI pl C48 3 = ω； 当) 2 ( 3 b a a x b a+ = >、时，得 3 ) 2 ( 9 2 2 max ab a EIl pb+ = ω 2 p l b c V R AC A + = = 2 ，p l b a V R DB B + = - = 2 ， p l a c V CD - =；px l b c M AC X + = 2 ) ( ， () []al x a c l p M CD X + - = ) ( ，()()x l b a l p M DB X - + =2 ) ( ，当c a>，()b c l pa M M C + = =2 max ； () []3 2 2 3 24 2 2 6 c c a l a a l c a EIl pa C - - - + + = ω， () []3 2 2 3 24 2 2 6 a ac l c c l a c EIl pc D - - - + + = ω 3 p n R R B A2 1 - = =； 当n为奇数时：pl n n M 8 1 2 max - =，3 3 2 4 max384 1 4 5 pl EI n n n- - = ω 当n为偶数时：pl n M 8 max =，3 2 max384 4 5 pl nEI n- = ω V AC ――AC段内的剪力 （等值或变值） A B l a b C p A B l a c D p C p b A B l= c c c (n- c c A B R R l x x C

小型汽车吊上楼面验算计算书

小型汽车吊上楼面验算计算书 专业:结构 总设计师(项目负责人)：__ _ 审核: ____ ____ _ 校对: ____ __ _ ____ 设计计算人: ____ _________ _ ***********所有限公司 2018年1月

汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。 一、楼面行走工况 1、设计荷载 根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载 8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。汽车吊行走区域如下图所示。 图1汽车吊行走区域布置图 2、吊车荷载及尺寸 质量参数行驶状态自重(总质量)kN 150 前轴荷kN 66 后轴荷kN 84 尺寸参数支腿纵向距离m 支腿横向距离m 3、汽车吊行驶相关参数 15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷

载如下图所示： 图2汽车荷载参数 4、承载力校核 15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图： 图 3 汽车楼面行走计算简图 基本资料 工程名称：局部承压计算 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值， 板的跨度Lx ＝3250mm，Ly ＝8000mm，板的厚度h ＝120mm 局部荷载 第一局部荷载 局部集中荷载N ＝42kN，荷载作用面的宽度btx ＝200mm，荷载作用面的宽度bty ＝600mm； 垫层厚度s ＝0mm 荷载作用面中心至板左边的距离x ＝1625mm，最左端至板左边的距离

吊车荷载的结构分析

带吊车荷载作用的结构设计 带吊车的结构大多是工业厂房的排架结构，近来也多用于多层工业厂房的框架结构，所以这种可移动荷载的空间整体分析，越来越重要。目前有这种功能的计算软件很少，PKPM 软件首先在TAT和SATWE中实现了吊车荷载的空间计算，这为结构设计提供了更先进的设计工具。 一、吊车荷载的定义方式 1.1 软件操作方式 （1）TAT 由TAT“数据检查和图形检查”进入“特殊荷载查看和定义”再进入“吊车荷载”，则右上角菜单如下： 当选择“定义”项时，屏幕上弹出如下对话框： 吊车荷载定义对话框图 输入完相应的参数后，选择“确定”，则屏幕在下方提示： 请用光标指定吊车在左（上）轨道的两端点

当选择完一根直线上的两点后，屏幕在下方又提示： 请用光标指定吊车在右（下）轨道的两端点 当选择完第二条轨道的两端点后，这组吊车荷载就定义完毕了，如再选择定义项，则进入下一组吊车的定义。 吊车荷载定义后，可以选择“查看”项，来标出各吊车荷载参数，可以选择“删除”项来删除某组吊车荷载的定义，此时屏幕下方提示： 请用光标选择吊车任一轨道的一个端节点 选中轨道的端点后，该组吊车定义被删除。 （2）SATWE 由SATWE“接PM生成SATWE数据”进入“特殊构件补充定义”再进入“吊车荷载”，则右上角菜单如下： 首先应选择“吊车参数”，此时屏幕上弹出如下交互界面： 输入完相应的第1组吊车参数后，还可以继续定义第2组、第3组吊车荷载参数，直至所有的吊车组数都定义完毕。 选择“确定”，然后选择“吊车布置”右上角出现吊车组数的选择，如选择第1组吊车，则屏幕在下方提示： 请用光标指定吊车在左（上）轨道的两端点 当选择完一根直线上的两点后，屏幕在下方又提示： 请用光标指定吊车在右（下）轨道的两端点

吊车荷载吊车竖向和水平荷载

吊车荷载吊车竖向和水平荷载 6.1 吊车竖向和水平荷载 6.2 多台吊车的组合 6.3 吊车荷载的动力系数 6.4 吊车荷载的组合值、频遇值及准永久值 第一章6.1 吊车竖向和水平荷载 6.1.1 吊车竖向荷载标准值，应采用吊车的最大轮压或最小轮压。 6.1.2 吊车纵向和横向水平荷载，应按下列规定采用： 1 吊车纵向水平荷载标准值，应按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的10％采用；该项荷载的作用点位于刹车轮与轨道的接触点，其方向与轨道方向一致。 2 吊车横向水平荷载标准值，应取横行小车重量与额定起重量之和的百分数，并应乘以重力加速度，吊车横向水平荷载标准值的百分数应按表6.1.2采用。 3 吊车横向水平荷载应等分于桥架的两端，分别由轨道上的车轮平均传至轨道，其方向与轨道垂直，并应考虑正反两个方向的刹车情况。 注：1 悬挂吊车的水平荷载应由支撑系统承受；设计该支撑系统时，尚应考虑风荷载与悬挂吊车水平荷载的组合；

2 手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载。 条文说明 6.1 吊车竖向和水平荷载 6.1.1 按吊车荷载设计结构时，有关吊车的技术资料(包括吊车的最大或最小轮压)都应由工艺提供。多年实践表明，由各工厂设计的起重机械，其参数和尺寸不太可能完全与该标准保持一致。因此，设计时仍应直接参照制造厂当时的产品规格作为设计依据。 选用的吊车是按其工作的繁重程度来分级的，这不仅对吊车本身的设计有直接的意义，也和厂房结构的设计有关。国家标准《起重机设计规范》GB 3811-83是参照国际标准《起重设备分级》ISO 4301-1980的原则，重新划分了起重机的工作级别。在考虑吊车繁重程度时，它区分了吊车的利用次数和荷载大小两种因素。按吊车在使用期内要求的总工作循环次数分成10个利用等级，又按吊车荷载达到其额定值的频繁程度分成4个载荷状态(轻、中、重、特重)。根据要求的利用等级和载荷状态，确定吊车的工作级别，共分8个级别作为吊车设计的依据。 这样的工作级别划分在原则上也适用于厂房的结构设计，虽然根据过去的设计经验，在按吊车荷载设计结构时，仅参照吊车的载荷状态将其划分为轻、中、重和超重4级工作制，而不考虑吊车的利用因素，这样做实际上也并不会影响到厂房的结构设计，但是，在执行国家标准《起重机设计规范》GB 3811-83以来，所有吊车的生产和定货，项目的工艺设计以及土建原始资料的提供，都以吊车的工作级别为依据，因此在吊车荷载的规定中也相应改用按工作级别划分。采用的工作级别是按表5与过去的工作制等级相对应的。 6.1.2 吊车的水平荷载分纵向和横向两种，分别由吊车的大车和小车的运行机构在启动或制动时引起的惯性力产生。惯性力为运行重量与运行加速度的乘积，但必须通过制动轮与钢轨间的摩擦传递给厂房结构。因此，吊车的水平荷载取决于制动轮的轮压和它与钢轨间的滑动摩擦系数，摩擦系数一般可取0.14。 在规范TJ 9-74中，吊车纵向水平荷载取作用在一边轨道上所有刹车轮最大轮压之和的10％，虽比理论值为低，但经长期使用检验，尚未发现有问题。太原重机学院曾对1台300t中级工作制的桥式吊车进行了

荷载计算公式汇总

荷载计算公式

荷载计算1楼板荷载 120mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 120mm钢筋混凝土板2x25=3 KN/m2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计 KN/m2 取m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 100mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 100mm钢筋混凝土板2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计2 取m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 90mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 90mm钢筋混凝土板 = KN/m2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计 m2 KN/m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 2屋面荷载

以100mm厚板为例： 恒载： 架空隔热板(不上人作法2 20mm防水保护层2 防水层2 20mm找平层2 2%找坡层(焦渣保温层2 100mm厚钢筋砼板0x25= KN/m2 20厚板底抹灰2 总计 KN/m2 KN/m2 活载：按规范GB50009-2001不上人屋面取2 梁荷载： 本工程外墙采用多孔砖MU10，墙厚190，内隔墙,卫生间均按120实心砖考虑。标准层： a. 外墙荷载：墙高=m 取层高3000mm， =x=取KN/m 无窗时：q 1 有窗时： q =x=取KN/m 2 =x=取KN/m q 3 墙高=m 取层高3000mm， 无窗时：q =x=KN/m 1 有窗时： =x=KN/m q 2 =x=KN/m q 3 =x=取KN/m q 4 墙高=m 取层高3000mm， =x=KN/m 无窗时：q 1 =x=KN/m 有窗时：q 2 q =x=取KN/m 3 =x=取KN/m q 4

200t汽车吊计算精编版

地下室顶板200t汽车吊施工计算书 一、吊车施工概况 根据现场施工需要，考虑在开行200t汽车吊且进行吊装作业，故对结构进行验算。 二、依据规范 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 三、汽车吊施工荷载 利勃海尔200吨汽车吊总重60，配置69t，吊装作业半径38m，额定吊重量8t。 汽车吊施工荷载分为行走荷载和吊装荷载： 行走载荷：汽车吊总质量约60t，共10个行走轮，如图所示，每个轮子6t。 吊装载荷：吊装作业时单支腿垂直载荷为： N=(60+69+8)÷4+38×8×sin43.2o÷2÷8.8/2+38×8×sin43.2o÷2÷8.3/2=34.25+23.7+26.7=84.6t

四．混凝土梁验算 根据结构的受力特点，吊装时停机位置应尽量支腿靠近立柱或混凝土梁。立柱间的混凝土梁最长的为8.7m。按照汽车吊布置图，支腿离开立柱最远为0.4m。 汽车吊停机位置混凝土梁的配筋为21根直径为25的钢筋，梁的尺寸为600x1000，混凝土梁弯矩设计值为： M=（1000-100）×21×360×3.14×12.5×12.5=334.8t.m>84.6t*0.4m=33.84t.m 五．首层楼板验算 汽车吊行走在楼桥板上，则车轮压力做为集中力作用。 楼板配筋为双层双向直径为12的钢筋，间距为100mm布置，楼板厚度为250mm，取1m宽度楼板进行验算，配筋量为1130.42 m m。 设计承载弯矩值为：M u=f y A s(h0-x/2)=250x2010x200=10.1t.m 则楼板弯矩为5.6 t.m<10.1t.m

门式刚架吊车梁在移动荷载下位移和响应分析

文章编号:100926825(2010)1120082202 门式刚架吊车梁在移动荷载下位移和响应分析 收稿日期:2009212222 作者简介:耿照亮(19822),男,北京工业大学建筑工程学院硕士研究生,北京　100124 陈向东(19502),男,教授,北京工业大学建筑工程学院,北京　100124 耿照亮　陈向东 摘　要:借助于有限元软件ANSYS 对几种带有吊车梁的轻型门式刚架的吊车梁进行有限元分析,对跨度大小、腹板高 度及厚度等对吊车梁的应力和挠度的影响分别作了详细分析,通过计算分析,对门式刚架吊车梁的设计提出了一些建议,以利于设计人员的设计,同时为进行类似工程提供了技术依据。关键词:柱距,翼缘,腹板,有限元中图分类号:TU392.5文献标识码:A 轻型钢结构主要是指采用门式刚架为主要承重骨架,用冷弯 薄壁型钢做檩条、墙梁,以压型钢板做屋面、墙面的一种轻型房屋结构体系。对于有吊车的轻型门式钢架,吊车梁是非常重要的构件,其用钢量可占全部结构用钢量的1/4～1/3,合理优化设计吊车梁结构对降低钢材总用量是非常有效的。尤其当工字形吊车梁在移动荷载作用下无加劲或者承受移动的轮压荷载时,应验算腹板计算高度处以及下翼缘的局部承压力,进而设置横向或者纵向加劲肋。 本文对在移动荷载下的工字形吊车梁进行了有限元分析,并与实际中关于吊车梁受力分析的理论相结合,以期得到工字形吊车梁在移动荷载下的应力和挠度的变化规律。本文采用的吊车资料如表1所示。 1　规范对于吊车梁的计算要求 表1　吊车主要性能参数 起重量 G n /t 吊车梁跨度 L /m 轮距K /m 桥架宽度B /m 最小轮压t 最大轮压t 小车重 t 522.5 3.55 4.65 3.68.5 1.81022.5 4.05 5.29 3.1512.6 3.330/1522.5 4.1 5.3 6.614.2 5.750/2022.5 4.6 5.8 6.6517.7 6.850/30 22.5 4.7 6.13 7.2 28.5 11.6 1)《钢结构设计规范》规定:吊车梁应按下列规定计算最大弯 矩处或变截面处的正应力:上翼缘正应力计算: 当无制动结构时, M max W 上nx +M H W ny ≤f ;当制动结构为制动梁时,M max W 上nx +M H W ny 1≤f 。B 丙=A ?R 丙=(0.26,0.355,0.385) (9) 3.6　用等级参数对评价指数作出综合结论 设相对于各等级v j 规定的参数列向量为: C =(c 1,c 2,…,c n )T =(100,65,45) T (10) 则得出甲方案等级参数评价结果(分数)为: p 甲=B 甲?C =(0.42,0.37,0.21)?100 6545 =75.45 (11)p 乙=B 乙?C =68.8 (12)p 丙=B 丙?C =66.4 (13) 3.7　对三种设计方案评价结果分析 由以上计算可知,评价结果分数排序为:p 甲>p 乙>p 丙,设计 方案甲最佳,方案乙为第二,方案丙最差,故选择框架剪力墙结构具有最好的综合效益。 4　结语 模糊评价法能较准确的确定各因素对建筑设计方案评价结 果的影响程度,有效地减少人为因素在评价中的作用,并能较全面、真实的反映各因素对评价结果的综合影响。把综合评价法应用于住宅结构设计方案的评价与选优,量化了各种评价标准,使评价结果更为客观,更加科学合理。参考文献:[1]　张宗元.模糊数学及其应用[M ].重庆:重庆建筑大学出版 社,1999.[2]　湛　江.模糊数学在国民经济中的应用[M ].武汉:华中理 工大学出版社,1994.[3]　徐　蓉.工程造价管理[M ].上海:同济大学出版社,2003.[4]　张　欣.住宅结构可靠性分析[J ].山西建筑,2008,34(8): 84285.[5]　刘书贤,朱智勇,张　引.住宅建筑设计方案的模糊综合评 价[J ].辽宁工程技术大学学报,2000(6):2592263. On comparison of residential structure scheme based on f uzzy comprehensive evaluation FANG Ju an Abstract :The paper adopts the fuzzy comprehensive evaluation ,combining with relative major knowledge and experts ’experience ,has the comprehensive evaluation on the structural design scheme ,overcomes the rudeness of the influential factors in the structural scheme selection ,and the casualness of personal objective judgment ,so as to have more scientific ,brief and persuasive optimization of high 2rise residential struc 2tural scheme. K ey w ords :fuzzy comprehensive evaluation ,residential structure scheme ,comparison ,social comprehensive effect ? 28?第36卷第11期2010年4月 山西建筑SHANXI ARCHITECTURE Vol.36No.11Apr.　2010

吊车荷载计算

荷载计算 图2.2-3荷载作用位置 ◆恒载： ●屋盖恒载F1(包括屋面板及构造层、天窗架、屋架及支撑自重)； ●上柱自重F2、牛腿自重F3、下柱自重F6； ●吊车梁及轨道、连接件等自重F4； ●围护墙体自重F5(包括柱牛腿上连系梁、围护墙、柱上的墙板)。 ◆活载 ●屋面活载Q1； ●吊车荷载吊车横向水平荷载Tmax吊车竖向荷载Dmax、Dmin； ●风载q、Fw。 图2.2-4恒载F1作用的位置

图2.2-5恒载作用下排架结构的计算简图 1.屋盖恒载F1 包括屋面板及构造层、天窗架、屋架及支撑的自重，按屋面构造详图及各种构件标准图进行计算。 ◆F1的作用位置 ●当采用屋架时，F1通过屋架上、下弦中心线的交点作用于柱顶，一 般屋架上、下弦中心线的交点至柱外边缘的距离为150mm； ●当采用屋面梁时，F1通过梁端支承垫板的中心线作用于柱顶。 ◆屋盖恒载F1作用内力计算简图 ●将屋面横梁截断，在柱顶加以不动铰支座，简化为一次超静定悬臂 梁进行内力计算； ●在计算过程中，可将柱顶偏心屋面恒载移至相应上柱或下柱的截面 中心线处，并附加偏心弯矩。 图2.2-6F1内力计算简图 2.恒载F2、F3、F4、F5

计算方法同F1。 对竖向偏心荷载F2、F3、F4、F5换算成轴心荷载和偏心弯矩时，相应的换算偏心弯矩为： ●M2=F2?e2式中e2为上、下柱轴线间的距离；作用于下柱柱顶截面中心； ●M3=F3 ?e3式中e3为牛腿截面中心线至下柱中心线的距离；作用于牛腿梯形截面中心； ●M4=F4 ?e4式中e4为吊车梁纵向至下柱截面中心线之间的距离；作用于吊车梁轨道中心； ●M5=F5 ?e5式中 e5为连系梁中心线至柱中心线间的距离；作用于柱上牛腿连系梁截面中心。 图2.2-7其它恒载内力计算简图 3.屋面活荷载Q1 包括屋面均布活荷载、雪荷载及积灰荷载，按屋面的水平投影面积计算。 （1）屋面均布活荷载： ●一般不上人的钢筋混凝土屋面：0.5kN/m2 ●轻屋面、瓦材屋面：0.3kN/m2 （2）积灰荷载：由GB50009-2001查得 （3）雪荷载： ●屋面均布活荷载不与雪荷载同时组合，取大值参与组合。 ●作用位置及计算方法同屋盖恒载F1。 4.吊车荷载D max、D min和T max

线荷载计算公式

线荷载计算公式 重力荷载计算梁柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算处单位长度上的重力和下载。墙、门窗等可计算出单位面积上的重力荷载。1屋面及楼面的永久荷载标准值(1)屋面(上人)荷载标准值：找平层：15厚水泥砂浆0.015*20=0.3KN/m2防水层：（柔性）三毡四油铺小石子0.4KN/m2找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3％找坡0.04*14=0.56KN/m2保温层：50厚聚苯乙烯泡沫塑料板0.05*0.5=0.025KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12*25=3.0KN/m2抹灰层：15mm厚纸筋石灰抹底：0.015*16=0.24KN/m2合计：4.53KN/m2(2)楼面荷载标准值：面层：1000*1000大理石面层0.28KN/m2找平层：20mm厚1:2水泥砂浆找平：0.02*20=0.4KN/m2结构层：120mm厚现浇混凝土楼板：0.12*25=3.0KN/m2抹灰层：15mm厚纸筋石灰抹底：0.015*16=0.24KN/m2合计： 线荷载的计算公式：线荷载=面荷载x长度 线荷载是力学的一种概念，建筑物原有的楼面或层面上的各种面载荷传到梁上或条形基础上，可简化为单位长度上的分布载荷，称为线荷载。 按作用面大小分类，荷载分为点荷载、线荷载和面荷载。分布在较大范围内，不能看做集中力的荷载叫分布荷载。若分布荷载可以简化为

沿物体中心线分布的平行力，则称此力系为平面分布线荷载，简称线荷载。 根据其大小随作用点的变化况，可分为线性分布和非线性分布2种情况；按照其作用方向不同，可分为垂直于作用面的正压力和与作用面法线方向有一定夹角2种情况。 所以在加载时，只有根据模型的工作情况，正确控制面荷载的大小和作用方向，才能够描述模型的受力情况。 面荷载大小控制如前所述，面荷载可根据其大小随作用点的变化情况分为线性分布和非线性分布2种情况。 线性分布面荷载大小随作用点的变化线性分布包括2种情况：力大小不随作用点变化和力大小随作用点线变化。对于力大小不随作用点变化这种情况，只需给面荷载赋一固定值即可。

楼面荷载计算方法

楼面恒载： 楼面恒载包括构件自重，面层自重，板底抹灰自重（或吊顶自重），PKPM软件可以自动计算构件自重，所以输入的荷载只为后两项之和。后两项要根据具体工程的建筑做法，查《建筑结构荷载规范》得出。 例1： 楼面做法：（从上向下）12厚大理石地面；30厚细实混凝土；现浇楼板；天棚抹灰。 楼面恒载：）12厚大理石地面：×28 KN/m3= KN/m2 30厚细实混凝土：×24KN/m3= KN/m2 天棚抹灰（15mm）：×17KN/m3= KN/m2 楼板恒荷载标准值：++= 具体工程按照上述方法计算，PKPM输入时再将计算结果稍微加大，可以乘以的增大系数。 如果板上有隔墙，处理方法如下： 1、隔墙下有梁，则隔墙的荷载以线性荷载的形式加到梁上。 120厚烧结砖重量： KN/m2 240厚烧结砖重量： KN/m2 360厚烧结砖重量： KN/m2 490厚烧结砖重量： KN/m2 用面荷载乘以层高（可以适当减小）就得到梁上的线荷载。 2、隔墙下没有梁，多用在卫生间，可以先算出隔墙的总重，然后除以隔墙所 在房间的楼板的面积，以面荷载的形式加到楼板上，同时由于有设备，可以将活荷载取大些。 3、根据《建筑结构荷载规范》的附录B来计算，特殊情况下使用。 简化计算楼面恒载的方法： 将各种建筑做法的容重取平均值，近似取为20 KN/m3，主要楼面的做法厚为90mm、100mm、110mm，次要楼面（如走道，楼梯等）的做法厚可取 50mm，吊顶或抹灰取最大值 KN/m2这样， 主要楼面的恒荷载为：0. 1×20 KN/m3+ KN/m2=m2（100厚） 次要楼面的恒荷载为：0. 05×20 KN/m3+ KN/m2=m2（50厚） 最后再加上隔墙等效的面荷载。 2

带吊车荷载作用的结构空间整体分析

通常而言，带吊车的结构大多是工业厂房的排架结构，近来也多用于多层工业厂房的框架，这种可移动荷载的空间整体分析在结构设计中显的越来越重要。目前有这种功能的计算软件很少，PKPM软件首先在TAT 和SATWE中实现了吊车荷载的空间计算，这为我们结构设计提供了更先进的设计工具。这里我们来看看在软件中怎样实现这一功能。 一．模型处理 首先在PMCAD的建模中，由于吊车荷载作用在吊车柱的牛腿上，因此在牛腿处应该增设一个标准楼层，并且在沿吊车轨迹方向应定义布置框架梁，如吊车柱在吊车运行轨迹方向没有框架梁，也应把吊车梁作为两端铰接梁输入（如图一），吊车荷载的移动顺序是通过轨迹上的梁所确定的，这是吊车运行轨迹方向必须布置梁的原因。 当吊车柱之间设有交叉支撑时，必须考虑支撑的作用，这样在吊车柱的设计中，可适当减少吊车柱在支撑布置方向的长度系数。 此外，在吊车荷载作用的有牛腿的楼层一般没有楼板，所以应考虑该层的节点为“弹性节点”，即不受刚性楼板假定的制约。即使是多层工业厂房，在吊车柱的外边有楼板，也要按“弹性楼板”考虑，或者不考虑楼板的存在和作用，这样可以比较安全地求出水平刹车力对上下梁的影响。同时由于设置了多个“弹性节点”后，结构的固有自由度增加，需要增加“计算振型个数”且振型分析也应该采用“总刚模型”分析方法。 ……

这样我们就可以在高层版SATWE“特殊构件补充定义”或高层版TAT“特殊荷载查看和定义”中选择“吊车荷载”定义并布置（如图三.四）。软件要求根据吊车的形式，给出最大轮压对柱的作用及最小轮压对柱的作用，这是一个综合的作用反力，它是需要通过对吊车梁、柱的影响线分析才能得到的（如果觉得手工计算烦琐，可利用STS软件中“吊车定义”菜单功能由程序计算），不论该吊车运行轨道上有几部吊车，均按此方式给出。位于一对轨道内的吊车荷载称为第一组吊车荷载（不论该对轨道内有几部吊车），第二对吊车轨道则可以定义为第二组吊车荷载等等。 …… 二．结构计算 在计算控制参数中需要将“吊车荷载计算”选项打钩。 ……