100t糖化罐的设计
发酵工程课程设计
题目：啤酒厂糖化罐设计（10t）
院系：化学工程与技术学院
组别：第一组
班级：生物工程0801
姓名：马红霞
学号：200822153034
指导老师：杨忠华
目录
1前言 (2)
2课程设计任务 (3)
3设计方案的拟定 (3)
4几何尺寸的确定 (3)
4.1 机械搅拌通风式生物反应器的总体结构 (3)
4.2 几何尺寸的确定 (4)
5罐体主要部件尺寸的计算及型号选择 (6)
5.1罐体 (6)
5.2罐体壁厚 (6)
5.3封头壁厚计算 (6)
5.4搅拌器 (7)
5.5人孔和视镜 (7)
5.6接口管 (8)
5.7轴封 (8)
5.8除沫装置 (9)
5.9支座选择 (9)
6冷却装置设计 (10)
6.1冷却方式 (10)
6.2热量的相关计算 (10)
7搅拌器轴功率的计算 ······························································错误！未定义书签。
7.1不通气条件下轴功率
P的计算····································错误！未定义书签。
7.2 通气搅拌功率
P的计算··············································错误！未定义书签。
g
7.3电机及变速装置的选用·················································错误！未定义书签。8参考文献
1.前言
啤酒是全世界分布最广，也是历史最悠久的酒精性饮料，它的酒精度低、营养丰富、有益于人的健康，因而有“液体面包”之美称，受到众人的喜爱。啤酒，发酵过程中，大体可以分为四大工序：麦芽制造；麦汁制备；啤酒发酵；啤酒包装与成品啤酒。其中麦汁制造即糖化是啤酒生产的重要环节，它包含了对原料的糊化、液化、糖化、麦醪过滤和麦汁煮沸等处理工艺。
糖化是利用麦芽自身的酶（或外加酶制剂代替麦芽）将麦芽及辅助原料中淀粉和蛋白质等不溶性大分子物质分解为可溶性的糖类、糊精、氨基酸、多肽等低分子物质，为酵母菌的繁殖和发酵提供必需的营养物质。
糖化方法有多种。煮出糖化法是指麦芽醪利用酶的生化作用和热力的物理作用，使有效成分分解和溶解，通过部分麦芽醪的热煮沸、并醪，使醪液逐步梯级升温至糖化完毕。部分麦芽被几次煮沸即为几次煮出法。根据煮沸的次数可分为一次、二次、三次煮出法。本设计采用一次煮出法。
麦芽糖化过程用到的主要生产设备有糊化锅、糖化锅、过滤槽和煮沸锅。糊化锅作用将糊化和液化淀粉，其糊化后的醪液进入到糖化锅；糖化锅是用于水解淀粉及蛋白质，并对糊化醪液进行糖化的设备，其得到为糖化醪进入过滤槽，经过滤槽出的醪液进入煮沸锅，煮沸锅内进行麦汁煮沸，添加酒花，使麦汁达到一定浓度。
其中,糖化设备一般采用标准式糖化锅，是蛋白质分解和淀粉糖化的场所，广泛采用不锈钢制作，也有碳钢或铜板制造的。这里采用不锈钢板制作。锅底周围设置一两圈通蒸汽的蛇管或者装设蒸汽夹套以保持糖化醪糖化所需的温度，锅内设有搅拌器以保持糖化醪液的浓度和温度均匀，使酶充分地发挥作用。糖化锅中，装有涡轮式、螺旋桨式或平桨式搅拌器。由轴中心至搅拌器边缘的长度应为糖化锅直径的15%~18%。
2．课程设计任务
设计啤酒厂装100t糖化醪的糖化罐。
3．设计方案的拟定
根据生产设计的要求，由100t糖化醪，即糊化醪液和糖化醪液的混合后醪液为100t,计算出所需原料的质量。由生产实习知，生产中用到的原料为70%的麦芽量和30%的大米量。求所用麦芽的质量和大米的质量。再进行物料衡算和热量衡算计算，最后求出糖化锅的的结构尺寸等。
5. 物料衡算
生产中，糊化锅的原料为大米和部分麦芽粉，其中麦芽粉的质量占大米的
20%。其经糊化，糊化醪输送到糖化锅。本设计采用一次煮出糖化法工艺流程为：
糊化锅糖化锅
大米粉麦芽粉
4.5 料水比 1﹕3.5
麦芽粉℃,30min
20min 10min 70℃， 10min t℃
65℃,20min
20min 冷却 5min 10min
92℃, 30min 100℃ 10min 68℃，20min
10min
糖化结束75℃ 100℃
5.1生产100t糖化醪所需的大米用料及麦芽用料的计算
假设大米用料为x kg,麦芽用料为y kg。则糊化锅中的麦芽料量为20%x。
糊化锅中的根据工艺生产知，糊化锅中醪液经第一次煮沸时，蒸发的水分量每小
时为原醪液量的5%。煮沸10min。
由上工艺流程图知，糊化醪液量为（x+20%x）*（1+4.5）,沸腾时的醪液量
为[（x+20%）*（1+4.5）-(x+20%)*(1+4.5)*5%*10/60]
糖化锅中麦芽汁量为y*(1+3.5)则糊化醪液和糖化醪液的混合后醪液为
由物料守衡，知
[（x+20%x）*（1+4.5）-(x+20%x)*(1+4.5)*5%*10/60]+（y-20%x）
*(1+3.5)=100t
求得，x=6193kg y=14450kg
糊化锅中所加的麦芽料为20%x=1238.6kg
5.2 糖化用水量的计算
根据工艺，糊化锅加水量为:
G1＝（6193+1238.6）×4.5＝33442.2kg
式中，6193为糖化一次的大米粉量，1238.6kg为糊化锅中加入的麦芽粉量
(大米的20％)
而糖化锅中的加水量为
G2=(14550-1238.6)×3.5＝46239.9kg
式中,13311.4kg为糖化一次糖化锅投入的麦芽量，即 14550-1238.6＝13311.4kg
综上所述，糖化总用水量为：G w＝G1＋G2＝33442.2＋46239.9= 79682.1kg 6.热量衡算
6.1 糖化用水耗热量Q1
由生产工艺条件，知自来水平均温度取t′＝18℃，而糖化配料用水温度t″＝50℃
比热容 C w＝ 4.18kJ/kg.K [1]
故耗热量
Q1＝G w C w(t″－t′)＝79682.1×4.18×(50－18)＝10658277.7kJ
6.2．第一次米醪煮沸耗热量Q2
1.糊化锅内米醪由初温t0加热至100℃，耗热量:
Q2′＝G米醪.C米醪(100－t0)
(1)计算米醪的比热容：C米醪
由经验公式 C谷物＝0.01[（100－W）C0＋4.18w]进行计算，
式中w为含水百分率，C0为绝对谷物比热容，去C0＝1.55 kJ/kg.K[2]
C麦芽＝0.01[(100－6)1.55＋4.18×6]＝1.71 kJ/kg.K
C大米＝0.01[(100－12)1.55＋4.18×12]＝1.87 kJ/kg.K
C米醪＝(G大米C大米＋G麦芽C麦芽＋G1C w)/(G大米＋G麦芽＋G1)
＝(6193×1.87＋1238.6×1.71＋33442.2×4.18)/（6193
＋1238.6＋33442.2）
＝3.76kJ/kg.K
(2)米醪的初温t0
设原料初温为18℃，而热水为50℃，则
G米醪＝G大米＋G麦芽＋G1＝6193＋1238.6＋33442.2 ＝40873.8kg
t0＝[(G大米C大米＋G麦芽C麦芽)×18＋G1Cw×50]/G米醪C米醪
＝(6193×1.87＋1238.6×1.71＋33442.2×4.18)/ 40873.8×
3.76
＝47.08 ℃
(3)代入式Q2′＝G米醪C米醪（100－t0）
＝40873.8×3.76×（100－47.08）
＝8133036.02kJ
2.煮沸过程蒸汽带出的热量Q2″，此时的热损失为锅壁传热损失。
煮沸时间10min，蒸发量为每小时5％，则蒸发水份量
V1＝G米醪×5％×10 /60＝40873.8×5％×10/60
＝340.62kg
故，
Q2″＝V1I＝340.62×2257.2＝768836.18 kJ
式中，I=2257.2 kJ/kg为煮沸温度约100℃下水的汽化潜热。[1]
3.热损失Q2″′
米醪升温和第一次煮沸过程的热损失为前两次耗热量的15％，即：
Q2″′＝15％（Q2′＋Q2″）
4.综上可得
Q2＝1.15（Q2′＋Q2″）＝1.15（8133036.02＋768836.18）
＝9441410.53kJ
6.3 糖化锅中混合醪升温到68℃耗热量Q3
按糖化工艺，来自糊化锅中的煮沸醪与糖化锅中的麦醪混合后温度为65℃，所以混合前米醪应先从100℃冷却到中间温度t。
1.糖化锅中麦醪的初温t
已知，麦芽粉初温为18℃，用50℃热水作配料，则麦醪温度
t麦醪＝（G麦芽C麦芽×18＋G2Cw×50）/G麦醪C麦醪
其中，G麦醪＝13311.4＋46239.9＝59551.3kg
C麦醪＝（G麦芽C麦芽＋G2Cw）/（G麦芽＋G2）
＝（13311.4×1.71＋46239.9×4.18）/（13311.4＋46239.9）
＝3.63 kJ/kg.K
t麦醪＝（13311.4×1.71×18＋46239.9×4.18×50）/(59551.3×3.63) ＝46.7 ℃
2.经第一次煮沸后米醪量为
G′米醪＝G米醪－V1＝40873.8－340.62＝40533.18kg
进入第二次煮沸的混合醪量
G 混合＝G 米醪′＋G 麦醪＝40533.18＋59551.3＝100084.48kg
混合醪比热容
C 混合=（G 麦醪C 麦醪＋G 米醪′C 米醪）/G 混合
＝（59551.3×3.63＋40533.18×3.76）/100084.48 ＝3.68 kJ/kg.K
根据热量衡算，且忽略热损失，米醪与麦醪合并前后的焓不变，则米醪中间温度为：
t ＝（G 混合C 混合t 混合—G 麦醪C 麦醪t 麦醪）／G 米醪′C 米醪 ＝（100084.48×3.68×65—59551.3×3.63×46.7）
／40533.18×3.76
＝90.8℃
因为此温度只比煮沸温度低9℃多，考虑到米醪由糊化锅到糖化锅的输送过程的热损失，可不必加中间冷却器。
综上可得:
Q 3＝G 混合C 混合（68－65）＝100084.48×3.68×3＝1104932.66kJ
7. 糖化锅的结构设计 7.1
糖化锅的计算
7.1.1 糖化锅的容积V 1 糖化锅是圆柱形器身略向中央倾斜的平底容器，其容积 可按圆柱体近似计算 V
总
=
4
2
H
D π[2]
式中，V
总——糖化锅容积，m 3 ； D ——糖化锅直径，m ；
H ——糖化锅圆柱部分高度，m 。
糊化锅糊化醪量根据前面物料计算可得：18713.59kgg
第一次煮沸后糊化醪量G 米醪′=40533.18kg 第一次煮沸后糖化锅中醪液量为：
G 混合＝G 米醪′＋G 麦醪＝40533.18＋59551.3＝100084.48kg 糖化醪中干物质量%＝
%
10048
.100084%)
121(6193%)61(14450?-?+-?
＝19.01%
查《发酵工厂工艺设计概论》P 310得糖化醪相对密度为1.076g/cm 3[3]
则糖化锅有效容积＝
1000
076.1100000?＝92.94m 3
取糖化锅充满系数为0.7，则
糖化锅的总容积V 总＝92.94/0.7＝132.77m 3
本设计采用平底糖化锅，上封头采用120°锥形封头。取糖化锅径高比为2﹕1 ，有利于液体的循环及加热效率的提高。 则
D ＝3
5
.785.077.132?＝6.97m
圆整取 D ＝7000mm
校核: D ＝7000mm 时，V 设计总=4
2
H
D π=
4
5
.3x 2
0.7x 14.3=134.63 m 3 >V 总
满足设计要求。
糖化锅圆柱部分高度为H ＝
2
1D ＝3500mm ，其中H 取人孔以下500mm 。
7.1.2封头的设计
封头的结构形式有椭圆形、蝶形、锥形等，最广泛采用的是椭圆形封头。当介质
的黏度较大时，为利于出料一般采用锥形。这里上封头采用120°锥形封头。
故计算上锥形封头距锅身h=
60
tan 2
D
= m
02.23
2
/0.7=
7.1.3 糖化锅升气管的直径d 的计算
由《生物过程工程与设备》知，糖化锅的截面积与锅体截面积的关系为
30
12
2=
D
d ～
50
1[4]
若取
30
12
2=
D
d 则d ＝
2
.730
1?=1.28m
圆整 d=1.3m 校核
2
22
20
.73.1=
D
d =0.0345>
50
1且大于
30
1显然不满足。
若取
50
12
2=
D
d 则d ＝
2
.750
1?=0.989m
圆整取d=1.0m 校核
显然满足要求。且小于
30
150
1
491
7.0
1.02
2
2?
=
=
D
d
故升气管直径d=1000mm
7.2 搅拌器设计
7.2.1 搅拌器尺寸计算
为保持糖化醪液的浓度与温度均匀，使酶充分发挥作用，糖化锅中，装有涡轮式、螺旋桨式或平桨式搅拌器。考虑到在相同的搅拌功率下，平桨式叶片粉碎气泡的能力大于其他两种,在这里采用二叶旋桨式搅拌器,产生轴向推力可促使醪液循环和混合良好。搅拌器的材料为不锈钢。则
根据设计要求
7.01=D
D
0.04
=D B
1D —搅拌器直径 D —糖化锅直径
B —搅拌桨叶宽度
则 1D ＝0.7D ＝4900mm 圆整取 4900mm B ＝0.04D ＝280mm 圆整取 280mm
7.2.2 搅拌器轴功率的计算及选型 1. 雷诺准数
Re ＝
μ
ρ
n D 2
1＝
μ
γ
n D 2
1
1D —搅拌器搅拌叶直径 γ—醪液容重
n —搅拌器转速 μ—液体绝对粘度 ρ—醪液密度 取μ＝2厘泊＝0.002kg/m.s[1]
对于桨式搅拌器一般粘度大时取小值，速度范围为20-40 r/min[4]，本设计搅拌器转速取n ＝30r/min ＝0.5r/s 。
查《啤酒工业手册》下[5]
γ＝1068kg/m 3
则
Re ＝
002
.01068
5.09.42
??＝6410670
2. 功率准数
Np ＝
2
.1)
35.0(66
.0366
.03
)
(sin )(
)Re
2.310Re
2.110
(
Re
θD
B p
D
H B A +
+
?++，，
式中1D —搅拌浆叶长度（m ） n —桨叶转数（r/s ） ρ—流体密度（kg/m 3） μ—流体粘度（N·s/m 2）（Pa·s ） D —糖化锅直径（m ） B —搅拌浆叶宽度（m ）
θ—搅拌叶与旋转平面所成的角度，一般为45°或60°，本设计为60°
,
H -锅内液面高度（m ）
,
H ＝
2
.714.3494.92??＝2.4m
搅拌桨叶宽度B ＝280mm
《啤酒工业手册》下[5],按永田公式：
A=????
???
?
+???
????? ??+1856.0_670146
.01D D D B =??
?
????
?+???
??-???
??+1856.00.79.46700
.728
.0146
.0
=28.1
??
?
?????-???
??--=D D D B B 1214.15.043.110
，
=0.45
4
2
75.05.241.1??
?
??-??? ??--??? ??+=D B D B D B P
=1.1+4??
?
??0.728.0-2.52
5.00.728.0???
??--74
0.728.0?
?
?
??
=0.73
则Np ＝2
.1)
35.0(66
.03
66.03
)
(sin )(
)Re
2.310Re 2.110
(Re θD
B p
D
H B A
+
?+++，，
=
2
.1)
.728.035.0(73
.066
.03
66.03)
60(sin )
.74.2(
)
6410670
2.31064106702.110(
45.06410670
1.28 +
??+?++
=0.1234
3. 搅拌器需要功率
N 需＝
5
13
2
10D n g
Np γ
=
5
32
9
.45.0106881
.9101234.0????
=46.53KW
电机功率 N 电＝总
需ηT
N N K K
+1
其中，η—传动机构总效率，取0.4-0.5取0.4
K —电机功率储备系数 1.2-1.4 K 1—搅拌阻力系数 1.1-1.3 取1.3
T N —克服转动机构和轴封阻力所需的功率，一般取搅拌器运转所需
功率N 需的10%，即T N =10%N 需=4.65KW
若取K ＝1.2 则 N 电＝195.42kw 若取K=1.4 则 N 电＝227.99kw 所以 本设计采用250KW 电机
4. 相关选型
查由文献[6]，可选用电机为型号YR355M-4，功率为250KW ，转速为1481r/min 7.3糖化锅排醪管（至滤过槽）
查 《化工原理》上[1]P 20 表1—1 水及低粘度液体（1×105～1×106Pa ）流速范围为1.5～3.0m/s 则取醪液流速为2m/s 工艺设计放醪时间10min 糖化醪有效体积为92.94m 3 则
94
.92600/24
2
2
=??s s m D π
2D ＝0.314m
圆整取 2D ＝320mm s ＝4.5mm L ＝150mm
2D -排醪管道直径 ；s-管道壁厚；L-管道长度
校核 : u ＝
s m t
D V /92.127.12
2=
满足设计要求。 7.4 糊化醪进口管
糊化锅的醪液量为：kg 18.40533 取醪液密度为1068kg/m 3
醪液流速为u ＝2.0m/s
V ＝
3
95.371068
18.40533m
=
3
2
3
95.37300/24
m
s s m D =??π
3D ＝0.284
圆整取3D ＝280mm s ＝4mm L ＝150mm 校核：u ＝s m t
D V /05.227.12
3=
满足设计要求 7.5下粉筒
查《啤酒工业手册》下[5]成品麦芽粉比热容C=2.560 m 3/t 一次糖化锅进麦芽粉量为13311.4kg ，则 V 总=307.3456.231.13m =?
进料时间10min,麦芽粉流速为u=1m/s
=
?=
t
V D u 44π总
600114.307.344???＝0.269m
圆整取 4D ＝270mm s ＝4mm L ＝150mm
校核
t
D V 2
427.1u =
＝0.99m/s
满足设计要求。 7.6 糖化锅进水管
糖化锅一次加水量为G 2＝46239.9kg ，加水时间 20min 设自来水流速u=1.5m/s 。
V ＝
998
9.46239＝46.33m 3
m t
V
D 181.060
205.114.333.464u 45=????=
?=
π
圆整取 5D ＝180mm s ＝4mm L ＝150mm
校核
t
D V u 2
527.1=
＝1.51m/s
满足设计要求。 7.7 加热蒸汽进管
糖化锅最大耗用蒸汽量为：在5min 升温阶段耗热量最大。1104932.66
即max D =
()
()
kg
i I Q 30.32667.50378.2196266.110493223=-=
-
其中，I-使用表压为0.2MPa 饱和蒸汽I=2196.78KJ/kg
i-相应冷凝水的焓，503.67KJ/kg 。
查《化工工艺设计手册》上 [7]P 2—298 0.2MP 蒸汽密度ρ＝1.23kg/m 3 由文献[3]P 173 表8—1 取蒸汽流速u ＝35m/s
V ＝
3
28.26523
.130.326m
=
=?=
t
u V
D π460.179m
圆整取 6D ＝200mm s ＝6mm L ＝150mm
校核
t
D V 2
627.1u =
＝28.1m/s
满足设计要求 7.8 冷凝水接管
假设蒸汽全部冷凝，取水流速u ＝1.5m/s 查文献[1]P 331 20℃水的密度为：ρ水＝998kg/m 3 则
V 水＝
=
998
30.3260.33 m 3
=?=
t
V
D u 47π0.0072m
圆整取 7D ＝10mm s ＝3mm L ＝80mm
校核
t
D V 2
727.1u =
＝1.16m/s
满足要求。 7.9 不凝蒸汽出口
取蒸汽量的5%为不凝蒸汽 取蒸汽通入时间1小时 则
D 蒸汽＝326.30×5%＝16.32kg V ＝
23
.132.16＝13.27m 3
=?=
t
V
D u 48π0.012
圆整取 8D ＝12mm s ＝3mm L ＝80mm
校核
t
D V u 2
827.1=
＝32.5m/s
满足要求。 7.10 锅内冷凝水出口
糖化锅中糖化醪的蒸发强度取2% 时间取加热时间5min 。
蒸发水量为
60
5
02.048.100084??＝166.8kg
V ＝0.167m 3
=?=
t
V
D u 49π0.0062m
圆整取 9D ＝6mm s ＝3mm L ＝80mm
校核 t
D V 2
927.1u =
＝1.64m/s
满足设计要求。 7.11 人孔
开设在筒体或封头上的人孔，通常用来安装、检修设备内部零件及清洗设备。
由文献[6]上 P 474 选用ф500mm 人孔
螺栓 重量
Dg D D 1 H H 1 b 数量 直径×长度 不锈钢 碳钢 总重 500 600 560 222 140 12 16 M16×50 11.16 16.84 28 标准图号 JB04—0046 7.12 视镜
本设计选用标准图号为 JB593—64—1视镜。查文献[6]上P 494图2—5—1 标记 标准图号 重量
视镜Pg6Dg50 JB593—64—1
8. 糖化锅锅体设计及强度计算
8.1 锅体结构设计
糖化锅锅身采用不锈钢材料 1Cr18Ni9Ti 锅底采用紫铜板 锅低夹套采用不锈钢
1Cr18Ni9Ti
锅内最高工作压力 P 最高＝P 0＋ρg ,H ,H —锅内液面高度
P 最高工作＝1.01×105＋1068×9.81×2.4
＝a 1026.15P ?
8.2锅身壁厚的计算及强度校核
锅身采用不锈钢材料 1Cr18Ni9Ti 查文献[8]P 299附表5
σb ＝520MPa σs ＝206MPa 查文献[8]P 91 得钢材的安全系数 ｎb ≥3.0 ｎs ≥1.5
则 [σ]t
＝σb/ｎb ＝173MPa ＝σs/ｎs ＝137MPa 取二者中较小者 所以[δ]t ＝137MPa
查《化工设备机械基础》P 92 焊接接头系数φ＝0.8 则
mm
C P
PD 44.73139
.08.013727000139.0][2=+-???=
+-=
?σδ
式中，D —罐体直径（mm ） p —耐受压强（取0.139MPa ）
?—焊缝系数，双面焊取0.8，无焊缝取1.0
[]σ—设计温度下的许用应力（kgf/cm 2）
C
—腐蚀裕度，当C -δ<10mm 时，C =3mm
查文献[8] P 95 圆整取δ＝10mm
水压实验
σT ＝
Se
Se D P T 2)
(+＝
44
.42)
44.47000(1126.025.1?+???＝124.23MPa
0.9φσs ＝0.9×0.8×206＝148.32MP ＞124.23MPa
满足设计强度要求
锥形封头采用与锅身同一规格设计。 8.3 锅底厚度的计算校核
查文献[8]P 8 紫铜的导热系数λ＝384.95 弹性模量E ＝1.12×105
夹套中通入的蒸汽压力为0.2MPa 而锅内最高工作压力为0.126MP 所以计算锅底厚度采用外压容器壁厚计算方法计算
设锅底厚度为25mm
夹套蒸汽P ＝0.2MPa Pc ＝1.1P ＝0.22MPa
锅底外半径：R 0＝21
D ＋，δ＝
2
7000＋25＝3525mm
A ＝
，
δ
125.0R ＝
25
3525125.0＝0.00089
B ＝2/3×1.12×105×0.00089
＝66.2MPa [P] ＝
025
.00
.72.66＝0.236MP ＞P ＝0.2MPa
所以，，δ=25mm 8.4 夹套设计
夹套采用的是和锅身一样的不锈钢材料 1Cr18Ni9Ti
，，
δ
＝
C Pc
DPc t
+-?σ][4＝
25
.022
.08.0137422.07000+-???＝3.76 取C ＝0.25
圆整取夹套厚度为10mm 8.5 支座设计
1.锅体重量的计算
锅体重量分为：升汽筒，锥形封头，锅身，锅底，夹套的重量的总和。 (1)升汽筒重量的计算：
升汽筒式一个不锈钢圆筒。选用厚度8mm 长度：13.70m 直径为：1000mm
V ＝3.14×[（1.008/2）2－（1.0/2）2]×13.7＝0.17m 3
查文献[8]P 291 材料密度为：7900kg/m 3
m 1＝0.17×7900＝1364.8kg
(2)锥形封头重量的计算：
锥形封头是采用的120°锥形。高为：2.02m 直径为：7.0m 厚度取与锅身一样的10mm 近似算作圆锥的体积。 则
1×3.14[(7.010/2)2－(7.0/2)2]×2.02＝0.074m3
V＝
3
m2＝0.074×7900＝584.6kg
(3)锅身重量的计算
锅身是圆筒形厚： 10mm 高： 3.5m 直径： 7.0m
V＝3.14×[（7.010/2）2－（7.0/2）2]×3.5＝0.84m3
m3＝0.84×7900＝6636kg
(4)锅底重量的计算
锅底采用略带锥形的平底，采用紫铜作材料。厚度：25mm 直径：7.0m 近似看作平底计算。
查《化工设备机械基础》P8得紫铜的密度为：8900kg/m3
V＝3.14×（7.0/2）2×0.025＝0.96m3
m4＝0.96×8900＝8544kg
(5)夹套重量的计算
夹套也使采用略带锥形的平底，采用不锈钢做材料。厚度： 10mm 直径： 7.0m 近似看作平底计算。
V＝3.14×（7.0/2）2×0.010＝0.38m3
m5＝0.38×7900＝3002kg
⑹锅体总重量计算
M＝1364.8＋584.6＋6636＋8544＋3002＝20131.4kg 糖化一次的糖化醪量为：100084.48 kg
则糖化一次糖化锅的总重量为：
M总＝20131.4＋100084.48＝120215.88kg
2.支座的选取：
查《化工设备设计基础》 P363
选用B型耳式支座
8.6. 锅底加热面积计算与校核
糖化锅耗用最大蒸汽量为锅内醪液从65℃上升到68℃的5min时间内，
需要耗用热量为Q＝1104932.66×12＝13259191.92KJ/h
所以加热面积也以此为基准进行计算
夹套内通入蒸汽为0.2MP 查文献[1]上 P339得0.2MPa蒸汽温度为120.2℃
1. 平均温度△tm
△tm ＝
68
2.120652.120)
682.120()652.120(-----Ln
＝53.6 ℃
2.K 值的计算
K ＝
λ
ααS
+
+
2
1
1
1
1
(1)1α的计算
3
1
2
2
1)53.6
3600(
068.0?=μγ
ρλα
假设壁温为99.8℃ 则
tcp ＝0.5×(120.2＋99.8)＝110℃ 在110℃下水的物理常数为 ρ＝951.0kg/m 3 μ＝26.41×10-6kg.s/m 2 λ＝0.59
γ＝513.1Kcal/㎡h ℃
3
1
6
2
2
1]6
.5310
29.251
.513)0.951()59.0(3600[
068.0??????=-α
＝5055kcal/m 3.h.℃
锅底有一定的倾斜角根据实验取0.8的损失系数 则
实际的α＝
8
.05055＝6318.75 kcal/m 3.h.℃
(2)2α
14
.031
32
2
2)
(
)3600(
)(
36
.0w
gC
n d D μμλ
μμ
ρλα=
λ＝0.68kcal/m.h.℃ d ＝m D ＝7.0m n ＝0.5r/s ρ＝106.5kg.s 2/m 4 g ＝9.81m/s 2 C ＝0.98kcal/kg.℃
因为w μ＝26.41×10-6 w
μμ＝1.5
所以μ＝39.62×10-6 14
.0)
(
w
μμ＝1.06
则 06
.1)3600()(0.768.036.03
1
32
2
2
??=λ
μμραgC n d
＝4090.60 kcal/m 3.h.℃
校核壁温
)
6.532.120(8.992.1201
2---=
t αα
=t 97.68℃
假设的壁温为99.8℃ 十分接近实际的壁温 所以计算的值可以采用 所以
K ＝
86
.095.384025.036
.4161175
.631811
?+
+
＝6092.9KJ/m 2.h.℃13259191.92 F ＝
6
.539.609292.13259191?＝40.6
则 锅底的加热夹套的直径为
D ＝
14
.346.40?＝7.2m
9. 总结
10. 参考文献
[1]谭天恩等.化工原理.上册.第三版.北京：化学工业出版社，2006.8
[2] 梁世中.生物工程设备[M].北京：中国轻工业出版社,2005.2,188-194
[3] 吴思方.发酵工厂工艺设计概论[M].北京：中国轻工业出版社，2005.8 [4] 陈洪章.生物过程工程与设备.北京：化学工业出版社，2003.12 [5] 管敦仪.啤酒工业手册.上、中、下[M].北京：中国轻工业出版社，1998 版社，1988.8,51-347
[6] 化工设备设计手册编写组.材料与零部件.上、中、下、[M].上海：上海人民
出版社,1973.10
[7] 上海医药设计院.化工工艺设计手册.上、下册[M].上海：化学工业出版社，1986
转炉氧枪装置设计
转炉氧枪装置设计 摘要：通过对转炉氧枪装置设计过程介绍，分析了氧枪横移车、升降小车以及氧枪刮渣器设计中的要点，提出了针对氧枪装置在保证转炉炼钢生产过程的连续性、可靠性以及安全性和维护便利性等方面的一套全新的设计方案，使氧枪装置使用维护性能得到较大提高，所提到的新型结构氧枪已在多个转炉炼钢生产现场得到验证。 关键词：事故提升系统；防坠枪装置；快速换枪；可控力矩刮渣器 氧枪装置用于向转炉内吹氧，使钢水脱碳；并加大冶炼强度，实现快速炼钢。 氧枪装置是转炉炼钢系统连续生产的重要在线设备，设置于转炉上方。氧枪工作时需插入转炉内吹氧，处于高温、液态渣包裹之中，因此，其对设备的运行安全性、可靠性、连续性设计提出了很高要求，因而设计中需要对这些需求提出切实可行的解决办法，以满足其复杂控制需求和适应其所处的恶劣工况。 氧枪装置设计依据来自于工艺专业的任务书，设备设计首先需要明确的是运行负荷，接下来进行方案设计、结构设计、施工图设计。 运行负荷：卷扬升降负荷应考虑升降小车、氧枪、金属软管、管内积水、枪体挂渣、刮渣器的刮渣力以及氮封塞、钢绳重量；横移车运行阻力按横移运行设备重量的0.025%计算[1]；横移锁紧装置的锁紧能力按运行阻力的4倍考虑；刮渣力按2～3t考虑。 横移车为一钢结构小车，分为上下两层，上层设置有升降卷扬装置及钢绳平衡器，下层设置横移传动装置，上下层之间由活动导轨和钢结构相连。升降卷扬机设有主传动和事故传动两套传动系统，通过离合器实现转换；卷扬控制设有两台绝对型编码器（一用一备、互相比照）控制升降行程、主传动电动机尾部装有增量型编码器控制升降速度；另装有钢绳张力传感器、位置行程开关等电控元件。钢绳平衡器吊挂在上层平台下部，既可调钢绳安装误差，又可在小车升降过程中平衡两根钢绳变形差，使两根钢绳受力始终一样。 事故传动是独立于主传动之外的事故提升系统，当出现车间停电、主电机故障、制动器电液推杆失效等事故时，可利用事故提升系统安全地将氧枪提出炉外，避免更大的事故发生。我们设计的事故提升系统形式为：在卷扬减速机的高速轴上设置气动离合器，增加一级减速，事故电机传动，EPS电源供电，制动器设置开闸气缸，采用气、电结合方式控制。事故提升时，控制室操作人员按下事故提升按钮，离合器电磁阀由UPS电源给电，离合器合上，舌簧开关给出信号后，事故电机给电启动，电机力矩建立起来后，制动器气缸用电磁阀由UPS电源给电，气缸将制动器打开，开始提枪。将氧枪提出炉口一定高度（由2台事故提枪位接近开关判断）后，制动器电磁阀断电（制动器抱闸），然后事故电机停电。最后离合器电磁阀断电复位。整个过程一键自动完成。
生物工厂工艺设计题库含答案
复习资料 1、简述酒精生产过程对淀粉原料进行糖化时的主要设备及作用。（1）主要设备：糖化工段主要设备由真空冷却气液分离器、真空泵、连续糖化罐及螺旋板式换热器。 （2）作用：①真空冷却气液分离器：蒸煮醪自接近常压的气液分离器出来经过减压阀，醪液产生大量的蒸汽，温度骤降，汽醪混合液流体以极高速度进入真空冷却气液分离器，醪液温度降至与容器真空度相对应的温度。因此气液分离器的设计主要是保证汽醪分离，输送曲液（糖化醪液稀释水）到喷射-蒸汽的湍流中是依靠发生引射的混合效果，使曲液与蒸煮醪充分接触。醪液冷却下来连续的流入糖化醪内。 ②真空泵：维持真空冷却气液分离器真空环境。 ③连续糖化罐：将已糖化醪或曲乳（液）混合，维持一定的发酵温度（60℃、30～45）,保持流动状态，淀粉在酶的作用下变成可发酵性糖。 ④螺旋板式换热器：螺旋板式换热器用于后冷却。 2、简述可行性研究的任务、意义和主要内容。 （1）任务：根据三级经济规划(包括国家、地区与行业的)要求，或根据市场经济的要求，对拟建(扩、改建)工程项目的技术性、经济性和工程实施性，进行全面调查、预测、分析和论证，做出是否合理可行的科学评价，最后写出可行性研究报告，为国家主管部门对项目做出决策提供可靠依据。
（2）意义：可行性研究实质是对投建的工程项目，进行全面的技术经济分析，从而避免和减少建设项目决策的失误，提高建设投资的综合效益，是决定项目投资命运的关键。如果没有可行性研究，或者有研究但不深入、分析预测不准确、经济评价不科学，都会对项目的投资与投产带来难以弥补的经济损失。 （3）主要内容：1、总论（项目背景，研究工作依据和范围） 2、根据经济预测、市场预测确定项目建设的规模和产品方案 3、资源、原材料、动力、运输、供水等配套条件及公用设施的落实情况 4、建厂条件、厂址选择方案及总图布置方案 5、工艺技术、主要设备选型、建设标准及相应的技术经济指标 6、主要单项项目、公用辅助设备、总体布置方案和土建工程量估计 7、环境保护、安全生产、劳动卫生、消防、等要求和采取的相 应措施方案 8、企业组织、劳动定员和人员培训设想 9、建设工期和实施进度 10、投资估算和资金筹措 11、经济效益和社会效益评价 12、结论
龙门吊防风方案
专项方案控制页：
重要工序过程监控表 专项方案修改意见征集表 回收签名（日期）：
目录 1.概况 2.依据的图纸文件及标准 3.防风准备和条件要求 4.施工工序质量控制 5.防风工艺流程 6.防风程序内容 7.安全措施 8.附图及附录
1.概况 惠来电厂濒临南海，属亚热带季风海洋性气候，冬春受西伯利亚冷空气及蒙古高压气流的影响，盛行东北风，风速较大，地形对于冬季盛行的东北季风是一个典型的狭管风道，使风速得到加强；夏秋季盛行东风和西南风，风向季节变化大，全年的主导风向N到NE，且风速较大，风力强劲；每年夏秋季受热带气旋的影响，在热带气旋的影响下曾出现过最大风速30.0m/s，极大风速达48m/s。据统计1951年至1995年登陆惠来的热带气旋（包括热带低压、热带风暴、强热带风暴和台风）有10个，影响惠来的热带气旋有37个，登陆及影响惠来的热带气旋共有47个，在45年中平均每年大约1个。因此在强风中的施工需要高度重视，特别是对于大型机械的安装、操作拆卸阶段的防风措施，为做好各项预防工作，防范各种风力对施工机械的破坏，特制定龙门吊防风方案如下。本方案以预防12级(台风)以上风力为主，11级以下根据受力参照执行。 2.依据的图纸文件及标准 2.1 GB/T19201-2006热带气旋等级国家标准 2.2《重型设备吊装手册》第一节、吊装机具的选用和计算 2.3《起重机械安全规程》(GB6067-1985) 2.4《起重机设计规范》(GB3811-1993) 2.5山东丰汇设备技术有限公司《钢管桁架龙门吊图纸》
3防风准备和条件要求 3.1由龙门吊所在的项目，根据气象预告发布的气象信息，根据现场状况针对不同的风力等级，制定针对性的防风措施,防风预案。3.1.1 在14级(强台风)以上中心区域,正面袭击时，采用一级防风预案。可采取紧急步骤，停止施工，拆除迎风面积大标志、广告牌,拆除影响缆风、地锚的障碍物。转移龙门吊下面及附近设备。 3.1.2 在14级(强台风)以上边缘，12、13级(台风级)中心区域，正面袭击时，采用二级防风预案。拆除影响缆风、地锚的障碍物。3.1.3 在12、13级(台风级)边缘，10-11级(包括11级)以下中心区域时采用三级防风预案。9级(包括9级)以下采用日常防风措施。3.2 在铺设龙门吊轨道基础时，制作地锚，并预埋深度2m，地锚周围基础分层回填砂石，碾压。地锚预埋点预留缆风连接接头，不得与其它物体干涉。 3.3 人员配置：项目必需配备专门的防风人员，12级风力(台风)以上必须制定防风组织机构，见表一。 表一组织机构 3.4所有作业人员必须持有相关的资格证书和上岗证。
铁水罐、钢水罐、中间罐、渣罐安全管理(新版)
铁水罐、钢水罐、中间罐、渣罐安全管理(新版) Safety management is an important part of enterprise production management. The object is the state management and control of all people, objects and environments in production. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0031
铁水罐、钢水罐、中间罐、渣罐安全管理(新 版) 1铁水罐、钢水罐、中间罐的壳体上，应有排气孔。 2罐体耳轴，应位于罐体合成重心上0.2～0.4m对称中心，其安全系数应不小于8，并以1.25倍负荷进行重负荷试验合格方可使用。 3使用中的设备，耳轴部位应定期进行探伤检测。凡耳轴出现内裂纹、壳体焊缝开裂、明显变形、耳轴磨损大于直径的10％、机械失灵、衬砖损坏超过规定，均应报修或报废。 4铁水罐，钢水罐和中间罐修砌后，应保持干燥，并烘烤至要求温度方可使用。 5用于铁水预处理的铁水罐与用于炉外精炼的钢水罐，应经常维护罐口；罐口严重结壳，应停止使用。
6钢水罐需卧放地坪时，应放在专用的钢包支座上；热修包应设作业防护屏；两罐位之间净空间距，应不小于2m。 7渣罐使用前应进行检查，其罐内不应有水或潮湿的物料。 8钢水罐滑动水口，每次使用前应进行清理、检查，并调试合格。 9铁水罐、钢水罐内的自由空间高度（液面至罐口），应满足工艺设计的要求。 10铁水罐、钢水罐内的铁水、钢水有凝盖时，不应用其他铁水罐、钢水罐压凝盖，也不应人工使用管状物撞击凝盖。有未凝结残留物的铁水，钢水罐，不应卧放。 11吊运装有铁水、钢水、液渣的罐，应与邻近设备或建、构筑物保持大于1.5m的净空距离。 XXX图文设计 本文档文字均可以自由修改
地磅基础施工合同
篇一：地磅基础工程土建合同 西马炭素地磅基础工程土建合同 甲方：四川都江堰西马炭素有限公司 乙方： 甲方将公司内地磅基础土建工程承包给乙方施工，经双方协商制定以下条款，双方共同遵守：第一条工程内容：地磅土建基础工程。 第二条工程造价决算方式 工程造价计算公式：见《西马炭素地磅基础项目及费用明细表》。 第三条工程款支付 本工程人工及材料款共计45000.00元（肆万伍仟圆整）； 工程竣工后由甲方一次性以现金方式支付给乙方，乙方出具相应发票。 第四条工期 本工程工期为10天，从开工之日起计。因天气等不可抗力因素影响时间顺延，但乙方应通知甲方。 第五条施工组织管理 1．甲方委派宁忠平为本工程管理负责人，代表甲方进行现场施工管理和监督。 2．乙方委派为现场施工员,乙方的施工员在整个施工期间必须在现场从事施工管理,并全权代表乙方进行现场施工管理，乙方未经甲方同意不得擅自撤换施工员，乙方施工员不服从甲方指挥的，甲方可以要求乙方撤换施工员，乙方不得拒绝。 第六条工程质量监督 乙方必须严格按设计要求施工，甲方指派现场管理代表对工程质量进行监督： 1．砼必须进行随机取样做试块试验,建筑用的钢材必须做好抗弯抗拉试验； 2．钢材,水泥等主要建筑材料没有质保书或经过抽检不合格,而继续用于施工的； 3．未经甲方和设计部门同意不按图纸施工的； 4．不服从甲方整体工程协调,施工过程中拒不接受甲方指挥的。 乙方因违反上述4条而被终止合同后，乙方已经完成的工程量乘以80%作为应付工程款，其余20%作为弥补甲方损失,并处没收全部合同履约金。 第七条施工现场管理责任乙方对现场管理，安全生产，保卫等工作负全部责任。所有安全事故责任乙方自负。如果违章施工，甲方有权制止，制止不服从的可以解除本合同。 第八条合同履约金及违约处罚 合同签订后，在履行合同过程中，乙方有明显延误工期或有严重偷工减料等质量问题，且不采纳甲方建议又不积极采取措施的，甲方有权终止执行合同，且不支付任何费用。 第九条前期要求 乙方在开工前，必须与甲方和设计部门进行施工图交底，明白施工技术要求。 第十条本合同未尽事宜,经双方协商后,另行补充条款。 第十一条本合同一式二份,甲乙双方各执一份。 第十二条本合同甲乙双方签字盖章生效，具有同等法律效力。 甲方(盖章)：四川都江堰西马炭素有限公司乙方(盖章)： 代表人：代表人： 2011年4月2日篇二：地磅房施工合同书1 地磅房施工合同书 甲方：*********公司 乙方：******* 身份证号码： 甲方将位于**镇******公司综合选矿厂的地磅房的建设施工工程经双方友好协商承包给乙方，
施工用龙门吊施工方案
云南建工安装股份有限公司 云天化国际云峰分公司30万吨/年硫酸装置 异地拆建项目 电动葫芦门式起重机 施工技术(措施)方案 施工单位：云南建工安装股份有限公司编制： 审核： 批准：
一．概述 为满足云天化国际云峰分公司30万吨/年硫酸装置异地拆建项目现场制作需求，我单位拟在云天化云峰分公司硫酸厂区（宣威市板桥镇）施工现场安装电动葫芦门式起重机一台。以方便施工现场制作、加工工作。 为确保在安装电动葫芦工作安全、有序进行，特编制本方案。二．编制依据 1.《机械设备安装工程施工及验收通用规范》GB50231-97 2．《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-98 3．设备随机图纸及产品(使用)说明书； 三．设备信息 四．工作内容
大车轨道轨道安装； 大车走行机构的安装； 门式桁架结构的吊装； 电动葫芦的安装； 电气控制系统安装； 设备试运转。 本施工方案针对门式起重机安装工程特点，重点介绍轨道基础及轨道、大车走行机构、门式桁架梁、5t电葫芦等设备安装与试运转的方法及要求，以指导施工之用。 五．安装技术措施 1.安装步骤 1.1轨道安装 （1）放左、右大车轨道安装中心基准线，中心跨距A=15m。 （2）测量左、右大车轨道各块垫板的标高，并做记录。 (3）根据各块垫板标高误差，准备调整垫板。 (4）将各块调整垫板安装在基础垫板上，与基础垫板贴紧焊牢。 (5）将左、右大车轨道铺设在垫板上时，对准安装中心，用压板将轨道临时固定。 (6）检查、调整大车轨道的安装跨距、标高及平直度，并符合安装技术要求。 (7）大车轨道找正合格后，用压板将大车轨道焊接固定。 1.2大车走行机构安装
铁水罐、钢水罐修复(原料一、二)
铁水罐、钢水罐修复（原料一、二）技术说明书 说明书编号：BG/XFLG015-2019 采购案号：X19SACU0510 甲方：本溪北营钢铁（集团）股份有限公司炼钢厂
第一章铁水罐的性能及功能简介 铁水罐是炼钢厂内用于运输时承装铁水的主要设备，其作用是将高温的铁水用铁水罐将铁水从倒罐站供应到转炉内，高温的钢水从转炉内供应到连铸铸机回转台上，在转炉炼钢系统中得到广泛应用。 钢水罐是炼钢厂内用于运输时承装钢水的主要设备，其作用是将高温的铁水用铁水罐将铁水从倒罐站供应到转炉内，高温的钢水从转炉内供应到连铸铸机回转台上，在转炉炼钢系统中得到广泛应用。 第二章技术要求及技术参数 序号名称规格、图号备注 140吨铁水罐（修复）DG2204原料一 1、对铁水罐旧的罐嘴需要更换.并且用16Mn耐磨板制作（并焊接30mm 包刺：30CM*30CM一个，包嘴及上圈焊接30mm宽的护板）。 2、对铁水罐罐体及箍圈检查并补焊。 3、对铁水罐罐体凹坑进行修复、校正，或进行挖补处理（5处以内）。 4、对铁水罐耳轴进行更换（材质18MnMoNb）、轴箱进行焊接。 5、对铁水罐底座进行更换。 6、在耳轴方箱（共计4处）上焊制罐号，乙方在返回所修理的铁水罐罐号要与甲方提供得罐号一致。 7、乙方负责对修复后的铁包进行喷漆。 8、乙方负责对修复后的钢包提供特检所出具的检测报告。 9、罐包焊口超声检测不合格，需刨除，重新焊接。 10、对铁水罐耳轴、挂钩、罐嘴、箍圈、底轴、底座在铁水罐寿命期间免费提供，并维护。 11、更换下废旧备件需返厂。 序号名称规格、图号备注 140吨钢水罐（修复）DG2202-2原料一 1、对钢水罐罐体及箍圈检查并补焊。 2、对钢水罐罐体凹坑进行修复、校正，或进行挖补处理（5处以内）。 3、对钢水罐耳轴进行更换、轴箱进行焊接。 4、对钢水罐底座进行更换。 5、在耳轴方箱（共计4处）上焊制罐号，乙方在返回所修理的钢水罐罐号要与甲方提供得罐号一致。 6、在罐底与下圈连接部位焊制40MM厚三角形筋板加固。
地磅原理及基础知识
地磅原理及基础知识 <点击复制本贴地址,推荐给朋友> 地磅按秤体结构可分为:U型钢地磅、槽钢地磅、工字钢地磅、钢筋混凝土地磅;按传感器可分为数字式地磅、模拟式地磅、全地磅;汽车衡俗 称地磅。地磅按传感器输出信号分类可分为模拟式地磅与数字式地磅;按称量方式分为静态汽车衡与动态汽车衡(地磅);按安装方式可分为地 上衡与地中衡;按秤台结构分为钢结构台面与混凝土台面;按使用环境状况可分为防爆地磅与非防爆地磅;按地磅的自动化程度可分为非自动 地磅与自动地磅。她们的基本配置就是一样的。都需要传感器、接线盒、打印机、称重仪表,现如今的地磅可以配上电脑与称重软件。 地磅英文为:scale,所以在行业内就有:SCS系列之称; 常用规格有:宽3~3、4 长有6~24,称重范围30T~200T,有的厂家可以生产到250T 地磅标准配置主要由承重传力机构(秤体)、高精度称重传感器、称重显示仪表三大主件组成,由此即可完成地磅基本的称重功能,也可根 据不同用户的要求,选配打印机、大屏幕显示器、称重管理软件系统以完成更高层次的数据管理及传输的需要。 承重与传力机构——将物体的重量传递给称重传感器的机械平台,常见有钢结构及钢混结构二种型式。 高精度称重传感器——就是地磅的核心部件,起着将重量值转换成对应的可测电信号的作用,它的优劣性直接关系到整台衡器的品质。 称重显示仪表——用于测量传感器传输的电信号,再通过专用软件处理显示重量读数,并可将数据进一步传递至打印机、大屏幕显示器、 电脑管理系统。 打印机:用于打印重量数据表单大屏幕:用于远距离读数 称重管理软件-系统:用于重量数据的进一步处理、储存、传输等。 不同厂家的地磅,强调的参数与侧重点不一样,不过大致一样,下面以科杰衡器厂的为例 数字式地磅的特点: 数字式地磅解决传输信号弱及干扰问题--数字化通讯 1、模拟式传感器的输出信号最大一般在数十毫伏,在电缆传输这些弱信号过程中,很容易受到干扰,从而造成系统工作不稳定或计量 准确性降低。而数字式传感器的输出信号均在3-4V左右,其抗干扰能力远大于模拟信号数百倍,解决传输信号弱及干扰问题; 2、采用RS485总线技术,实现信号的远距离传输,传输距离不小于1000米; 3、总线结构便于多个称重传感器的应用,在同一个系统中最多可接
转炉氧枪设计方案
广青金属有限公司 65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案 山东崇盛冶金氧枪有限公司 2012年2月 65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案
简介 山东崇盛冶金氧枪有限公司，系冶金氧枪及喷头的专业研究生产单位。位于中国潍坊高新技术产业开发区。技术力量雄厚，技术装备先进，检测手段齐全。我公司在转炉用氧枪设计方面有丰富的设计和制造经验，例如：宝钢300吨转炉炼钢φ406氧枪喷头，武钢三炼钢250吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，马钢300吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，济钢210吨转炉用φ355氧枪及喷头，新余三期210T 转炉炼钢φ325氧枪及喷头，上海罗泾150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，河北承德钢铁、普阳钢铁、宁波钢铁、天铁、安阳钢铁、通化钢铁等150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，目前均正常使用，效果良好。现国内120吨以上转炉用氧枪80％由我公司设计制造。 公司秉承“以人为本，科技领先”的发展战略，技术力量雄厚，拥有世界先进水平的科研机构、精良的机械加工设备及国内一流的检测设施，最大程度上保证产品最佳的使用性能。 65T转炉φ180×1孔喷头设计方案
一、设计工况参数： 1、出钢量：～65吨/炉 2、现场操作氧流量：～4200Nm3/hr 3、现场操作供氧压力：0.85～1.0Mpa （阀后压力） 4、纯吹氧吹炼时间：13～15min 5、冷却水压力：≥1.2MPa 6、进出水温差≤27℃（水温差根据现场实际情况要有所差异） 7、氧枪喷头形式：1孔拉瓦尔孔喷头 二、喷头参数设计 2.1马赫数的选择 流体力学中表征流体可压缩程度的一个重要的无量纲参数,记为,定义为流场中某点的速度v同该点的当地声速c之比,即=v/c, 在可压缩流中,气体流速相对变化dv/v同密度相对变化之间的关系是dρ/ρ＝-2dv/v，即在流动过程中，马赫数愈大,气体表现出的可压缩性就愈大。另外，马赫数大于或小于1时,扰动在气流中的传播情况也大不相同。因此，从空气动力学的观点来看，马赫数比流速能更好地表示流动的特点。按照马赫数的大小，气体流动可分为低速流动、亚声速流动、跨声速流动、超声速流动和高超声速流动等不同类型。 马赫数就是气流速度与当地温度条件下的音速之比： M＝U/a 式中：U为气流速度m/s a为在当地温度下的音速，单位m/s 氧枪的供氧压力的大小是由喷头的出口马赫数确定的，氧气的压力能转化成
100t糖化罐的设计
发酵工程课程设计 题目：啤酒厂糖化罐设计（10t） 院系：化学工程与技术学院 组别：第一组 班级：生物工程0801 姓名：马红霞 学号：200822153034 指导老师：杨忠华
目录 1前言 (2) 2课程设计任务 (3) 3设计方案的拟定 (3) 4几何尺寸的确定 (3) 4.1 机械搅拌通风式生物反应器的总体结构 (3) 4.2 几何尺寸的确定 (4) 5罐体主要部件尺寸的计算及型号选择 (6) 5.1罐体 (6) 5.2罐体壁厚 (6) 5.3封头壁厚计算 (6) 5.4搅拌器 (7) 5.5人孔和视镜 (7) 5.6接口管 (8) 5.7轴封 (8) 5.8除沫装置 (9) 5.9支座选择 (9) 6冷却装置设计 (10) 6.1冷却方式 (10) 6.2热量的相关计算 (10) 7搅拌器轴功率的计算 ······························································错误！未定义书签。 7.1不通气条件下轴功率 P的计算····································错误！未定义书签。 7.2 通气搅拌功率 P的计算··············································错误！未定义书签。 g 7.3电机及变速装置的选用·················································错误！未定义书签。8参考文献
1.前言 啤酒是全世界分布最广，也是历史最悠久的酒精性饮料，它的酒精度低、营养丰富、有益于人的健康，因而有“液体面包”之美称，受到众人的喜爱。啤酒，发酵过程中，大体可以分为四大工序：麦芽制造；麦汁制备；啤酒发酵；啤酒包装与成品啤酒。其中麦汁制造即糖化是啤酒生产的重要环节，它包含了对原料的糊化、液化、糖化、麦醪过滤和麦汁煮沸等处理工艺。 糖化是利用麦芽自身的酶（或外加酶制剂代替麦芽）将麦芽及辅助原料中淀粉和蛋白质等不溶性大分子物质分解为可溶性的糖类、糊精、氨基酸、多肽等低分子物质，为酵母菌的繁殖和发酵提供必需的营养物质。 糖化方法有多种。煮出糖化法是指麦芽醪利用酶的生化作用和热力的物理作用，使有效成分分解和溶解，通过部分麦芽醪的热煮沸、并醪，使醪液逐步梯级升温至糖化完毕。部分麦芽被几次煮沸即为几次煮出法。根据煮沸的次数可分为一次、二次、三次煮出法。本设计采用一次煮出法。 麦芽糖化过程用到的主要生产设备有糊化锅、糖化锅、过滤槽和煮沸锅。糊化锅作用将糊化和液化淀粉，其糊化后的醪液进入到糖化锅；糖化锅是用于水解淀粉及蛋白质，并对糊化醪液进行糖化的设备，其得到为糖化醪进入过滤槽，经过滤槽出的醪液进入煮沸锅，煮沸锅内进行麦汁煮沸，添加酒花，使麦汁达到一定浓度。 其中,糖化设备一般采用标准式糖化锅，是蛋白质分解和淀粉糖化的场所，广泛采用不锈钢制作，也有碳钢或铜板制造的。这里采用不锈钢板制作。锅底周围设置一两圈通蒸汽的蛇管或者装设蒸汽夹套以保持糖化醪糖化所需的温度，锅内设有搅拌器以保持糖化醪液的浓度和温度均匀，使酶充分地发挥作用。糖化锅中，装有涡轮式、螺旋桨式或平桨式搅拌器。由轴中心至搅拌器边缘的长度应为糖化锅直径的15%~18%。 2．课程设计任务 设计啤酒厂装100t糖化醪的糖化罐。 3．设计方案的拟定 根据生产设计的要求，由100t糖化醪，即糊化醪液和糖化醪液的混合后醪液为100t,计算出所需原料的质量。由生产实习知，生产中用到的原料为70%的麦芽量和30%的大米量。求所用麦芽的质量和大米的质量。再进行物料衡算和热量衡算计算，最后求出糖化锅的的结构尺寸等。 5. 物料衡算 生产中，糊化锅的原料为大米和部分麦芽粉，其中麦芽粉的质量占大米的
100t转炉工程给排水施工方案
施工组织设计会签单JL/B/Q7.1 —01
中冶京诚（营口）新建100t 转炉工程给排水管道施工（安装）方案 编制： 审核： 审批： 天津二十冶机装营口中冶京诚项目部 2013年3月
一、编制说明 二、工程概况 三、施工准备工作 四、管道安装施工方法 五、管道试压 六、管道吹扫、冲洗、防腐及保温 七、技术质量保证措施 八、安全保证措施
、编制说明：1、本方案编制依据已到手的图纸及图纸而编制，涉及图纸、图号有：《氧枪阀门站净环给回水管道施工图》181.15A10301B001、《汽化冷却泵房给 排水管道施工图》181.15A10302B001、《钢包车操作室、渣罐车操作室排水管 道施工图》181.15A10206B001、《蓄热器站排污降温池给排水管道施工图》 181.15A10303B001、《车间综合给排水管道施工图》181.15A10301B002。 2、编制中执行的技术标准为： 工业金属管道工程施工及验收规范》GB50235 —2010 建筑给排水及采暖工程施工质量验收规范》GB50242-2002 涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB/T8923-1988 给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268-2008 工业金属管道工程施工质量验收规范》GB50184-2011 工业设备、管道防腐蚀工程施工及验收规范》HGJ229-1991 本方案结合我单位施工经验综合编制，如有少量修改或补充情况，则以技术交底的形式作为本方案的补充。 二、工程概况及特点1、工程概况 100t 转炉给排水管道工程主要包括氧枪阀门站给回水管道、汽化冷却泵房给排水管道、炼钢车间小房子给排水管道、蓄热器排污降温池给排水管道及车间综合给排水管道。 以上工程中涉及的管道管径DN15 (①21.3*2.75 )?①630*10,有无缝 钢管、焊接钢管及UPV(管，总计2019米。大部分管道直接为炼钢直接提供服务，围绕炼钢框架结构施工，有少量的地埋管及UPVC t属于生活、生产服务类管道。 计划绝对供气为50天。 2、工程特点：
2000t酒精厂设计
目录 摘要…………………………………………………………………………………………………引言………………………………………………………………………………………………… 1 车间概况及特点…………………………………………………………………1.1 生产规模……………………………………………………………………… 1.2 产品方案……………………………………………………………………… 2 车间组织………………………………………………………………………… 3 工作制度………………………………………………………………………… 4 成品的主要技术规格及技术标准………………………………………………. 5 生产流程简介…………………………………………………………………… 5.1 生产流程图……………………………………………………………………5.2 预处理…………………………………………………………………………5.3 原料预处理流程………………………………………………………………5.4 糖化工艺流程…………………………………………………………………5.5 糖化醪的发酵酒精连续发酵工艺流程………………………………………5.6 发酵成熟醪的蒸馏和精馏……………………………………………………5.7 醛酯馏分的回用技术………………………………………………………… 5.8 蒸馏过程中酒精的损失……………………………………………………… 6 新技术…………………………………………………………………………… 7 物料衡算………………………………………………………………………… 7.1 工艺流程图…………………………………………………………………… 7.2 蒸煮糖化车间原料计算……………………………………………………… 7.3 生产1000kg酒精蒸煮醪量的计算…………………………………………… 7.4 生产1000kg酒精糖化醪量的计算…………………………………………… 7.5 年产2万吨酒精厂蒸煮糖化车间总物料衡算（以每小时计）……………… 8 主要设备………………………………………………………………………… 8.1 粉浆罐的选择………………………………………………………………… 8.2 预热罐的选择………………………………………………………………… 8.3 维持罐及后熟罐的选择………………………………………………………8.4 气液分离器的选择……………………………………………………………8.5 真空冷却器的选择……………………………………………………………
龙门吊安装施工方案
1、编制说明 本方案适用于雨花污水处理厂厂外配套管网及泵站施工工程第四标段顶管工程电动葫芦门式起重机（又名龙门吊）安装的施工。 2、技术参数 设备型号：CD M3 设备名称：电动葫芦门式起重机 起重量：10T/5T 跨 度 ： S=12m 总 重 ： 16.0 吨 安装标高：工作坑顶 3、编制依据 3.1 、施工合同 3.2 、施工图纸 3.3 、湖南省相关施工、验收规范及技术文件 3.4 、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-98 3.5 、《起重电气安装工程施工及验收规范》GB50256-96 4、工程概况本标段工程包括尾水管、重力流管两大部分，其中： 4.1 尾水管 1.管道为雨花污水厂厂外收集系统工程的污水厂尾水工程, 管径为D180Q本管道工程起点为雨花污水厂消能井，沿已建的振华路南侧绿化带由东向西设置，穿过比亚迪路后，最终排入圭塘河。 2.尾水管工程主要工程量有：D180C尾水管，总长度319m其中 YS3-YS4 YS5-YS6考虑水泥平衡法，顶管长度73+57=130? YS仁YS3 YS4-YS5考虑采用明挖施工，明挖长度189?顶管工作、接收坑。将顶管工作/接收坑改建为带沉
泥槽的排水查井。 4.2重力流管 1.管道为雨花污水厂厂外收集系统工程的穿圭塘河沿比亚迪路重力进厂管道工程，管径为D600, D800, D1000 D1200,本管道工程起点为圭塘河东、西两岸已建的污水管，穿圭塘河后沿在建的比亚迪路向北，进入比亚迪支路四，然后进入雨花污水处理厂，因比亚迪路正在建设，路基已基本形成，道路上的市政管线也基本建成，为了减少对亚迪路破坏和重复建设，将该管道布置在比亚迪东侧距道路红线约1.5m的绿化带内，由南向北设置，至比亚迪路支路四，因规划 比亚迪支路四路幅宽仅20m道路南北侧均靠近武广高铁桥墩，为避免本设计深埋管道对桥墩的影响破坏，设计考虑管道沿比亚迪支路四南侧绿化带内敷设，最终进入雨花污水处理厂。 2.主要工程量：重力流管管径为D600, D800, D1000, D1200, 其中D600, D800, D1000t道采用明挖施工，D60（长度32? D80（长度180, D100C 长度59米。D120（管道采用顶管法施工，总长度800米; 顶管工作/接收坑。排水管道附属构筑物：将顶管工作/接收坑改建为带沉泥槽的排水检查井。为保证下管、顶管施工，设置10T、5T跨径 12m龙门吊五台。 5、施工程序 5.1、施工程序 6、施工方法及技术措施 6.1 施工准备 1、根据安装合同，施工负责人及安全员赴现场，勘察作业环境、道路、电源及照明设施，并估算、测量现场净空尺寸和极限尺寸，极限尺寸应符合JBT306-94规定。
铁水罐调度管理补充考核制度示范文本
铁水罐调度管理补充考核制度示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
铁水罐调度管理补充考核制度示范文本使用指引：此管理制度资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 为规范铁水罐冻结管理，杜绝高炉、铸铁车间互相扯 皮现象，影响到罐砖等耐火材料消耗增加，铸铁量人为加 大，故在原《冶炼厂铁水罐调度管理制度》的基础上增加 此项考核。 1、高炉向罐出渣后及时通知调度，若不通知考核高炉 车间1000元，调度通知铸铁车间20分钟内必须开始铸 铁。若倒不开铁水考核铸铁车间1000元。若因高炉不通知 所造成的铁水罐冻结的费用，高炉全部承但，外加罚高炉 车间5000元，铸铁车间2000元。 2、出铁时有过渣现象，要及时通知调度，安排铸铁， 铸铁车间在规定的20分钟内开始铸铁，铁水能顺利倒出， 没有冻罐，不予考核，铸铁负责处理。如果在规定的时间
内倒不开铁水，造成冻罐，铸铁和高炉各承担一半铁水罐费用，外加考核高炉车间3000元、铸铁车间1000元。 3、开炉和炉况不顺，渣铁不分情况下，经厂部领导批准后方可往罐中出渣，铸铁负责清理罐，罐砖费用高炉和铸铁各承担50%。 4、放撇渣器时：（1）、由铸铁车间安排罐龄高的罐对上，渣铁可以放进。（2）、把有半罐铁水的罐对上，渣铁可以放进。以上两种情况造成的清罐工作、罐的费用由铸铁承担。放撇渣器残铁后，高炉通知调度，及时拉走，如果因高炉本身处理敝渣器而长时间不能拉走，造成铁水罐冻结，冻的渣铁超出30吨，处罚高炉3000---5000元，罐砖费用由高炉车间承担。 5、铸铁车间发现罐中有渣时，及时通知调度，调度通知高炉处理敝渣器过渣。通知后如果连续六个班还有过渣，并且还有加重现象，处罚高炉1000元。如果造成铁水
结晶罐设计
1 绪论 氨基酸的制造是从1820年水解蛋白质开始的。味精俗名又叫味素，英文为Mono Sodium Glutamte 简称MSG。其化学名称是a_氨基戊二酸.1950年在实验室用化学方法合成氨基酸.以前1866年德国人Ritthansen利用硫酸水解小麦面筋.最先分离出谷氨酸.1872年Dittener推断出氨基酸的结构。1908年日本人因菊君与铃木合作从海带中提取谷氨酸成功,并开始制造味之素产品.1910年日本味之素公司用水解发生生产谷氨酸.1936年美国人从甜菜中提取谷氨酸,直到1956年和协发酵公司开始以淀粉糖蜜为原料采用发酵法生产谷氨酸成功.1957年发酵法味精投入工业化生产.1966年采用醋酸发酵法生产谷氨酸.60年代后期各国味精工业兴起,均用发酵法生产味精. 我国味精生产开始于1923年,由吴蕴初先生创办了上海天厨味精厂.该厂首先采用盐酸水解面筋生产味精.同年沈阳味精厂开始用豆粕水解生产味精.从1958年开始我国的味精生产进入转换期.开始研究发酵法制GLU的工艺.1964年上海天厨味精厂以黄色短杆菌617为生产菌株,采用发酵法生产GLU中型实验,获得成功,接着投入工业化生产.杭州味精厂与中科院微生物研究所等单位协作进行北京短棒杆菌As,2PP发酵法生产谷氨酸发酵实验1965年获得成功并投入工业生产. 由发酵法生产味精并获得成功.原料由原来的植物性蛋白改变为淀粉质原料.我国淀粉资源丰富,为我国味精工业的发展开拓奠定了广阔的前景,并使得我国的味精工业迅速发展起来,产量占世界总产量的35.1%,我国成为世界上产味精最多的国家之一. 当前我国味精行业提高经济效益的发展对策是:合理利用原料,采用高产酸新品种,采用新工艺,新技术,新设备,提高生产水平,防止噬菌体传染防止染杂菌,节能降耗,逐步实现自动化控制提高劳动生产率,全面降低成本,参与国际竞争,同时搞好废水处理,提高环境与社会效益. 味精分子式与L型,分子量187.13比重1.65无色晶体,有特殊鲜味,味精作为调味品除了能增加食物的美味外,它在人体中具有特别的生理作用,活跃蛋白质代谢,维持细胞机能降低血液中的氨,防止氨中毒等作用 国内味精规格有数种.以谷氨酸钠的含量分类有99%,95%,90%,80%四种.其中三种分别加如了景致的食盐以外观形状可分为结晶味精与粉状味精
铁水罐调度管理制度
铁水罐调度管理制度 一、概况： 现**厂铁水罐配备情况：65吨为16个(其中含8#砝码罐一个)，85吨为12个，合计配备为28个，实际运行为27个（8#罐除外) ，每个铁水罐应配备一辆铁水罐车，现配备有25辆，实际运行24辆（8#罐除外)，内燃机车三辆（380型2辆，210型1辆）由于我厂厂区地理条件限制，铁路线配置不合理，虽经过改造但依然不能满足现生产运转，突出矛盾为： ①**主厂房内铁路线路交错，影响铁水罐调运（即在**作业过程中会影响到1#高炉铁水的调运） ②现进入炼钢厂的铁路专用线仅有一条，铁路线短而调运次数之多，存在安全隐患，各高炉铁水不能及时送入炼钢厂，迫切需增设一条事故应急线。 ③炼钢厂混铁炉厂房内现有两根铁路专线，必须充分利用起来，即炼钢厂应采取两条线吊运作业，以求缓解铁路线紧张压力。 二、相关职责： ①炼铁调度依据生产作业计划负责日常生产的组织、指挥、协调和控制。当班调度要严密监控铁水罐的使用现状，做到心中有数。 ②**车间负责对铁水罐日常管理（健全看罐、清罐制度、修砌罐制度、烤罐制度、探伤监控制度及运行报告制度）当班**工段要对铁水罐使用情况详细报告炼铁当班调度。 ③**车间负责对铁水罐调配专用线路的日常维护保养工作（遇恶劣雨雪冰冻天气情况下必须由当班指派专人清理各道岔点，及时抢修铁路线损坏部位。）
⑤1#、2#、3#高炉要严格执行规定的出铁时间表（表附后），每炉出完铁要及时报告给炼铁调度室（详细说明铁水罐数量及出铁罐位）。非正常生产情况下，（如炉前打大壕、撇渣器改造及其它故障引起的出铁时间推迟、延误）高炉车间必须及时报告炼铁当班调度，确保各道工序的有序衔接。 ⑥各高炉要加强炉前人员的管理，杜绝人为向铁水罐内乱扔渣铁等杂物，一经查实追究责任。 ⑦各高炉负责出铁咀炉台下铁路线的清理工作，保证机车运行顺畅。 ⑧各高炉要指派专人对铁水罐的到位情况进行监控，具备条件方可组织出铁。 三、铁水罐的调配程序 ①炼铁调度室接到各高炉炉内工长出铁结束电话通知后，及时报告公司总调度室，服从总调度室的统一调配（去钢厂或**）。 ②由炼铁调度室当班调度员根据总调指令，向内燃机司机发布铁水罐去向调度令，双方联络呼应确认到位。 ③机车人员接到调度令必须及时调运铁水罐，并且向当班调度报告铁水罐号，将实罐拉出后及时配空罐到位。（保证堵铁口后40分钟内到位）随后报告铁水罐到位。 ④进钢厂铁水罐在轨道衡计量后入钢厂混铁炉区，钢厂倒完铁水后检查铁水罐放置是否完好，记录好进出钢厂时间，返回**车间看罐、清罐作业，如遇进钢厂铁水倒罐不及时由内燃机司机报告炼铁当班调度，当班调度员与总调、钢厂调度沟通协调解决。 四、铁水罐分配情况 三座高炉每炉出铁必须保证配空罐各三个，85吨、65吨罐要合理配置，
100t顶底复吹转炉炉型设计说明书
目录 前言 (1) 一、转炉炉型及其选择 (1) 二、炉容比的确定 (3) 三、熔池尺寸的确定 (3) 四、炉帽尺寸的确定 (5) 五、炉身尺寸的确定 (6) 六、出钢口尺寸的确定 (6) 七、炉底喷嘴数量及布置 (7) 八、高径比 (9) 九、炉衬材质选择 (9) 十、炉衬组成及厚度确定 (9) 十一、砖型选择 (12) 十二、炉壳钢板材质与厚度的确定 (14) 十三、校核 (15) 参考文献 (16)
专业班级学号姓名成绩 前言： 转炉是转炉炼钢车间的核心设备。转炉炉型及其主要参数对转炉炼钢的生产率、金属收的率、炉龄等经济指标都有直接的影响，其设计是否合理也关系到冶炼工艺能否顺利进行，车间主厂房高度和与转炉配套的其他相关设备的选型。所以，设计一座炉型结构合理，满足工艺要求的转炉是保证车间正常生产的前提，而炉型设计又是整个转炉车间设计的关键。 设计内容：100吨顶底复吹转炉炉型的选择与计算；耐火材料的选择；相关参数的选择与计算。 一、转炉炉型及其选择 转炉有炉帽、炉身、炉底三部分组成。转炉炉型是指由上述三部分组成的炉衬内部空间的几何形状。由于炉帽和炉身的形状没有变化，所以通常按熔池形状将转炉炉型分为筒球形、锥球型和截锥形等三种。炉型的选择往往与转炉的容量有关。
（1）筒球形。熔池由球缺体和圆柱体两部分组成。炉型形状简单，砌砖方便，炉壳容易制造，被国内外大、中型转炉普遍采用。 （2）锥球型。熔池由球缺体和倒截锥体两部分组成。与相同容量的筒球型比较，锥球型熔池较深，有利于保护炉底。在同样熔池深度的情况下，熔池直径可以比筒球型大，增加了熔池反应面积，有利于去磷、硫。我国中小型转炉普遍采用这种炉型，也用于大型炉。 （3）截锥形。熔池为一个倒截锥体。炉型构造较为简单，平的熔池底较球型底容易砌筑。在装入量和熔池直径相同的情况下，其熔池最深，因此一般不适用于大容量炉，我国30t以下的转炉采用较多。不过由于炉底是平的，便于安装底吹系统，往往被顶底复吹转炉所采用。 顶底复吹转炉炉型图 顶底复吹转炉炉型的基本特征如下： （1）吹炼的平稳和喷溅程度优于顶吹转炉，而不及底吹转炉，故炉子的高宽比略小于顶吹转炉，却大于底吹转炉，即略呈矮胖型。 （2）炉底一般为平底，以便设置喷口，所以熔池常为截锥型。 （3）熔池深度主要取决于底部喷口直径和供气压力，同时兼顾顶吹氧流的穿透
发酵设备课程设计
年产15万吨木薯干酒精工厂的设计 附：设计依据及设计范围 （1）、设计依据原始数据如下： 生产要求：年产150，000吨医药酒精，酒精含量%（V） 生产原料：木薯干片年生产天数：300天 厂址选择：南方某城市（符合建厂条件） 气候条件：良好 最高气温：38℃最低气温：4℃平均气温：20℃最高湿度：95% 平均湿度：78% 主导风向：冬季东北风夏季东南风 河水温度：最高30℃最低10℃ 深井水温度：最高25℃最低：20℃ 自来水温度：最高31℃最低：14℃ （2）、设计范围： ○1. 工艺流程的选取与论证 ○2. 全厂水、电、汽及原料耗用量的平衡计算 ○3. 设备的设计与计算 ○4. 安全防火、经济核算、三废处理途 ○5. 绘制重点车间设计施工图 ○6. 编写设计说明书 设计说明书前有中、英文摘要各一份。 重点车间：原料蒸煮车间 重点设备：糖化罐 绘图内容： ○1.重点车间工艺、设备流程图（带自动控制点） ○2．重点车间设备平面布置图 ○3.重点设备装配图
目录 1 工艺流程的选取与论证 2 物料及热量衡算 3 酒母制造 4 液化罐与糖化罐设计 5 安全防火、三废处理
1 工艺流程的选取与论证 1.（1）原料预处理：木薯干片原料较大块，不易在一次粉碎达到要求，故采用二次粉碎以提高粉碎度[4]。 （2）调浆：采用一个冲量计进行粉水自动化调浆，实现了自动化生产过程，减轻了工人劳动强度。 （3）蒸煮工艺：采用带喷雾转盘的锅式低温常压连续蒸煮方法，生产条件温和，操作安全、简便，热利用率高，节省了蒸汽、能耗，提高了淀粉利用率和设备利用率。 （4）糖化酶的利用：该酶活性高，用量少，配制成溶液即可投入使用，不用进行高温蒸煮，节约了资金、能源，且快速、易操作。 （5）糖化工艺：采用真空前冷却的连续糖化法，使冷却用水用量大大减少，可将醪液在瞬间降低到相应的温度，冷却好的醪液连续进入糖化锅，锅内有搅拌器，冷却器，使糖化温度得以保证。 （6）发酵工艺：采用连续发酵，缩短了发酵周期，提高设备利用率，便于实现自动化、连续化，降低了生产成本。 （7）精馏工艺：采用两塔式蒸馏，粗馏塔采用泡罩塔，精馏塔采用浮阀塔，二塔间用气相过塔，从而节省加热蒸汽、冷却水，但要注意成品质量控制。 2.工艺及设备计算 （1）根据工艺流程草图逐步地进行物料衡算与热量衡算。 （2）计算单位基本是以每小时计，并尽量采用国际单位。 （3）计算中的物理化学参数基本来源一致。 （4）对于标准设备，直接根据生产能力进行选型，而对于非标准设备，则进行设计计算。 （5）对重点设备——糖化罐进行详细地设计计算。 （6）对于其他内容，如经济核算、安全防火、综合处理费用进行估算。