#1#2发变组RCS-985A整定计算书

九华发电厂一期2X300MW发变组保护整定计算

一、发变组保护整定：

1. 发电机变压器保护组屏及主接线方式

下图为发电机变压器组保护组屏，根据国家电力公司2002年《“防止电力生产重大事故的二十五项重点要求”继电保护实施细则》，发变组保护按双重化配置，共配置两套电量保护RCS-985A和一套非电量保护RCS-974A。

2、#1.2发电机变压器组保护保护配置：

（1）发电机－变压器组差动（双套）

（2）发电机保护：

发电机差动（双套）匝间（双套）

发电机复合电压闭锁过流保护（双套）

定子100％接地（双套）转子一点接地（双套）

转子二点接地（双套）定子绕组对称过负荷（双套）

转子负序过负荷（双套）失磁（双套）

失步（双套）过激磁（双套）

频率异常（双套）程序跳闸逆功率（双套）

发电机逆功率（双套）定子过电压（双套）

误上电压保护（双套）

（3）主变压器保护：

主变压器差动（双套）阻抗保护（双套）

主变压器中性点零序过流（双套）间隙零序电流电压（双套）

（4）高压厂用变压器：

高压厂用变压器差动（双套）

高压厂用变压器高压侧复合电压过流（双套）

高压厂用变压器低压侧A分支复合电压过流（双套）

高压厂用变压器低压侧B分支复合电压过流（双套）

高压厂用变压器A分支零序过流（双套）

高压厂用变压器B分支零序过流（双套）

（5）励磁变保护：

励磁变压器差动（双套）

励磁变压器过流（双套）

（6）非电量保护：

主变压器重瓦斯（单套）主变压器压力释放（单套）

主变压器冷却器故障（单套）主变压器绕组温度（单套）

主变压器油温高（单套）主变压器通风（单套）

高压厂用变压器重瓦斯（单套）高压厂用变压器压力释放（单套）高压厂用变压器散热器故障（单套）高压厂用变压器油温（单套）

高压厂用变压器绕组温度（单套）发电机断水保护（双套）

断路器失灵保护（单套未投） 220kV母线保护（单套）

热工保护（双套未投）励磁系统故障（双套）

励磁变温度高跳闸（单套）

3、保护出口方式释义:

《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》3.9条说明：根据GB14285的规定，按照故障和异常运行方式性质的不同，各项保护装置分别动作于：

a) 停机：断开发电机或发变组断路器、灭磁，关闭汽轮机主汽门，断开厂用分支断路器。

b) 解列灭磁：断开发电机或发变组断路器、灭磁，断开厂用分支断路器，汽轮机甩负荷。

c) 解列：断开发电机或发变组断路器，断开厂用分支断路器，汽轮机甩负荷。

d) 降低励磁。

e) 减出力：将汽轮机出力减至给定值。

f) 缩小故障范围（如跳母联或分段断路器）。

g) 程序跳闸：先关主汽门，待逆功率保护动作后再断开发变组断路器并灭磁。

h) 信号：发出声光信号。

4、设备参数

1）、计算说明：

1．220kV系统参数采用设计参数：系统专业提供的2009年系统阻抗

2．＃1、2机组元件参数：主、辅系统参数采用设备铭牌参数或者出厂试验数据。

=1000MVA，等效电动势的标么值为1.0。3．短路电流计算标么值的基准容量S

j

4. 短路电流计算由整定软件自动计算。

2）、2009年运行方式及阻抗表：

5、发变组保护具体整定:

整定时间：2010-7-23

整定对象：#1发电机发变组

装置名称：RCS-985A

整定软件：中恒博瑞继电保护整定软件

机箱A

机箱ACPU1

一、RCS-985A发电机转子接地保护整定

1. 转子一点接地保护灵敏段定值

PT变比为：20000/100

动作对象：信号

按整定计算导则整定

(1).Rg＝Z=30

Z: 30 一点接地保护灵敏段定值，一般取20~80kΩ Rg=30kΩ

2. 转子一点接地非灵敏段电阻

PT变比为：20000/100

对于水轮发电机，空冷及氢冷汽轮发电机整定为20kΩ(1)Rf＝R=20

R: 20 转子一点接地电阻值，一般取20~80kΩ采用优先原则:

Rf=20kΩ

3. 转子一点接地保护动作时间

动作对象：发信

按整定计算导则整定

(1)T2＝T=5

T: 5 动作时间

T2=5S

4. 转子两点接地位移值

按装置说明整定

(1)α＝α=0.03

α: 0.03 接地位置变化量

α=0.03

5. 转子两点接地二次谐波电压闭锁

PT变比为：20000/100

按装置说明书整定

(1)Uop2＝U=2

U2: 二次谐波电压,

Uop2=2V

6. 转子两点接地保护动作时间

动作对象：停机

按整定计算导则整定

(1)T3＝T=0.5

T: 0.5 动作时间，一般取0.5~1

T3=0.5S

二、RCS-985A发电机匝间保护整定

1. 纵向零序电压匝间保护高定值段

PT变比为：20000/100

按照躲过外部短路最大不平衡电压来整定

(1)Uop1＝U=10

U: 10 纵向零序电压匝间保护高定值段动作电压，一般取8~12V，厂家建议退出此保护

Uop1=10V

2. 纵向零序电压匝间保护灵敏段

PT变比为：20000/100

按照躲过发电机正常运行时最大不平衡电压来整定

(1)Uop2＝U=3

U: 3 纵向零序电压匝间保护灵敏度动作电压，一般取0.5~3V

Uop2=3V

3. 电流比率制动系数取推荐值

按照经验值来整定

(1)Kbl＝K=1.5

K: 1.5 相电流比率制动系数，一般取1.5

Kbl=1.5

4. 纵向零序电压匝间保护动作时间定值

动作对象：全停

按规程，经较短延时(0.10S～0.20S)动作于出口

(1)T0＝T=0.2

T: 0.2 保护动作时间，一般取0.1~0.2S

T0=0.2S

三、RCS-985A发电机定子绕组对称过负荷保护整定

1. 定时限过负荷保护动作电流定值

CT变比为：15000/5

按照发电机长期允许的负荷电流下能可靠返回的条件来进行整定

(1).Iop＝((Krel*Ign)/(Kf))=((1.05*10188.833)/(0.9))=11886.972 Krel: 1.05 可靠系数一般取1.05

Ign: 10188.833 额定电流(A)

Kf: 0.9 返回系数,一般取0.85~0.95

Iop=11886.972A

Iop 二次值=11886.972/(15000/5)＝3.962A

2. 定时限过负荷保护动作时间

动作对象：发信号或自动减载

保护延时按躲过后备保护的最大延时整定，动作于信号或自动减负荷

(1) Top.set＝T=9

T: 9 过负荷动作时间

Top.set=9S

3. 反时限上限电流定值

CT变比为：15000/5

按按机端三相金属性短路的条件整定

(1)Iop.up＝((Ie)/(Ksat*Xd))=((10188.833)/(0.8*0.168))=75809.768 Xd: 0.168 铭牌次暂态电抗标么值

Ie: 10188.833 额定电流(A)

Ksat: 0.8 饱和系数

Iop.up=75809.768A

Iop.up 二次值=75809.768/(15000/5)＝25.27A

4. 反时限起动电流定值

CT变比为：15000/5

按照与定时限过负荷保护定值配合整定

(1)Iop.down＝Kco*Iop=1.05*11886.972=12481.321

Kco: 1.05 配合系数,一般取1.05

Iop: 11886.972 本支路定值Iop

Iop.down=12481.321A

Iop.down 二次值=12481.321/(15000/5)＝4.16A

5. 反时限上限动作时间

动作对象：解列灭磁

1) 按整定计算导则整定

(1)Top.up＝((K)/((((Iop.up)/(Ie)))^2-1.05^2))

=((40)/((((75809.768)/(10188.833)))^2-1.05^2))=0.737

K: 40 定子绕组热容量系数

Iop.up: 75809.768 本支路定值Iop.up

Ie: 10188.833 额定电流(A)

2) 保护上限设最小延时定值，便于与快速保护配合

(1)Top.up＝Tmin=0.3

Tmin: 0.3 上限延时

采用优先原则:

Top.up=0.3S

6. 反时限下限动作时间

动作对象：解列灭磁

按整定计算导则整定

(1)top.dow＝((K)/((((Iop.down)/(Ie)))^2-(1+α)))

=((40)/((((12481.321)/(10188.833)))^2-(1+0.01)))=81.529 α: 0.01 定子绕组温升特性和温度裕度有关

K: 40 定子绕组允许发热时间常数

Ie: 10188.833 额定电流(A)

Iop.down: 12481.321 本支路定值Iop.down

Top.dow=81.529S

四、RCS-985A发电机负序过负荷保护整定

1. 定时限过负荷电流定值

CT变比为：15000/5

按发电机能长期稳定运行允许的负序电流下能可靠返回整定

(1)Iop＝((Krel*I2∞*Ign)/(Kf))=((1.05*0.1*10188.833)/(0.9))=1188.697 Krel: 1.05 可靠系数,一般取1.05

I2∞: 0.1 发电机长期允许负序电流标幺值

Ign: 10188.833 额定电流(A)

Kf: 0.9 返回系数,一般取0.85~0.95

Iop=1188.697A

Iop 二次值=1188.697/(15000/5)＝0.396A

2. 定时限过负荷动作时间

动作对象：信号

按照经验值来整定

(1)T＝T=9

T: 9 延时

T=9S

3. 反时限下限动作电流

CT变比为：15000/5

动作对象：解列灭磁

1) 按与定时限过电流保护动作电流配合整定

(1)Iop.down＝Krel*Iop=1.05*1188.697=1248.132

Krel: 1.05 可靠系数

Iop: 1188.697 本支路定值Iop

2) 按下限动作时间为1000s整定

(1)Iop.down＝Sqrt(((A)/(1000))+I2∞

2)*Ign=Sqrt(((10)/(1000))+0.1^2)*10188.833=1440.919

A: 10 发电机负序电流允许发热时间常数

I2∞: 0.1 发电机长期允许负序电流标幺值

Ign: 10188.833 额定电流(A)

采用优先原则:

Iop.down=1248.132A

Iop.down 二次值=1248.132/(15000/5)＝0.416A

4. 下限动作时间

按整定计算导则整定

(1)top.down＝((A)/((((Iop.down)/(Ie)))^2-I2∞^2))

=((10)/((((1248.132)/(10188.833)))^2-0.1^2))=1997.503

A: 10 发电机允发热时间常数

Iop.down: 1248.132 本支路定值Iop.down

Ie: 10188.833 额定电流(A)

I2∞: 0.1 发电机长期允许负序电流表幺值

Top.down=1997.503S

5. 反时限上限动作电流

CT变比为：15000/5

躲过高压母线两相短路时的最大负序电流整定

(1)Iop.up＝((Ie)/(Ksta*Xd+X2+2*((Uk)/(100))))

=((10188.833)/(0.8*0.168+0.167+2*((13.8)/(100))))=17646.056 Ie: 10188.833 额定电流(A)

Ksta: 0.8 饱和系数

Xd: 0.168 铭牌次暂态电抗标么值

X2: 0.167 铭牌负序电抗标么值

Uk: 13.8 主变压器短路电压百分比(%)

Iop.up=17646.056A

Iop.up 二次值=17646.056/(15000/5)＝5.882A

6. 上限动作时间

1) 按整定计算导则整定

(1)top.up＝((A)/((((Iop.up)/(Ie)))^2-I∞^2))

=((10)/((((17646.056)/(10188.833)))^2-0.08^2))=3.341

A: 10 发电机允许过热时间常数

Iop.up: 17646.056 本支路定值Iop.up

Ie: 10188.833 额定电流(A)

I∞: 0.08 发电机长期允许负序电流标幺值

2) 保护上限设最小延时定值，与快速保护配合

(1)Top.up＝t=0.3

采用优先原则:

Top.up=0.3S

7. 反时限速断动作电流

CT变比为：15000/5

按躲过主变高压侧两相短路的条件整定

(1)Idz＝Krel*Idmax=1.3*16282.239=21166.911

Idmax 方式描述：小运行方式：#1主变高压侧端点发生两相相间短路

Krel: 1.3 可靠系数

Idmax: 16282.239 主变变其他侧两相金属性短路流过发电机负序电流最大值 Idz=21166.911A

Idz 二次值=21166.911/(15000/5)＝7.056A

8. 反时限速断灵敏系数校验

CT变比为：15000/5

按发电机出口两相短路电流校验

(1)Ksen＝((Idmin)/(Idz))=((30453.324)/(21166.911))=1.439

Idmin 方式描述：小运行方式：#1发电机出口两相相间短路

Idmin: 30453.324 发电机出口两相金属性短路流过发电机负序电流最小值(A Idz: 21166.911 本支路定值Idz

Ksen=1.439

五、RCS-985A发电机过励磁保护整定

1.过励磁定时过励磁I段

动作对象：减励磁

1) 按躲过发电机过励磁能力来整定变压器过励磁按照躲过变压器过励磁能力整

定

(1).Ne＝

((((U)/(Ugn)))/(((f)/(f`))))=((((20000)/(20000)))/(((50)/(50))))=1 U: 20000 额定电压(V)

Ugn: 20000 额定电压(V)

f: 50 发电机运行频率

f: 50 额定频率

2) 按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准）

(1)N＝N=1.3

N: 1.3 信号段过励磁倍数

采用优先原则:

N=1.3

2. 过励磁II段

动作对象：解列灭磁

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准）

(1)N1＝N=1.1

N1=1.1

3. 过励磁定时限报警段

动作对象：报警

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1)N2＝N=1.08

N: 1.08 过励磁定时限报警段定值

N2=1.08

4. 报警段时间定值

动作对象：报警

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1)T2＝T=9

T: 9 动作时间

T2=9S

5. 过励磁定时限报警II段

按照说明书整定

(1)N3＝N=1.25

N: 1.25 动作值

N3=1.25

6. 过励磁定时限跳闸段

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1)T3＝T=0.3

T: 0.3 动作时间

T3=0.3S

7. 过励磁反时限上限值

按发电机短时U/F能力曲线来限定

(1)Nf.up＝N=1.25

N: 1.25 动作值

Nf.up=1.25

8. 过励磁反时限上限动作时间

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1)T4＝T=12

T: 12 动作时间

T4=12S

9. 过励磁反时限定值I

按发电机短时U/F能力曲线来限定

(1)Nf1＝n=1.22

Nf1=1.22倍

10. 过励磁反时限I延时

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1) T1＝T=30

T1=30S

11. 过励磁反时限定值II

按发电机短时U/F能力曲线来限定

(1)Nf2＝n=1.2

Nf2=1.2倍

12. 过励磁反时限II延时

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1) T2＝t=60

T2=60S

13. 过励磁反时限定值III

按发电机短时U/F能力曲线来限定

(1)Nf3＝n=1.18

Nf3=1.18倍

14. 过励磁反时限III延时

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1) T3＝T =120

T3=120S

15. 过励磁反时限定值IV

按发电机短时U/F能力曲线来限定

(1)Nf4＝n=1.15

Nf4=1.15倍

16. 过励磁反时限IV延时

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1) T4＝T=300

T4=300S

17. 过励磁反时限定值V

按发电机短时U/F能力曲线来限定

(1)Nf5＝n=1.13

Nf5=1.13倍

18. 过励磁反时限V延时

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准）

(1) T5＝t=600

T5=600S

19. 过励磁反时限定值VI

按发电机短时U/F能力曲线来限定

(1)Nf6＝n=1.1

Nf6=1.1倍

20. 过励磁反时限VI延时

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1)T6＝t=1800

T6=1800S

21. 过励磁反时限下限定值

按发电机短时U/F能力曲线来限定

(1)Nf.down＝n=1.08

Nf.down=1.08倍

22. 过励磁反时限下限延时

按照说明书来进行整定，（以电机制造厂数据为准） (1)t.down＝t=3000

t.down=3000S

六、RCS-985A发电机频率异常保护整定

1. 低频I段定值

按经验值整定取47~49.8Hz

(1)f1＝f=48

f: 48 频率

f1=48HZ

2. I段累加时间

按经验值整定取60~3600s

(1)T1＝T=300

T: 300 延时

T1=300min

3. 低频II段定值

按经验值整定取46~49Hz

(1)f2＝f=47.5

f: 47.5 频率

f2=47.5HZ

4. II段累加时间

按经验值整定取值60~1000s

(1)T2＝T=60

T: 60 延时

T2=60min

5. 低频III段定值

按经验值整定取45~47Hz

(1)f3＝f=47

f: 47 频率

f3=47HZ

6. III段延时

按经验值整定取10~1000s

(1)T3＝T=10

T: 10 延时

T3=10S

7. 低频Ⅳ段定值

按经验值整定取44~46Hz

(1)f4＝f=46

f: 46 频率

f4=46HZ

8. Ⅳ延时时间

按经验值整定

(1)T4＝T=1

T: 1 延时

T4=1S

9. 过频保护I段

按经验值

(1)F1＝f=51

F1=51HZ

10. 过频保护I段延时

根据经验值整定

(1) T1＝T=3

T: 3 延时

T1=3min

11. 过频保护II段

根据检验值整定

(1)F2＝f=51.5

f: 51.5 频率

F2=51.5HZ

12. 过频II段延时

根据经验值整定

(1) T2＝t=30

t: 30 延时

T2=30S

七、RCS-985A发电机逆功率保护整定

1. 逆功率动作功率

1) 按发电机最大无功工况下发生事故整定

(1)Pop＝Krel*(K1+(1-

η))*Pgn*10^6=0.8*(0.03+(1-0.986))*300*10^6=10560000 Krel: 0.8 可靠系数,取0.5-0.8

K1: 0.03 汽轮机逆功率运行最小损耗系数,一般取0.02-0.04 η: 0.986 发电机效率,0.986-0.987

Pgn: 300 额定功率(MW)

2) 按装置建议整定

(1)Pop＝Krel*Pg.n*10^6=0.015*300*10^6=4500000

Krel: 0.015 可靠系数,一般取0.01~0.02

Pgn: 300 额定功率(MW)

采用优先原则:

Pop=4500000W

Pop 二次值=4500000/(15000/5)*(20000/100)＝7.5W

2. 逆功率I段动作延时

动作对象：发信

按经验整定

(1)T1＝T=9

T: 9 动作时间

t1=9S

3. 逆功率II段动作延时

动作对象：解列(经主汽门) 全停

按经验整定

(1)t2＝T=60

T: 60 动作时间

T2=60S

4. 程序跳闸逆功率定值

按整定计算导则整定

(1)Pop2＝Krel*Pgn*10^6=0.01*300*10^6=3000000

Krel: 0.01 可靠系数，一般取0.01~0.02

Pgn: 300 额定功率(MW)

Pop2=3000000W

Pop2 二次值=3000000/(15000/5)*(20000/100)＝5W

5. 程序跳闸逆功率时间定值

动作对象：解列灭磁

按照说明书来整定

(1)T3＝T=1.5

T: 1.5 程序跳闸逆功率时间定值一般取0.5--1.5S

T3=1.5S

八、RCS-985A发电机定子过电压保护整定

1. 定子过电压保护整定值

PT变比为：20000/100

动作对象：解列灭磁

根据电机制造厂提供的允许过电压能力或定子绕组的绝缘状况整定。

(1)Uop＝Krel*Ugn=1.2*20000=24000

Krel: 1.2 根据发电机说明书6.9.1.5条,当定子绕组的电压高于额定电压的

1.2倍,?应使发电机延时1.5s解除励磁。

Ugn: 20000 额定电压(V)

Uop=24000V

Uop 二次值=24000/(20000/100)＝120V

2. 动作延时

动作对象：解列灭磁

根据装置说明书整定

(1)T＝T=1.5

T: 1.5 时间

T=1.5S

九、RCS-985A发电机误上电保护整定

1. 误合闸保护电流定值

CT变比为：15000/5

按盘车状态下误合闸最小电流（发电机侧）100％整定 (1)Iop＝Krel*Ign=1*10188.833=10188.833

Krel: 1 可靠系数

Ign: 10188.833 发电机额定电流(A)

Iop=10188.833A

Iop 二次值=10188.833/(15000/5)＝3.396A

2. 误上电频率闭锁定值

一般取发电机额定频率的80％～90％即40～45Hz

(1)F＝Krel*Fn=0.9*50=45

Krel: 0.9 可靠系数，一般取0.8--0.9

Fn: 50 发电机额定频率

F=45Hz

3. 断路器跳闸允许电流

1) 按断路器跳闸安全电流整定

(1)Idz＝0.85*I=0.85*4000=3400

I: 4000 断安全开断电流路器

2) 按装置最大取

(1)Idz＝Iop=50

Iop: 50 定值

采用优先原则:

Idz=50A

4. 误合闸延时

动作对象：解列灭磁

按整定计算导则整定

(1)T＝T=1

T: 1 动作时间

T=1S

十、RCS-985A发电机复合电压过流保护整定

1. 电流继电器的整定计算

CT变比为：15000/5

按躲过发电机额定电流整定

(1)Iop＝((Krel*Ign)/(Kr))=((1.3*10188.833)/(0.9))=14717.203

Krel: 1.3 可靠系数,1.3~1.5

Kr: 0.9 返回系数,0.85~0.95

Ign: 10188.833 额定电流(A)

Iop=14717.203A

Iop 二次值=14717.203/(15000/5)＝4.906A

2. 电流继电器灵敏系数的校验

按主变高压侧两相短路流过保护最小短路电流校验

(1)Ksen1＝((Ik.min)/(Iop))=((32475.535)/(14717.203))=2.207

Ik.min 方式描述：大运行方式：#1主变高压侧端点发生三相相间短路故障点相电流Idk = 1 / Z1∑ * Ij = 1 / 0.112 * 28.868 = 258.693 kA;

分布系数Ca = 0.126 ;

支路相电流Ia = Ca * Idk = 32.476 kA

Ik.min: 32475.535 主变其他侧相间短路流过发电机电流最小值(A)

Iop: 14717.203 本支路定值Iop

Ksen1=2.207

3. 低电压元件动作电压

PT变比为：20000/100

汽轮机取0.6倍额定电压,水轮机取0.7倍额定电压

(1)Uopd＝Krel*Ugn=0.6*20000=12000

Krel: 0.6 可靠系数

Ugn: 20000 额定电压(V)

Uopd=12000V

Uopd 二次值=12000/(20000/100)＝60V

4. 低电压元件动作电压灵敏系数的校验

按主变高压侧三相短路校验

(1)Ksen2＝((Uop)/(Ucy*10^3))=((12000)/(7.41*10^3))=1.619

Ucy 方式描述：小运行方式：#1主变高压侧端点发生两相相间短路

Uop: 12000 本支路定值Uopd

Ucy: 7.41 主变末端相间短路本侧母线残压最大值(KV)

Ksen2=1.619

5. 负序电压继电器动作电压

PT变比为：20000/100

1) 按躲正常运行时的不平衡电压整定

(1)Uop2＝((Krel*Ue2)/(Sqrt3))=((0.08*20000)/(Sqrt3))=923.76

Krel: 0.08 可靠系数,0.06~0.08

Ue2: 20000 额定电压(V)

2) 为可靠取

(1)Uop2＝U2=8

U2: 8 负序电压

Uop2=8V

6. 负序电压继电器灵敏系数的校验

按主变高压侧母线两相短路校验

(1)Ksen3＝

((U2.min*10^3)/(Uop2))=((0.166*27044.57)/(8*200*1.732))=1.62

U2.min 方式描述：小运行方式：#1主变高压侧端点发生两相相间短路

U2.min: 3.082 主变末端两相金属性短路本侧负序母线残压最小值(KV) Uop2: 8 本支路定值Uop2

Ksen3=1.62

7. 复合电压过流保护的动作时限

动作对象：解列灭磁

1) 按照大于变压器后备保护的动作时限整定

(1)T＝t+△t=2+0.3=2.3

T: 2 变压器后备保护的最大动作时限

△t: 0.3 配合时间级差(S)

2) 实际取值

(1)T＝T=3

T: 3 延时时间

采用优先原则:

T=3S

十一、RCS-985A发电机差动保护整定

动作对象：停机

1. 发电机额定电流

CT变比为：15000/5

按发电机铭牌参数整定

(1)Ifn＝In=10188.833

In: 10188.833 额定电流(A)

Ifn=10188.833A

Ifn 二次值=10188.833/(15000/5)＝3.396A

2. 差动启动电流定值

CT变比为：15000/5

1) 按躲过正常运行时发电机额定负载时最大不平衡电流来整定

(1)Icdqd＝Krel*2*0.03*Ie=1.5*2*0.03*10188.833=916.995

Krel: 1.5 可靠系数

Ie: 10188.833 额定电流(A)

2) 依据整定计算导则

(1)Icdqd＝Krel*Ie=0.3*10188.833=3056.65

Krel: 0.3 可靠系数,0.2~0.3

Ie: 10188.833 额定电流(A)

Icdqd=3056.65A

Icdqd 二次值=3056.65/(15000/5)＝1.019A

3. 变斜率比率差动起始斜率

按整定计算导则整定

(1)Kbl1＝Krel*Kcc*Ker=1*0.5*0.1=0.05

Kcc: 0.5 为互感器同型系数

Ker: 0.1 互感器比误差系数

Krel: 1 可靠系数，一般取1~2

Kbl1=0.05

4. 比率制动的最大不平衡电流

CT变比为：15000/5

按照发电机最大外部三相短路电流周期分量来进行整定

(1)Iunb.max＝Kap*Ker*Ik.min=2*0.1*60646.027=12129.205

Ik.min 方式描述：大运行方式：#1发电机出口三相相间短路

故障点相电流Idk = 1 / Z1∑ * Ij = 1 / 0.253 * 28.868 = 114.054 kA;

分布系数Ca = 0.532 ;

支路相电流Ia = Ca * Idk = 60.646 kA

Kap: 2 非周期分量系数

Ker: 0.1 互感器比误差系数

Ik.min: 60646.027 发电机出口相间短路流过发电机电流最大值(A)

Iunb.max=12129.205A

Iunb.max 二次值=12129.205/(15000/5)＝4.043A

5. 变斜率比率差动最大斜率

考虑到电流互感器的饱和或其暂态特性畸变的影响，为提高安全可靠性，取推荐定值。

(1)Kbl2＝K=0.5

K: 0.5 最大斜率

Kbl2=0.5

6. 发电机差动保护灵敏系数的校验

1) 差动保护区内短路制动电流

(1)Ksen1＝

((Ikmin)/((Kbl1+(((Kbl2-Kbl1))/(2*n))*((Ikmin*0.5)/(Ie)))*Ikmin*0.5+I cdqd))=((52676.156)/((0.05+(((0.5-0.05))/(2*4))*((52676.156*0.5)/(101

88.833)))*52676.156*0.5+3056.65))=6.421

Ikmin 方式描述：小运行方式：#1发电机出口两相相间短路

故障点相电流Idk = Sqr(3) / ( Z1∑ + Z2∑) * Ij = 1.732/ (0.255 + 0.255) * 28.868 = 98.199 kA;

分布系数Ca = 0.536 ;

支路相电流Ia = Ca * Idk = 52.676 kA

Ikmin 方式描述：小运行方式：#1发电机出口两相相间短路

故障点相电流Idk = Sqr(3) / ( Z1∑ + Z2∑) * Ij = 1.732/ (0.255 + 0.255) * 28.868 = 98.199 kA;

分布系数Ca = 0.536 ;

支路相电流Ia = Ca * Idk = 52.676 kA

Ikmin 方式描述：小运行方式：#1发电机出口两相相间短路

故障点相电流Idk = Sqr(3) / ( Z1∑ + Z2∑) * Ij = 1.732/ (0.255 + 0.255) * 28.868 = 98.199 kA;

分布系数Ca = 0.536 ;

支路相电流Ia = Ca * Idk = 52.676 kA

Ikmin: 52676.156 发电机出口相间短路流过发电机电流最小值(A)

Ikmin: 52676.156 发电机出口相间短路流过发电机电流最小值(A)

Ikmin: 52676.156 发电机出口相间短路流过发电机电流最小值(A)

Kbl1: 0.05 本支路定值Kbl1

Kbl1: 0.05 本支路定值Kbl1

Kbl2: 0.5 本支路定值Kbl2

n: 4 最大制动电流倍数

Ie: 10188.833 额定电流(A)

Icdqd: 3056.65 本支路定值Icdqd

2) 差动保护区内短路制动电流＞＝nIe

(1)Ksen1＝

((Ikmin)/(Kbl2*(Ikmin*0.5-n*Ie)+(Kbl1+(((Kbl2-Kbl1))/(2*n))*n)*n*Ie+I cdqd))=((52676.156)/(0.5*(52676.156*0.5-4*10188.833)+(0.05+(((0.5-0.0

5))/(2*4))*4)*4*10188.833+3056.65))=7.466

Ikmin 方式描述：小运行方式：#1发电机出口两相相间短路

故障点相电流Idk = Sqr(3) / ( Z1∑ + Z2∑) * Ij = 1.732/ (0.255 + 0.255) * 28.868 = 98.199 kA;

分布系数Ca = 0.536 ;

支路相电流Ia = Ca * Idk = 52.676 kA

Ikmin 方式描述：小运行方式：#1发电机出口两相相间短路

故障点相电流Idk = Sqr(3) / ( Z1∑ + Z2∑) * Ij = 1.732/ (0.255 + 0.255) * 28.868 = 98.199 kA;

分布系数Ca = 0.536 ;

支路相电流Ia = Ca * Idk = 52.676 kA

Ikmin: 52676.156 发电机出口相间短路流过发电机电流最小值(A)

Ikmin: 52676.156 发电机出口相间短路流过发电机电流最小值(A)

Kbl2: 0.5 本支路定值Kbl2

n: 4 最大制动电流倍数

n: 4 最大制动电流倍数

n: 4 最大制动电流倍数

n: 4 最大制动电流倍数

Ie: 10188.833 额定电流(A)

Ie: 10188.833 额定电流(A)

Kbl1: 0.05 本支路定值Kbl1

Kbl2: 0.5 本支路定值Kbl2

Kbl1: 0.05 本支路定值Kbl1

Icdqd: 3056.65 本支路定值Icdqd

采用优先原则:

Ksen1=6.421

7. 差动速断保护定值

CT变比为：15000/5

按躲过机组非同期合闸所产生的不平衡电流,一般可以取3~4倍额定电流整定

(1)Icdsd＝Krel*Ie=4*10188.833=40755.331

Krel: 4 可靠系数，一般取3~4

Ie: 10188.833 额定电流(A)

Icdsd=40755.331A

Icdsd 二次值=40755.331/(15000/5)＝13.585A

8. 发电机差动速断保护灵敏系数的校验

按正常运行方式下保护安装处两相金属性短路电流校验

(1)Ksen2＝((Ikmin)/(Icdsd))=((52676.156)/(40755.331))=1.292

Ikmin 方式描述：小运行方式：#1发电机出口两相相间短路

故障点相电流Idk = Sqr(3) / ( Z1∑ + Z2∑) * Ij = 1.732/ (0.255 + 0.255) * 28.868 = 98.199 kA;

分布系数Ca = 0.536 ;

支路相电流Ia = Ca * Idk = 52.676 kA

Ikmin: 52676.156 发电机出口相间短路流过发电机电流最小值(A)

Icdsd: 40755.331 本支路定值Icdsd

Ksen2=1.292

十二、RCS-985A发电机失磁保护整定

1. 异步边界阻抗圆

PT变比为：20000/100

CT变比为：15000/5

按整定计算导则整定

(1)Xa＝-((Xd')/(2))*((Ue^2)/(Se*10^6))

=-((0.227)/(2))*((20000^2)/(352.941*10^6))=-0.129

Ue: 20000 额定电压(V)

Se: 352.941 视在功率(MVA)

Xd': 0.227 铭牌暂态电抗标么值

Xa=-0.129Ω

Xa 二次值=-0.129/(20000/100)*(15000/5)＝-1.935Ω

2. 异步边界阻抗圆

PT变比为：20000/100

10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx

10kV 高压柜整定计算书

机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总

10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。

1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80

(完整word版)继电保护定值整定计算书

桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日

计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω

第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）

1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）

电厂保护定值整定计算书

电厂保护定值整定计算书

甘肃大唐白龙江发电有限公司苗家坝水电站 发电机、变压器继电保护装置 整定计算报告 二○一二年十月

目录 第一章编制依据 (1) 1.1 编制原则 (1) 1.2 编制说明 (1) 第二章系统概况及相关参数计算 (3) 2.1 系统接入简介 (3) 2.2 系统运行方式及归算阻抗 (3) 2.3 发电机、变压器主要参数 (6) 第三章保护配置及出口方式 (12) 3.1保护跳闸出口方式 (12) 3.2 保护配置 (13) 第四章发电机、励磁变保护定值整定计算 (16) 4.1 发电机比率差动保护 (16) 4.2 发电机单元件横差保护 (16) 4.3 发电机复合电压过流保护 (17) 4.4 发电机定子接地保护 (18) 4.5 发电机转子接地保护 (18) 4.6 发电机定子对称过负荷 (19) 4.7 发电机定子负序过负荷 (19) 4.8 发电机过电压保护 (20)

4.9 发电机低频累加保护 (21) 4.10 发电机低励失磁保护 (21) 4.11 励磁变电流速断保护 (25) 4.12 励磁变过流保护 (25) 第五章变压器、厂高变保护定值整定计算 (27) 5.1 主变差动保护 (27) 5.2 变压器过激磁保护 (29) 5.3 主变高压侧电抗器零序过流保护 (29) 5.4 变压器高压侧零序过流保护 (30) 5.5 主变高压侧复压方向过流保护 (32) 5.6 主变高压侧过负荷、启动风冷保护 (34) 5.7 主变重瓦斯保护 (34) 5.8 厂高变速断过流保护 (34) 5.9 厂高变过流、过负荷保护 (35) 5.10 厂高变重瓦斯保护 (36)

继电保护定值整定计算公式大全(最新)(精)

继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算(移变选择: cos de N ca wm k P S ?∑= (4-1 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷,kVA ; ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和,kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6.04.0 (4-2 式中 P max --最大一台电动机额定功率,kW ; wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择: (1向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即 N N N ca U S I I 13 1310?== (4-13 式中 N S —移动变电站额定容量,kV ?A ; N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V ; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A 。 (2向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即 3

1112ca N N I I I =+= (4-14 (3向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = (4-15 式中 ca I —最大长时负荷电流,A ; N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和,kW ; N U —移动变电站一次侧额定电压,V ; sc K —变压器的变比; wm ?cos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。 (4对向单台或两台高压电动机供电的电缆,一般取电动机的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情况加以考虑。 3、低压电缆主芯线截面的选择 1按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1流过电缆的实际工作电流计算 ①支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103

保护定值详细计算

一、说明：甘河变2＃主变保护为国电南瑞NSR600R，主变从 齐齐哈尔带出方式。 二、基本参数： 主变型号：SF7—12500/110 额定电压：110±2×2.5%/10.5KV 额定电流：65.6099/687.34A 短路阻抗：Ud% = 10.27 变压器电抗：10.27÷12.5=0.8216 系统阻抗归算至拉哈110KV母线（王志华提供）： 大方式：j0.1118 小方式：j0.2366 拉哈至尼尔基110线路：LGJ-120/36， 阻抗36×0.409/132.25＝0.1113 尼尔基至甘河110线路：LGJ-150/112， 阻抗112×0.403/132.25＝0.3413 则系统阻抗归算至甘河110KV母线： 大方式：0.1118+0.1113+0.3413＝0.5644 小方式：0.2366+0.1113+0.3413＝0.6892 CT变比： 差动、过流高压侧低压侧间隙、零序 1＃主变2×75/5 750/5 150/5 三、阻抗图 四、保护计算： （一）主保护（NSR691R）75/5

1.高压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×65.6099/0.85×15=6.1750A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×502/（0.6892+0.8216）=287.7495A Klm=287.7495/6.2×15=3.0941>1.25 满足要求！ 整定：6.2A 2.桥侧过流定值 整定：100A 3.中压侧过流定值 整定：100A 4.低压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×687.34/0.85×150=6.4690A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×5500/（0.6892+0.8216）=3152.6344A Klm=3152.6344/6.5×150=3.2335>1.5 满足要求！ 整定：6.5A 5.CT 断线定值. 整定范围0.1～0.3Ie (P167) 312500 8.66003112311065.60995 CTh K SN Ie A UL N IL N I N ??= = =??÷??÷ 取0.1Ie ＝8.6600×0.1＝0.866A 整定：0.8A 6.差动速断定值 躲变压器励磁涌流整定

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

发电厂继电保护整定计算-大唐

发电厂继电保护整定计算 北京中恒博瑞数字电力有限公司 二零一零年五月

目录 继电保护基本概念 (4) 一、电力系统故障 (4) 二、继电保护概念 (4) 三、对继电保护提出的四个基本要求（四性）及其相互关系 (4) 标幺值计算 (7) 一、定义 (7) 二、基准值选取 (7) 三、标幺值计算 (7) 元件各序等值计算 (9) 一、设备类型： (9) 二、等值原因 (9) 三、主要元件等值 (9) 1．输电线路及电缆 (9) 2．变压器 (11) 3．发电机 (14) 4．系统 (14) 5．电容器 (15) 6．电抗器 (16) 不对称故障计算 (16) 一、原理（求解方法） (17) 二、各种不对称故障故障点电气量计算 (18) 三、保护安装处电气量计算 (20) 四、举例 (23) 阶段式电流保护 (26) 一、I段（电流速断保护） (26) 二、II端（延时速断） (26) 三、III端（延时过流） (27) 阶段式距离保护 (31) 一、基础知识 (31) 二、阶段式相间距离保护 (32) 三、阶段式接地距离 (33) 阶段式零序电流保护 (35) 一、基础知识 (35) 二、阶段式零序电流保护整定 (35) 发电厂继电保护整定计算概述 (37)

1、典型接线 (37) 2、发电厂接地方式 (37) 3、元件各序参数计算 (37) 4、故障计算 (38) 5、电厂保护配置特点 (39) 发电机差动保护（比率制动式） (40) 1. 原理 (40) 2．不平衡电流 (40) 3．比率制式差动保护 (41) 变压器（发变组）差动保护（比率制动） (43) 1．原理 (43) 2．平衡系数问题 (43) 3．相移问题 (44) 4．零序电流穿越性问题 (45) 5．变压器的励磁涌流及和应涌流 (45) 6．不平衡电流的计算 (47) 7．整定计算 (48) 发电机失磁保护 (49) 1. 基本知识 (49) 2. 失磁后果 (50) 3. 失磁过程 (50) 4. 保护 (52) 发电机失步保护 (53) 1、发电机失步原因 (53) 2、振荡时电气量的变化 (53) 3、失步保护原理及整定 (55) 发电机定子接地保护 (56) 1．故障分析 (56) 2. 基波零序电压保护 (57) 3. 三次谐波电压保护 (57) 厂用电保护 (58) 一、低压厂用电保护（400V接地，电网的最末端） (58) 二、低压厂变保护（6kV/400V） (60) 三、高压电动机 (64) 四、高厂变（启备变）保护 (66) 五、励磁变电流保护 (69) 六、励磁机保护（主励磁机） (70) 七、高压馈线保护 (71)

微机型发变组保护基本原理及整定

龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/263637806.html, 微机型发变组保护基本原理及整定 作者：邵子峻 来源：《中国科技博览》2018年第11期 [摘要]目前新建电厂的发变组保护装置已全部采用微机型，不管是国产还是进口的，发变组保护微机化减少了硬件设备，也使过去难以实现的保护原理通过软件设置很容易实现，从而大大降低了维护量。但随着保护装置微机化的普及，同时在定值设置上也增加了灵活性，不但要设置保护数值的大小，而且还要设置诸如CT、PT的参数、变压器参数、保护元件的运算方式等原来不需要设置的一些非传统定值量，这就为定值设置增加了难度；而值得注意的是在定值计算时计算方往往只提供传统的定值大小等数据，而忽略了一些非传统定值设置，结果把问题就留给了现场工作人员。 [关键词]微机型；保护；基本原理；整定；分析 中图分类号：TM771 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）11-0112-01 引言 随着微机继电保护技术的发展，微机型发变组保护已完全取代了电磁型、整流型、集中电路型保护，目前省内电厂机组保护基本上实现了微机化。微机型发变组保护装置显示了其独特的优点和强大的功能，在调试、运行维护方面己取得显著成果，实践证明正确动作率也是较高的。微机保护在保护配置和整定方面非常灵活，但也有厂家追求其灵活性，人为增加保护配置和整定的复杂程度，容易造成误整定。从执行保护的双重化配置反措规定，并推行强化主保护、简化后备保护的原则以来，后备保护的整定大大简化，甚至某些保护退出，逐步简化了保护的整定。本文从保护原理及结构出发，介绍微机型发变组中几种主要保护的整定方法，并且在这个基础之上提出了下文中的一些内容。 1.大型微机发变组保护主要特点 一是按规程要求，100MW以上机组电量保护按双重化保护配置，2套保护之间没有电气 联系，其工作电源取自不同的直流母线段，交流电流、电压分别取自互感器的不同绕组，每套保护出口与断路器的跳圈一一对应。二是双重化配置的2套保护均采用主后一体化装置，主保护与后备保护的电流回路共用，跳闸出口回路共用，主后一体化设计简化了二次回路、减少了运行维护工作量，装置组屏简洁方便。三是保护装置一般包含2套相互独立的CPU系统，低通、AD采样、保护计算、逻辑输出完全独立，任一CPU板故障，装置闭锁并报警，杜绝硬件故障引起的误动。四是配置整定灵活方便，适应于不同主接线方式，保护动作出口逻辑可以灵活整定，有些保护整定值按标幺值整定，大大简化了保护的整定，装置支持在线或通过调试软件离线整定。五是运行监视功能强大，实现GPSB码对时，装置能实时记录各种启动、告警、

发电厂定值整定王维俭

第一篇 发变组保护整定用短路电流计算 、为发电机、变压器（包括升压主变、高厂变）继电保护整定用的短路计算比 较简单，短路形式有：两相和三相短路、单相接地短路，根据保护原理的要求, 选定最大运行方式和最小运行方式。 :正序阻抗/零序阻抗，最大I 行方式 最大运行方式： 220kV 系统为最大，本厂 #7、#8、#9、#10机； 最小运行方式： 220kV 系统为最小，本厂 #7、#8、#9机（#10机技改期间）。 发电厂设备的原始参数(括号内的数值为换算后的标么值，S B =100MVA ): 1) #7 发电机：100MW ，118MVA ，X ； =0.1577(0.134); #7 主变：120MVA ，X T =0.101(0.0842)。 2) #8 发电机：100MW ，118MVA ，X ； -0.1577(0.134); #8 主变(三卷变)：240MVA ，X H =0.153(0.06375)，X M =「0.006(-0.0025)， X L =0.089(0.03708)。 3) #9 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #9 主变：360MVA ，X T =0.134(0.0372)。 4) #10 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #10主变：360MVA ，X T =0.133(0.0369)。 1所示，图中标么电抗均以 保护短路计算用系统等效电路和参数如图 110kV

5) #9 高厂变：40/25-25MVA ，半穿越电抗 X H 丄A = 0.162(0.405)、 X H 丄B =0.1656(0.414)。 、#9发变组保护整定用等值电路 1、最大运行方式 X s.mi n = 0.0201 //(0.0458+ 0.0369) //[0.06375 +(0.134 + 0.03708) //(0.134 + 0.0842 — 0.0025)] = 0.0201〃 0.0827//(0.06375 0.17108//0.2157) =0.01617//(0.06375 0.09541) = 0.0147 2、最小运行方式 X s.max =0.0266//[0.06375+(0.134+0.03708)//(0.134+0.0842—0.0025)] =0.0266//(0.06375 0.17108//0.2157) = 0.0266//(0.06375 0.09541) 0.0228 三、#9高厂变保护整定用等值电路 图3 #9高厂变保护整定用等值电路图( S B N00MVA ) S B =100MVA ) K 2 图2 #9发变组保护整定用等值电路图( K 4

电气开关电流整定值计算

电气开关整定值

低防开关整定计算 一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值I过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值I过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie的1.5倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数取Kf＝0.8－0.9），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数Kt和负荷系数Kf。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取0.9）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8） 注：BKD1-400型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400型低防开关过流整定范围（0-400A） 二、短路保护 （一）、BKD16-400型 1、整定原则： 分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流

值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则： 被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7倍计算。 3、计算公式： （1）变压器阻抗：Zb（6000）=Ud%×Ue2/Se Ud%：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA） （2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Zb（690）=（690/6000）2×Zb（6000） （3）被保护线路的阻抗 电抗：XL=XOL（XO千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06欧姆/千米；L：线路长度km） 电阻：RL=L/DS＋Rh

发变组保护整定计算算例

发变组保护整定计算算例 整定计算依据： 1、《DL/T 684-1999 大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，以下简称《导则》 2、《GB/T 15544-1995 三相交流系统短路电流计算》 3、《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如著 4、《RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书》，以下简称：《说明书》 5、《厂用电系统设计》梁世康许光一著 第一章技术数据及短路电流计算 1.1发电机电气参数

1.2主变压器参数 1.3厂变参数

1.4励磁机参数 1.5系统阻抗（2011年7月16日，宁夏中调保护处提供系统参数,不含#1、#2、#3机） 计入#1、#3机组阻抗最大运行方式下归算至220kV 阻抗为0.00718，最小方式下系统阻抗为0.0174 1.6各电压等级基准值 1.7阻抗参数计算 1.7.1发电机阻抗 Xd=233.5%× 7.366100 =0.6368 Xd ′=24.5%×7.366100 =0.0668 Xd ″=15.7%×7.366100 =0.0428 X2=20.9%×7 .366100 =0.057 1.7.2主变阻抗

XT=XT0=14.02%×360 100 =0.0389 1.7.3厂高变阻抗 X T1-2′=15.5%× 40 100 =0.3875 计算用短路阻抗图，如图1-1 图1-1 #2发变组等值阻抗图 1.8短路电流计算 1.8.1最小运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流 发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧，IB=238.6A)： I (3)dmin= "1Xd XT +×IB=0428 .00389.01 +×238.6=12.24×238.6=2920.5A 换算为18kV 侧(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )短路电流为I (3)dmin=12.24×3207.6=39261A I (2)dmin=0.866× I (3)dmin=0.866×2920.5A=2529.2A 换算为18kV 侧短路电流为I (2)dmin=0.866×12.24×3207.6=34000A 系统流向故障点短路电流

RCS-985A发变组保护整定计算方案

发变组RCS-985A保护整定计算方案一、发变组保护配置 (一)发电机保护 1.发电机差动保护 2.发电机匝间保护---纵向零序电压保护 3.发电机定子绕组接地保护 发电机基波零序电压型定子接地保护 发电机三次谐波电压型定子接地保护 4.发电机转子接地保护 发电机转子一点接地保护 发电机转子二点接地保护 5. 发电机定子过负荷保护 定时限、反时限 6.发电机负序过负荷保护 定时限、反时限 7. 发电机失磁保护 8.发电机失步保护 9. 发电机定子过电压保护 10. 发电机过激磁保护 定时限、反时限 11. 发电机功率保护 发电机逆功率保护 发电机程序逆功率保护 12. 发电机频率保护 低频率保护 电超速保护 13.发电机起停机保护 14.发电机误上电保护 15.发电机励磁绕组过负荷保护 定时限、反时限 （二）主变压器保护 1.主变差动保护 2.主变瓦斯保护

3.主变零序电流保护 4.主变间隙零序电流、零序电压保护 5.阻抗保护 6.主变通风启动保护 7.主变断路器失灵保护（C柜）（三）高厂变保护整定 1.高厂变比率制动式纵差保护 2.高厂变瓦斯保护 3.高厂变复合电压过流保护 4.高厂变通风启动保护 5.高厂变过负荷保护 6.高厂变A分支低压过流保护 7.高厂变B分支低压过流保护 8.高厂变A分支限时速断保护 9.高厂变B分支限时速断保护 10.高厂变A分支过负荷保护 11.高厂变B分支过负荷保护 （四）发电机—变压器组保护 1.发变组差动保护 （五）非电量保护(需整定定值的) 主变冷却器全停保护 发电机断水保护 ...

一、发电机保护整定 1.发电机差动保护 发电机中性点CT ：2LH 12000/5 5P Y 接线 发电机机端CT ：7LH 12000/5 5P Y 接线 1.1发电机稳态比率差动保护 1.1.1发电机一次额定电流为I f1n =11207A 1.1.2 发电机二次额定电流计算: I f2n =I f1n /n CT =11207/（12000/5）=4.67（A ） 1.1.3差动电流起动定值I cdqd 整定 保护的最小动作电流按躲过正常发电机额定负载时的最大不平衡电流整定。 ∵ 5P 级电流互感器在额定一次电流下的变比误差为0.01 ∴I cdqd =K rel ×2×0.03I f2n 或 I cdqd = K rel ×I unb.0 式中：I f2n —发电机二次额定电流; K rel —可靠系数,取1.5; I unb.0—发电机额定负荷下,实测差动保护中的不平衡电流. 根据《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》（以下简称《导则》），可取（0.20～0.30）I n ，一般宜取I op.0=（0.10～0.20）I n 。 结合以往运行经验,故此处取I cdqd =0.2I n （=0.2×4.67=0.943A ） 1.1.4比率制动系数的整定 1.1.4.1变斜率比率差动起始斜率计算: K bl1=K cc K er =0.1×0.5 式中: K er ---互感器比误差系数,取0.1; K cc —互感器同型系数,取0.5; 厂家建议K bl1---变斜率比率差动起始斜率一般取0.05～0.1，故取K bl1=0.1 1.1.4.2变斜率比率差动最大斜率计算: 最大不平衡电流,不考虑同型系数 I unb.max =K ap ×f er ×I k ·max =2×0.1×5.73I e =1.146I n 式中:K ap —非周期分量系数,取2.0 ； K er ---互感器比误差系数,最大取0.1； I k ·max —发电机最大外部三相短路电流周期分量,小于4倍额定电流时取4倍额定电流。 查短路计算结果，#1发电机机端三相短路时#1发电机提供的最大短路电流为5.73I f1n . 变斜率比率差动最大斜率为： K bl2=(I unb.max*-I cdqd*-2 K bl1)/(I k.max*-2) =(1.146-0.15-2×0.07)/( 5.73-2)=0.23 式中, I unb.max*、I cdqd*、I k.max*均为标么值(发电机额定电流). 根据厂家建议取 K bl2=0.5 按上述原则整定的比率制动特性,当发电机机端两相金属性短路时,差动保护的灵敏系数一定满足K sen ≥2,因此不必校验灵敏度. 最大比率制动系数时的制动电流倍数，装置部固定为4。 1.2差动速断保护: 差电流速断是纵差保护的一个补充部分,一般需躲过机组非同期合闸产生的最大不平衡电流,对于大机组,一般取3～4倍额定电流, 根据厂家建议取5倍额定电流.即: I cdsd =5I f2n (=5×4.67=23.35A) 1.3 TA 断线闭锁比率差动控制字整定： 因为发变组保护实行双主双后保护独立配置，且与传统保护相比，微机保护TA 断线

继电保护整定计算公式汇总

继电保护整定计算公式 汇总 文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]

继电保护整定计算公式汇编 为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下，仅供参考。有不当之处希指正： 一、 电力变压器的保护： 1、 瓦斯保护： 作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KVA 以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。 （1） 重瓦斯动作流速：～s 。 （2）轻瓦斯动作容积：S b ＜1000KVA ：200±10%cm 3；S b 在1000～15000KVA ：250±10%cm 3；S b 在15000～100000KVA ：300±10%cm 3；S b ＞100000KVA ：350±10%cm 3。 2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路 的主保护。包括平衡线圈I 、II 及差动线圈。 3、 电流速断保护整定计算公式： （1）动作电流：Idz=Kk ×I (3)dmax2 继电器动作电流：u i d jx K dzj K K I K K I ???=2max )3( 其中：K k —可靠系数，DL 型取，GL 型取 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I (3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流 K i —电流互感器变比

K u—变压器的变比 一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为： 其中：K k—可靠系数，取3～6。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K i—电流互感器变比 （2）速断保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin1—变压器一次最小两相短路电流 I dzj —速断保护动作电流值 K i—电流互感器变比 4、过电流保护整定计算公式： （1）继电器动作电流： 其中：K k—可靠系数，取2～3（井下变压器取2）。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K f—返回系数，取 K i—电流互感器变比 （2）过流保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin2—变压器二次最小两相短路电流 I dzj —过流保护动作电流值 K i—电流互感器变比

第六章技术标准和要求-国网新源控股十三陵电厂保护定值计算

第六章技术标准和要求 一、工程概况 根据新源公司2015年重点反措要求中第16.1款“关于加强对主设备及厂用系统继电保护整定计算与管理工作，安排专人每年对所辖设备的整定值全面复算和校核”的反措要求，北京十三陵蓄能电厂拟对电厂继电保护定值进行全面校核。 北京十三陵蓄能电厂装有4x200MW可逆式发电电动机组，发电机出口电压为13.8kv，经4台主变压器升压至220kv后通过两条线路送至昌平500kv 变电站，继电保护为发变组单元配置，型号为安德里茨DRS-COMPACT2A 型微机保护；厂用电系统包括2台220/10.5kv高压厂用变压器、2条10.5kv 外来电源，高压厂变保护装置为北京四方CSC316B，10kv保护装置为厦门ABB公司SPAJ144C，400v低压系统为开关本体保护，厂家为厦门ABB公司产品。 二、总则 1.本技术规范书适用十三陵电厂内继电保护定值核算（不含调管设备）以 及故障分析整定管理项目。提出了继电保护定值核算等方面的技术要求。 2.本技术规范提出的是最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和 适用的标准，卖方应提供满足本行业规范和所列标准要求的高质量整定 计算、和定值校核服务，并满足国家有关安全、环保等强制性标准的要 求。 3.卖方投标文件经技术澄清后，承诺内容和本技术规范书具有同等约束力。 4.如果卖方没有以书面形式对本规范书的条文提出异议，则意味着卖方提 供整定计算服务完全符合本规范书的要求。如有异议，不管是多么微小， 都应在报价书中以“对规范书的意见和同规范书的差异”为标题的专门 章节中加以详细描述。 三、项目范围 完成以下设备的完整定值计算并提供定值计算书

300MW发变组保护定值计算书

300MW发变组保护定值计算书 300MW 发变组保护定值计算书 2 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页 目录 第1章技术数据 (3) 1.1 发电机技术数据 (3) 1.2 励磁变压器技术数据 (3) 1.3 主变压器参数 (4) 1.4 #1号高厂变参数 (4) 1.5 #2号高厂变参数 (4) 1.6 高压启动变参数 (5) 1.7 发电机接入系统方式 (5) 1.8 计算用阻抗 (7) 3 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页第2章发变组保护A柜定值 (8) 2.1发电机差动保护 (8) 2.2 发电机定子接地 (10) 2.3 转子一点接地 (10) 2.4发电机过电压 (11) 2.5 低频保护 (11) 2.6 发电机失磁保护 (12) 2.7 发电机失步保护 (14)

2.8 逆功率保护 (15) 2.9 匝间保护 (16) 2.10 主变差动保护 (16) 2.11 主变零序电流保护 (19) 2.12 主变零序电流电压保护 (19) 2.13 励磁回路过负荷 (20) 2.14 #1高厂变保护 (20) 2.15 #2高厂变保护.............................................21 第3章发变组保护B柜定值 (27) 3.1 后备阻抗保护 (27) 3.2 失灵保护 (27) 3.3 非全相保护 (28) 3.4 主变通风 (28) 3.5 发电机对称过负荷 (29) 4 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页 3.6 发电机不对称过负荷 (30) 3.7 过激磁保护 (32) 3.8 发变组差动保护 (32) 3.9 误上电保护 (35) 3.10 主变瓦斯保护.............................................36 第4章发变组保护C 柜定值. (37) 4.1 励磁变压器差动保护 (37) 4.2 #1、#2高厂变A分支零序电流保护 (39) 4.3 #1、#2高厂变B分支零序电流保护 (39)

大型发变组保护整定计算培训算例

大型发变组保护整定计算培训算例

目录 概述 (4) 1、继电保护整定计算的目的和任务 (4) 2、继电保护整定计算前的准备工作 (4) 3、继电保护整定计算的技巧和应注意的几 个问题 (5) 4、整定计算步骤 (6) 第一部分发电机变压器组继电保护整定计算.. 7 一、计算说明： (7) 二、设备参数 (8) 三、发变组保护整定计算 (17) 1、发电机差动保护 (17) 2、发电机负序过流保护(不对称过负荷) 19 3、发电机电压制动过流保护 (20) 4、发电机基波定子接地保护 (22) 5、发电机100%定子接地保护 (23) 6、发电机失磁保护 (24) 7、发电机逆功率及程序逆功率保护 (26) 8、发电机误上电保护 (28) 9、发电机匝间保护 (28) 10、发电机失步保护 (29)

11、发电机过激磁保护 (32) 12、发电机频率异常保护 (33) 13、发电机低阻抗保护 (34) 14、发电机过负荷 (35) 15、发电机过电压保护 (37) 16、发电机PT断线闭锁保护 (37) 17、主变（厂变、励磁变）差动保护 (37) 18、主变（厂变）通风 (41) 19、主变压器高压侧PT断线闭锁保护 (41) 20、高厂变复合电压过流 (42) 21、高厂变BBA(B)分支零序过流 (43) 22、BBA（B）工作分支过流保护 (44) 23、励磁变过负荷 (46) 24、励磁变速断 (47) 25、励磁变过流 (48) 26、其它保护 (48) 27、主变（厂变）非电量保护 (49) 28、发电机非电量保护 (49) 第二部分、厂用电系统继电保护整定计算 (50) 一、高压电动机 (50) 1.1、电动机额定电流 (50) 1.2、速断过电流保护 (50)

开关整定值计算知识讲解

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.

则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

保护整定计算书

DMR101P/201P/301P保护原理和整定计算 （简介）DMR101P/201P/301P(以下简称DMRX01P)数字式多功能继电器主要用于66kV及以下电压等级的小电流接地电网（包括不接地系统和经电阻或消弧线圈接地系统）的各类电气设备和线路的主保护和后备保护，支持的保护类型包括：线路保护、母联保护、 一、线路保护（PROTYPE_FEEDER） 1、电流速断保护 最大运行方式下三相短路时，通过保护装置的短路电流最大；在最小运行方式下两相短路时，则短路电流最小。 三相短路电流的计算：Id=EΦ/（Zs+Zd） 式中： Id：短路电流； EΦ：系统等效电源的相电势； Zd：短路点至保护安装处之间的阻抗； Zs：保护安装处到系统等效电源之间的阻抗。 为了保证电流速断保护的选择性，电流定值按躲开保护范围最末端在最大运行方式下三相短路时的短路电流整定，并乘以可靠系数K=1.2~1.3。当在最小运行方式下两相短路时，短路电流较小，保护范围缩小。因此，电流速断保护不可能保护线路的全长，并且保护范围直接受系统运行方式变化的影响。极端情况下，可能没有保护范围。 电流速断保护越快越好，微机保护一般要求不大于50ms，DMR300的速断动作时间为30~50ms。 当线路上装有管型避雷器时，电流速断保护的动作时间要求躲开避雷器的放电时间，一般为40~60ms。引入可靠系数的原因： ·实际的短路电流大于计算值； ·对瞬时动作的保护还应该考虑非周期分量使总电流增大的影响； ·保护装置中电流继电器的实际起动电流可能小于整定值； ·电流互感器的误差； ·考虑必要的裕度。 2、限时电流速断保护 为了弥补电流速断保护不能保护线路全长的缺点，要求采用限时电流速断保护，以较小的时限快速切除全线路范围以内的故障。其保护范围按不超出下一级电流速断保护的范围。因此限时电流速断保护电流定值按大于下一级电流速断的定值整定，并乘以可靠系数K=1.1~1.2。时间定值按躲开下一级电流速断保护的动作时间整定，一般取0.5s。 限时电流速断是否能够保护线路全长，电力系统常用保护装置灵敏度校验，灵敏度校验系数： Klm=（保护范围内发生金属性短路时故障参数的计算值）/（保护装置的动作参数） 故障参数按最不利于保护动作的系统运行方式（最小运行方式）和故障类型（两相短路）来选定。Klm必须大于1.3~1.5。这是因为： ·故障点一般都不是金属性短路，而是存在过渡电阻，它将使短路电流减少，因而不利于保护装置动作；