等效焓降法的概念
第2章 等效焓降法的概念
2.1 等效热降的含义
对于纯凝汽式机组，1kg 新蒸汽进入汽轮机后，其热降为 H = h 0- h
n
(1)
式中 h 0---新蒸汽焓，kg kJ ; h n ---汽轮机排汽焓，kg kJ 。
对于回热抽汽式汽轮机，1kg 新蒸汽进入汽轮机，其热降为
H i =（h 0- h n ）－1α(h 1 - h n )-2α(h 2-h n )-…-z α(h z -h n )
=（h 0- h n ）(1-∑=z
1
r r r y α) kg kJ (2)
式中 y r =n
0n
r h -h h -h ；
α---抽汽份额 ；
y---抽汽做功不足系数； r---任意抽汽级的编号；
z---抽汽级数。
比较式(1)和式(2)可知，H i ﹤H 。但是，H i 和H 又相类似，都是1kg 蒸汽
的实际作功。为了使H i 和H 区别，称H i 为等效热降。等效的数量含义是回热抽汽式汽轮机1kg 新蒸汽所做的功，等效于（1-∑=z
1r r r y α）kg 蒸汽直接到达凝汽器的热降，故称之为等效热降。
2.2 抽汽等效热降
在某回热系统图中，假设有一个纯热量q 进入No3加热器，使No3加热器抽汽刚好少抽1kg 蒸汽，由于No3到No2加热器的疏水少了1kg ，疏水在No2加热器中少放的热量为
23_
2s s t t -
-=γ
式中 3s t -
---No3加热器疏水焓，kg kJ
2s t -
---No2加热器疏水焓，kg kJ
这个减少的热量由No2加热器多抽汽来进行补偿。多抽汽的份额为
2
2
32q γα=
式中 q 2---1kg 抽汽在No2加热器中的放热量，kg kJ 。
被排挤的1kg 抽汽除No2加热器多抽汽外，还有（1-32α）kg 蒸汽。这部分蒸汽凝结成水，通过No1加热器时，No1加热器要多抽汽，多抽汽份额为
1
1
3231)1(q ταα-=
式中
q 1---1kg 抽汽在No1加热器中的放热量，kg kJ ；
1τ---No1加热器中1kg 凝结水的焓升，kg kJ ；
32α---No3加热器排挤1kg 抽汽被分配到No2加热器中的份额； 31α---No3加热器排挤1kg 抽汽被分配到No1加热器中的份额；
No3加热器排挤1kg 抽汽在No1、No2有抽汽份额，产生了汽轮机做功不足。所以，No3加热器排挤1kg 抽汽在汽轮机中的做功为
H )()()(13123233n n n h h h h h h -----=αα kg kJ （3）
式中 3h 、2h 、1h --- No3、No2、No1加热器的抽汽焓，kg kJ 。 3H 就是等效热降，其符号为j H 。
为了计算方便，把Noj 加热器排挤1kg 抽汽在汽轮机中所做的功j H 与抽汽在该加热器中放热量j q 之比，称为该加热器的抽汽效率j η，其计算式为
j
j j q H =
η （4）
2.3 等效焓降的计算通式
等效热降的计算从凝汽器开始,以图2.1为例进行分析。 图2.1火力发电厂热力系统简图
No1加热器获得热量q 1后，恰好使其抽汽减少1kg ，被排挤的这1kg 蒸汽返回汽轮机继续做功到凝汽器，其等效热降等于实际焓降，等效热降为
n h h H -=11 kg kJ （5）
No2加热器获得热量2q 后，恰好排挤了1kg 抽汽，由于进入No1加热器的疏水少了1kg ，疏水在No1加热器中好放热量1γ，因而No1加热器要多抽汽，以便进行补偿。No1加热器多抽汽份额为
1
1
21q γα=
（6）
No2加热器被排挤的1kg 除分配一部分给No1加热器外，其余被排挤的抽汽（211α-）继续做功到凝汽器。其等效热降为
11
1
22)(H q h h H n γ-
-= kg kJ （7）
No3加热器获得热量3q 后恰好使其抽汽减少1kg 其中一部分做功到凝汽器，另一部分分别做功到No2和No1加热器的抽汽口被抽出，用以加热增加的1kg 凝结水。
No3汇集式加热器被排挤1kg 抽汽，经过不同途径最终到达凝汽器，主凝结水增加了1kg ，故No2加热器抽汽将增加，增加的抽汽份额为
2
2
32q τα=
同理，通过No1加热器的凝结水也增加1kg ，No2加热器增加的抽汽份额32α，其疏水在No1加热器中放的热量为32α1γ。这样，No1加热器的抽汽将增加，增加的抽汽份额为
1
1
321
1
1
1
32131q q q γατγατα-
=
-=
第三段抽汽的等效热降为
)()()(13123233n n n h h h h h h H -----=αα
将32α和31α代入上式，得
()()()n n n h h q q h h q h h H -???
?
??
----
-=111
321
122
2
33γαττ
()()()()n n n n h h q q h h q h h q h h -+-----=11
22211
122
2
3γτττ
=()()()()??
???
?
-------n n n n h h q h h q h h q h h 11
122211
1
3γττ
=()22
2
11
1
3H q H q h h n ττ-
-
- kg kJ
如果No4加热器得到q 的热量，也恰恰排挤了1kg 抽汽，由于No4加热器疏水在No3加热器中少放了热量，No3加热器就要增加抽汽，增加的抽汽份额为
3
3
43q γα=
剩余的()431α-抽汽经过不同的途径将到达No2加热器，使No2加热器增加抽汽，增加的抽汽份额为
()2
32
32
2
2
2
43421q q q q τγτταα-
=
-=
增加的()431α-kg 凝结水，也将流经No1加热器。No2加热器中增加的抽汽份额42α，疏水在No1加热器中放热量γα42。No1加热器的抽汽将增加，增加的抽汽份额为
()3
213
121
2121
3311
11
42143411q q q q q q q q q γγτγτγττγαταα+
--=--=
第四段抽汽的等效热降为
()()()()n n n n h h h h h h h h H -------=14124234344ααα
()()()()n n n n h h q q q q q q q q h h q q q h h q h h -????
??+----???? ??-----=1321321212113131
12232
32
2333
4γτγτγτγττγτγ()()()()()
n n n n n h h q h h q q h h q h h q h h ---+----
-=33
312
12122
211
1
4γτγττ
()()()n n n h h q q h h q q q h h q q -+---+
11
31313
2132122
32
3τγγτγτγ
()()()???
??
?
----
-
-=n n n h h q h h q H q h h 11
1
2
2211
1
4γττ
()()()()n n n n
h h q q h h q q h h q h h q -+???
??
?
-+----1311312
12
122
2333τγτγτγ
()(){()()()}
n n n n n h h q h h q h h q h h q H q H q h h --??
???
?
------
-
--=11
111
122233
3
22
2
11
1
4τγτγττ于是得
()33
3
22
2
11
1
44H q H q H q h h H n γττ-
-
-
-= kg kJ （8）
由式（8）可得出计算抽汽等效热降的通式：
()∑
-=--=1
1
j r r r
r
n j j H q A h h H kg kJ （9） 式中 r---加热器Noj 后更低压力抽汽口脚码；
r A ---取r γ或者r τ，如果Noj 加热器为汇集式加热器，则用r τ代替r A ；
如果Noj 加热器为疏水自流式加热器，则从Noj 加热器以下直到（包括）汇集式加热器，用r γ代替r A 。
各抽汽口等效热降算出后，对应的加热器抽汽效率j η可由下式求得
j
j j q H =
η
焓值计算表
供热蒸汽焓值计算方法：表1. 过热蒸汽特性参数
用温度和压力分别作为X 和Y ，焓值作为Z 变量，可求出表的规定范围内温度与压力任意组合下的焓值。 所计算的焓值 = 121min) ()(Y Y Y Z Yspan Y Yact Z Z +-?- 式中 1Y Z = m ax )m in,(m in)] m in,(m in)m ax ,([m in)(Y X Z Xspan Y X Z Y X Z X Xact +-?- 2Y Z = m ax )m in,(m ax )] m ax ,(m ax )m in,([m in)(Y X Z Xspan Y X Z Y X Z X Xact +-?- Xact = X 的实际值 Xmin = （紧靠X 实际值）前的X 值 Xmax = （紧靠X 实际值）后的X 值 XSpan = Xmax- Xmin ，紧靠X 实际值前后X 值的范围。 Yact = Y 的实际值。 Ymin = 紧靠Y 实际值之前的Y 值。 Ymax = 紧靠Y 实际值之后的Y 值。 YSpan = Ymax- Ymin ，紧靠Y 实际值前后Y 值的范围。 举个例子： 计算压力为，温度为295℃的焓值。 计算如下： 1Y Z = )5.1,290(290300)] 2.1,290()2.1,300([)290295(Z Z Z +--?- 2Y Z = )5.1,290(290 300)] 5.1,300()5.1,290([)290295(Z Z Z +--?-
所计算的焓值 H = 1212 .15.1) 2.1 3.1()(Y Y Y Z Z Z +--?- 总热量计算公式为： Q m =dt q H m t ***1000*36000 ? 其中，H 为计算值（kJ ／kg ） q m 为所测质量流量（t/h ） Qm 为时间积分流量（时间为秒累计）
锅炉课程设计 焓值计算表格
烟气或空气温度RO2N2H2O hy0湿空气400771.88526.52626.163143.61028541.76 500994.35663.8794.853985.93835684.15 6001224.66804.12968.884850.57724829.74 7001461.88947.521148.845737.21036978.42 8001704.881093.61334.46643.047841129.12 9001952.281241.551526.047563.989431282.32 10002203.51391.71722.98500.24921437.3 11002458.391543.741925.119450.567391594.89 12002716.561697.162132.2810412.36041753.44 13002976.741852.762343.6411387.10041914.25 14003239.042008.722559.212367.81562076.2 15003503.121662779.0513357.96942238.9 16003768.82324.483001.7614356.08372402.88 17004036.312484.043229.3215363.1022567.34 18004304.72643.663458.3416372.07392731.86 19004574.062804.213690.3717387.44262898.83 20004844.229653925.618406.47223065.6 21005115.393127.534163.2519434.7493233.79 22005386.483289.224401.9820460.34983401.64
等效焓降法的概念
第2章 等效焓降法的概念 2.1 等效热降的含义 对于纯凝汽式机组，1kg 新蒸汽进入汽轮机后，其热降为 H = h 0- h n (1) 式中 h 0---新蒸汽焓，kg kJ ; h n ---汽轮机排汽焓，kg kJ 。 对于回热抽汽式汽轮机，1kg 新蒸汽进入汽轮机，其热降为 H i =（h 0- h n ）－1α(h 1 - h n )-2α(h 2-h n )-…-z α(h z -h n ) =（h 0- h n ）(1-∑=z 1 r r r y α) kg kJ (2) 式中 y r =n 0n r h -h h -h ； α---抽汽份额 ； y---抽汽做功不足系数； r---任意抽汽级的编号； z---抽汽级数。 比较式(1)和式(2)可知，H i ﹤H 。但是，H i 和H 又相类似，都是1kg 蒸汽 的实际作功。为了使H i 和H 区别，称H i 为等效热降。等效的数量含义是回热抽汽式汽轮机1kg 新蒸汽所做的功，等效于（1-∑=z 1r r r y α）kg 蒸汽直接到达凝汽器的热降，故称之为等效热降。 2.2 抽汽等效热降 在某回热系统图中，假设有一个纯热量q 进入No3加热器，使No3加热器抽汽刚好少抽1kg 蒸汽，由于No3到No2加热器的疏水少了1kg ，疏水在No2加热器中少放的热量为 23_ 2s s t t - -=γ 式中 3s t - ---No3加热器疏水焓，kg kJ 2s t - ---No2加热器疏水焓，kg kJ 这个减少的热量由No2加热器多抽汽来进行补偿。多抽汽的份额为 2 2 32q γα=
式中 q 2---1kg 抽汽在No2加热器中的放热量，kg kJ 。 被排挤的1kg 抽汽除No2加热器多抽汽外，还有（1-32α）kg 蒸汽。这部分蒸汽凝结成水，通过No1加热器时，No1加热器要多抽汽，多抽汽份额为 1 1 3231)1(q ταα-= 式中 q 1---1kg 抽汽在No1加热器中的放热量，kg kJ ； 1τ---No1加热器中1kg 凝结水的焓升，kg kJ ； 32α---No3加热器排挤1kg 抽汽被分配到No2加热器中的份额； 31α---No3加热器排挤1kg 抽汽被分配到No1加热器中的份额； No3加热器排挤1kg 抽汽在No1、No2有抽汽份额，产生了汽轮机做功不足。所以，No3加热器排挤1kg 抽汽在汽轮机中的做功为 H )()()(13123233n n n h h h h h h -----=αα kg kJ （3） 式中 3h 、2h 、1h --- No3、No2、No1加热器的抽汽焓，kg kJ 。 3H 就是等效热降，其符号为j H 。 为了计算方便，把Noj 加热器排挤1kg 抽汽在汽轮机中所做的功j H 与抽汽在该加热器中放热量j q 之比，称为该加热器的抽汽效率j η，其计算式为 j j j q H = η （4） 2.3 等效焓降的计算通式 等效热降的计算从凝汽器开始,以图2.1为例进行分析。 图2.1火力发电厂热力系统简图
水的焓值、比容、k热系数计算方法
水的焓值、比容、k 热系数计算方法 CJ128《热量表》以及国内有关热量表法规中没有任何有关热系数或焓值的算法规范性资料， 给研究或生产热量表带来不便，这是咱们法规制定过程中的缺憾。大家一般都是从热量表的规程或标准附录将附录表格中的数据进行差分计算。欧洲标准的第一册将IAPWS-IF97的相关公式列入附录A 作为标准的规范性资料，把摘抄下来，以便大家使用。 来自EN1434-1：2007 附录A （规范性资料） 热系数计算公式 用于热交换回路热交换的测量。热量表利用热系数k(p,θf ,θr )进行热量计算，热系数与物理量压 力p ，供水温度θf ，回水温度θr 有关。 水的热系数公式：r f r f r f h h p k θθνθθ--=1),,( 式中，ν—比容；hf —供水端比焓，hr —回水端比焓 比热焓h 可以按照《水和蒸汽热力学特性工业标准》（IAPWS-IF97），并按1990国际温标（ITS-90） 进行计算得到。(计算时温度使用绝对温度T =t +273.15，压力单位为MPa) 比容ν的计算公式：ππγτπν=RT p ),( π=p /p* ，p*=16.53MPa ， i i J l i i i l n )222.1() 1.7(1 341---=-=∑τπγπ 比焓h 计算公式：ττγτπ=RT h ),( τ=T*/T ，T*=1386K ，1341)222.1()1.7(-=--=∑i i J i i l i J n τπγτ 在273.15K ≤T ≤623.15K ；ps(T) ≤p ≤100Mpa 范围内R=461.526J/kg/K 。Ps （T ）为饱和压力。 公式中的数据l,j,n: L(1~34)={ 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 1, 1, 1, 1, 1, 1, 2, 2, 2, 2, 2, 3, 3, 3, 4, 4, 4, 5, 8, 8,21,23,29,30,31,32}; j (34)={ -2, -1, 0, 1, 2, 3, 4, 5, -9, -7,-1, 0, 1, 3, -3, 0, 1, 3, 17, -4, 0, 6, -5, -2, 10,-8,-11, -6,-29,-31,-38,-39,-40,-41}; n(34)= 0.14632971213167, -0.84548187169114, -3.756360367204,3.3855169168385, -0.95791963387872, 0.15772038513228,-0.016616417199501, 8.1214629983568E-04, 2.8319080123804E-04, -6.0706301565874E-04, -0.018990068218419, -0.032529748770505, -0.021841717175414, -5.283835796993E-05, -4.7184321073267E-04, -3.0001780793026E-04, 4.7661393906987E-05, -4.4141845330846E-06, -7.2694996297594E-16, 3.1679644845054E-05,-2.8270797985312E-06, -8.5205128120103E-10, -2.2425281908E-06, -6.5171222895601E-07, -1.4341729937924E-13, -4.0516996860117E-07, -1.2734301741641E-09, -1.7424871230634E-10, -6.8762131295531E-19, 1.4478307828521E-20, 2.6335781662795E-23,-1.1947622640071E-23,1.8228094581404E-24,-9.3537087292458E-26} 山东省计量院 朱江 QQ ：69632265
热力系统(A)答案
热力系统试题A 考试形式：闭卷答题时间： 90 分钟本卷面成绩占课程成绩 100% （所有答案必须写在答题纸上、标清题号） 一、名词解释(每题2分,共20分） 1、循环供水:指凝汽器使用了的冷却水经冷却设施冷却降温后，由循环水泵再送往凝汽 器重复使用的系统 2、热化系数 :是热电厂供热机组供热循环以小时计的额定供热量和以小时计的最大热 负荷的比值。。 3、燃点：外界火焰能点燃油并维持5秒以上的最低温度称为燃点 4、焦炭：煤析出挥发分、水分后得到的固态物质称为焦炭 5、粘温特性：指灰渣的粘度随温度变化的关系，用以判断结渣倾向灰熔点。 6、化合物的生成焓：当化学元素在化学反应中构成一种化合物时，根据热力学第一定律， 化学能转变为热能（或者相反）。转变中生成的能称之为化合物的生成焓。 7、燃烧热：1mol的燃料完全燃烧释放的热量称为化合物的燃烧热。 8、活化能：活化粒子与普通分子平均能量之差称为活化能。 9、直流射流：射流不旋转，切向速度为零。 10、火焰传播速度：沿火焰锋面的法向，火焰移动的速度称为火焰传播速度。 二、选择题(每题2分,共20分） 1.管道效率反映了（D）。 A、进入汽轮机的热量大小 B、由锅炉送出来的热量大小 C、汽轮发电机组各处管道的泄漏损失 D、管道绝热保温的完善程度 2、凝汽式发电厂的发电煤耗率可表示为：（A） A、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与发电量之比 B、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与对外供电量之比 C、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与平均负荷之比 D、发电厂在一段时间内耗用的总煤量与厂用电之比 3、随着回热加热级数的增多，（C）。 A、回热循环效率的增加值逐渐增多 B、回热循环效率的增加值不变 C、回热循环效率的增加值逐渐减少 4、回热式汽轮机最有利的抽汽压力应该是：（A） A、使给水加热到一定温度的最低压力 B、能使给水温度尽可能提高的压力 C、能使加热级数较多的压力 D、使给水加热到一定温度的最高压力
等效焓降法
原则性热力系统计算 1． 热平衡法（常规计算法） 这种计算法的核心（对本机组而言），实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数（8个抽汽系数和1个凝汽系数），然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。 计算结果： 1） 热经济指标计算： 机组热耗：0Q 61264776381= kJ/h 热耗率：88.882500==e P Q q )(h kW kJ ? 热效率：4079.036000==q e η 汽轮机绝对内效率：4182.0=i η 2） 锅炉热负荷：b Q = 2683339584 kJ/h 管道效率：995.00==b p Q Q η 3） 全厂热经济性指标： 全厂热效率：3742.04079.0995.092.0=??=cp η 全厂热耗率：52.96203600==cp cp q η )(h kW kJ ? 发电标准煤耗率：328123 .0==cp s b η )(h kW g ? 2． 等效焓降法 等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。 等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H j 和抽汽效率j η等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。各种实际系统，
焓值的定义与计算公式
焓值的定义与计算公式 The Standardization Office was revised on the afternoon of December 13, 2020
焓值的定义与计算公式 空气中的焓值是指空气中含有的总热量，通常以干空气的单位质量为基准，称作比焓。工程中简称为焓，是指一千克干空气的焓和与它相对应的水蒸气的焓的总和。 在工程上，我们可以根据一定质量的空气在处理过程中比焓的变化，来判定空气是得到热量还是失去了热量。 空气的比焓增加表示空气中得到热量；空气的比焓减小表示空气中失去了热量。 在计算气流经过换热器的换热量的时候，气流一侧的换热量计算通过焓差计算相当简便：Q= M*(H_out-H_in) Q是换热量 M是气流质量流量 H为气流比焓值。 其实这不只针对气流，对于气液两相的制冷剂流动，也是同样的计算方法。 空气焓值的定义及空气焓值的计算公式 空气的焓值是指空气所含有的总热量，通常以干空气的单位质量为基准。 焓用符号i表示，单位是kj/kg干空气。 湿空气焓值等于1kg干空气的焓值与d kg水蒸气焓值之和。 湿空气焓值计算公式化： i=+(2500+d = （+）t+2500 d （kj/kg干空气）
式中： t—空气温度℃ d —空气的含湿量 g/kg干空气 —干空气的平均定压比热 kj/ —水蒸气的平均定压比热kj/ 2500—0℃时水的汽化潜热 kj/kg 由上式可以看出： （+）t是随温度变化的热量，即“显热”； 而2500d 则是0℃时d kg水的汽化潜热，它仅随含湿量而变化，与温度无关，即是“潜热”。 上式经常用来计算冷干机的热负荷。
热功率、热负荷、热焓量计算方法
能量单位。1Kcal=每kg 标准状况水开靠1C 能量 除常用的 KW ， HP ， KJ ， Kcal ， BTU 之外，表示热功的 单位还有 W , J , cal,和Mw , Mj , Mcal ,也就是瓦，焦耳, 卡和兆瓦，兆卡。他们是 KW 的千分之一和千倍。 三、需要分析的问题。 功率是单位时间作的功，它本身不是能量，只能说明单位时间 热功率、热负荷、热焓量 一、热功率定义及单位。 1、 热功率是加热设备根据事物加热的时间和能量消耗的多少 设计确定物理量，计算单位是 KW ，物理意义是单位时间 所释放的能量。常用的英制单位为马力（正 HP ） 2、 热负荷是加热设备在标准状况下所消耗能源全部转化的能 量，计算单位是千焦耳（KJ ）,更常用的单位是千卡（Kcal ） 国外的设备常用英制 BTU 作单位。 3、 热焓量，是指热力传递的函数。通常用来计算气体（蒸汽） 可以释放热能数值，可以用千焦（KJ ）,千卡（Kcal ）做单 位。我们最常接触能的包含蒸汽的焓值。 二、各种热功率单位表示方法的意义。 1、 千瓦 单位时间所做的功。 1 千瓦=1000 焦耳/秒 1000J/S 2、 马力 单位时间所做的功。 马力=746焦耳/秒 1HP=746J/S 3、 千焦 能量单位。 1KJ=1KNM （千*牛顿*米） 5、 BTU 英制能量单位 1BTU=778.169*bf - ft （磅力?英尺） 4、 6、
内可以释放能量的大小。 而焦耳、千卡、BTU 是能量大小值，与时间无关。功率是表示 而能量是表示消耗能源的数值。10KW 的设备1 小时释放的能量与5KW 2 小时释放的能量相同的。功率不等于热功 能量。KW 与KJ，Kcal 之间没有可以换算的可能。 四、换算 1、热量之间的换算，1KJ=0.238846Kcal 1kcal=4.1868KJ 1KJ=0.948BTU 1BTU=1.05506KJ 1Kcal=3.967BTU 1BTU=0.252074Kcal 2、功率与热能的比例关系 常用千瓦时作单位（电度） 1 千瓦时=1KWH=3600KJ 1KJ=859.846Kcal 1KWH=859.846Kcal 1Kcal=0.001163KWh 1KWh=3412.14BTU 1BTU=0.252074Kcal 五、如何计算设备的功率，能耗，热负荷，设备的功率是用千 瓦表示的。热负荷可以用每小时的释放热量千卡来表示。 如28KW 的炉具热负荷为 28KWh=28*859.846 =24000Kcal 或者=95414BTU 利用第四节中的功率与热能的关系1kwh=859.84Kcal 可以方便
等效焓降法
等效焓降法 原则性热力系统计算 1( 热平衡法(常规计算法) 这种计算法的核心(对本机组而言)，实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数(8个抽汽系数和1个凝汽系数)，然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。 计算结果: 1) 热经济指标计算: Q机组热耗: kJ/h ,126477638160 Q0热耗率:q,,8825.88 kJ(kW,h)0Pe 3600热效率:,,,0.4079 eq0 ,,0.4182汽轮机绝对内效率: i Q2) 锅炉热负荷:= 2683339584 kJ/h b Q0,,,0.995管道效率: pQb 3) 全厂热经济性指标: ,,0.92，0.995，0.4079,0.3742全厂热效率: cp 3600q,,9620.52kJ(kW,h)全厂热耗率: cp,cp 0.123sb,,328g(kW,h)发电标准煤耗率: ,cp 2( 等效焓降法 等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实
践中效果显著，引人注目。近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。 等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H和j ,抽汽效率等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。 等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。它基本上属于能量转化热平衡法。但是，它摒弃了常规计算的缺点，不需要全盘重新计算就能查明系统变化的经济性，既用简捷的局部运算代替整个系统的繁杂计算。具体讲，它只研究与系统改变有关的那些部分，并用给出一次性参量进行局部定量，确定变化的经济效果。这种方法经实践应用颇为简便。 等效热降法主要用来分析蒸汽动力装置和热力系统。在火电厂的设计中，用以论证方案的技术经济性，探讨热力系统和设备中各种因素的影响以及局部变动后的经济效益，是热力工程和热系统优化设计的有力工具。对于运行电厂，可用等效热降法分析技术改造，分析热系统节能技术改造，可为改造提供确切的技术依据。在热耗查定中，等效热降法对于诊断电厂能量损耗的场所和设备，查明能量损耗的大小，发现机组存在的缺陷和问题，指出节能改造的途径与措施，以及评定机组的完善程度和挖掘节能潜力等，都将发挥重要作用。 除此之外，等效热降法还是管理电厂运行经济性的好办法，它为小指标的定量计算提供了简捷方法，为制订指标定额和管理措施，以及改进运行操作提供了依
饱和蒸汽焓值计算公式
饱和蒸汽焓值计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
饱和蒸汽焓值计算公式（0-200度）一阶拟合： Linear model Poly1: f(x) = p1*x + p2 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = , p2 = 2507 (2504, 2511) Goodness of fit: SSE: 3469 R-square: Adjusted R-square: RMSE: Linear model Poly1: f(x) = p1*x + p2 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = , p2 = 2504 (2503, 2504) Goodness of fit: SSE: R-square: Adjusted R-square:
RMSE: Linear model Poly1: f(x) = p1*x + p2 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = , p2 = 2502 (2501, 2503) Goodness of fit: SSE: R-square: Adjusted R-square: RMSE: 二阶拟合： Linear model Poly2: f(x) = p1*x^2 + p2*x + p3 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = , p2 = , p3 = 2499 (2498, 2500) Goodness of fit: SSE: R-square:
科技计划项目申报书范本
科技计划项目申报书 计划类别： 项目类别： 项目名称：凝汽器补水系统及空冷技术的研究与应用 申请单位： 起止年限：2017年至2018年 申报日期：2017年11月12日 科技局
二零一六年十月制
一、项目的意义与目标 （一）意义和必要性 研究的背景和意义： 在现代大型电站凝汽式汽轮机组的热力循环中，凝汽设备的真空度是汽
轮机运行的性能考核指标，也最能直接影响到整个汽轮机组的安全性、可靠性、稳定性和经济性。实际运行经验告诉我们，凝汽器的真空水平对汽轮发电机组的经济性有着直接影响，汽轮机真空严密性差会直接导致一是降低汽轮机组的效率，有资料显示，真空每下降1kpa，机组的热耗将在家70kJ/kw，热效率降低1.1%，增加发电煤耗约3-5g/kwh；二是威胁汽轮机的安全运行。 因此提高真空度，维持机组经济最佳真空运行，提高整个汽轮机组的热经济性、保证汽轮机安全运行等方面很有必要。 其次根据新疆自治区节能监查总队对能源发展的规划，在到2020年，现役燃煤发电机组改造后平均供电煤耗低于310克/千瓦时，其中现役60万千瓦及以上机组（除空冷机组外）改造后平均供电煤耗低于300克/千瓦时。优先淘汰改造后仍不符合能效、环保等标准的30万千瓦以下机组，特别是运行满20年的纯凝机组和运行满25年的抽凝热电机组。逐步淘汰改造后平均供电煤耗不达标的火电机组。 直接空冷机组通常在设计时因考虑空冷散热面积与当地全年最热气温满负荷小时数的经济性关系，空冷机组普遍存在夏季高温时段背压高，煤耗高，带不满负荷的情况。 我厂#1机组于2012年投产，#2机组于2013年投产，环境温度达到30℃以上时机组运行工况变差，机组真空降低，当环境温度高达33度以上时，更是严重制约机组负荷。在7、8、9月份，机组平均发电煤耗在330g/KW.h以上。 为解决空冷的不足，我厂技术人员对凝汽器补水系统及空冷技术进行研究，研究项目成立后可降低机组背压1~3kpa，节约发电煤耗约3-5g/kwh，全
如何查及计算郎肯系统中各点的焓值
关于P88例题5-1中，如何查水蒸气热力性质图和表，计算得到以下四组数据： (习题5中的求解类似) 12343214.5/,2144.2/,191.84/,195.3/h kJ kg h kJ kg h kJ kg h kJ kg ==== （1） 1h 在课本P86中，如图5-3， 点1为过热蒸汽，114,400p MPa t C ==?，故查附录14中 3,400p MPa t C ==?时，13133231.6/, 6.9231/()h kJ kg s kJ kg K == 5,400p MPa t C ==?时，15153196.9/, 6.6486/()h kJ kg s kJ kg K == 利用内插法，求得 114,400p MPa t C ==?时，11?/,?/()h kJ kg s kJ kg K == （2） 2h 由图5-3，知点1和点2的熵一样，故 21?/()s s kJ kg K == 点2为湿饱和蒸汽，由饱和水与饱和蒸汽组成，在条件为20.01p MPa =时，即可通过点2 的熵2s 反求出该点的干度： 2''(1)''(''')s xs x s s x s s =+-=+-，得?x = 再利用干度求出该点的焓2h ： 2''(1)''(''')h xh x h h x h h =+-=+- （其中：'0.6493/(),''8.1505/(), '191.84/,''2584.4/s kJ kg K s kJ kg K h kJ kg h kJ kg ==== ） （3） 3h 在图5-3中，点3为饱和水，在条件为20.01p MPa =，查附录13，得3191.84/h kJ kg =。 （4） 4h 点3与点4重合，两者的熵一样，即430.6493/()s s kJ kg K == ，而点4为未饱
等效热降法是基于热力学的热功转换原理
等效热降法是基于热力学的热功转换原理，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密的理论推演，导出几个热力分析参量Hj及ηj等，用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。它既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局中分析定量。它基本上属于能量转化热平衡法。它的优点是用简捷的局部运算代替整个系统的繁杂计算，只研究与系统改变有关的那些部分进行局部定量。 ★什么是等效热降H？ 首先分析新蒸汽的作功：对于纯凝汽式汽轮机，显然一公斤新蒸汽的作功就等于它的热降（即焓降）。H=h0－hn 对有回热抽汽的汽轮机，一公斤新蒸汽作功不是简单的热降，它比纯凝汽新蒸汽热降H小，但它与纯凝汽式汽轮机中的H又类似都是一公斤新汽的实际作功。为了有别于纯凝汽热降H，故称这个作功为等效热降。等效的数量含义是指回热抽汽式汽轮机一公斤新蒸汽的作功，等效于公斤新蒸汽直达冷凝器的热降。等效热降的名字便由此而来。 对于抽汽的等效热降：假定有一公斤热量进入J级加热器，那么势必造成该级抽汽减少一公斤，则该级疏水也减少一公斤。对于J级以下各级加热器将会因减少的这一部分热量而造成以后各级抽汽增加并产生作功不足。故J级加热器排挤一公斤抽汽返回汽轮机的作功Hj就称为抽汽的等效热降。抽汽等效热降在抽汽减少情况下表示一公斤排挤抽汽作功的增加值；反之抽汽增加时则表示作功的减少值。显然，它考虑了比该抽汽压力更低的抽汽量的变化。Hj的物理意义是一公斤抽汽流从J级处返回汽轮机的真实作功能力，它标志着汽轮机各抽汽口蒸汽的能级或能位的高低。Hj越大则它所处的能级就越高，汽流的作功能力也就越大。 抽汽效率：同效率的概念一样，是作功与加入热量之比。这里排挤一公斤抽汽需要加入的热量为qj，而排挤一公斤抽汽所获得的功为Hj。因而，Hj对qj之比是一个效率的含义称为抽汽效率ηj。ηj=Hj/qj 在新蒸汽部位的ηj最大，等于装置效率，而凝汽器处的ηj最小等于0，所以抽汽效率的数值就处于装置效率与0之间。
饱和蒸汽焓值计算公式
饱和蒸汽焓值计算公式公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
饱和蒸汽焓值计算公式（0-200度） 一阶拟合： Linear model Poly1: f(x) = p1*x + p2 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = 1.569 (1.528, 1.61) p2 = 2507 (2504, 2511) Goodness of fit: SSE: 3469 R-square: 0.9916 Adjusted R-square: 0.9914 RMSE: 8.414 Linear model Poly1: f(x) = p1*x + p2 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = 1.67 (1.659, 1.682) p2 = 2504 (2503, 2504) Goodness of fit: SSE: 252.6 R-square: 0.9994 Adjusted R-square: 0.9994 RMSE: 2.271
Linear model Poly1: f(x) = p1*x + p2 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = 1.777 (1.765, 1.789) p2 = 2502 (2501, 2503) Goodness of fit: SSE: 295.6 R-square: 0.9993 Adjusted R-square: 0.9993 RMSE: 2.456 二阶拟合： Linear model Poly2: f(x) = p1*x^2 + p2*x + p3 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = -0.002719 (-0.002911, -0.002526) p2 = 2.036 (2.002, 2.071) p3 = 2499 (2498, 2500) Goodness of fit: SSE: 195.7 R-square: 0.9995 Adjusted R-square: 0.9995 RMSE: 2.019
热功率、热负荷、热焓量计算方法
热功率、热负荷、热焓量 一、热功率定义及单位。 1、热功率是加热设备根据事物加热的时间和能量消耗的多少 设计确定物理量，计算单位是KW，物理意义是单位时间所释放的能量。常用的英制单位为马力（正HP） 2、热负荷是加热设备在标准状况下所消耗能源全部转化的能 量，计算单位是千焦耳（KJ），更常用的单位是千卡（Kcal）国外的设备常用英制BTU作单位。 3、热焓量，是指热力传递的函数。通常用来计算气体（蒸汽） 可以释放热能数值，可以用千焦（KJ），千卡（Kcal）做单位。我们最常接触能的包含蒸汽的焓值。 二、各种热功率单位表示方法的意义。 1、千瓦单位时间所做的功。1千瓦=1000焦耳/秒 1000J/S 2、马力单位时间所做的功。马力=746焦耳/秒 1HP=746J/S 3、千焦能量单位。 1KJ=1KNM（千*牛顿*米） 4、千卡能量单位。 1Kcal=每kg标准状况水开靠1℃能量 5、BTU 英制能量单位 1BTU=*bf·ft(磅力·英尺) 6、除常用的KW，HP，KJ，Kcal，BTU之外，表示热功的单位 还有W，J，cal,和Mw，Mj，Mcal，也就是瓦，焦耳，卡 和兆瓦，兆卡。他们是KW的千分之一和千倍。 三、需要分析的问题。 功率是单位时间作的功，它本身不是能量，只能说明单位时间
内可以释放能量的大小。 而焦耳、千卡、BTU是能量大小值，与时间无关。功率是表示设备的强度，力量。而能量是表示消耗能源的数值。10KW的设备1小时释放的能量与5KW 2小时释放的能量相同的。功率不等于热功能量。KW与KJ，Kcal之间没有可以换算的可能。 四、换算 1、热量之间的换算， 1KJ= 1kcal= 1KJ= 1BTU= 1Kcal= 1BTU= 2、功率与热能的比例关系 常用千瓦时作单位（电度） 1千瓦时=1KWH=3600KJ 1KJ= 1KWH= 1Kcal= 1KWh= 1BTU= 五、如何计算设备的功率，能耗，热负荷，设备的功率是用千瓦表示的。热负荷可以用每小时的释放热量千卡来表示。
一级建造师教材及考题资料
一级建造师教材及考题资料 注：红色为需要采集的实时测点 蓝色为人工输入的点 黑色为中间变量 第一部分锅炉效率 1.1过量空气系数 排烟氧量 过量空气系数＝21 / （21 －排烟氧量） 1.2 基本系数 低位发热量（通常没有此测点，需要人工输入） K1，K2，K3，K4：计算锅炉效率系数 K1 = 0.0576 + 0.02337 * 低位发热量/ 1000 K2 = 0.699 + 0.303 * 低位发热量/ 1000 K3 = 0.9081 – 0.0163 * 低位发热量/ 1000 K4 = -0.0139 + 0.0089 * 低位发热量/ 1000 1.3 排烟比热 排烟温度 排烟比热= 0.9657 + 0.0005 * 排烟温度– 0.000001 * 排烟温度* 排烟温度1.4 排烟热损失 排烟比热 过量空气系数 排烟温度 冷空气温度（送风机入口空气温度） 低位发热量 K1，K2，K3，K4：计算锅炉效率系数
干烟气热损失= 排烟比热/ 低位发热量* (系数k1 + 系数k2 * 过量空气系数) * ( 排烟温度–冷空气温度) * 100 水分热损失= 1.88 / 低位发热量* ( 系数k3 + 0.01 * (系数k4 + 系数k2 * 过来空气系数)) * ( 排烟温度–冷空气温度) * 100 排烟热损失= 干烟气热损失+ 水分热损失 1.5 化学不完全燃烧损失 排烟热损失（定值，根据每个厂情况确定） Q3_b = 0.5 1．6 机械不完全燃烧损失 Qdw：低位发热量 Ay：灰分 Cfh：飞灰含碳量 Clz：炉渣含碳量 机械不完全燃烧损失= 33730 / 低位发热量* 灰分* ( 0.9 * 飞灰含碳量/ (100 –飞灰含碳量) + 0.1 * 炉渣含碳量/ ( 100 –炉渣含碳量) ) 1.7 散热损失 额定工况主蒸汽流量 Exp：自然指数 主蒸汽流量 散热损失= 5.82 * 额定主汽流量* Exp (0.62) / 主蒸汽流量 1.8 其他热损失 Q6_b：其他热损失（定值，根据每个厂情况确定） Q6_b = 0.33 1．9 锅炉效率 Eta_b：锅炉效率
相对湿度计算含湿量焓值
根据相对湿度计算含湿量的公式 op d ( 622B )) op /( 其中:o为相对湿度,百分比 P为水蒸气饱与分压力,可查水蒸气表,与温度一一对应,pa B为大气压,不同的海拔与地区不一样。一般为101325pa 温度与湿空气的水蒸气饱与分压力的拟合公式(我们一般用到的范围为(0~50°),拟合范围越小,则精度越高。 饱与水蒸气表 Linear model Poly3: f(x) = p1*x^3 + p2*x^2 + p3*x + p4 Coefficients (with 95% confidence bounds): p1 = 0、07394 (0、06667, 0、08122) p2 = -0、2556 (-0、8097, 0、2985) p3 = 62、49 (50、92, 74、06) p4 = 581、9 (518、4, 645、4) Goodness of fit: SSE: 6391 R-square: 1 Adjusted R-square: 0、9999 RMSE: 30、21
空气焓值的定义及空气焓值的计算公式: 空气的焓值就是指空气所含有的决热量,通常以干空气的单位质量为基准。焓用符号i 表示,单位就是kj/kg干空气。湿空气焓值等于1kg干空气的焓值与dkg水蒸气焓值之与。 湿空气焓值计算公式化: i=1、01t+(2500+1、84t)d 或i=(1、01+1、84d)t+2500d (kj/kg干空气) 式中: t—空气温度℃ d —空气的含湿量g/kg干空气 1、01 —干空气的平均定压比热kj/(kg、K) 1、84 —水蒸气的平均定压比热kj/(kg、K) 2500 —0℃时水的汽化潜热kj/kg 由上式可以瞧出:(1、01+1、84d)t就是随温度变化的热量,即“显热”;而2500d 则就是0℃时dkg水的汽化潜热,它仅随含湿量而变化,与温度无关,即就是“潜热”。 上式经常用来计算冷干机的热负荷。 MATLAB程序 T=30 O=0、6 B=101325 P=0、07394*T^3-0、02*T^2+62、49*T+581、9 d=622*(O*P/(B-O*P)) i=1、01*T+(1、84*T+2500)*d/1000 计算结果 T = 30 O =0、6000 B = 101325 P = 4、4350e+003 d =16、7755 i = 73、1647 空气焓值计算器的计算结果
锅炉模型制作
锅炉模型 注：红色为需要采集的实时测点 蓝色为人工输入的点 黑色为中间变量 第一部分锅炉效率 1.1过量空气系数 排烟氧量 过量空气系数＝21 / （21 －排烟氧量） 1.2 基本系数 低位发热量（通常没有此测点，需要人工输入） K1，K2，K3，K4：计算锅炉效率系数 K1 = 0.0576 + 0.02337 * 低位发热量/ 1000 K2 = 0.699 + 0.303 * 低位发热量/ 1000 K3 = 0.9081 – 0.0163 * 低位发热量/ 1000 K4 = -0.0139 + 0.0089 * 低位发热量/ 1000 1.3 排烟比热 排烟温度 排烟比热= 0.9657 + 0.0005 * 排烟温度– 0.000001 * 排烟温度* 排烟温度1.4 排烟热损失 排烟比热 过量空气系数 排烟温度 冷空气温度（送风机入口空气温度） 低位发热量 K1，K2，K3，K4：计算锅炉效率系数
干烟气热损失= 排烟比热/ 低位发热量* (系数k1 + 系数k2 * 过量空气系数) * ( 排烟温度–冷空气温度) * 100 水分热损失= 1.88 / 低位发热量* ( 系数k3 + 0.01 * (系数k4 + 系数k2 * 过来空气系数)) * ( 排烟温度–冷空气温度) * 100 排烟热损失= 干烟气热损失+ 水分热损失 1.5 化学不完全燃烧损失 排烟热损失（定值，根据每个厂情况确定） Q3_b = 0.5 1．6 机械不完全燃烧损失 Qdw：低位发热量 Ay：灰分 Cfh：飞灰含碳量 Clz：炉渣含碳量 机械不完全燃烧损失= 33730 / 低位发热量* 灰分* ( 0.9 * 飞灰含碳量/ (100 –飞灰含碳量) + 0.1 * 炉渣含碳量/ ( 100 –炉渣含碳量) ) 1.7 散热损失 额定工况主蒸汽流量 Exp：自然指数 主蒸汽流量 散热损失= 5.82 * 额定主汽流量* Exp (0.62) / 主蒸汽流量 1.8 其他热损失 Q6_b：其他热损失（定值，根据每个厂情况确定） Q6_b = 0.33 1．9 锅炉效率 Eta_b：锅炉效率
电厂耗差分析
Q/CDT 中国大唐集团公司企业标准 Q/CDT 105 0001—2009 耗差分析技术标准 2009-04-15发布2009-05-01实施
目 次 前言 ............................................................................. II 1 范围 (1) 2 规范性引用文件 (1) 3 定义和术语 (1) 4 总则 (2) 5 系统功能及计算原则 (2) 6 软硬件环境 (4) 7 数据采集传输和接口 (4) 8 技术文档 (5) 9 系统验收 (5) 附 录 A 规范性附录 (7) A.1 耗差分析指标体系 (7) A.2 机组性能计算和耗差分析指标列表 (9) A.3 机组性能计算方法 (12) 1 综合指标计算 (12) 2 锅炉性能计算 (12) 3 汽机性能计算 (15) A.4 耗差分析系统性能计算说明书 (19) 附 录 B 资料性附录 (20) B.1 机组原始测点列表 (20)
前 言 节能减排是我国的基本国策。提高机组经济行水平，降低发电成本和减少污染物排放量的要求越来越高。而传统的小指标管理方法由于没有考虑指标之间的相互耦合关系使得运行人员很难确定最佳运行方式。对设备状态的了解多是依靠机组的性能试验，但由于性能试验的时效性较为局限，不能动态反映机组的性能情况，削弱了它的指导效果。 基于现代信息技术和热力学理论发展起来的耗差分析方法能够实时定量计算机组能量损失的分布，是指导运行人员及时消除可控煤耗偏差提高运行经济性的核心技术，是火电机组节能技术从粗放型向精细型转变的根本方法。考虑到目前耗差分析计算方法参差不齐，系统功能和验收工作没有统一标准的现状，为规范集团公司系统耗差分析技术方法，提高系统稳定性、准确性，更好地指导运行操作制定本标准。 本标准由中国大唐集团公司标准化委员会提出。 本标准由中国大唐集团公司安全生产部归口并负责解释。 本标准由中国大唐集团公司安全生产部组织编写。 本标准主要起草人：黎利佳 白卫东 曾伟胜 黄敏 唐斌 危波 本标准主要审核人：高智溥 徐永胜 刘建龙 王彤音 赵晓彤 李永华 王力光 祝宪 杨大计 何险峰 刘双白 赵振宁 本标准批准人：刘顺达