锅炉燃烧调整
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锅炉燃烧, 调整
锅炉燃烧的监视与调整
1.
燃烧调整的任务炉内燃烧调整的任务可归纳为四点：
（1）保证燃烧供热量适应外界负荷的需要，以维持蒸汽压力、温度在正常范围内。
（2）保证着火和燃烧稳定，燃烧中心适当，火焰分布均匀，不烧坏燃烧器，不引起水冷壁、过热器等结渣和超温爆管。(燃烧的安全性)
（3）燃烧完全，使机组运行处于最佳经济状况。提高燃烧的经济性，减少对环境的污染。（经济性）
（4）对于平衡通风的锅炉来说，应维待一定的炉膛负压。
2.
燃烧火焰监视煤粉的正常燃烧，应具有光亮的金黄色火焰，火色稳定、均匀，火焰中心在燃烧室中部，不触及四周水冷壁；火焰下部不低于冷灰斗一半的深度，火焰中不应有煤粉分离出来，也不应有明显的星点，烟囱的排烟应呈淡灰色。
①
火焰亮白刺眼：风量偏大，这时炉膛温度较高；
②
火焰暗红：风量过小、煤粉太粗、漏风多，此时炉膛温度偏低；
③
火焰发黄、无力：煤的水分偏高或挥发分低。
3.
燃料量的调整由于直吹式制粉系统出力的大小直接与锅炉蒸发量相匹配，当负荷变化时，通过①调节给煤机的转速或②启停制粉系统来适应负荷变化的需要。
（1）负荷变动大，即需启动或停止一套制粉系统。
在确定制粉系统启、停方案时，必须考虑到燃烧工况的合理性，如投运燃烧器应均衡、保证炉膛四角都有燃烧器投入运行等。以韩二600MW锅炉为例：
①
75%～100%B-MCR时，运行五台磨；
②
55%～75%B-MCR时，运行四台磨；
③
40%～55%B-MCR，只有三台磨煤机运行。
④
40%B-MCR以下时，两台磨运行。
而当锅炉负荷小于50%B-MCR时，应投入油枪稳定燃烧。同时为了保持低负荷时燃烧的经济性，在停用制粉系统时，应注意先停上层燃烧器所对应的磨煤机，而保持下层燃烧器的运行。
（2）负荷变化不大，可通过调节运行中的制粉系统出力来解决。
1) 锅炉负荷增加，要求制粉系统出力增加，应：
①
先增加磨煤机的通风量（开大磨煤机进口风量挡板），利用磨煤机内的少量存粉作为增负荷开始时的缓冲调节；
②
然后增大给煤量（加大给煤机的转速）；
③
同时开大相应的二次风门，使燃煤量适应负荷。
2) 锅炉负荷降低时，则减少给煤量和磨煤机通风量以及二次风量。
4.
风量的调整锅炉的负荷变化时，送入炉内的风量必须与送入炉内的燃料量相适应，同时也必须对引风量进行相应的调整。
入炉的总风量包括一次风和二次风，以及少量的漏风。单元制机组通常配有一、二次风机各两台。一次风机负责将煤粉送入炉内，故运行中的一次风量按照一定的风煤比来控制；二次风机就是送风机，燃烧所需要的助燃空气主要是送风机送入炉膛的，所以入炉总风量主要是通过调节二次风量来调节的。而调节的目标就是在不同负荷下维持相应的氧量设定值（锅炉氧量定值设为锅炉负荷的函数）。
（1）
总风量的调节方法1)
送风大小的判断
① 锅炉控制盘上装有O2量表，运行人员根据表计的指示值，通过控制烟气中的CO2和O2含量，从而控制炉内过量空气系数的大小。使其尽可能保持为最佳值，以获得较高的锅炉效率。
② 锅炉在运行中，除了用表计分析判断之外，还要注意分析飞灰、灰渣中的可燃物含量，观察炉内火焰及排烟颜色等，综合分析炉内工况是否正常。如前所述：火焰炽白刺眼，风量偏大，O2量表计的指示值偏高，可能是送风量过大，也可能是锅炉漏风严重，送风调整时应予以注意；火焰暗红不稳，风量偏小时，O2量表计值偏小，此时火焰末端发暗且有黑色烟怠，烟气中含有CO并伴随有烟囱冒黑烟等。
2) 总风量的调节
①是通过电动执行机构操纵送风机进口导向挡板或动叶倾角，改变其开度来实现的。
②运行中，二次风由两台轴流式送风机供给，当锅炉的负荷增大时，一方面，燃料量相应增加；另一方面，氧量设定值减小。自动调节系统将自动按新的燃料量信号和氧量定值信号确定出一个新的风量定值信号（即新负荷下所要的风量请求）V0，送风量调节器将V0与当前的实际送风量V进行比较，利用其偏差信号作为依据，改变送风机动叶的位置，从而增大送风量，满足新负荷下的总风量需求。
除改变总风门外，还需要借助改变二次风挡板的开度来调节。如某燃烧器中煤粉气流浓度与其它燃烧器不一致时，即应用改变燃烧器的二次风门挡板开度来调整该燃烧器送风量。
③锅炉增负荷时，一般应先增加送风量，再增加燃料量；减负荷时，先减燃料量，再减送风量。但是，由于炉膛中总保持有一定的过量空气，所以当负荷增幅较大或增速较快时，为了保持汽压不致有大幅下跌，在实际操作中，也可先增燃料，后增送风；在锅炉低负荷运行时，因炉膛中过量空气相对较多，增负荷时也可先增燃料量后增送风。
（2）
引风调整锅炉引风量的调整是根据送入炉内的燃料量和送风量的变化情况进行的。它的具体调整操作方法与送风机类似。当锅炉负荷变化需要进行风量调整时，为了避免出现正压和缺风现象，原则上是在负荷增加时，先增加引风，然后再增加送风和燃料；反之，在减负荷时，则应先减燃料量，再减送风量和引风量。对负压运行的锅炉，由于炉内烟气经常有变动，而且炉膛同一截面上的压力也不一定相等，因此，为了安全起见，进行引风调整时，以炉膛风压表值为-20～-50Pa左右为好；在运行人员即将进行吹灰、清渣时，炉膛负压值应比正常值大一些，约为-50～-100Pa。
（3）
炉膛负压炉膛负压是反映燃烧工况正常与否的重要运行参数之一。通过炉膛负压表监视。在单位时间内，如果从炉膛排出的烟气量等于燃料燃烧产生的实际烟气量时，则进、出炉膛的物质保持平衡，炉膛压力就保持不变。否则，炉膛负压就要变化。
例如，在引风量未增加时，先增加送风量，就会使炉膛压力增大，可能出现正压。
当锅炉负荷改变使燃料量和风量发生改变时，随着烟气流速的改变，各部分负压也相应改变。因燃烧工况在运行中总有小量变化，炉内风压是脉动的，负压表指针总在控制值左右晃动。
当燃烧不稳定时，炉内风压将出现剧烈脉动，负压表指针大幅度摆动，同时负压表报警装置动作，甚至出现锅炉MFT动作。此时，运行人员必须注意观察炉膛火焰情况，分析原因，并做适当调整和处理。实践表明，炉膛负压表大幅度摆动，往往是炉膛灭火的先兆。
以韩二600MW锅炉为例：
①
正常运行时，应维持炉膛压力为-100Pa左右；
②
当炉膛压力小于-1000Pa时报警，同时闭锁引风机风量增加和送风机风量减少，炉膛压力小于-2540Pa时锅炉MFT动作；
③
当炉膛压力大于+1000Pa时报警，同时闭锁引风机风量减少和送风机风量增加，炉膛压力大于+3300Pa时锅炉MFT动作。
5.
所谓配风是指当总风量一定时，一次风与二次风的比例以及不同二次风喷口之间的风量分配等等。正确地调整燃烧器的运行方式以达到合理的配风，对于建立良好的燃烧工况有着重要的意义。
配风的方式与燃烧器的种类和布置都有密切的关系。我国自20世纪70年代末引进CE型锅炉技术以来，大机组都普遍采用均等配风的直流燃烧器。现以韩城第二发电厂600MW机组2045t/h控制循环锅炉的直流燃烧器为例说明该类燃烧器的燃烧和配风特点。
如图1所示，该燃烧器采用四角布置，每角一组燃烧器（分上、下两级），由一次风喷口、燃料风喷口、辅助风喷口、和顶部燃尽风喷口组成。每组燃烧器有17个喷口，其中有6层一次风喷口(A、B、C、D、E、F层)，分别接6台磨煤机的出粉管；每个一次风喷口外圈是燃料风（周界风）通道；顶部是两个燃尽风喷口（FF1、FF2）；其余为辅助风喷口（AA1、AA2、AB、BC、CD1、CD2、DE、EF、FF）。其中AB、BC、DE、EF四层为油辅助风喷口，其余五层为煤辅助风喷口。一次风与辅助风相间排列。所谓的二次风是指燃尽风、燃料风以及辅助风之和。它们是由锅炉的两台送风机送入炉内的，其中以辅助风为主（约占60～70%）。而一次风是由一次风机通过制粉系统后送入炉内的。
二次风采用了现在流行的大风箱供风的方式。每角的17只喷口连接于一个共同的大风箱，风箱内设有17个分隔室，分别与17个喷口相通。各分隔室入口处均有百叶窗式的调节挡板。
助燃用的热空气（二次风）由送风机将送入炉膛四角的四个大风箱中，然后分别经过17个调节挡板进入17个分隔室，再经17个喷口进入炉膛。改变各喷口调节挡板的开度可以分配进入17只喷口的风量。进行合理的配风。
为保证炉膛四角的射流动量和流速的均衡，同层四角的四个调节挡板应维持同步控制。我们将大风箱的分隔室入口处压力与炉膛的压力之差称为“炉膛/风箱压差”。该参数将作为运行中调整各层辅助风量和风速的重要依据。
这类煤粉燃烧器在运行中配风调节的主要内容有：①一次风的调整；②辅助风、燃尽风和燃料风的调节。以下分别说明。
（1）一次风的调整1）一次风对锅炉工作的影响一次风率是指一次风量占入炉总风量的比
例。它代表了一次风量的大小。一次风率与煤粉气流的着火有着密切关系，一次风率大时，由于着火热的增多，使着火推迟；一次风率小则着火的稳定性好，但燃烧初期容易缺氧，降低燃烧的经济性；并且，一次风量太少，煤粉容易在一次风管中沉积甚至发生堵塞。另外，锅炉的一次风，同时也是制粉系统的磨煤通风和干燥剂，承担着输送煤粉和干燥煤粉的任务。所以在确定一次风率时，除了考虑以上因素以外，还要考虑制粉的经济性等因素。一次风速则影响燃烧器出口的烟温和气流的刚性，一次风速过高，则着火点距离喷口较远，着火区的温度水平低，不利于煤粉点燃；而一次风速又不可过小，否则，气流刚性太差，容易偏斜或帖墙。
2）一次风的调节方法对于直吹式制粉系统，当磨煤机的给煤量减少时，为保证风环速度和防止一次风管堵煤，一次风量并不按比例减小，而是相对变大，图2为韩城第二发电厂1#炉的一次风控制曲线，从中可以看出，当给煤量降低为额定值的33%左右时，一次风量只降低到额定值的64%左右。所以，随着负荷的降低，一次风率是增大的，此时，一次风中的煤
锅炉负荷变化时，一次风速和风率往往相应变化，其调节的方法则根据制粉系统的型式不同而不同。韩城第二发电厂1#炉的正压冷一次风机直吹式制粉系统配有两台高压一次风机，一次风机增压后的风分为两路：一路经预热器加热后送到热一次风母管，然后引到磨煤机入口；另一路送到冷一次风母管，然后也引到磨煤机入口，作为调温风。运行中可将热一次风热母管压力作为被调量，来改变一次风机挡板（或动叶）的位置，以改变总一次风量。例如：当锅炉负荷增大时，给煤量指令和锅炉负荷指令将使一次风热母管压力的设定值增大，从而一次风机调节器将开大风机入口挡板开度，一次风量增加。同时，磨煤机前总一次风量调门也按照给煤机转速信号和锅炉负荷信号增大开度。这样，进入单台磨煤机的一次风量增大了。
（2）二次风的调整前面已经提到，总二次风的调节依据是维持最佳过量空气系数，即一定的氧量值。在自动控制系统中，以锅炉的燃料总量信号和氧量修正信号来控制送风机的动叶位置，从而改变总的二次风量。
二次风中包括辅助风、燃料风和燃尽风三部分，分别从不同的喷口进入炉膛。在总二次风量一定时，各层喷口的风量和风速也要适当的调整。
1）辅助风的调整a．辅助风的作用及与锅炉工作的关系辅助风是二次风中最主要的部分。它的作用是调整二次风箱和炉膛之间的压差，从而保持进入炉膛的二次风有合适的流速，以便入炉后对煤粉气流造成很好的扰动和混合，使燃烧工况良好。
辅助风的风量和风速较一次风要大得多，是形成各角燃烧器出口气流总动量的主要部分。辅助风动量与一次风动量之比是影响炉内空气动力结构的重要指标。二/一次风动量比过大，一方面容易导致下游一次风气流的偏斜，引起结渣；另一方面，由于气流的偏斜使炉
膛中心的实际切圆直径变大，有利于相邻气流的相互点燃；二/一次风动量比过小，则气流的贯穿能力较弱，则一次风和二次风不能很好扰动混合。所以，对于挥发分低的难燃煤，着火稳定是主要矛盾，应适当增大辅助风量，使火球边缘贴近各燃烧器出口（切圆变大），尤其对于设计中取了较小假想切圆直径的锅炉，气流偏转较为不易，增大辅助风率二/一次风动量比的作用可能更为明显；而对于挥发分大的易燃煤，防止结焦和提高燃烧经济性是主要的，燃烧调整时要注意不可使辅助风过大。
此外，当锅炉在低负荷运行时，有部分停用的燃烧器喷口，为了防止这些喷口被烧坏，必须投入一定量的冷却风，冷却风占据了一部分二次风，所以此时的辅助风率将降低。相反高负荷时的辅助风率较高。
布置在不同位置的辅助风，其作用也不同。上层辅助风能压住火焰，不使其过分上飘，是控制火焰位置和煤粉燃尽的主要风源；中部辅助风则为煤粉旺盛燃烧提供主要的空气量；下部辅助风可防止煤粉离析，托住火焰不致下冲冷灰斗而增大q4损失。
b. 辅助风的调节在总二次风量一定的情况下，辅助风的调节主要是指对辅助风挡板开度的控制，从而控制各层的辅助风量和风速。
HG2045/17.3-PM6型锅炉采用了近代锅炉较为普遍的炉膛/风箱压差控制方式。该方式控制的原则是：总二次风量按照燃料量和氧量值进行调节；各煤辅助风的风门开度按所设定的炉膛/风箱压差进行调节，而油辅助风的风门开度则有两种控制方式：①油枪投入运行后，该油枪的油辅助风挡板会根据燃油压力来调节辅助风挡板开度；②油枪停用时，则与煤辅助风一样，按炉膛/风箱压差进行调节。
①50%～100%负荷
锅炉在这一阶段运行时，负荷较高，所以，需要保持较高的二次风速，以便在燃烧中心区产生强烈的扰动。因此须将风箱/炉膛压差维持在较高水平（1.016kPa），如图3。
在这一负荷范围内运行时，随着锅炉负荷的升高，进入风箱的风量相应增加，此时辅助风挡板开度将自动增大，从而使炉膛/风箱压差维持在1.016kPa。减负荷时则相反，即风门挡板自动关小，而炉膛/风箱压差仍维持在1.016kPa。
通过上述调节，使锅炉在此范围内任一负荷下运行时，都能保持合理的风量和风速，满足燃烧的需要。
②在30～50%负荷之间
当锅炉的负荷降低到50%以下时，风箱/炉膛压差设定值将不再维持在较高水平，而是随着负荷的减小而减小。如图3。
该阶段由于锅炉负荷较低，进入风箱的总风量较少，如果依然保持较高炉膛/风箱压，势必
将风门挡板关得过小；另一方面，由于此时燃料量较少，所需的二次风速也不是很高，所以，在这一阶段，辅助风挡板开度不做大的调整。随着风箱/炉膛压差的减小，入炉的二次风风速和风量也相应减少。
③ 30%负荷以下
锅炉的负荷降为30%负荷时，风箱/炉膛压差减小至0.381kPa，如果负荷继续降低，风箱/炉膛压差将维持常数（0.381kPa）不变。
因为锅炉在这一阶段工作时，只有少数的燃烧器喷口在运行，总风量也相应较少，而停用的喷口还需通一定的风进行冷却。为了维持这些运行喷口在该工况下所必须的二次风量和风速，以保证低负荷下较好的燃烧，就必须维持一定的风箱/炉膛压差。
在运行时各层燃烧器所对应的磨煤机负荷可能各不相同，所以，同一角的不同辅助风喷口就需要不同的配风，因此，每层辅助风门都设有一个操作员偏置站。可以在总辅助风量不变的情况下（风箱/炉膛压差不变）的情况下，改变各层辅助风的分配，如果关小某一层辅助风挡板，该层风量减少，而其余各辅助风量挡板将自动开大，以维持风箱/炉膛压差不变。例如：韩城第二发电厂600MW锅炉在正常运行时，根据风箱/炉膛压差来控制辅助风挡板开度，使其满足与负荷的关系曲线。而当负荷降低到一定程度时，由于只有少数喷口在继续工作，这时将停运喷口附近的辅助风调节挡板关小，而运行着的燃烧器周围的辅助风挡板将自动增大，而维持设定了风箱/炉膛压差。当负荷＜35%B-MCR，投运喷口相关的辅助风挡板达到全开。
2）燃料风的调节燃料风是在一次风口内或者周圈补入的纯空气。前者叫作夹心风（或十字风）；后者叫作周界风。燃料风是二次风的一部分。
a. 周界风在一次风口的周围布置一圈周界风，可以增大一次风的刚性；可以托浮煤粉、防止煤粉离析、避免一次风帖墙；还可以及时补充一次风着火初期所需要的氧气。
一般说来，对于挥发分较大的煤，周界风的挡板可以稍开大些，这样有利于阻碍高挥发分的煤粉与炉内烟气混合，以推迟着火，防止喷口过热和结渣。同时由于挥发分高而着火快，周界风可以及时补氧。但对于挥发分较低的煤而言，最好减少周界风的份额，因为过多的周界风会影响一次风着火的稳定性。
在调节投自动的情况下，周界风门的开度与燃料量按比例变化，每层燃料风挡板的开度都是相应层给煤机转速的函数（自动状态下）。当负荷降低时，周界风也相应减少，有利于稳定着火。当喷口停用时，周界风则保持在最小开度上以冷却喷口（即它的最小开度不一定是0%）。自动调节的结果相当于使燃料风在二次风中所占的比例为设定值。改变燃料风门的偏置值可以改变燃料风在二次风中的比例。
当发生MFT或本层给煤机转速测量信号故障时，本层燃料风挡板控制转为手动。
b. 夹心风夹心风的作用是可以增强一次风的刚性，并从中心给一次风补充氧。它避免了周界风阻碍气流卷吸炉内烟气的弊端。但过多的夹心风相当于增大了一次风率，所以，当煤挥发分少时，应将其关小或关闭。
3）燃尽风调整国外电站锅炉设计过燃风的目的是为了遏制NOx和S02的生成量。国内电厂
在对这类燃烧器的使用过程中也同时关心它们的低负荷稳燃性能及调节性能。
从理论上讲，过燃风的使用相当于采用了分段燃烧。在过燃风未混和前，燃料在空气相对不足的情况下燃烧，由于缺氧及燃烧温度相对低，抑制了火焰中心NOx的产率；当燃烧过程移至过燃风区域时，虽然氧浓度有所增加，但火焰温度却因大量辐射放热而进一步降低，使这一阶段的NOX生成量也不太大。这样，由于避免了高的温度与高的氧浓度这两个条件的同时出现，因而实现了对NOx生成量的控制。但根据国内对部分300MW和600MW机组锅炉所做的过燃风专项试验，发现CE型炉的过燃风挡板开度对NOX的排放并无明显影响。出现这种现象的原因主要是大风箱的结构限制了过燃风离开主风口的距离和过燃风风速。
过燃风的风量调节与锅炉负荷和燃料品质有关。
锅炉在低负荷下运行时，炉内温度水平不高，NOx的产生量较少，是否采用分段燃烧影响不大。又因为各停运的喷嘴都保持一定的风量(5％～10％)，过燃风的投入会使正在燃烧的喷嘴区域供风不足，影响燃烧的稳定。因此过燃风的挡板开度应随负荷的降低而逐步关小。锅炉燃用较差煤种时，过燃风的风率也应减小。否则，大的过燃风量会使主燃烧区相对缺风，燃烧器区域炉膛温度降低，不利于燃料着火。另外，燃用低灰熔点的易结焦煤时，过燃风量的影响是双重的：随着过燃风率的增加，强烈燃烧的燃烧器区域的温度降低，这对减轻炉膛结焦是有利的；但由于火焰区域呈较高的还原气氛，又会使灰熔点下降，这对减轻炉膛结焦是不利的。因此，应通过燃烧调整确定较合宜的过燃风门开度。
适当增加过燃风量还可使燃烧过程推迟，火焰中心位置提高，有利于保持额定汽温。反之，则可使汽温下降。因此，过燃风量的调节必要时也可作为调节过热汽温、再热汽温的一种辅助手段。
韩城第二发电厂600MW机组的锅炉的特点是将顶部燃尽风设计为可以水平摆动，所以通过适当的调整可以实现让顶部燃尽风与假想切圆反切（消旋风）。因而具备消除炉膛出口的残余旋转、减少过热器、再热器壁温偏差的作用。但与此同时，对燃烧工况必然产生不利影响。因为对于直流燃烧器而言，维持足够尺寸和旋转强度的切圆是保证煤粉着火和良好燃烧的基础，而反切的结果无疑削弱了这一基础。所以在增大顶部消旋风的同时，飞灰可燃物含量必定增大。在运行中应谨慎调节。
锅炉控制调节燃尽风的方法有两种，一种是独立手动调节，即：根据调试结果，确定一个适合的燃尽风调门开度，手动调节其开度，运行中不再改变开度，而运行中的燃尽风量只随着大风箱的压差而自然改变。这种调节方式的特点是燃尽风的开度与锅炉负荷无关。另一种调节方式是将燃尽风的挡板开度设为锅炉负荷的函数，运行中则根据负荷自动调节其风门挡板开度，这种方法叫作负荷调节方法。
6.
燃烧器的调整与运行（1）
燃烧器出口风速、风率的调整保持适当的一、二次风出口速度和风率，可以：①建立良好的炉内动力工况，②使风粉混合均匀，③保证燃料正常着火燃烧。
1)风速变化的影响
●
一次风速：过高会推迟着火；过低可能烧坏喷口，并在一次风管造成煤粉沉积。
●
二次风速：过高或过低都可能直接破坏炉内正常动力工况，降低火焰的稳定性。
2)风率变化的影响
（燃烧器出口断面尺寸）和（风速）决定了一、二次风的风率。风率也是燃烧调整的主要内容。
一次风率增大，着火热就增大，着火时间延迟，对低挥发分燃料是不利的；对高挥发分燃料着火容易，要求有较高的一次风率。
3)调整
运行中判断风速或风量是否适当的标准：第一是燃烧的稳定性、炉膛温度场的合理性和对过热汽温的影响。第二是比较经济指标，主要是看排烟损失q2，和固体未完全燃烧损失q4的数值大小。
不同的燃料和不同结构的燃烧器，对一、二次风的风速和风率匹配比要求不同。采用炉膛四角布置直流燃烧器是靠四股气流配合组织的，一、二次风速及风率的选择都会影响炉内的动力工况，因此必须注意四股气流整体配合的调整。
一、二次风出口速度可用下述方法进行调整：
1）改变一、二次风率百分比。
2）改变各层燃烧器的风量分配，或停掉部分燃烧器。
例如，可改变相应上、下两层燃烧器的一次风量及风率，或上、中、下各层二次风的风量与风速。在一般情况下，减少下排二次风量，增加上排二次风量，可使火焰中心下移，反之则可抬高火焰中心。
3）改变燃烧器二次风喷嘴出口风速挡板的位置也可调整风速，而保持风量不变或变化很小。（2）
燃烧器的运行方式燃烧的好坏，不仅受到配风的影响，而且与燃烧器的负荷分配及投停方式有关。合理的确定燃烧器的运行方式，不但可以提高制粉系统运行的经济性，而且有利于使炉内形成良好的燃烧工况，以获得较高的燃烧经济性和可靠性。
1）运行中调整燃烧器的倾角主要是为了调整汽温。但在调整的同时应注意对炉内燃烧工况的影响。如果同层的燃烧器摆动不同步，将导致四股气流配风严重失调。以韩城电厂600MW 机组锅炉为例，每一角的燃烧器分上、下两组布置，每一组有3层一次风喷口。
●
运行中适当将上组喷嘴向下摆，下组喷嘴向上摆，可起到集中燃烧、提高火焰中心温度的作用；
●
相反，将上组喷嘴向上摆，下组喷嘴向下摆，可以分散火焰，降低燃烧器区域的热负荷，防止结渣。
2）为了保证火焰中心位置，避免火焰偏斜，应使投入运行的各个燃烧器的负荷尽量分配均匀、对称，调整各燃烧器的风量和给粉量相同。实践中，各喷嘴的给粉量不可能完全相同。此外，由于结构、安装、制造及布置方式的不同，各燃烧器的特性也不可能完全相同。各燃烧器对负荷、煤种的适应性及对汽温、火焰分布、结渣等的影响也不一样。
3）四角布置的摆动式直流燃烧器对调节燃烧中心位置、改变汽温和煤粉的燃烧完善程度是有相当作用的，应注意充分利用这种燃烧器倾角可调的特点。在保证正常汽温时，可尽量增加其下倾角，以取得较高的燃烧经济性，但应注意避免冷灰斗因温度过高而结渣。
4）锅炉在较低负荷运行的情况下，炉膛热负荷低，容易灭火。首先应注意保持燃烧的稳定性及对汽温的影响，其次才考虑经济指标。为了防止灭火，只要能维持着火和燃烧过程的稳定性，应采用：
①减少每个喷嘴的燃料供给量，尽量实施多喷嘴对称投入运行的燃烧方式。
②此时亦应将风量相应减少，以保证燃烧仍然处在最佳的风粉比。可适当减小炉膛负压值，调整燃料量和风量要均匀，避免风速过大的波动，对燃烧不好的喷嘴加强监视等。必要时，可投入油枪助燃，稳定火焰。这样不但有利于火焰间的相互引燃，便于调节，容易适应负荷变化；而且这样对风粉混合、火焰充满度也较好，可使燃烧比较稳定和完全。
5）锅炉在高负荷时，由于炉膛热负荷高，着火和燃烧均比较稳定，其主要问题是汽温高，容易结渣等。因此在高负荷运行中应注意保持汽温稳定，同时力求避免结渣。
6）当燃料挥发分较低不能维持着火和燃烧的稳定时，除了保证风粉比最佳关系外，应考虑采用集中火嘴，改变配风率，增加煤粉浓度的运行方式，这样可使炉膛热负荷集中，利于新燃料的着火和燃烧。
7）燃烧器的投、停方式一般可参考下述原则：
①
只有当为了稳定燃烧以适应锅炉负荷需要，和保证锅炉蒸汽参数的情况下停用燃烧器，这时经济性方面的考虑是次要的。
②
停上、投下，可以降低火焰中心，有利于燃料燃尽和降低汽温。
③
在四角布置燃烧方式中，宜分层停用或对角停用，在非特殊的情况下，一般不允许缺角运行。
④
需要对燃烧器进行切换操作时，应先投入备用燃烧器，待运行正常以后才能停用运行的燃烧器，防止燃烧火焰中断或减弱。
⑤
在投、停或切换燃烧器时，必须全面考虑其对燃烧、汽温等方面的影响，不可随意进行。在投、停燃烧器或改变燃烧器的负荷过程中，应同时注意其风量与煤量的配合。运行中对停用的燃烧器，要通以少量的空气进行冷却，保证喷口安全。
锅炉燃烧调整总结
#2 炉优化调整 机组稳定运行已有3个多月，但在调试结束后我厂#2机组在3月份前在满负荷时床温在960℃左右，总风量大，风机电流大，厂用电率居高不下，一直困扰着我们。通过三个月的分析、调整，近期床温整体回落，总结出主要原因有以下两点： 一、煤颗粒度的差异。前一段时间负荷300MW时床温高炉膛差压在,下部压力，近期炉膛差压在，下部压力,这说明锅炉外循环更好了，分离器能捕捉更多的物料返回炉膛，同时也减少了飞灰含碳量，否则小于1mm的煤粒份额太多分离器使分离效率下降,小于1mm 细颗粒太多就烧成煤粉炉的样子，从而导致高床温细颗粒全给飞灰含碳量做贡献了，大于10mm煤粒太多就烧成鼓泡床了，导致水冷壁磨损加剧爆管、冷渣器不下渣和燃烧恶化等一系列问题，所以控制好入炉煤粒度（1—9mm)是保证燃烧的前提，当煤颗粒度不合适时只能通过加大风量使床温下降，在煤颗粒度不合适时加负荷一定要先把风量加起来，否则负荷在300MW时床温会上升到接近980℃，甚至会因床温高被迫在高负荷时解床温高MFT保护，如果处理不当造成结焦造成非停。所以循环流化床锅炉控制煤粒度是决定是否把锅炉烧成真正循环流化床最为重要的因素，可以说粒度问题解决了，锅炉90%的问题都解决了，国内目前最好的煤破碎系统为三级筛分两级破碎。 二、优化燃烧调整。3月份以来#2炉床温虽然整体下降，但仍不够理想，由于我厂AGC投入运行中加减负荷频繁，所以在负荷变
化时锅炉床温变化幅度较大，在最大出力和最小出力时床温相差接近200℃，不断的调整风煤配比使其达到最优燃烧工况，保证床温维持在850℃-900℃。负荷150MW时使总风量维持32万NM3/h左右,一次流化风量21万NM3/h,二次风量11万NM3/h左右，同时关小下二次风小风门（开度20%左右,减小密相区燃烧，提高床温）和开大上二次小风门（开度40%左右，增强稀相区燃烧，提高循环倍率），可使床温维持850℃左右，正常运行中低负荷时一次风量保证最小临界流化风量的前提下尽可能低可使床温维持高一点，以保证最佳炉内脱硫脱硝温度。负荷300MW时总风量维持62万NM3/h左右，一次风量27万NM3/h左右,二次风量35万NM3/h左右，同时开大下二次小风门（开度80%左右，增强密相区扰动，降低床温），关小上二次小风门（开度60%左右，使稀相区进入缺氧燃烧状态），因为东锅厂设计原因，二次上下小风门相同开度情况下上二次风是下二次风风量的三倍，所以加减负荷时根据负荷及时调整二次小风门开度对床温影响较大。高负荷时在床温不高的情况下尽量减小一次风，以达到减少磨损的目的，二次风用来维持总风量，高负荷时床温尽量接近900℃，以达到最佳炉内脱硫脱硝温度，同时加负荷时停止部分或全部冷渣器，床压高一点增强蓄热量可降低床温，减负荷相反，稳定负荷后3台左右冷渣器可保证床压稳定。 在优化燃烧调整基本成熟的基础上，配合锅炉主管薛红军进行全负荷低氧量燃烧运行,全负荷使床温尽量靠近900℃。根据#2炉目前脱硝系统运行情况，负荷150MW时根据氧量及时减减小二次风，
锅炉燃烧调整试验方案
锅炉燃烧调整试验方案 一、试验目的 1、消除在煤泥使用量加大后造成锅炉床温下降的现象； 2、改变目前二次风风压、一二次风配比等参数，试验其是否能对加大煤泥用量产生积极作 用。 二、组织机构及分工 组长：马瑛 成员：崔彪殷勇王鹏军李军龙马战强张慧斌郭慧军许红卫各值长各锅炉运行班长 分工说明： 组长：负责本次调试的全面工作； 运行车间：负责锅炉的稳定运行，同时做好试验记录。具体由殷勇、崔彪、王鹏军和炉运行班长负责； 燃料车间：负责输送合格的煤泥（控制煤泥水份在30%--35%之间、煤泥系统能满足运行要求）,并按要求调整好入炉固体燃料热值及粒度。具体由李军龙负责； 检修车间：负责锅炉主辅设备的正常维护及异常设备的抢修。具体由许红卫负责； 生技室：负责对各值长生产环节的协调。具体由郭慧军负责； 安监室：负责试验期间现场安全监督工作。具体由马占强负责。 三、试验开始前应具备的条件 3.1 锅炉燃烧稳定 床温：控制在930～950℃、差压：控制在8.5～8.8Kpa、负压：维持在-50pa、一次风量：保持在130k m3/h、返料风机：母管风压保持在20-22Kpa、其它参数确保在规程允许范围内。 3.2 四台煤泥泵正常运行，煤泥水份控制在30%--35%，入炉固体燃料热值及粒度合格。 3.3 锅炉的除灰设备运行正常。 3.4 除渣设备 3.4.1 两台冷渣器运行正常。 3.4.2 1#、2#链斗运行正常。 3.4.3 放渣管保持畅通。现场捅渣工具及人员防护设备完好齐全。 四、试验中需要特别注意的事项
4.1 锅炉专业在试验过程中，要做好相应的燃烧调整。要以安全稳定运行为主。严格控制各参数底限。出现异常立即停止试验，确保锅炉稳定燃烧。 4.2 锅炉要做好一台突然停止运行时的事故处理（一般当一台煤泥泵故障停止时，锅炉运行工与煤泥值班工做好联系，在尽可能短的时间内将其它煤泥泵的用量增加，如其它煤泥泵的泵送次数不能满足需要时，可以增加煤量，以防灭火）。 4.4 床温在低于920℃时应尽快采取开放料门放灰、放低炉床差压和减小煤泥用量来提高床温。 五、调整步骤及措施 试验时间：7月5日9：00-7月10日9:00 试验步骤共分五步，具体如下： 第一步首先进行降低差压调整试验（时间：7月5日9：00—7月6日9：00） 试验目的：通过调整差压试验床温的变化趋势 1、将现差压下调，保持在8.0---8.5kpa，一次风压维持在8.5—9.5kpa。调整原则为：高负荷高限，低负荷低限。 2、一次风量维持现有风量128—131km3/h不变，二次风量仍维持现有风量进行调整。 3、根据床温情况进行煤与煤泥适当进行加减量控制。 4. 第一步试验完成后方可进行下一步试验。 第二步进行返料放灰的调整试验（时间：7月6日9：00—7月7日9：00） 试验目的：通过返料器放灰试验不同负荷情况下，对床温的影响程度，寻求最佳放灰量和方式 1、将1# 、2#返料放料门逐渐开启，保证少量连续排向尾部烟道，并定时对放料管进行检查，保证不超温不堵塞，但尾部烟温不许超165℃。调整放灰量的原则为：能实现用放灰来控制床温。 2、如少量向尾部烟道排灰试验中不能控制床温变化或尾部烟温超过165℃，则采用人工通过返料放灰直管的排灰方式进行，但要确保床温稳定且变化幅度较小。 3. 第二步试验完成后方可进行下一步试验。 第三步进行一、二次风量的调整试验（时间：7月7日9：00—7月8日9：00） 试验目的：通过风量的调整，确定煤泥配烧时最佳的风煤配比及燃烧工况的变化 1、首先，在锅炉正常运行稳定情况下进行调整。 2、维持差压正常，逐步将一次风量下调至115—125km3/h。原则为：高负荷用高限，低
燃气锅炉运行的燃烧事故原因分析及应对措施
燃气锅炉运行的燃烧事故原因分析及应对 措施 民 鲁南铁合金发电厂 文章分析电厂燃气锅炉在运行中发生回火或脱火，灭火及炉膛爆炸事故维护管理，运行监视调整等各方面原因，提出了响应的预防措施，用以提高燃气锅炉安全运行控制水平，确保正常运行。 1、燃气锅炉的回火，脱火的原因及预防措施 影响回火、脱火的根本原因有：燃气的流速，燃气压力的高低，燃烧配置状况，结合各电厂燃气锅炉燃烧运行中回火或脱火，从实际可以看出，回火或脱火大多数是调节燃气流速，燃气压力判断不准确及燃烧设备配置状况差别。下面我主要从这两个方面来分析回火或脱火的原因 1.1回火将燃烧器烧坏，严重时还会在燃烧管道发生燃气爆炸，脱火能使燃烧不稳定，严重时可能导致单只燃烧器或炉膛熄火。气体燃料燃烧时有一定的速度，当气体燃料在空气中的浓度处于燃烧极限浓度围，且可燃气体在燃烧器出口的流速低于燃烧速度时，火焰就会向燃料来源的方向传播而产生回火。炉温越高火焰传播速度就越快，则越产生回火。反之，当可燃气体在燃烧器的流速高于燃烧速度时，会使着火点远离燃烧器而产生脱火，低负荷运行时炉温偏低，更易产生脱火。例如2#燃气炉，炉膛压力不稳定，忽大忽小，烟气中CO2和O2的表计指示有显著变化，火焰的长度及颜色均有变化，并且还有一只
燃烧器烧坏，说明有回火或脱火现象，影响安全运行，气体燃料的速度时由压力转变而来的，如若气体管道压力突然变化或调压站的调压器及锅炉的燃气调节阀的特性不佳，便会使入炉的压力忽高忽低，以及当风量调节不当等均有可能造成燃烧器出口气流的不稳定，而引起回火或脱火，经以上分析可知，我们采取控制燃气的压力，保持在规定的数值，为防止回火或脱火在燃气管上装了阻火器，当压过低时未能及时发现，采取防火器，可使火焰自动熄灭，得到很好效果。1.2在燃气锅炉的燃烧过程中，一旦发生回火或脱火，应迅速查明原因，及时处理。 1.2.1首先应检查燃气压力正常与否，若压力过低，应对整个燃气管道进行检查，若锅炉房总供气管道压力降低，先检查调节站调压器的进气压力，发现降低时及时与供气站联系，要求提高供气的压力；若进气压力不正常，则应检查调节器是否有故障，并及时加以排除，同时可以投入备用调压器并开启旁通阀。若采取以上措施仍无效，则应检查整个燃气管道中是否有泄漏，应关闭的阀门是否关闭，若仅炉前的燃气管道压力降低，则应检查该段管道上的各阀门是否正常，开度是否合适，是否出现泄漏情况。当燃气压力无法恢复到正常值时，应减少运行的燃烧器数据，降低负荷运行，直至停止锅炉运行。 1.2.2如若燃压过高，应分段检查整个燃气管道上的各调节阀是否正常，其次检查个燃烧器的风门开度是否合适，检查风道上的总风压和燃烧器前风压是否偏高等，并作出相应的调整。 2、燃气的锅炉灭火及预防
生物质锅炉燃烧调整的方法
生物质锅炉燃烧调整的方法 01 一、锅炉燃烧调整的方法 1.生物质在振动炉排上的燃烧过程 生物质的燃烧通常可以分为三个阶段，即预热起燃阶段、挥发分燃烧阶段、炭燃烧阶段。生物质在振动炉排上的燃烧过程分为预热干燥区、燃烧区和燃尽区，这可以与振动炉排的高、中和低端相对应。根据各区的燃烧特点，各区需要的风量有差别，预热干燥区和燃尽区的风量少一些，燃烧区的风量要大一些。燃料颗粒在振动炉排锅炉中燃烧可以分为两种类型：颗粒大的在炉排上燃烧，在气力播撒的过程中，颗粒特别小的在炉排上部空间发生 悬浮燃烧。 2.生物质在炉排上完全燃烧的条件 炉内良好燃烧的标志就是在炉内不结渣的前提下，尽可能接近完全燃烧，同时保证较快的 燃烧速度，得到最高的燃烧效率。 （1）供应充足而有合适的空气量 如果过量空气系数过小，即空气量供应不足，会增大固体不完全燃烧热损失q4和可燃气体不完全燃烧热损失q3，使燃烧效率降低；如果过量空气系数过大，则会降低炉膛温度，增加不完全燃烧热损失。最佳的过量空气系数使q2+q3+q4之和为最小值。 （2）适当提高炉温 根据阿累尼乌斯定律，燃烧反应速度与温度成指数关系。在保证炉膛不结渣的前提下，尽 量提高炉膛温度。 （3）炉膛内良好的扰动和混合 在着火和燃烧阶段，要保证空气和燃料的充分混合，在燃尽阶段，要加强扰动混合。 （4）燃料在炉排上和炉膛中有足够的停留时间 （5）保持合理的火焰前沿位置。火焰前沿应该位于高端炉排与中部炉排的之间区域，火焰 在炉排上的充满度好。 3.振动炉排锅炉的燃烧调整方法 （1）调整振动炉排的振动频率和振动周期（振动时间和停止时间） 振动炉排的振动频率一般不随负荷的变化而进行调整，最佳的振动频率是通过观察低端炉排的挡灰板处的灰渣堆积厚度来决定的。当燃料的粒度、水分和负荷发生变化时，只是对振动时间和停止时间进行调整，振动频率一般不进行调整。 振动炉排的频率应该由下面两个因素来决定：其一是低端炉排的挡灰板处的灰渣堆积厚度，应该维持在5～10cm；其二是在一定振动频率下，不能使炉膛负压发生剧烈变化；其三是检测1号捞渣机出口的灰渣含碳量，正常的含碳量应该为5～10％。（在enkoping电厂，正常情况下，飞灰的含碳量为1～2％；灰渣的含碳量为5～10%。）。根据调整试验得出：振 动炉排的频率应该为40～45赫兹。 炉排的振动时间决定燃料颗粒在炉排上的行走速度（或每一振动周期内燃料在炉排上的行
锅炉燃烧调整
锅炉燃烧调整 一、燃烧调整的目的和任务 锅炉燃烧工况的好坏，不但直接影响锅炉本身的运行工况和参数变化，而且对整个机组运行的安全、经济均将有着极大的影响，因此无论正常运行或是启停过程，均应合理组织燃烧，以确保燃烧工况稳定、良好。锅炉燃烧调整的任务是： l、保证锅炉参数稳定在规定范围并产生足够数量的合格蒸汽以满足外界负荷的需要； 2、保证锅炉运行安全可靠； 3、尽量减少不完全燃烧损失，以提高锅炉运行的经济性； 4、使NOxSOx及锅炉各项排放指标控制在允许范围内。 燃烧工况稳定、良好，是保证锅炉安全可靠运行的必要条件。燃烧过程不稳定不但将引起蒸汽参数发生波动，而且还将引起未燃烬可燃物在尾部受热面的沉积，以致给尾部烟道带来再燃烧的威胁。炉膛温度过低不但影响燃料的着火和正常燃烧，还容易造成炉膛熄火。炉膛温度过高、燃烧室内火焰充满程度差或火焰中心偏斜等，将引起水冷壁局部结渣，或由于热负荷分布不均匀而使水冷壁和过热器、再热器等受热面的热偏差增大，严重时甚至造成局部管壁超温或过热器爆管事故。 燃烧工况的稳定和良好是提高机组运行经济性的可靠保证。只有燃烧稳定了，才能确保锅炉其它运行工况的稳定；只有锅炉运行工况稳定了，才能保持蒸汽的高参数运行。此外，锅炉燃烧工况的稳定、良好，是采用低氧燃烧的先决条件，采用低氧燃烧，对降低排烟热损失、提高锅炉热效率，减少NOx和SOx的生成都是极为有效的。 提高燃烧的经济性，就要求保持合理的风、粉配合，一、二次风配比，送、吸风配合和保持适当高的炉膛温度。合理的风、粉配合就是要保持炉膛内最佳的过剩空气系数；合理的二、二次风配比就是要保证着火迅速，燃烧完全；合理的送、吸风配合就是要保持适当的炉膛负压。无论在稳定工况或变工况下运行时，只要这些配合、比例调节得当，就可以减少燃烧损失，提高锅炉效率。对于现代火力发电机组，锅炉效率每提高l％，整个机组效率将提高约0．3—0．4％，标准煤耗可下降3—4g/(kW?h)。 要达到上述目的，在运行操作时应注意保持适当的燃烧器一、二次风配比，即保持适当的一、二次风的出口速度和风率，以建立正常的空气动力场，使风粉均匀混合，保证燃烧良好着火和稳定燃烧。此外，还应优化燃烧器的组合方式和进行各燃烧器负荷的合理分配，加强锅炉风
600MW超临界机组锅炉燃烧调整试验研究
第27卷第2期电站系统工程V ol.27 No.2 2011年3月Power System Engineering 16 文章编号：1005-006X(2011)02-0016-03 600 MW超临界机组锅炉燃烧调整试验研究 孙科1曹定华2刘海洋2 （1.华电电力科学研究院，2.内蒙古华电包头发电有限公司） 摘要：介绍了某电厂600 MW超临界机组锅炉燃烧调整试验。分析了该厂燃料特性与锅炉燃烧恶化的关系。找出了制粉系统投运方式对锅炉飞灰、大渣含碳量的影响。对锅炉烟气温度偏差进行了调整，并做出了氧量及二次风箱压力对锅炉效率影响曲线，给出了600 MW负荷下最佳氧量及二次风箱压力。 关键词：600 MW机组；超临界锅炉；燃烧调整 中图分类号：TK227.1 文献标识码：A Experimental Study on Combustion Adjustment of 600MW Supercritical Boilers SUN Ke, CAO Ding-hua, LIU Hai-yang Abstract：The firing adjustment experiment of 600MW supercritical unit boilers in some power plant is introduced. The relationship of the fuel character in this factory and the boilers’ firing deteriorate situation is analyzed and the influent the commission way of milling system does to the carbon content in fly ash and big slag in the boiler is found out. The deviation of the boiler’s flue gas temperature was adjusted, the efficiency curve of oxygen quantity and secondary air pressure on the boiler is made, and the best oxygen quantity and secondary bellows pressure on the boiler is given under 600MW circumstance. Key words: 600MW unit; supercritical boiler; combustion adjustment 某电厂2号机组锅炉于2008年7月21～9月19日进行了大修。在前一阶段运行中，发现锅炉存在飞灰、大渣含碳量高，左右侧烟气温度偏差较大，再热汽温偏低，锅炉效率较低等问题。为解决上述问题，有针对性地进行了相关的锅炉燃烧调整试验工作，通过调整，基本解决了锅炉存在的相关问题，找出了相关的运行规律，为锅炉安全、经济运行提供指导。 1 设备概况 某电厂锅炉是超临界参数变压螺旋管圈直流锅炉，型号为SG-1913/25.4-M965，单炉膛，一次中间再热，平衡通风，露天布置，固态排渣，全钢结构，全悬吊∏形布置， BMCR 蒸发量1913 t/h，额定蒸汽压力25.4 MPa，额定蒸汽温度571℃，再热蒸汽温度569 ℃。锅炉B-RL效率为93.55%。锅炉（B-MCR）燃煤量为240.00 t/h（设计煤种）、244.0 t/h（校核煤种）。采用中速磨煤机冷一次风机正压直吹式制粉系统，每台炉配6台中速磨煤机，燃烧设计煤种时，5台运行，1台备用。每台磨煤机带锅炉的一层燃烧器。炉膛宽度18816 mm，炉膛深度16576 mm，水冷壁下集箱标高为8300 mm，炉顶管中心标高为71050 mm，大板梁底标高78350 mm。水平烟道深度为6108 mm，由后烟井延伸部分组成，其中布置有末级过热器。后烟井深度为13200 mm，布置有低温再热器和鳍片省煤器。 锅炉采用低NO x同轴燃烧系统。主风箱设有6层宽调节比煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风。在每相邻两收稿日期：2010-08-25 孙科(1982-)，男，硕士，工程师。杭州，310030 层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴，其中包括上下2只 偏置的辅助风喷嘴、1只直吹风喷嘴。在主风箱上部设有两 层紧凑燃尽风喷嘴，在主风箱下部设有1层火下风喷嘴。在 主风箱上部布置有分离燃尽风燃烧器，包括5层可水平摆动 的分离燃尽风喷嘴。连同煤粉喷嘴的周界风，每角主燃烧器 和分离燃尽风燃烧器各有二次风挡板25组，均由电动执行 器单独操作。为满足锅炉汽温调节的需要，主燃烧器喷嘴采 用摆动结构，由内外连杆组成一个摆动系统，由一台电执行 器集中带动作上下摆动。 2 燃料特性分析 由于该厂的燃煤情况非常复杂，燃用的煤种已经严重偏 离了设计的数值，因此为做好燃烧调整试验工作，针对现阶 段的燃煤情况进行了必要的摸底试验工作。表1为设计燃料 特性表，表2为实际燃用煤种着火特性分析表。 表1 设计燃料特性表 项目设计煤种校核煤种 低位发热量LHV/kJ·kg-1 21981 20581 干燥无灰基挥发分V daf/% 24.8 21.00 全水分M t/% 9.9 9.50 空气干燥基水分M ad/% 2.1 1.90 灰分A ar/% 23.7 28.72 可磨性系数HGI 78 78 表2 实际燃用煤种着火特性分析表 项目煤样1 煤样2 着火指数RI/℃401 384 燃尽指数Cb 18.30 17.92 着火特性难难 燃尽特性极难极难
锅炉运行调整
锅炉运行调整 1. 锅炉运行调整的主要任务和目的是什么? 1) 保持锅炉燃烧良好，提高锅炉效率。 2) 保持正常的汽温、汽压和汽包水位。 3) 保持蒸汽的品质合格。 4) 保持锅炉蒸发量，满足汽机及热用户的需要。 5) 保持锅炉机组的安全、经济运行。锅炉运行调整的目的就是通过调节燃料量、给水量、减温水量、送风量和引风量来保持汽温、汽压、汽包水位、过量空气系数、炉膛负压等稳定在额定值或允许值范围内。 2. 机组协调控制系统运行方式 单元机组有五种控制方式：基本模式( BM )、炉跟机方式(BF)、机跟炉方式(TF)、机炉协调方式 (CCS)、自动发电控制(AGC)。 3. 基本模式( BM ) 1) 基本模式是一种比较低级的控制模式，其适用范围：机组启动及低负荷阶段；机组给水控制手动或异常状态。 2) 控制策略：汽机主控和锅炉主控都在手动运行方式。在该方式下，单元机组的运行由操作员手动操作，机组的目标负荷指令跟踪机组的实发功率，为投入更高级的控制模式做准备。机组功率变化通过手动调整汽机调阀控制；主汽压力设定值接受机组滑压曲线设定，实际主汽压力和设定值的偏差做为被调量，由燃料、给水以及旁路系统共同调节。在任何控制模式下，只要给水主控从自动切换为手动，则机组的控制模式都将强制切换为基本模式控制。 4. 炉跟机方式( BF) 1) 控制策略：锅炉主控自动，调节主汽压力；汽机主控调节机组功率，可以自动也可以手动。主汽压力设定值接受滑压曲线设定，锅炉主控根据实际主汽压力和主汽压力设定值的偏差进行调节。 2) 当汽机主控在手动时，机组功率通过操作员手动调节或由DEH自动调节；可称之为BF1方式。适用范围: 锅炉运行正常，汽机部分设备工作异常或机组负荷受到限制。 3) 当汽机主控在自动时，可称之为协调的炉跟机方式BF2。此时锅炉主控和汽机主控同时接受目标负荷的 前馈信号，机组功率由汽机调节，目标负荷由操作员手动给定。适用范围：锅炉汽机都运行正常，需要机组参与调峰运行。 5. 机跟炉方式( TF) 1) 控制策略：汽机主控自动，调节主汽压力；主汽压力接受机组滑压曲线设定；锅炉主控调节机组功率，可以自动也可以手动。 2) 当锅炉主控在手动，机组功率决定于锅炉所能提供的输出负荷，不接受任何负荷要求指令，可称之为TF1 方式。适用范围：汽机运行正常，锅炉不具备投入自动的条件。 3) 当锅炉主控在自动，可称之为协调的机跟炉方式TF2。此时汽机主控和锅炉主控都接受目标负荷的前馈 信号，机组功率由锅炉调节，目标负荷由操作员手动给定。适用范围：汽机锅炉都运行正常，带基本负荷；当锅炉运行不稳定或发生异常工况(如RB )时。 6. 机炉协调方式( CCS) 1) 控制策略：机炉协调方式实际是机跟炉协调方式和炉跟机协调方式的合成，要求汽机主控和锅炉主控都为自动。按照所依赖的控制方式不同，可分为两种控制策略。 2) 以炉跟机为基础的机炉协调方式：在该方式下，锅炉主控调节主汽压力，主汽压力设定值接受机组滑压曲线设定；汽机主控即调节机组功率又调节主汽压力，但其调功系数大于调压系数，即调功为主、调压为辅。目标负荷为操作员手动给定，锅炉主控和汽机主控同时接受目标负荷的前馈信号，可以参与电网一次调频。目前大部分机组采用这种机炉协调方式。优点是能够快速响应负荷变化要求，缺点是锅炉调节波动较大，对锅炉的动态特性要求较高。 3) 以机跟炉为基础的机炉协调方式：在该方式下，锅炉主控调节机组功率，目标负荷为操作员手动给定；汽机主控即调节主汽压力又调节机组功率，但其调压系数大于调功系统，即调压为主、调功为辅。锅炉主控和汽机主控同时接受目标负荷的前馈信号，可以参与一次调频。优点是机组运行稳定，压力波动小，缺点是调峰能力稍弱。 4) 机组正常运行时应尽可能采用机炉协调控制方式。
锅炉燃烧调整配风规定
通知 国电东胜热电有限公司发电部第007号2011-12-01 锅炉燃烧调整方案 氧量控制表 控制锅炉氧量的意义： 煤粉燃烧是一种化学反应的过程。氧量的多少对化学反应速度影响较大，高温条件下有较高的化学反应速度，但若物理混合速度低，氧气浓度下降，可燃物得不到充足的氧气供应，结果燃烧速度也必然下降。适量的空气供应，是为燃料提供足够的氧气，它是燃烧反应的原始条件。空气供应不足，可燃物得不到足够的氧气，也就不能达到完全燃烧。但空气量过大，又会导致炉温下降及排烟损失增大。 1）入炉总风量的大小与锅炉热效率的高低密切相关,总风量过大会使排烟热损失增加；总风量过小,则会使煤粉燃烧不充分,烟气中CO含量、飞灰可燃物含量和炉渣可燃物含量增加,致使化学和机械未完全燃烧损失增加；总风量的大小也对主汽温和再热汽温产生影响,因此选取合理的入炉总风量,可使总的热损失最小,锅炉热效率达到最高,同时在低负荷时又能保持较高的汽温。 2）炉膛—风箱压差 在锅炉负荷与炉膛出口氧量不变的条件下,炉膛—风箱压差的高低关系到辅助风、燃料风和燃烬风彼此间风量的比例,比例大小对煤粉燃烧的稳定性、燃烬性及NOx的排放量有极大的影响,因此选择合理的炉膛—风箱压差,会提高锅炉的安全性和经济性。 3）燃尽风风量 燃烧器最上层为燃烬风喷口,燃烬风的作是实现分级燃烧,减少热力型NOx生成,补充燃烧后期所需氧。燃尽风风量的大小影响NOx的排放量和碳粒子的燃烬程度。不足容易产生CO，因而使灰熔点温度大大降低。这时，即使炉膛出口烟温不高，仍会形成结渣。燃用挥发份大的煤时，更容易出现这种现象。 4）燃料与空气混合不充分。 燃料与空气混合不充分时，即使供给足够的空气量，也会造成一些局部地区空气多一些，另一些局部地区空气少一些。在空气少的地区就会出现还原性气体，而使灰熔点降低，造成结渣。
锅炉燃烧调整
[分享]锅炉燃烧的监视与调整 锅炉燃烧, 调整 锅炉燃烧的监视与调整 1. 燃烧调整的任务炉内燃烧调整的任务可归纳为四点： （1）保证燃烧供热量适应外界负荷的需要，以维持蒸汽压力、温度在正常范围内。 （2）保证着火和燃烧稳定，燃烧中心适当，火焰分布均匀，不烧坏燃烧器，不引起水冷壁、过热器等结渣和超温爆管。(燃烧的安全性) （3）燃烧完全，使机组运行处于最佳经济状况。提高燃烧的经济性，减少对环境的污染。（经济性） （4）对于平衡通风的锅炉来说，应维待一定的炉膛负压。 2. 燃烧火焰监视煤粉的正常燃烧，应具有光亮的金黄色火焰，火色稳定、均匀，火焰中心在燃烧室中部，不触及四周水冷壁；火焰下部不低于冷灰斗一半的深度，火焰中不应有煤粉分离出来，也不应有明显的星点，烟囱的排烟应呈淡灰色。 ① 火焰亮白刺眼：风量偏大，这时炉膛温度较高； ② 火焰暗红：风量过小、煤粉太粗、漏风多，此时炉膛温度偏低； ③ 火焰发黄、无力：煤的水分偏高或挥发分低。 3. 燃料量的调整由于直吹式制粉系统出力的大小直接与锅炉蒸发量相匹配，当负荷变化时，通过①调节给煤机的转速或②启停制粉系统来适应负荷变化的需要。 （1）负荷变动大，即需启动或停止一套制粉系统。 在确定制粉系统启、停方案时，必须考虑到燃烧工况的合理性，如投运燃烧器应均衡、保证炉膛四角都有燃烧器投入运行等。以韩二600MW锅炉为例： ① 75%～100%B-MCR时，运行五台磨； ② 55%～75%B-MCR时，运行四台磨； ③ 40%～55%B-MCR，只有三台磨煤机运行。
④ 40%B-MCR以下时，两台磨运行。 而当锅炉负荷小于50%B-MCR时，应投入油枪稳定燃烧。同时为了保持低负荷时燃烧的经济性，在停用制粉系统时，应注意先停上层燃烧器所对应的磨煤机，而保持下层燃烧器的运行。 （2）负荷变化不大，可通过调节运行中的制粉系统出力来解决。 1) 锅炉负荷增加，要求制粉系统出力增加，应： ① 先增加磨煤机的通风量（开大磨煤机进口风量挡板），利用磨煤机内的少量存粉作为增负荷开始时的缓冲调节； ② 然后增大给煤量（加大给煤机的转速）； ③ 同时开大相应的二次风门，使燃煤量适应负荷。 2) 锅炉负荷降低时，则减少给煤量和磨煤机通风量以及二次风量。 4. 风量的调整锅炉的负荷变化时，送入炉内的风量必须与送入炉内的燃料量相适应，同时也必须对引风量进行相应的调整。 入炉的总风量包括一次风和二次风，以及少量的漏风。单元制机组通常配有一、二次风机各两台。一次风机负责将煤粉送入炉内，故运行中的一次风量按照一定的风煤比来控制；二次风机就是送风机，燃烧所需要的助燃空气主要是送风机送入炉膛的，所以入炉总风量主要是通过调节二次风量来调节的。而调节的目标就是在不同负荷下维持相应的氧量设定值（锅炉氧量定值设为锅炉负荷的函数）。 （1） 总风量的调节方法1) 送风大小的判断 ① 锅炉控制盘上装有O2量表，运行人员根据表计的指示值，通过控制烟气中的CO2和O2含量，从而控制炉内过量空气系数的大小。使其尽可能保持为最佳值，以获得较高的锅炉效率。 ② 锅炉在运行中，除了用表计分析判断之外，还要注意分析飞灰、灰渣中的可燃物含量，观察炉内火焰及排烟颜色等，综合分析炉内工况是否正常。如前所述：火焰炽白刺眼，风量偏大，O2量表计的指示值偏高，可能是送风量过大，也可能是锅炉漏风严重，送风调整时应予以注意；火焰暗红不稳，风量偏小时，O2量表计值偏小，此时火焰末端发暗且有黑色烟怠，烟气中含有CO并伴随有烟囱冒黑烟等。 2) 总风量的调节 ①是通过电动执行机构操纵送风机进口导向挡板或动叶倾角，改变其开度来实现的。
生物质锅炉调整的方法探讨(精)
生物质锅炉燃烧调整的方法 一、锅炉燃烧调整的方法 1.生物质在振动炉排上的燃烧过程 生物质的燃烧通常可以分为三个阶段，即预热起燃阶段、挥发分燃烧阶段、炭燃烧阶段。生物质在振动炉排上的燃烧过程分为预热干燥区、燃烧区和燃尽区，这可以与振动炉排的高、中和低端相对应。根据各区的燃烧特点，各区需要的风量有差别，预热干燥区和燃尽区的风量少一些，燃烧区的风量要大一些。燃料颗粒在振动炉排锅炉中燃烧可以分为两种类型：颗粒大的在炉排上燃烧，在气力播撒的过程中，颗粒特别小的在炉排上部空间发生悬浮燃烧。 2.生物质在炉排上完全燃烧的条件 炉内良好燃烧的标志就是在炉内不结渣的前提下，尽可能接近完全燃烧，同时保证较快的燃烧速度，得到最高的燃烧效率。 （1）供应充足而有合适的空气量 如果过量空气系数过小，即空气量供应不足，会增大固体不完全燃烧热损失q4和可燃气体不完全燃烧热损失q3，使燃烧效率降低；如果过量空气系数过大，则会降低炉膛温度，增加不完全燃烧热损失。最佳的过量空气系数使q2+q3+q4之和为最小值。 （2）适当提高炉温
根据阿累尼乌斯定律，燃烧反应速度与温度成指数关系。在保证炉膛不结渣的前提下，尽量提高炉膛温度。 （3）炉膛内良好的扰动和混合 在着火和燃烧阶段，要保证空气和燃料的充分混合，在燃尽阶段，要加强扰动混合。 （4）燃料在炉排上和炉膛中有足够的停留时间 （5）保持合理的火焰前沿位置。火焰前沿应该位于高端炉排与中部炉排的之间区域，火焰在炉排上的充满度好。 3.振动炉排锅炉的燃烧调整方法 （1）调整振动炉排的振动频率和振动周期（振动时间和停止时间） 振动炉排的振动频率一般不随负荷的变化而进行调整，最佳的振动频率是通过观察低端炉排的挡灰板处的灰渣堆积厚度来决定的。当燃料的粒度、水分和负荷发生变化时，只是对振动时间和停止时间进行调整，振动频率一般不进行调整。 振动炉排的频率应该由下面两个因素来决定：其一是低端炉排的挡灰板处的灰渣堆积厚度，应该维持在5～10cm；其二是在一定振动频率下，不能使炉膛负压发生剧烈变化；其三是检测1号捞渣机出口的灰渣含碳量，正常的含碳量应该为5～10％。（在enkoping电厂，正常情况下，飞灰的含碳量为1～2％；灰渣的含碳量为5～10%。）。根据调整试验
锅炉燃烧调整总结
锅炉燃烧调整总结-标准化文件发布号：（9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
#2 炉优化调整 机组稳定运行已有3个多月，但在调试结束后我厂#2机组在3月份前在满负荷时床温在960℃左右，总风量大，风机电流大，厂用电率居高不下，一直困扰着我们。通过三个月的分析、调整，近期床温整体回落，总结出主要原因有以下两点： 一、煤颗粒度的差异。前一段时间负荷300MW时床温高炉膛差压在1.5KPa,下部压力2.6KPa，近期炉膛差压在2.1KPa，下部压力3.6KPa,这说明锅炉外循环更好了，分离器能捕捉更多的物料返回炉膛，同时也减少了飞灰含碳量，否则小于1mm的煤粒份额太多分离器使分离效率下降,小于1mm细颗粒太多就烧成煤粉炉的样子，从而导致高床温细颗粒全给飞灰含碳量做贡献了，大于10mm煤粒太多就烧成鼓泡床了，导致水冷壁磨损加剧爆管、冷渣器不下渣和燃烧恶化等一系列问题，所以控制好入炉煤粒度（1—9mm)是保证燃烧的前提，当煤颗粒度不合适时只能通过加大风量使床温下降，在煤颗粒度不合适时加负荷一定要先把风量加起来，否则负荷在300MW时床温会上升到接近980℃，甚至会因床温高被迫在高负荷时解床温高MFT保护，如果处理不当造成结焦造成非停。所以循环流化床锅炉控制煤粒度是决定是否把锅炉烧成真正循环流化床最为重要的因素，可以说粒度问题解决了，锅炉90%的问题都解决了，国内目前最好的煤破碎系统为三级筛分两级破碎。 二、优化燃烧调整。3月份以来#2炉床温虽然整体下降，但仍不够理想，由于我厂AGC投入运行中加减负荷频繁，所以在负荷变
化时锅炉床温变化幅度较大，在最大出力和最小出力时床温相差接近200℃，不断的调整风煤配比使其达到最优燃烧工况，保证床温维持在850℃-900℃。负荷150MW时使总风量维持32万NM3/h左右,一次流化风量21万NM3/h,二次风量11万NM3/h左右，同时关小下二次风小风门（开度20%左右,减小密相区燃烧，提高床温）和开大上二次小风门（开度40%左右，增强稀相区燃烧，提高循环倍率），可使床温维持850℃左右，正常运行中低负荷时一次风量保证最小临界流化风量的前提下尽可能低可使床温维持高一点，以保证最佳炉内脱硫脱硝温度。负荷300MW时总风量维持62万NM3/h左右，一次风量27万NM3/h左右,二次风量35万NM3/h左右，同时开大下二次小风门（开度80%左右，增强密相区扰动，降低床温），关小上二次小风门（开度60%左右，使稀相区进入缺氧燃烧状态），因为东锅厂设计原因，二次上下小风门相同开度情况下上二次风是下二次风风量的三倍，所以加减负荷时根据负荷及时调整二次小风门开度对床温影响较大。高负荷时在床温不高的情况下尽量减小一次风，以达到减少磨损的目的，二次风用来维持总风量，高负荷时床温尽量接近900℃，以达到最佳炉内脱硫脱硝温度，同时加负荷时停止部分或全部冷渣器，床压高一点增强蓄热量可降低床温，减负荷相反，稳定负荷后3台左右冷渣器可保证床压稳定。 在优化燃烧调整基本成熟的基础上，配合锅炉主管薛红军进行全负荷低氧量燃烧运行,全负荷使床温尽量靠近900℃。根据#2炉目前脱硝系统运行情况，负荷150MW时根据氧量及时减减小二次
锅炉燃烧的调整
锅炉燃烧的调整 ?炉内燃烧调整的任务可归纳为三点： ?维持蒸汽压力、温度在正常范围内。 ?着火和燃烧稳定，燃烧中心适当，火焰分布均匀，燃烧完全。 ?对于平衡通风的锅炉来说，应维持一定的炉膛负压 锅炉进行监视和调整的主要内容有： ?1)使锅炉参数达到额定值，满足机组负荷要求。 ?2)保持稳定和正常的汽温汽压。 ?3)均衡给煤、给水，维持正常的水煤比。 ?4)保持合格的炉水和蒸汽品质。 ?5)保持良好的燃烧，减少热损失，提高锅炉效率。 ?6)及时调整锅炉运行工况，使机组在安全、经济的最佳工况下运行。 ?煤粉的正常燃烧，应具有限的金黄色火焰，火色稳定和均匀，火焰中心在燃烧室中部，不触及四周水冷壁；火焰下不低于冷灰斗一半的深度，火焰中不应有煤粉分离出来，也不应有明显的星点，烟囱的排放呈淡灰色。 ?如火焰亮白刺眼，表示风量偏大，这时的炉膛温度较高； ?如火焰暗红，则表示风量过小，或煤粉太粗、漏风多等，此时炉膛温度偏低； ?火焰发黄、无力，则是煤的水分高或挥发分低的反应。 制粉系统运行调整 ?（1）调整磨煤机出力时，应同时调节。 ?（2）根据磨煤机研磨件磨损情况，及时调整加载力，保证制粉系统出力。
?（3）定期进行煤粉取样分析细度，通过对分离器的调整，使煤粉细度符合要求。 ?（4）维持磨煤机出口温度正常。 一、煤粉量的调整 ?配有直吹式制粉系统的锅炉 ?当锅炉负荷有较大变动时，即需启动或停止一套制粉系统。 ?锅炉负荷变化不大时，可通过调节运行中的制粉系统出力来解决。 ?对于带直吹式制粉系统的煤粉炉，其燃料量的调节是用改变给煤量来实现的，因而对负荷改变的响应频率较仓储式制粉系统较慢。 二、风量的调整 ?锅炉的负荷变化时，送入炉内的风量必须与送入炉内的燃料量相适应，同时也必须对引风量进行相应的调整。 ?1．送风调整 ?进入锅炉的空气主要是有组织的一、二、三次风，其次是少量的漏风。 ?2．炉膛负压及引风调整 煤粉细度的调节 ?中速磨煤机固定式离心分离器的调节，通常是改变安装在磨煤机上部的可调切向 叶片角度（即折向挡板开度）来改变风粉气流的流动速度和旋转半径，从而达到改变煤粉的离心力和粗细粉分离效果的目的。在这种型式的分离器中，在一定调节范围内，煤粉细度将随折向挡板开度的增大而变粗。 ?中速磨煤机磨辊压力越大，煤粉越细，根据煤种的实际情况调整磨辊压力，从而 改变煤粉细度。 ?改变制粉系统的通风量，对煤粉细度的影响也是非常明显的。当通风量增加时， 将使煤粉变粗，通风量减小时，煤粉相应变细。但制粉系统的通风量的改变也即一次风量的改变，应充分考虑一次风量变化给燃烧带来的影响。不能作为主要的调整煤粉细度的手段。
浅谈锅炉的燃烧调节方式
浅谈锅炉的燃烧调节方式 摘要：锅炉燃烧工况的好坏直接影响着锅炉机组及整个发电厂运行的安全和效益。燃烧过程是否稳定直接关系到锅炉运行的可靠性；锅炉燃烧的好坏直接影响 锅炉运行的经济性，燃烧过程的经济性要求合理的风与煤粉的配合，及保证适当 的炉膛温度。 关键词：锅炉燃烧调节方式 1 燃料量的调节 燃料量的调节是燃烧调节的重要一环。不同的燃烧设备和不同的燃料种类， 燃料量的调节方法也各不相同。 中间储仓式制粉系统的特点之一是制粉系统运行工况变化与锅炉负荷并不存 在直接的关系。当锅炉负荷发生变化时，需要调节进入炉内的燃料量，它通过投 入（或停止）喷燃器只数或改变给粉机转数、调节给粉机下粉挡板开度来实现的。当锅炉负荷变化较小时，只需改变给粉机转速就可以达到调节的目的；改变给粉 机的转数是通过平型控制器的加减完成的。当锅炉负荷变化较大时，用改变给粉 机的转数不能满足调节幅度的要求，则在不破坏内燃工况的前提下，可先以投、 停给粉机只数进行调节，而后再调节给粉机转数，弥补调节幅度大的矛盾。若上 述手段仍不能满足调节需要时，可用调节给粉机挡板开度的方法加以辅助调节。 投、停喷燃器（相应的给粉机）运行方式的调节，由于喷燃器布置方式和类 型的不同，投运方式也不相同。当需投入备用的喷燃器和给粉机时，应先开启一 次风门至所需开度，对一次风管进行吹扫；待风压正常时启动给粉机给粉，并开 启喷燃器助燃的二次风，观察着火情况是否正常。反之，在停用喷燃器时，则先 停给粉机并关闭二次风，一次风吹扫数分钟后再关闭，以防一次风管内煤分沉积。为防止停用的喷燃器受热烧坏，有时对其一、二次风门保持适当开度，以冷却喷口。给粉机转数调节的范围不宜太大，若调至过高，则不但会因煤粉浓度过大堵 塞一次风管，而且容易使给粉机超负荷和引起煤粉燃烧不完全。若转数调至过低，则在炉膛温度不太高的情况下，由于煤粉浓度不足，着火不稳，容易发生炉膛灭火。单只增加给粉机转数时，应先将转数低的给粉机增加转数，使各给粉机出力 力求均衡；减低给粉机转数时，应先减转数高的。 对于喷燃器布置在侧墙的锅炉，可先增加中间位置的喷燃器来粉，对四角布 置的喷燃器锅炉，需要相对称的增加给粉机转数。用投入或停止喷燃器运行的方 法进行燃烧调节，尚需考虑对气温的影响。在气温偏低时，投用靠炉膛后侧墙的 喷燃器或上排喷燃器。气温偏高时则停用靠炉膛后侧的喷燃器或上排喷燃器。有 时由煤粉仓死角处煤粉的堆积或煤粉自流等原因将给个别给粉机的给粉量调节带 来一定的困难。此时，对来粉量的调节将是一个细致而麻烦的工作。这就需要反 复的开、停给粉机，或开关给粉机下粉挡板，用木锤敲打、振动给粉机上部空间，促使煤粉仓内沉积的煤粉进行流动或迫使流动较大的煤粉沉积下来。这种调节操 作较为笨拙、繁重，但能达到调节要求。 2 锅炉风量的调节 当外界负荷变化需要调节锅炉出力时，随着燃料量的改变，对锅炉的风量也 需做相应的调解。 在实际运行中，从运行的经济方面来看，在一定的范围内，随着炉内过剩空 气系数的增加，可以改变燃料与空气的接触和混合，有利于完全燃烧，使化学未 完全燃烧损失和机械未完全燃烧损失降低。但是，当过剩空气系数过大时，则炉
锅炉燃烧调整方法
. 锅炉燃烧调整方法 锅炉运行调整中,在保证安全运行基础上，还要做到经济运行，提高锅炉效率。一般的锅炉机组，效率基本可以达到92%以上，各项损失之和不到8%，最大损失是：排烟热损失，一般5—6%，其次是机械未完全燃烧热损失不到1-1.5%，散热损失和灰渣物理热损失两项1%左右。（对高灰份煤灰渣物理热损失会更大）。从指标量化看，要提高锅炉效率，重点是降低排烟损失和机械未完全燃烧热损失。注意排烟温度的变化,排烟温度过高,影响锅炉效率,过低容易造成空预器的低温腐蚀,所以要求在运行中根据负荷的变化加强调整。 在煤质变化比较大，燃料量明显增加时，及时调整总风量和一二次风温高于设计煤种下的 精品
. 温度。 精品
. （1）控制好锅炉总风量 锅炉风量的使用，不仅影响锅炉效率的高低，而且，过量的空气量还会增加送、引风机的单耗，增加厂用电率，影响供电煤耗升高。要保持合适的风量可通过观察氧量值，一般在3-4%左右，对于不同煤种在飞灰含碳量不增加的情况下可考虑低氧燃烧，实现降低排烟损失的目的。但要根据锅炉所烧煤种的结渣特性，注意尽量保持锅炉出口烟温低于灰渣的软化温度，以减轻结渣的程度，对于易结渣煤种，可以适当保持氧量高一些，避免出现还原性气氛，减少结渣。 （2）降低排烟温度 精品
. a.锅炉吹灰器正常运行，及时吹灰，保证受热面清洁； b.防止空预器堵灰，可从出入口压差判断，当压差增大时就有可能是堵灰，要及时吹灰； c.控制锅炉火焰中心位置，在过热汽温和再热汽温不低的情况下可调火焰中心下移，可以通过对上中下各层喷燃器的配风量进行调整， d.要尽量提高进入预热器的空气温度，一般不低于20℃（冬季投入暖风器），以利于强化燃烧。特别是在低负荷阶段，往往出现锅炉氧量过高的情况，既对燃烧不利，也增加了风机单耗。 （3）降低飞灰含碳量 飞灰含碳量是指飞灰中碳的质量百分比（%）。飞灰越大，损失也越大，影响飞灰损失的因素很多，包括： 精品
关于火电厂锅炉燃烧调整的思考
关于火电厂锅炉燃烧调整的思考 发表时间：2018-08-07T09:20:18.427Z 来源：《建筑模拟》2018年第11期作者：邓成方 [导读] 锅炉燃烧优化技术的研究，对火电厂今后能否持续发展意义深远，只有做好节能减排，减小环境破坏，提高运营效率，企业才有继续生存的空间，才不会被其他能源发电所取代。 南海长海发电有限公司广东佛山 528212 摘要：目前我国火力发电仍占主导地位，社会需求的大部分电能都靠火力发电厂提供。锅炉燃烧优化技术的研究，对火电厂今后能否持续发展意义深远，只有做好节能减排，减小环境破坏，提高运营效率，企业才有继续生存的空间，才不会被其他能源发电所取代。 关键词：火电厂锅炉；燃烧调整思考 1导言 社会发展对能源的需求越来越大，随着能源的消耗与供应，对环境的污染也不断增加，影响了生态空间，为了全面提高发电效率，增进企业收益，则需要不断改进火电厂操作流程，通过科学的调整，确保各方面效益的实现。 2对火电厂燃烧系统进行优化的现实意义 对于火电厂的锅炉燃烧系统来说，其长期稳定可靠运行具由非常重要的现实意义。目前在我国大多数火电厂锅炉燃烧系统中，很多火电厂的锅炉燃烧系统的效率都不是很高，还需要不断的提高燃烧效率，对于锅炉的配风参数和燃烧参数应该定期的进行调整，只有符合锅炉燃烧方式的参数才是适合实际运行中的设备。从目前的现状来看，相比于国外的一些国家的火力发电技术，我国在这方面还存在较大的不足，因此我们应该不断的从国外引进一些先进的设备，同时交流新的技术和经验，只有这样才能真正的有效的去提高锅炉燃烧系统的效率。首先应该在优化锅炉燃烧效率的时候，保障锅炉内的气温和气压能够具有稳定性，这有利于保障锅炉内部能产生足够的蒸汽热量，从而就可以避免过热器和燃烧器的破损；其次就是在燃烧的时候应该选择更加合适的设备和发电机，这可以降低对于环境的污染程度，因为环保理念正在逐渐的深入人心，我们应该从根本上去尽量降低对于环境的污染程度，降低污染物的排放。现阶段人们最为关注的就是如何采用科学合理的技术进行火力锅炉的燃烧，只有不断的引进新的设备和新技术，才能够让火力发电得到更好的发展。 3火电厂锅炉燃烧优化主要技术 3.1通过试验调整优化锅炉燃烧的技术 火电厂锅炉燃烧运行，需要全面保证科学稳定，才能确保运行品质，实现设备性能的良好配合。要想全面解决优化问题，避免出现不确定因素，则需要通过良好的科学试验，提取对应参数，才能进行推广与利用。对锅炉燃烧优化调整试验非常重要，试验过程中，需要提取相关技术参数，找到最合理的风煤比例系数，有效提取锅炉燃烧设备设置的运行最佳参数，制定合理科学的计算机控制曲线，只有全面取得技术参数，才能形成良好的曲线控制与指导，确保锅炉燃烧运行的稳定性。通过专业人员大量有效的单因素实验，拿到有效的标准，有效提高新机组试运行水平、保证旧机组设备正常使用、提取燃料种类配合比，确保新旧机组良好运行。 3.2基于燃烧理论的锅炉燃烧建模优化技术 火电厂锅炉燃烧优化是一个系统的工程，需要根据不同的机组形态做好技术选择，要充分结合各方面的理论研究成果，把理论转化成现实，通过理论指导做好建模技术运用，理论研讨主要是针对燃烧理论，按照燃烧理论标准，做好模型求解，保证模拟锅炉燃烧符合实际需求，这样通过建模研究，形成可以利用的锅炉燃烧优化模式与路径。这种方法虽然取得了一定的成效，但推进缓慢，因为计算复杂、耗时较长，对一些理论不成熟的机组，不能进行全面的推广与应用，更不能建立完善的锅炉模型，在线建模和燃烧优化主要应用范围是离线分析及高仿真研究上。 3.3基于燃烧设备改造的燃烧优化技术 燃烧设备需要符合时代需要，在长期的使用中，有一些功能已经无法满足生产需要，需要通过燃烧设备设计与改造做好性能提升，以此全面实现锅炉燃烧优化。对燃烧设备的改造能够大大提高运行整体效率，提升燃烧设备整体水平，随着技术的不断成熟与发展，已经投入生产建设中，但是在实际应用中，还需要把握好技术应用范围，避免出现后期运行的麻烦，此种技术主要应用在燃烧器设计及改造方面，但应用中会受煤种类型及燃烧制粉系统影响，整体运行不够稳定。 3.4基于检测技术的锅炉燃烧优化技术 锅炉检测至关重要，检测能够确保锅炉运行安全，及时发现问题，解决问题，使锅炉运行更加稳定可靠。那么，进行锅炉燃烧优化中，对检测系统的优化是一个主要的方面，通过利用检测技术改进与提高，全面实现燃烧优化目标。进行优化过程中，要利用锅炉炉膛内火焰检测技术、风煤测量技术、煤分析技术及锅炉燃烧排放物实时检测技术等来进行系统分析，提取相关的影响参数，保证参数合理性、可行性，最终实现锅炉的燃烧优化。锅炉燃烧运行需要有效的监测，相关技术人员需要时刻保证良好运行，通过实时监测烟气含氧量、燃烧煤粉浓度、飞灰含碳量及火线图像等相关参数控制，进一步调节好锅炉燃烧程度，全面达到合理运行，提升煤炭燃烧效果。一些电厂安装的参数测量仪不够准确，运行过程中的测量效果不好，影响设备功能，只有全面提升测量精准度，才能有效提升燃烧效率，实现设备优化调整。 3.5利用火焰检测技术实现锅炉燃烧优化 传统火电厂发电运行过程中，需要做好严格的检测，通过各方面的检测与观察，才能保证燃烧质量。运行过程中，需要通过火焰检测技术对火电厂锅炉燃烧情况做系统全面的监测，这样，当锅炉出现点火不当或处于长时间低负荷运行时，就能有效避免出现锅炉炉膛爆炸问题，对锅炉运行整体情况进行控制。火焰检测技术的优化能够全面提高锅炉燃烧效率，要在实际运行过程中，对锅炉炉膛安全做好监测，形成技术支撑。随着技术的不断进步与发展，各种新技术、新方法层出不穷，当前，应用比较广泛的火检技术主要是数字式火检技术及图像式火检技术，通过数字检测能够提取有效参数，对运行过程进行调整与控制，图像技术更能够直观看到运行出现的问题，保证锅炉运行的稳定，虽然很多电厂主要把火检技术应用在炉膛安全监视上，但是还存在非常多的问题，这些问题将会在发展中得到有效解决。 4火力发电厂锅炉燃烧技术在现实生活中的应用 当前，我们国家火力发电厂锅炉的燃烧效率相对以往而言有了很大的跨越，很多锅炉燃烧优化技术都得到了不错的应用效果，由此可见，我们国家在锅炉燃烧技术上一直在不断地发展。如果想在更大程度上完成火电厂锅炉技术的更新优化，必须要对负责锅炉燃烧技术的