定值整定说明

与定值项相关的说明

各种电流、阻抗等定值若无特殊说明，均为二次值。同时包含以下注意事项：

1.电压一次额定值、电流一次额定值：分别为一次系统中的线电压、

一次系统中电流互感器原边的额定值。

2.电流二次额定值：为一次系统中电流互感器副边的额定电流值，

只能整定为1A或5A。

3.线路总长度：被保护线路的总长度，单位是公里，用于测距。

4.零序电阻补偿系数Kr、零序电抗补偿系数K x为：按线路实际

参数计算，K x=（X0-X1）/3X1，K r=(R0-R1)/3R1,其中R1和X1为线路单位长度上的正序电阻和电抗，R0和X0为线路单位长度上的零序电阻和电抗。

5.线路正序阻抗角：按实际全场线路正序阻抗角整定。

6.线路正序电阻、线路正序电抗：按实际全场线路正序电阻和正序

电抗的二次值整定，用于测距。

7.变化量启动电流定值：保证线路末端故障时有足够的灵敏度。建

议定值：取额定电流的0.2倍（CT为1A时取0.2A，CA为5A时取1A）。对于负荷波动较为频繁剧烈的线路（如电气化铁路、冶金、化工等），可以适当提高定值减少保护装置频繁启动。

8.零序启动电流定值：按躲过最大零序不平整电流整定，亦可参考

零序Ⅳ段电流定值。线路两侧建议按一次电流相同来整定。

9.距离电阻定值：阻抗四边形特性的电阻分量边界，应按照可靠躲

过本线路可能出线的最大负荷整定，并具有1.5倍以上的裕度，即：R≤最大负荷的最小阻抗/1.5。如最大负荷电流按额定电流取，党In=5A时，Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈7.0Ω；当In=1A时，Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈35.0Ω。

10.距离保护各段阻抗定值、距离保护各段时间定值：距离保护阻抗

定值指该段保护范围的阻抗值。即使某一段元件不投，各段定值仍需按照“距离保护Ⅰ段阻抗?距离保护Ⅱ段阻抗?距离保护Ⅲ段阻抗”的规定，否则将引起跟阻抗元件相关的多种元件失配。11.零序过流保护Ⅰ~Ⅳ段、时间定值：零序电流各段分别判断，没有

大小次序的要求，但各段电流定值均应大于或等于零序启动电流定值。

12.相过流保护电流、时间定值：两段式不带方向，不经电压闭锁的

相过流保护。

13.重合闸同期合闸角：用于重合闸方式的电源侧，在受电侧重合闸

成功时，电源侧进行同期电压鉴定。为保护电源侧开关可靠重合成功，一般取30~40°。

14.低频减载频率：低频减载频率定值根据电力系统具体情况整定，

系统频率低于该定值时切除被选择负荷。当频率小于45H z时，闭锁低频减载功能。

15.低频减载时间：原则上尽可能短，但考虑到系统振荡或系统故障，

一般取0.5s。

16.低频减载时间：为线电压值。当线路电压小于该闭锁电压定值时，

闭锁低频减载功能。一般取0.65~0.7Un。

17.低频减载闭锁滑差：检测系统频率下降速度大小提高低频减载工

作的可靠性，一般取3Hz/s。

18.低压减载时间：为线电压值。低压减载电压定值一般按动力呼和

的允许临界电压为65%~75%Un，也可根据小系统无功平衡情况取70%~80%Un。

19.低压减载时间：与电压动作范围内故障时的快速保护相配合，一

般取1~2s。

20.闭锁电压变换率：当电压变化率大于该定值时闭锁低压减载功能，

一般取20~30V/s。

21.失灵启动电流：当保护跳闸且任一相电流大于该定值时，启动失

灵保护。

22.过负荷电流定值、过负荷时间：任一相电流大于该定值，根据控

制字选择经延时发告警信号或跳开断路器。

煤矿井下电气整定计算说明

鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=IQe+K∑Ie 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe——最大负载电机起动电流，A; ∑Ie ——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。

4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。 8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视

变压器保护定值整定

变压器定值整定说明 注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为主。 差动保护 （1）、平衡系数的计算 1 2 3 4 5 侧的二次电流。如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4，那么要更换基准电流I b，直到平衡系数满足 0.1

I n 为变压器的二次额定电流， K rel 为可靠系数，K rel =1.3—1.5； f i(n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。f i(n)=±0.03（10P ），f i(n)=±0.01（5P ） ΔU 为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压）； Δm 为TA 和TAA 变比未完全匹配产生的误差，Δm 一般取0.05。 一般情况下可取： I op.0=（0.2—0.5）I n 。 （3） I res.0（4） a I Δm 2=0.05； b 、 式中的符号与三圈变压器一样。 最大制动系数为： K res.max =res unb.max rel I I K Ires 为差动的制动电流，它与差动保护原理、制动回路的接线方式有关，对对于两圈变压器I res = I s.max 。 比率制动系数：

K= res.max res.0res.max op.0res.max /I I -1/I I -K 一般取K=0.5。 （5）、灵敏度的计算 在系统最小运行方式下，计算变压器出口金属性短路的最小短路电流I s.min ,同时计算相应的制动电流I res ；在动作特性曲线上查出相应的动作电流I op ；则灵敏系数K sen 为： K sen = op I I 要求K sen ≥（6）（7 式中：I K I e （81、低电压的整定和灵敏度系数校验 躲过电动机自起动时的电压整定： 当低电压继电器由变压器低压侧电压互感器供电时， U op=(0.5～0.6)U n 当低电压继电器由变压器高压侧电压互感器供电时， U op=0.7U n 灵敏系数校验

参数整定方法

1. 临界比例度法 先在纯比例作用下（把积分时间放到最大，微分时间放到零），在闭合的调节系统中，从大到小地逐渐地改变调节器的比例度，就会得到一个临界振荡过程。这时的比例度叫临界比例度δk，周期为临界振荡周期Tk。记下δk和Tk，然后按经验公式来确定调节器的各参数值。 2. 衰减曲线法 临界比例度法是要系统等幅振荡，还要多次试凑，而用衰减曲线法较简单，一般又有两种方法。 1）4：1衰减曲线法 使系统处于纯比例作用下，在达到稳定时，用改变给定值的办法加入阶跃干扰，观察记录曲线的衰减比，然后逐渐从大到小改变比例度，使出现4：1的衰减比为止。记下此时的比例度δs和振荡周期T s。再按经验公式来确定PID数值。 2）10：1衰减曲线法 有的过程，4：1衰减仍嫌振荡过强，可采用10：1衰减曲线法。方法同上，得到10：1衰减曲线，记下此时的比例度δ＇s和上升时间T＇s，再按经验公式来确定PID的数值。 （四）PID参数确定的方法 在选择了调节规律及相应的调节器后，就要进行PID初始参数的确定。常采用的方法有临界比例度法（又称稳定边界法）、反应曲线法、衰减曲线法、仪表参数自整定法。 1、临界比例度法： 调节规律采用纯比例，不断增加K，使调节系统的被调参数作等幅振荡（即达到稳定边界）时，测量出比例放大系数Km或临界比例度Pm以及振荡周期Tm，然后，按经验数据求出初始参数。 临界比例度法的调节器经验数据表 调节规律P（%）T I T D P2P m PI 2.2 P m0.85T m PID 1.7 P m0.5T m0.13 T m 2、反应曲线法： 反应曲线法：要确定调节器的参数应先测定对象的动态特性，即对象输入量作单位阶跃变化时被调量的反应曲线，即飞升曲线。根据飞升曲线可得到等效滞后时间τ、等效时间常数T、

风电整定计算说明

风电场整定计算说明 风电场一般由进线、升压变、35kV母线、集电线路、接地变、SVG无功补偿装置、站用变、箱变、风机发电机。所涉及到的电压风机一般有主变高压侧（220kV、110kV），主变低压侧（35kV），SVG连接变低压侧（10kV），箱变低压侧（690V），站用变低压侧（0.4kV）。 一般风电场一次接线图如下所示： 整定计算依据： DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》 DL/T 584-2007《3kV~110kV电网继电保护装置运行整定规范》 GB 14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》 保护装置厂家说明书、设备参数和电气设计图纸 整定计算参考资料： 《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如 《发电厂继电保护整定计算及其运行技术》许正亚 《宁夏电网2015年继电保护整定方案及运行说明》 关于风电场继电保护整定计算与核算，由于目前风电机组短路电流计算模型尚不成熟，现阶段在保护定值计算中都将将风电场当做负荷对待。随着风电、光伏对系统的影响越来越大，因此在电网设备选择、校验和继电保护配置整定时，应该考虑风电对故障时短路电流的影响，为此特制定以下原则： 1风电场输电线保护整定原则：

风电场输电线：指系统与风电场升压变压器高压侧母线连接的输电线路 1.1配置：风电场输电线应为光差保护配置。 整定原则：与其它同电压等级的常规输电线路保护整定原则相同。 1.2 主保护： 两侧主保护正常投入； 1.3 后备保护： 1.3.1 系统侧： 后备保护均投入并带方向；方向由母线指向线路，整定原则按照相应规程执行。 1.3.2 风电场侧110kV 及以上线路： 单回线零序电流保护、距离后备保护考虑与系统侧其它110kV 馈线适当配合后可投入运行，零序I段退出运行，距离I 段可投入，整定原则按照相应规程执行。双馈式异步发电机的暂态波形含有非工频的衰减交流分量，导致距离元件、相突变量方向元件及选相元件等工作不正常，使距离I 段保护会超范围动作，建议以双馈式异步发电机为主的风电场送出线路距离I 段退出运行。 双回线整定原则同系统双回并列短线路负荷侧后备保护整定原则，零序I 段退出。 1.3.3 风电场侧35kV 线路： 速断保护退出；投入限时速断及过电流保护，不带方向，按与风电场升压变高压侧过流保护配合。 1.4 重合闸： 两侧均投入。一侧无电压检定，另一侧同期检定。对未配置线路抽取PT 的，尽快完善设备，以实现有条件重合闸方式。没完善前可暂时退出重合闸。 2 风电场升压变保护整定原则： 风电场升压变：指接入各台风机组的汇集线与系统之间配置的两卷或三卷变压器 2.1 配置： 变压器差动保护；两段式过电流保护，可带方向。 2.1.1 主保护整定原则： 差动保护整定原则按照整定规程整定； 2.1.2 高压侧后备保护： 一段带方向，方向由高压母线指向变压器，考虑与变压器低压侧带方向段过流配合；一段不带方向，作为变压器的总后备，考虑与高压侧出线、低压侧不带方向过流配合，保证升压变低压母线故障时灵敏度≥1.2； 零序保护应作为系统的后备保护，由调度下发。根据《3kV~110kV电网继电保护装置运行规程》DLT584-2007；对于风电等新能源中的主变等与电网配合有关的电力变压器，中性点直接接地的变压器零序电流保护主要作为变压器内部、接地系统母线和线路接地故障的后备保护，一般由两段零序电流保护组成。 变压器零序电流保护中，应有对本侧母线接地故障灵敏度系数不小于1.5的保护段。 对于单侧中性点直接接地变压器的零序电流I段电流定值，按保母线有1.5灵敏度系数整定，动作时间与线路零序电流I段或II段配合，动作后跳母联断路器，如有第二时间，则可跳本侧断路器。 零序电流II段电流和时间定值应与线路零序电流保护最末一段配合，动作后跳变压器各侧断路器，如有两段时间，动作后以较短时间跳本侧（或母联断路器），以较长时间跳变压器各侧断路器。 2.1.3 低压侧后备保护： 一段带方向，方向由变压器指向低压母线，考虑与低压侧出线的速断或限时速断配合，

煤矿高压整定计算示例

一、系统 ………３ 二、短路 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。

采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料

以上表中参数为说明书数值。 经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为： 最大运行方式下：最小运行方式下： （4）、线路参数 来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号： LGJ-95 2400/2340m 上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m 桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号： MYJV42-3×70-10 528/504m 桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 940/856m 桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 658/668m 桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： 15KV -3×50 850/850m 查表参数如下： 架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM 二、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。

整定计算说明

整定计算说明 一、常规电流速断保护及常规电流电压联锁速断保护实验整定计算： 10kV 35kV 35kV 35kV B C 2QF 4TA TA 2TA 1QF 010kV 4QF A 6TA 20MVA % 5.1000==d u kw p 200/5 500/5LGJ-125/40r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4 20MVA r1=0 x1=0.46r2=0 x2=0.46r0=0 x0=∞ LGJ-125/140 r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4 10MVA % 5.1000==d u kw p 2000/5 D 取基准容量MVA S B 20=，kV U BI 35= 计算各元件归算到35kV 侧的有名值 2 2 1035 *2010 *46.0??? ? ? ?=G X =28.175欧 20 35 * 105.02 =T X =6.43欧 1640*4.0==AB X 欧 56 140*4.0==BC X 欧 发电机电势归算至35KV 侧为：10 /35?='E E ＝10.5×35/10＝36.75KV 系统等效阻抗为：T G S X X X +==34.605欧 在AB 线路末端发生短路时，等效短路阻抗AB T G B X X X X ++=∑.=50.605欧 在BC 线路末端发生短路时，等效短路阻抗BC AB T G C X X X X X +++=∑.=106.605欧 a. 短路计算汇总（均为TA 一次数值） 在AB 线路末端发生三相短路，短路电流为： B B d X E I .max ..3∑*'= = 605 .50*732.175.36=0.419kA 在AB 线路末端发生两相短路，短路电流为：B B d X E I .min ..2∑*'= = 605 .50*275.36=0.363kA 在BC 线路末端发生三相短路，短路电流为： C C d X E I .max ..3∑*'= = 605 .106*732.175.36=0.199kA 在BC 线路末端发生两相短路，短路电流为：C C d X E I .min ..2∑*'= = 605 .106*275.36=0.172kA b. 电流速断保护定值计算及校验 动作电流：max ..' 'B d k pu I K I ==1.2*0.419=0.5028kA ，其中'k K 取1.2 灵敏度校验： 求出最小运行方式下发生两相短路时的保护范围：

井下中央变电所高压开关整定计算说明书

山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日

井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

煤矿整定值计算使用说明

目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 （9111 采面配电点） (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)

井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV,电缆截面：35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量：600kVA 开关额定短路容量：25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗：35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出：Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4： K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W 1 =(Xsy+Xw /) X (￡)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗：RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流： =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A

煤矿整定值计算说明书

目录

井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。 一、K1点选择在高压开关进线端 1：电源系统电抗 X Sy =S 2 U a S U =102/433=Ω （式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ） 2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ，Xo=Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=×=Ω Rw 1=RoL=×=Ω 3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=2 20.09240.230940.6776）（++=Ω 4：K 1点两相短路电流 I 2= Z 2U U a ?=7508.0210000?=6660A I 3=?3 2I 2 =7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K2点两相短路电流：

I 2 =Z 2U U a ?=046.02690?=7500A I 3=?3 2I 2 =8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。 三、K3点选择在100kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K3点两相短路电流： I 2= Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=?3 2I 2 =8476A 四、K4（9111采面配电点） 电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=Ω R W 干=RoL=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z= ∑∑+ 2 2 X R =Ω K4点两相短路电流：I 2= Z 2U U a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房 电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=Ω R W 干=R0L=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω

煤矿井下低压开关整定计算公式

煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]

低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗

控制回路PID参数整定方法精

Honeywell DCS 控制回路PID参数整定方法 鉴于目前一联合装置仪表回路自控率比较低，大部分的回路都是手动操作，这样不但增加了操作员的工作量，而且对产品质量也有一定的影响，特编制了此PID参数整定方法。 一、修改PID参数必须有“SUPPERVISOR”及以上权限权限，用键盘钥匙可以切换权限，钥匙已送交一联合主任陈胜手中； 二、打开要修改的控制回路细目画面，翻到下图所示的页面，修改PID控制回路整定的三个参数K，T1，T2； 三、PID参数代表的含义 K：比例增益（放大倍数），范围为0.0～240.0； T1：积分时间，范围为0.0～1440.0，单位为分钟，0.0代表没有积分作用； T2：微分时间，范围为0.0～1440.0，单位为分钟，0.0代表没有微分作用。 四、PID参数的作用 （1）比例调节的特点：1、调节作用快，系统一出现偏差，调节器立即将偏差放大K倍输出； 2、系统存在余差。 K越小，过渡过程越平稳，但余差越大；K增大，余差将减小，但是不能完

全消除余差，只能起到粗调作用，但是K过大，过渡过程易振荡，K太大时，就可能出现发散振荡。 （2）积分调节的特点：积分调节作用的输出变化与输入偏差的积分成正比，积分作用能消除余差，但降低了系统的稳定性，T1由大变小时，积分作用由弱到强，消除余差的能力由弱到强，只有消除偏差，输出才停止变化。 （3）微分调节的特点：微分调节的输出是与被调量的变化率成正比，在引入微分作用后能全面提高控制质量，但是微分作用太强，会引起控制阀时而全开时而全关，因此不能把T2取的太大，当T2由小到大变化时，微分作用由弱到强，对容量滞后有明显的作用，但是对纯滞后没有效果。 五、如果要知道控制回路的作用方式，可以进入控制回路的细目画面，进入下图所示页面： 其中“CTLACTN”代表控制器作用方式，“REVERSE”表示反作用，“DIRECT”代表正作用。 六、控制器的选择方法 （1）P控制器的选择：它适用于控制通道滞后较小，负荷变化不大，允许被控量在一定范围内变化的系统； （2）PI控制器的选择：它适用于滞后较小，负荷变化不大，被控量不允许有余差的控制系统；

开关整定值计算知识讲解

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.

则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

电气整定值表

电气整定值表

————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：

塑料铜芯电缆单位长度阻抗（Ω/KM） 线路末端相零阻抗线路末端相线阻抗电缆芯线截面积规格（㎜2） Zxl.0 Zx.0 4×2.5 17.55 8.773 4×4 10.97 5.483 4×6 7.334 3.666 4×10 4.392 2.195 4×16 2.752 1.374 3×25+1×16 2.277 0.899 3×35+1×16 2.022 0.645 3×50+1×25 1.359 0.455 3×70+1×35 0.981 0.330 3×9+1×505 0.712 0.250 3×120+1×70 0.545 0.205 3×150+1×70 0.512 0.172 3×185+1×95 0.409 0.148 3×240+1×120 0.352 0.130 注：Zxl.0 用于线路末端相零回路短路电流计算； Zx.0 用于线路末端相间短路电流计算； 阻抗系指正常运行温度65℃状态下电阻。

序号名 称 窗口 显示 定值说明 1 AD Ad 0-255 装置通讯地址 2 IL L 0-160A 电机铭牌额定电流，安 3 In in 1A,5A,10A, 25A,50A, 100A,160A 电流互感器（自带）一次额定电流，分7档 4 TS ts D0=1, 6-8 s 起动超时保护，允许起动时间秒 5 Td td D1=1, 3～4 s 断相保护，动作时间秒 6 Ir ir D2=1, 3～4 (倍) 堵转保护，动作电流对额定电流IL的倍数 7 Tr tr 3 s 堵转保护，动作时间秒。此保护在起动完成后才投入 8 Io io D3=1, 2～3 零序（单相短路）保护，单相接地短路电流对IL的倍数 9 To to 1～1.5 s 单相接地（零序）短路保护动作时间，秒 10 IU iu D4=1, 20%--报警用 30%―跳闸用 电流不平衡保护 %100% ?? — 不平衡度＝ 最大（小）相电流三相平均电流 三相平均电流 11 TU tu 报警60 s， 跳闸30 s 电流不平衡保护动作时间，秒。电压不平衡与电流关系见后 注 12 TL tl D5=1, 10 s 热过载保护，电机在6倍IL下动作时间，一般为10 s 13 Re rE 手动：0 自动:5～8 min 热过载保护动作后出口复位时间，防爆电机应设为手动复位，即定值0；一般电机为5～8分钟 14 工艺 联锁 D6=0 （退出不用） 需要工艺联锁跳闸时，一般另设计有DCS跳闸联锁接点接 于控制回路 15 tE tE D 7 =0（一般电机） 或D7=1,(tE) s tE保护一般用于增安型防爆电机，铭牌上有I A/I N（起动电流倍数）所允许时间，按此时间查曲线，找到其I A/I N＝7时对应的时间就是整定值tE（秒） 16 PA pa 一般为63， 有tE时191 保护投退定值。无tE保护时， D0+D1+D2+D3+D4+D5=1+2+4+8+16+32=63，有tE时再加 D7(128)，为191 注：1. 保护投退定义表（0——退出，1——投入） 代号D0D1D2D3D4D5D6D7 意义起动超 时 断相堵转 零序过 流 电流不 平衡 热过载 工艺联 锁 增安电 机tE时 间保护 当D0～D7为1（投入时）其值分别为：1，2，4，8，16，32，64，128。 2. 电压不平衡时每相差1%，不平衡电流为6%。国家允许电压不平衡度一般为2%以下，最大不超过4%，即最大不平衡电压下的不平衡电流为24%。

差动整定计算说明(详细)

差动保护（DCAP3040、DCAP3041）定值整定说明 说明：三圈变的整定计算原理与二圈变的整定计算原理相同，现以三圈变为 例来说明差动保护的整定计算。 1、计算变压器各侧额定一次电流 n n n U S i 3/= 式中 S n —变压器额定容量（kV A ）（注意：与各侧功率分配无关） U n —该侧额定电压（kV ） 2、计算变压器各侧额定二次电流 ln /n i K I n jx n ?=' 式中 K jx —该侧CT 接线系数（二次三角形接线K jx =3，星形接线K jx =1） n ln —该侧CT 变比 3、计算平衡系数 设变压器三侧的平衡系数分别为Kh 、Km 和Kl ，则： （a ）降压变压器：选取高压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 ''=''==nl nh nm nh m h I I K I I K K //1 1 （b ）升压变压器：选取低压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 1//1=''=''=K I I K I I K nm nl m nh nl h 4、保护内部计算用变压器各侧额定二次电流 经平衡折算后，保护内部计算用变压器各侧二次电流分别为 '='=' =l l m m m h h I K I I K I Ih K I 1 保护内部计算用各侧额定二次电流分别为：

对降压变压器： '='='='='='=nh nl l nl nh nm m nm nh nh h nh I I K I I I K I I I K I 对升压变压器： '='='='='='=nl nl l nl nl nm m nm nl nh h nh I I K I I I K I I I K I 可见经平衡折算后I nh =I nm =I nl ,即保护内部计算用变压器各侧额定二次电流完 全相等，都等于所选的基本侧的额定二次电流。因而，在进行整定计算时，完 全不考虑变压器的实际变比，而以折合到基本侧的标幺值进行计算，此时容基 值应使用变压器额定容量S n ，电压基值应使用基本侧的额定电压U n ，电流值 就是I nh (=I nm =I nl )。 5、动作特性曲线参数的整定 差动保护动作特性曲线如下图所示： I sd I zd0 zd 图中I dz0为最小动作电流，I zd0为最小制动电流，I sd 为差流速断动作电流， K 为比例制动系数。 动作电流l m h dz I I I I ??? ++= 制动电流),,max(l m h zd I I I I ??? = 式中：c b a ,,=? 说明：差动保护为防止区外故障时，由于CT 特性不一致，引起不平衡电流造 成误动，采取了比率制动特性。理性的制动特性曲线为通过原点、且斜率为制动 系数为K1的一条直线，如图中OBC 线。 在变压器内部短路，当短路电流较小时，具有无制动作用，使之灵敏动作，为 此制动特性是具有一段水平线的比率制动特性曲线，如图中ABC 折线。水平的 动作电流称为最小动作电流Idz0，微机开始具有制动作用的最小制动电流称为拐 点电流Izd0。由于制动特性曲线不一定经过原点0，如图中ABD 折线，只有斜 率m=(Icd-Idz0)/(Izd-Izd0)为常数，而制动系数K=Icd/Izd 却随制动电流不断变化， 故整定的比率制动系数K ，实质上是折线的斜率m 。

煤矿高压整定计算示例

一、系统 …………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，

两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器 (2)井下变压器参数

定值整定说明

与定值项相关的说明 各种电流、阻抗等定值若无特殊说明，均为二次值。同时包含以下注意事项： 1.电压一次额定值、电流一次额定值：分别为一次系统中的线电压、 一次系统中电流互感器原边的额定值。 2.电流二次额定值：为一次系统中电流互感器副边的额定电流值， 只能整定为1A或5A。 3.线路总长度：被保护线路的总长度，单位是公里，用于测距。 4.零序电阻补偿系数Kr、零序电抗补偿系数K x为：按线路实际 参数计算，K x=（X0-X1）/3X1，K r=(R0-R1)/3R1,其中R1和X1为线路单位长度上的正序电阻和电抗，R0和X0为线路单位长度上的零序电阻和电抗。 5.线路正序阻抗角：按实际全场线路正序阻抗角整定。 6.线路正序电阻、线路正序电抗：按实际全场线路正序电阻和正序 电抗的二次值整定，用于测距。 7.变化量启动电流定值：保证线路末端故障时有足够的灵敏度。建 议定值：取额定电流的0.2倍（CT为1A时取0.2A，CA为5A时取1A）。对于负荷波动较为频繁剧烈的线路（如电气化铁路、冶金、化工等），可以适当提高定值减少保护装置频繁启动。 8.零序启动电流定值：按躲过最大零序不平整电流整定，亦可参考 零序Ⅳ段电流定值。线路两侧建议按一次电流相同来整定。 9.距离电阻定值：阻抗四边形特性的电阻分量边界，应按照可靠躲

过本线路可能出线的最大负荷整定，并具有1.5倍以上的裕度，即：R≤最大负荷的最小阻抗/1.5。如最大负荷电流按额定电流取，党In=5A时，Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈7.0Ω；当In=1A时，Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈35.0Ω。 10.距离保护各段阻抗定值、距离保护各段时间定值：距离保护阻抗 定值指该段保护范围的阻抗值。即使某一段元件不投，各段定值仍需按照“距离保护Ⅰ段阻抗?距离保护Ⅱ段阻抗?距离保护Ⅲ段阻抗”的规定，否则将引起跟阻抗元件相关的多种元件失配。11.零序过流保护Ⅰ~Ⅳ段、时间定值：零序电流各段分别判断，没有 大小次序的要求，但各段电流定值均应大于或等于零序启动电流定值。 12.相过流保护电流、时间定值：两段式不带方向，不经电压闭锁的 相过流保护。 13.重合闸同期合闸角：用于重合闸方式的电源侧，在受电侧重合闸 成功时，电源侧进行同期电压鉴定。为保护电源侧开关可靠重合成功，一般取30~40°。 14.低频减载频率：低频减载频率定值根据电力系统具体情况整定， 系统频率低于该定值时切除被选择负荷。当频率小于45H z时，闭锁低频减载功能。 15.低频减载时间：原则上尽可能短，但考虑到系统振荡或系统故障， 一般取0.5s。 16.低频减载时间：为线电压值。当线路电压小于该闭锁电压定值时，