L33计算书
给水管网计算书
院系：建筑工程学院市政工程系
专业：给水排水工程
学号：14043119
姓名：吕屾
指导老师：张岩
一.基本数据
计算二泵最高日最高使用水量
城市人口数：494*（131-3）=63232人
工厂高温作业人数：528*40%=211.2≈211人
工厂一般作业人数：528-211=317人；
居民生活用水量：63232*120=7587840升/日；
工厂生活用水量：211*35+317*25=15310升/日；
工厂淋浴用水量：211*60+317*40=25340升/日
工厂用水总量：2310000+25340+15310=2350650升/日
官网漏损水量：10%*（7587840+2350650）=993849升/日
官网未遇见水量：10%*（7587840+2350650）=993849升/日
绿化及道路浇洒用水量：（10%+8%）*（131-3）*10000*2.0=460800升/日
最高日用水量：7587840+15310+2310000+25340+993849+993849+460800=12386988L/D 最高时用水量：6-7时：726364.006/3600=201.77L/s
集中出流量：105335/3600=29.26L/s
时用水量：
浇洒道路用水和浇洒绿地用水计算均采用2.0L/（㎡*d）；未预见水量计算按生活生产总用水量的10%计算；
官网漏损计算按生活生产总用水量的10%计算；
道路面积率规定为8%；
绿化面积率规定为20%
二．清水池容积计算
1.清水池调节容积：W1=12386988X13.35%=1653.66m3
2.消防贮水量：W2=35X60X60X2X2=504m3
3.水厂生产用水按日用水量的5%计算：W3=12386988X5%=618.35m3
4.安全贮量按照清水池调节容积，消防贮水量与水厂安全水之和2%计算W4=2%X(W1+W2+W3）=5
5.52m3
清水池容积：W=W1+W2+W3+W4=2831.53m3
三．管网分配
最不利点：14
定线控制点位最远点14
1.定线：主干管： 1-7-8-9-10-14、
干管：1-2-3-4-5-6-10、9-13,7-11-12-13-14
联络管：9-5、8-4、7-3 12-8
2.计算比流量：qs=（201.77-29.26）/5782=0.0298357L/(m*s)
3.确定沿线出流：
4.确定节点出流量
四.环状管网水力计算
1. 环状管网水力计算
0.08
最终大环闭合差：-0.7449m
环取逆时针为负，顺时针为正
校核：各环闭合差均小于0.5m，大环闭合差小于1m，满足要求2.消防校核
注：各环取逆时针为负，顺时针为正
校核：各环闭合差均小于0.5m，大环闭合差小于1m，满足要求
3.闭合差的调整
调整值最终值
0.0016 -1.8152
0.0258 -0.5778
0.0266 1.3001
0.1276 1.0929
0.18160
-0.0266 -1.3001
0.1788 -1.2446
供配电参考计算书
目录 摘要................................................................................................................. I Abstract ........................................................................................................ II 第一章系统概述 . (1) 1.1 工程概况 (1) 1.2 设计概述 (1) 第二章供配电系统初步方案设计 (2) 第三章低压配电系统施工图设计 3.1 1AP-1照明配电箱 3 3.29 一层照明总配电箱3 3.45 生活水泵控制箱. . . . 第四章变压器负荷计算电容补偿及设备选型4 4.1 一号变压器负荷计算、电容补偿计算 (4) 4.2 二号变压器负荷计算、电容补偿计算 (5) 4.3 高低压侧短路电流计算 第五章低压一次设备选型、保护整定及各种校验 (9) 5.1对109 出线柜 (12) 5.2 对104电容补偿柜 (13) 5.3对101进线柜 (13) 5.4 对107联络柜 (14)
第六章高压一次设备选型、保护整定及各种校验 6.1 对AH01 进线柜 (9) 6.2 对AH02 进线柜 (9) 第七章电压损失校验 (33) 4.1 电气设备的基本阻抗参数 (33) 4.1.1 变压器的阻抗 (33) 4.1.2 自动开关过电流线圈的阻抗 (33) 4.1.3 空气断路器的阻抗 (34) 4.1.4 电流互感器的阻抗 (34) 4.1.5 其它有些电气设备阻抗 (34) 4.2 各回路校验 (34) 第八章建筑物防雷设计 (58) 6.1 防雷接地设计 (58) 6.2 建筑物防雷措施 (58) 6.3 确定防雷等级 (58) 6.3.1 建筑物年预计雷击次数计算 (58) 6.3.2 本建筑防雷等级 (59) 参考文献 (61) 致 (62)
楼梯斜跑脚手架计算公式
斜道计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
平面图 立面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上横向水平杆上纵向水平杆根数 m 2 横杆抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730
水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.035+G kjb×l b/(m+1))+1.4×G kq×l b/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+ 1.4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m 正常使用极限状态 q'=((0.035+G kjb×l b/(m+1))+G kq×l b/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0.894=1.211kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×1.668×(1/0.894)2=0.209kN·m
σ=M max/W=0.209×106/4730 = 44.186 N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax= 0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)4/(100×206000×113600)=0.548m m≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R max=1.1×ql a/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN 正常使用极限状态 R max'=1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN 四、横向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=R max/cosθ=2.052/0.894=2.295kN q=1.2×0.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 F1'=R max'/cosθ=1.49/0.894=1.667kN q'=0.035kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
孤立档计算书
计算程序版本：DMTSETUP2K单机版20081111 工程索引卷册号： S1211S-D0202 延边和龙崇善66kV输变电工程 和龙～新兴洞T接崇善变66kV送电线路工程 施工图设计阶段 孤立档导、地线计算书 主任（专业）工程师： 主设人： 全校人： 设计计算人 吉林省骏天电力工程设计有限公司 2012-05-12
本次计算名称:G1~G2导线 2012年5月12日10时59分原始数据部分: 导线规格及设计数据:JL-G1A-150/25 名称符号数值单位 导线规格: 弹性系数Ｅ76000 ＭＰa 线膨胀系数α0.00001890 １/℃ 单位长度重量Ｗ0.6001 ｋｇ/ｍ 外径ｄ17.10 ｍｍ 计算截面Ａ173.11 ｍｍ^2 拉断力Ｔp 50986 Ｎ 气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm ⑴最低气温-40 0 0 ⑵平均气温-5 0 0 ⑶最大风-5 28 0 ⑷覆冰-5 10 10 ⑸最高气温40 0 0 ⑹安装-15 10 0 ⑺外过电压(无风) 15 0 0 ⑻外过电压(有风) 15 10 0 ⑼内过电压-5 15 0 ⑽校验工况1 70 0 0 导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2) 自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 3.3996 外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 3.4764 内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 3.7722 大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 6.6334 安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 3.4764 覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 7.8992 校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 3.3996 绝缘子串数据: 小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1 绝缘子串重量(kg):66.690, 绝缘子串重量(kg):66.690 绝缘子串长度(m):1.846, 绝缘子串长度(m):1.846 绝缘子串总片数:14, 绝缘子串总片数:14 绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05
桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
单向板肋梁楼盖设计计算书(参考例题)
目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板 6.6,次梁的跨度为m 的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下：
钢管落地脚手架计算书
外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
人行索道桥计算书
官渡镇紫阳台景观人行索桥工程计算书 重庆 二〇一四年九月
目录 1. 工程概况 (3) 1.1人行索桥概况 (3) 1.2设计标准 (3) 1.3计算依据 (3) 2. 计算方法与建模计算 (4) 2.1分析模型 (4) 2.2模型样图 (4) 2.3既有状况下人行索桥承载验算 (4) 2.3.1 自重内力及位移计算 (4) 2.3.2 施加人群荷载内力及位移计算 (6) 3. MIDAS建模结果分析及验算 (9) 4. 人工验算 (9) 4.1基本参数 (9) 4.2验算过程 (9) 4.2.1 内力验算 (9) 4.2.2 位移验算 (10) 4.2.3 抗风索验算 (11) 5. 地锚稳定性验算： (12) 5.1基础抗倾覆稳定性验算 (12) 5.2基础抗滑稳定性验算： (13) 6. 参考文献 (14)
1.工程概况 1.1 人行索桥概况 紫阳台人行索桥，位于官渡河下游1000m处，布置高程324.35m。左右岸与新修人行道相接。桥面总宽2.0m，人行道宽度1.7m，采用6根直径31mm的钢索作承载索，2根直径31mm的钢索作防护索，桥面采用厚3.5cm松木板作人行走道，两侧设有栏杆，全桥总长约66m。该桥主要承担人员过河交通。 1.2 设计标准 设计荷载：业主要求一次能满足通过50人，现偏安全取人群荷载3.4kN/m进行验算。 本桥跨径为66m，矢高为1.65m,按抛物线计算各点高差。 主索采用GB1102-74标准的6×19+1Φ46钢丝绳6根,公称抗拉强度为1870MPa，主索垂跨比约为1/40,矢高1.65m，护栏防护吊杆及抗风索采用Φ16.5钢丝绳;索采用钢丝均为镀锌钢丝，并涂防锈涂料。 桥梁设计线位于桥梁中心线，不设置横坡。 本桥为悬带桥，塔架为钢筋混凝土，桥面为木板，桥面横梁为槽钢。 基底岩石单轴极限抗压强度不小于21.0MPa。 未尽事严格按《公路桥涵施工技术规范》（JTG T/F50－2011）执行。 1.3 计算依据 1）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 2）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）； 3）中华人民共和国行业标准.《公路桥梁抗风设计规范》（JTG.T D60-01-2004）； 4）中华人民共和国国家标准.《重要用途钢丝绳》（GB8916-2006）。
悬臂钢筋混凝土排桩支护结构设计计算书
悬臂支护结构设计计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《土力学与地基基础》 一、参数信息 1、基本参数
条形局部荷载 3.5 4 4 / 0 矩形局部荷载 4 5 5 6 2 结构重要性系数γ0 1 综合分项系数γF 1.25 嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.3 突涌稳定安全系数K h 1.1 土压力分布示意图
附加荷载布置图 1、主动土压力计算 1）主动土压力系数 K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-18/2)=0.528； 2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：0-0.8m H1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/19=0.158m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×0.158×0.656-2×10×0.6560.5=-14.229kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(0.8+0.158)×0.656-2×10×0.6560.5=-4.258kN/m2 第2层土：0.8-2m H2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[15.2+3]/20=0.91m P ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=20×0.91×0.656-2×10×0.6560.5=-4.26kN/m2 P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=20×(1.2+0.91)×0.656-2×10×0.6560.5=11.484kN/m2 第3层土：2-4m
基坑支护双排桩施工计算书[详细]
C-C剖面双排桩调整方案专家审批人(签字):
C-C剖面双排桩调整方案 一、调整说明 中科院自动化所智能化信息系统研究平台基坑支护形式东、北侧(A-A、A-1剖面)采用摘帽土钉墙及下部采用桩锚支护的复合支护形式,西、南侧(B-B、C-C 剖面)采用地面成桩的形式,其中局部(C-C剖面)采用双排桩的支护体系. 由于南侧场地限制,在双排桩施工中又遇相邻单位锅炉房以前施工的土钉的阻碍和地下-1.70米有一市政水管通过,按原支护设计中,双排桩的桩间距及排距,在施工不能按设计施工,所以此部位双排桩需做调整后施工. 二、双排桩理论分析 双排桩支护是基坑工程中常用的一种支护形式,它是由前排、后排平行的钢筋混凝土桩及桩顶连梁组成的框架式空间结构.双排桩支护结构由于不需要架设内支撑,因此有更大的施工空间,挖土方便,具有更大的侧向抗弯刚度,从而能有效的限制侧向变形. 三、调整方案确定 按原方案排距为1.80米,桩间距为2.40米,在此部位施工时由于有市政水管限制了此设计参数,所以满足不了施工.经重新计算排距、桩间距(排距为1.60米,桩间距为2.20米)本部位双排桩可做相应调整,具体调整如下: 1、双排桩按矩形排桩,排桩间距为1.60米,前后排桩间距为2.20米,桩径及桩 配筋按原方案执行. 2、由于场地限制,预留结构施工工作面为200米米. 3、在布放桩位时需反复定位此部位结构外墙线并放出打桩时的桩外皮控制 线. 4、保证钻机平行支立,钻杆的垂直度. 5、双排桩部位的道路恢复:由于市政水管影响,影响长度30米,南侧双排桩 部位在施工双排桩时由于施工工作面小 ,为了保证不破坏市政水管,所以在施工时挖至市政水管埋深部位(-1.70米),因此在恢复道路时,此部位需作挡土墙回填土压实后,浇筑20厘米厚C15混凝土.具体做法日下: 1)砖砌挡土墙:墙高:1.70米,厚度370米米,米5.0水泥砂浆砌筑.每500米米高通长铺设3φ6.5拉结钢筋,墙与柱连接处预留马牙槎,先退后进,每步槎高不得大
外脚手架施工方案及计算书
目录 一、主要规程、规范 (1) 二、工程概况 (2) 三、脚手架的搭设 (2) （一）主要部位施工方法： (2) （二）、脚手架构造 (3) （三）、拉吊式卸载 (4) （四）、安全防护措施与脚手架附设工程 (4) 四、安全围护的搭设 (4) 五、卸料平台的搭设 (5) 六、脚手架的防雷、防电和防火 (5) 七、脚手架的验收与保养 (6) 八、安全技术措施 (6) 九、脚手架拆除 (8) 十、外脚手架计算 (9) 一、主要规程、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）； (2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）； (3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）； (4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）； (5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；
(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) (7)施工图纸。 二、工程概况 公寓—5的建筑面积为11000.2m2，其中地上10层，地下二层，户数共54户，建筑高度为39.7m，由三栋28.3m*19.6m的阶梯式建筑物组成。公寓—6的建筑面积为9467m2，地上10层，地下二层，户数36户，建筑高度为45.3m，建筑物长度为63.95m*23.1m。 施工用的外墙脚手架采用落地式钢管脚手架，从外地坪开始搭设，搭设高度约为46m。脚手架材料的钢管统一选用Φ48X3.5钢管，严禁与Φ51X3钢管混用。其质量符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。立柱与立柱，大横杆之间的连接采用对接扣件，小横杆与立柱、大横杆与立柱之间的连接采用直角扣件，剪刀撑与立柱的连接采用旋转扣件，扣件采用标准可锻铸铁扣件，扣件需经检查无脆裂、变形和滑丝。脚手板选用制作竹棚板，脚手架外围用密眼阻燃安全网封闭围护。 连墙紧固拉杆的材质应符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。连墙紧固拉杆全部配套使用。拉吊件选用材料需按规定配套使用，钢吊环采用Φ16钢筋制作。斜拉杆采用Φ18钢筋制作，花蓝螺栓(即开式索具螺旋扣)采用0U型M22，钢丝绳采用中15.5D型GB355—64。钢吊环与斜拉杆均采用I级钢，不得采用冷拉钢筋和残旧钢筋。 三、脚手架的搭设 （一）主要部位施工方法： 根据本工程的立面特征及结构特点，本工程外脚手架拟采用传统着地式的双排单立杆脚手架，外脚手架沿建筑外围搭设。脚手架立柱柱距不大于1.8米，步高为1.90米，脚手架的离墙距离应满足建筑物外墙装饰的需要。脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。支承在楼板上的立柱加垫板、外地台部分必须在密实的原土层上，否则另行加垫板。
悬索桥猫道设计计算书
计算说明 1、钢丝绳的实际参数由的产品质量保证书确定后，再进行复核验算。 2、在猫道承重索的计算中，风力根据设计提供的信息，按桥面处14.7m/s计，中跨、边跨分别计算。 3、在猫道承重索的荷载计算中，未计扶手绳及其绳卡的重量，施工人员按4人/4m，每副中跨猫道最多一次上20人计，每副边跨猫道最多一次上10人计。 4、猫道线性依据主缆空缆线形为基础进行计算。 泓口悬索桥猫道检算书 1、编制依据 （1）泓口大桥猫道设计图 （2）公路桥涵设计规范（JTJ025-86） （3）钢丝绳产品质量说明书（E04-426,B04-12496） （4）公路桥涵设计手册——《参考资料》 （5）简易架空缆索吊（段良策，人民交通出版社） 2、工程概况 泓口悬索桥为三结构，理论跨径42m+102m+42m。猫道系统顺桥向按三跨分离式设置，边跨的两端分别锚固于5#、10#过渡墩箱梁顶面，中跨两端均锚固于塔柱上。横向通道在跨中位置一个。每幅猫道宽3.0m，高1.0m，处于主缆正下方，面层与主缆中心距1.4m，与主缆线型基本一致。 每幅猫道承重索采用4根υ22.5钢丝绳（6W(19)-公称抗拉强度
2000MP a）,其两端分别锚固于两岸锚固端前端的型钢预埋件上，在两岸塔顶处断开，与塔顶顺桥向两侧的调节装置连接。 每幅猫道面层由［10槽钢（间距2.0m）/50×50mm］防滑方木条（间距0.5m）和υ1.6mm小孔（16×16mm）钢丝网、υ5mm大孔（50×100mm）钢丝网组成；两侧设1根υ16扶手钢丝绳，并每隔2.0m 设一道∠63×4mm角钢栏杆立柱，侧面防护网采用υ5mm（80×100mm）大孔钢丝网绑扎在立柱与扶手索上。 猫道选用钢丝绳相关参数如下 3、中跨猫道承重索检算 3.1荷载计算（按单幅猫道分析） 荷载包括恒载、活载及风力、温度等附加荷载。 3.1.1恒载 恒载包括承重索、面层、栏杆、索股滚轮支架、横通道抗风缆及其张力，其中横通道、抗风绳以集中荷载计，其余以均布荷载计。 3.1.1.1恒载均布荷载
排桩计算书
1、A－A剖面排桩（-10.15m）设计计算书 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=
安全通道计算书
计算书 1 工程概况 本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为1:0.68。 2 编制依据、脚手架选型、稳定性验算 2.1编制依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 （2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （5）边坡设计图纸、施工现场实际情况。 2.2 脚手架选型 根据现场的实际情况，该处脚手架采用扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采用φ48×3.5钢管，连接扣件采用标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度2.0~ 3.0m。其它杆最大长度为6.0 m，脚手架根据边坡实际设计参数采用落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸如下： 1）立杆：纵距为1.2m，横距为1m； 2）脚手架步距；步距为1.5m； 3）剪刀撑设置；间距为6m（4跨左右）一排剪刀撑； 4）连接坡面杆件设置；连墙件两步两跨布置，通过焊接连接与出入山体的锚杆连接。 5)在脚手架的两侧设置横向斜撑，布置在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端上，距离主节点的位置≯150mm。 2.3 稳定性验算 2.3.1 基本参数
2.3.2 荷载参数 搭设示意图： 平面图 立面图 2.3.3 纵向水平杆验算 计算简图如下： 水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.038+G kjb×l b/2)+ 1.4×G kq×l b/2)×cosθ=(1.2×(0.038 +0.35×1/2)+
支护桩计算书
新建杭州至长沙铁路客运专线工程浙江段支护桩计算书 编制：王仁淑 复核： 审核： 中铁四局集团公司 二〇一一年五月
1.工程概况 汤溪特大桥于DK192+718处上跨既有沪昆线，新建铁路与既有铁路夹角19°,跨越处铁路宽13m ，对应既有沪昆里程为K395+338，新线铁路采用门式墩＋24简支跨越，通行净空按7.96m 考虑。 承台开挖施工时，因承台边线距离既有铁路距离较近，按1：1.5放坡开挖，开挖边坡线在安全线外，承台施工时必须对既有铁路做防护桩才能进行承台开挖。 2.支护桩的布置 根据营业线路基横断面结构尺寸、与基坑的位置关系、承台设计尺寸以及底设计标高，计划营业线安全放坡边线范围以内的基坑开挖采用支护桩进行防护，根据现场实测，汤溪特大桥邻近营业线基坑开挖深度均在5m 范围以内。取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。 3.支护桩的设计 支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。 4.工况计算 4.1.工况一 开挖深度4.9m 以内的基坑支护采用直径1.00m 挖孔桩，设计桩长10m ，其中基底以下锚固长度5.1m ，查阅《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009,列车竖向荷载、铁路线路结构可换算成土柱，分布宽度3.3m ，分布高度3.1m ，距坑边距3.6m, 桩板墙所受的主动土压力采用公式：ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ计算。 ai K ：主动土压力系数：)2 45(2ik ai tg K ?- ?= rk σ：计算点深度zj 处自重竖向应力。 k 0σ：基坑外侧任意深度附加竖向应力标准值。 k 1σ：基坑外侧深度CD 范围内附加竖向应力标准值。
盖板涵计算书很全面
盖板涵计算书（参考版） 一、盖板计算 1、设计资料
盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。 ×盖板涵洞整体布置图 2、外力计算 1）永久作用 （1）竖向土压力
q=K×γ 2 ×H =×20×= kN/m （2）盖板自重 g=γ 1 ×d=25×= kN/m 2）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用） 计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。 车辆荷载顺板跨长： La=c 轮 +2×H×tan30°=+23/3= m 车辆荷载垂直板跨长： Lb=d 轮 +2×H×tan30°=+23/3= 单个车轮重： P=70*=91 kN 车轮重压强： p= a b = P L L 91/（×）= kN/m2
3、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力 跨中弯矩： M1=（q+g ）×L 2/8=（+）× /8= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： V1=（q+g ）×L 0/2=（+）× /2= kN 2）由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩： a a 2p -b 2= 4 L L L M ?? ???=**（）*4= kN 边墙内侧边缘处剪力： a a 00 p b -2= L L L V L ? ? ? ??= ***（2）/5= kN a a p - b 2= 4 L L L M ?? ???a a 0 p b -2=L L L V L ? ? ??? 3）作用效应组合 跨中弯矩： γ0Md=（+）=×（×+×）= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： γ0Vd=（+）=（×+×）= kN??m 4、持久状况承载能力极限状态计算
{最新文档}剪刀撑与横向斜撑
剪刀撑与横向斜撑 ： 1．剪刀撑的设置： ①剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角45°～60°。 ②在外侧面连续设置剪刀撑。 ③剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不少于1m，采用2个旋转扣件固定，钢管伸出扣件边缘100mm。 ④剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上。 旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 ⑤剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须 支承在垫块和垫板上。 ⑥剪刀撑从底部至脚手架顶层连续设置。 2．横向斜撑设置： ①横向斜撑在同一节间，由底到顶层呈“之”字型连续布置。 ②横向邻撑在拐角处和脚手架中部设置。 八、栏杆、挡脚板、扫地杆设置： 1．栏杆、挡脚板设置： ①栏杆和挡脚板搭设在外立杆内侧。 ②上杆设上栏杆、中栏杆两根，上栏杆高度为 1.2m，中栏杆高度为 0.6m。 ③挡脚板高度为180mm。用30mm厚木板制作。在作业层、斜道上使用。表面黑黄相间油漆，间距30公分。
2．扫地杆的设置： 脚手架设纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不 大于200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上。 九、悬挑架子结构： 1．从落地脚手架第十二步开始悬挑，悬挑部分和落地脚手架及二次悬挑部 分分离，不准任何连接。 2．悬挑支架间距 1.8m（同立杆间距）。 3．斜撑杆下方支点必须落在下层结构砼上。 4．除悬挑支架外，其它搭设要求同前落地式搭设要求相同。 5．悬挑部分结构要求如下图（计算书附后）。 剪刀撑按纵、横向各5米设置一道 、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角， 6.4剪刀撑的搭设方法： 在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜 在5～7根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。 剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆 上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于 10cm处。剪刀撑下端一定要落地。摘＆#8195;要由于目前还没有满堂脚手架设 计与施工验收技术规范，为使满堂脚手架的设计与施工纳入科学化、规范化的 轨道，以保证满堂脚手架的施工安全，本文结合深圳市南光高速公路第28合同
计算书大师软件使用教程之缆索吊装计算(主索、起重索、牵引索、扣索)
之缆索吊装计算 软件使用教程之缆索吊装计算 “计算书大师”软件使用教程 1、软件简介 计算书大师软件（Calculation Sheets Master），英文简称CSM，最新版本CSM2013，该软件具备结构设计、施工计算的相关功能，包括：钢筋混凝土柱偏心受压配筋计算，缆索吊装计算，钢材压杆稳定计算，混凝土受冲切承载力计算，混凝土局部承压计算，喷射混凝土搅拌站基础计算，隧道通风设计计算，桩基相关计算，挡土墙计算，普通梁配筋计算，风荷载计算，钢结构连接（对接焊缝、角焊缝、螺栓）设计计算，新浇混凝土对模板侧压力计算（公路规范和铁路规范），滚石冲击力计算，工字钢抗弯、抗剪、抗压自动计算，线性内插计算，材料体积面积计算、截面特性计算等等，对部分规范中的参数采用数据库自动查询的办法，比如不同截面类型的钢柱受压稳定系数查表，混凝土抗拉、压强度设计值查规范，贝雷梁截面特性及杆件尺寸重量等参数查询等等，省去了查询相关规范和书籍的麻烦，同时也省去了您将计算书录入Word的麻烦，计算一步到位，完全自动化。对结构设计人员及施工技术人员来讲，CSM软件是一位很好的“技术帮手”，“计算书大师软件”为工程技术人员快速化决策提供有力的技术支撑，大大节约了您编制计算书的时间！ CSM软件由石家庄铁道大学2010届本科毕业生胡帮义开发，在开发的过程中得到了石家庄铁道大学硕士生导师、博士--黄羚教授的大力支持，同时得到相关同学的帮助，在此对他们表示诚挚的感谢！ 2、软件功能介绍 计算功能 缆索吊装计算功能 2.1缆索吊装 2.1.1开发目的 在拱桥施工中经常要使用缆索吊机，缆索吊机的结构安全是保证施工安全的重要方面，结构安全的保证很大程度上需要对结构进行力学计算。故设计人员需经常对相关索进行施工工况下计算，以确保满足施工受力要求。在缆索主索计算中，有个索张力方程，方程相当复杂，还需要解一元3次方程试算。计算工作量巨大，为了快速、方便、准备地进行该项计算，并生成Word版本计算书，特开发该项计算功能以减轻技术人员的劳动强度。
落地式外脚手架施工计算书
目录 第一章编制依据 (1) 第二章工程概况 (1) 第三章脚手架搭设方案 (2) 第四章施工准备 (2) 第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2) 第六章脚手架拆除 (16) 第七章防电 (17) 第八章避雷 (18) 第九章脚手架的验收及维护 (19) 第十章安全注意事项 (20)
第一章编制依据 一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结 构施工图及相应标准图集。 二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130—2001 建筑结构荷载规范GB50009-2001 混凝土结构工程施工及验收规范GB50204—2002 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 三、本工程施工组织设计 四、计算软件：PKPM施工版 第二章工程概况 拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通方便。该工程占 地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。 建筑群为2幢18层和2幢28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。 本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。 本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。年平均风速为3.3米/秒， 累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台 风影响的结果。珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。基 本风压为0.85kN/m2。
排桩计算参数
岳屏明珠苑排桩(地下连续墙)规范计算书 一、计算基本数据本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 1.地质勘探数据如下: 序号h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型 1 8.00 19.00 10.00 15.00 35000 水土合 算填土 2 , 16.00 17.00 27.30 23.70 3500 粉土 表中：h为土层厚度(m), 为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa), 为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-1.10m，基坑内侧水标高-12.30m。 2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-12.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-12.30m处。侧壁重要性系数0.90。桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度5.70m，桩墙计算宽度1.18m。桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m 3.地面超载：————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 均布荷载基坑外侧 0.00 10.00 -- -- ——— 二、计算结果——————————————————————计算方法 最大正弯矩kN.m位置(m) 最大负弯矩kN.m位置(m) 剪力(kN) 位置(m) 经典法458.36 -8.11 423.04 -15.15 243.67 -12.30 支撑道号标高(m) 支撑内力(kN) 第1道-2.00 81.42 第2道-5.00 261.01 —————————————————————————————————— ———RichTextBox1_