年产120万吨炼铁车间设计_毕业设计

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重庆科技学院毕业设计（论文）

年产130万吨生铁的炼铁厂设计

院（系）冶金与材料工程学院学院

专业班级冶金技术2007级2班

重庆科技学院毕业设计

重庆科技学院

毕业设计（论文）题目年产130万吨生铁的炼铁厂设计

院（系）冶金与材料工程学院

专业班级冶金技术2007级2班

学生姓名学号

指导教师职称教授

评阅教师___ _ 职称___

2010年 6 月 10 日

目录

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目录

中文摘要 ........................................................................................................................... I ABSTRACT ..................................................................................................................... II 1 绪论 (1)

1.1我国高炉炼铁技术的进步 (1)

1.1.1高炉炉体结构技术的进步 (1)

1.1.2高炉无料钟炉顶设备技术创新 (1)

1.1.3高炉煤气全干式布袋除尘技术 (1)

1.1.4研究开发助燃空气高温预热技术 (1)

1.2我国高炉炼铁技术的发展趋势 (2)

1.2.1高炉炉容、技术装备大型化 (2)

1.2.2高风、温低燃料比 (2)

1.2.3精料技术的提高 (2)

1.2.4开发非高炉炼铁技术装备，促进炼铁技术的发展 (2)

2 高炉配料计算 (3)

2.1配料计算的目的 (3)

2.2配料计算时需要确定的已知条件 (3)

2.2.1原始资料的收集整理 (3)

2.2.2选配矿石 (4)

2.2.3确定需要的冶炼条件 (4)

2.2.4 配料计算的内容 (6)

2.3计算方法与过程 (6)

2.3.1计算方法 (6)

2.3.2确定生铁成分 (7)

2.3.3计算所配矿石比例 (7)

2.3.4计算冶炼每吨生铁炉料的实际用量 (8)

2.3.5终渣成分及渣量计算 (8)

2.3.6生铁成分校核 (9)

3 高炉物料平衡计算 (10)

3.1高炉物料平衡计算的意义 (10)

3.2高炉物料平衡计算的内容 (10)

3.2.1 根据碳平衡计算风量 (10)

3.2.2 煤气成分及数量计算 (11)

3.2.3 编制物料平衡表 (13)

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4 高炉热平衡计算 (14)

4.1热平衡计算的目的 (14)

4.2热平衡计算方法 (14)

4.3热平衡计算过程 (15)

4.3.1 热量收入 (15)

4.3.2 热量支出 (16)

4.3.3 热平衡指标计算 (19)

5 高炉炉型设计 (20)

5.1总述 (20)

5.2高炉炉型计算 (20)

5.2.1 确定年工作日和日产量 (20)

5.2.2 定容积 (20)

5.2.3 炉缸尺寸 (20)

5.2.4 炉腰直径 (21)

5.2.5 炉腹高 (21)

5.2.6 炉喉直径 (21)

5.2.7 炉身高 (21)

5.2.8 高炉有效高 (21)

5.2.9 炉腰高 (21)

5.2.10 有效容积校核 (21)

5.2.11 绘制高炉设计炉型图 (22)

6 厂址选择 (23)

6.1选择厂址的要求 (23)

7 高炉炉体结构设计 (24)

7.1高炉炉衬结构设计 (24)

7.1.1 炉底和炉缸 (24)

7.1.2 炉腹 (24)

7.1.3 炉腰和炉身 (24)

7.1.4 炉喉 (25)

7.2炉体冷却 (25)

7.2.1 炉底至炉身 (25)

7.2.2 炉顶冷却 (26)

7.2.3 炉喉和炉顶 (26)

7.2.4 高炉冷却水系统 (26)

7.3风口、及铁口 (26)

7.3.1 风口 (26)

7.3.2 铁口 (26)

7.4高炉基础 (26)

8 炉顶装料设备 (27)

8.1装料设备选择 (27)

目录

8.1.1 受料漏斗 (28)

8.1.2 称量料罐、密封阀及卸料罐 (28)

8.1.3 溜槽布料器系统 (28)

8.1.4 探料装置 (28)

8.2布料方式 (28)

9 炉后供料系统 (29)

9.1供料系统的型式与布置 (29)

9.2贮矿槽、贮焦槽及其附属设备 (29)

9.2.1 贮矿槽与贮焦槽 (29)

9.2.2 给料机 (29)

9.3槽下筛分、称量与运输 (30)

9.3.1 槽下筛分 (30)

9.3.2 槽下运输及称量 (30)

9.4上料设备 (30)

10 高炉送风系统 (31)

10.1高炉鼓风机的选择 (31)

10.1.1 鼓风机出口风量计算 (31)

10.1.2 鼓风机出口风压的确定 (32)

10.1.3 高炉鼓风机选择 (32)

10.2热风炉设计 (32)

10.2.1 热风炉座数的确定 (32)

10.2.2 热风炉工艺布置 (33)

10.2.3 热风炉型式的确定 (33)

10.2.4 热风炉主要尺寸的计算 (33)

10.2.5 热风炉其他尺寸的确定 (34)

11 高炉喷吹燃料系统 (36)

11.1煤粉喷煤系统 (36)

11.1.1 喷吹工艺流程 (36)

11.1.2 喷吹系统 (37)

11.2喷煤应注意的问题 (38)

11.3高炉喷吹废塑料的应用前景 (38)

12 高炉煤气除尘系统 (39)

12.2布袋全干式煤气除尘工艺 (39)

12.2.1布袋干法除尘原理 (39)

12.2.2工艺流程 (39)

12.3煤气除尘设备 (40)

12.3.1重力除尘器 (40)

12.3.2布袋除尘器 (40)

12.4除尘系统附属设备 (41)

12.4.1 重力式灰泥捕集器 (41)

重庆科技学院毕业设计

12.4.2 填料式灰泥捕集器 (41)

12.4.3 煤气遮断阀 (41)

12.4.4 煤气放散阀 (41)

12.4.5 煤气压力调节阀组 (42)

12.4.6 煤气切断阀 (42)

12.5高炉煤气余压透平发电技术简介 (42)

13 渣、铁处理系统 (43)

13.1风口平台及出铁场 (43)

13.2铁水处理设备 (43)

13.3水渣渣处理工艺 (44)

13.3.1 英巴法冲渣工艺 (44)

13.3.2 粒化工艺 (44)

13.3.3 过滤工艺 (45)

13.3.4 粒化水循环系统 (45)

13.4铁沟流咀布置 (45)

13.4.1 铁沟的设计 (45)

13.4.2 流咀的设计 (46)

13.5炉前设备的选择 (46)

13.5.1 开铁口机 (46)

13.5.2 堵铁口泥炮 (46)

13.5.3 堵渣机 (46)

13.5.4 换风口机 (46)

13.5.5 换弯管机 (46)

13.5.6 炉前吊车 (47)

13.5.7 打夯机 (47)

13.5.8 出铁场除尘设施 (47)

14 炼铁车间平面布置 (48)

14.1车间平面布置原则 (48)

14.2车间平面布置形式 (48)

结语 (49)

参考文献 (51)

致谢 (52)

附录 (52)

一个标题下只有一个问题就不必再分。如6.1

中文摘要·I·

中文摘要

高炉炼铁是获得生铁的主要手段，也是钢铁冶金过程中最重要的环节之一，在国民经济建设中起着举足轻重的作用。本着优质、高产、低耗和对环境污染小的方针，设计建造年产量为130万吨的炼铁车间。车间共有1498m3高炉一座，高炉采用了全冷却壁、砖壁合一薄壁炉衬、铜冷却壁、炭砖—陶瓷杯复合炉底、全软水密闭循环冷却系统、PW串罐无料钟炉顶、内燃燃式热风炉、全干式布袋除尘等一系列先进实用技术。同时，本设计还结合了国内外相似高炉的一些先进的生产经验和相关数据，力争使该设计的高炉做到合理、长寿、实用，以期达到最佳的生产效益。

设计的主要内容包括炼铁工艺计算（包括配料计算、物料平衡和热平衡）、高炉炉型设计、高炉各部位炉衬的选择、炉体冷却设备的选择、风口及出铁场的设计、原料系统、送风系统、炉顶设备、煤气处理系统、渣铁处理系统、高炉喷吹系统和炼铁车间的布置等。

关键词：炼铁炼铁工艺计算高炉炉体设计无料钟炉顶内燃式热风炉布袋除尘

重庆科技学院专科生毕业设计·II·-

ABSTRACT

Pig iron is main from blast furnace，furnace ironmaking is also a important process in iron and steel making，and it…s play an important role in the construction of national economy. based on the target of high productivity, high quality, lowconsump tion, long campaign and environment protection.the design is aim at design a furnace which produce 1300 thousands pig iron per year，the plant has a 1498m3 furnace which series of advanced and applicable technologies were adopted, such as full cooling stave, thin inner lining of integrated bricking and staves, carbon bricks combined furnace bottom with ceramic cup, closed loop soft water circulation and cooling system, bell - less top with central charging hopper, inner combustion burner type hot air stove, dry bag gas dedusting etc.

The design program consist of abstract、foreword、technological calculate（contain blast-furnace burden、material balance calculate and thermal equilibrium calculate），the choose of furnace lining and cooling plant，the design of furnace lines，tuyere and casting house，material system，blast system furnace roof system，gas dispose system，iron and slag dispose system，fuel injection system and the disposition of plant.Besides，the design also consult some advanced produce experience and data from home and abroad similar furnace to make the design achieve best.

Key words: ironmaking；Ironmaking calculation；blast furnace design；bell-less top；dry bag gas dedusting；inner combustion burner type hot air stove

1 绪论·1·

1 绪论

1.1我国高炉炼铁技术的进步

近10年来,中国高炉大型化、高效化、现代化、长寿化、清洁化发展进程加快,炼铁不仅表现在技术经济指标的显著提高，也表现在工艺技术装备水平迅速提升,其中有些已经进入了世界先进行列。

1.1.1高炉炉体结构技术的进步

高炉炉体结构中，两方面的进步是显著的。一是软水或纯水闭路循环冷却得到了大面积的推广，其避免结垢、节水降耗的效果十分明显。同时，我国的铜冷却避及传统的球磨铸铁冷却壁都具有世界先进水平。二是国内的耐火材料技术已经达到或接近世界先进水平，这包括热风炉使用的硅砖和高炉炉缸使用的刚玉莫来石砖、复合棕榈刚玉砖、微孔刚玉砖以及炉身使用的SiC砖、铝碳砖等

1.1.2高炉无料钟炉顶设备技术创新

采用无料钟炉顶装料设备是现代化高炉的重要技术特征。首钢自主设计研制的无料钟炉顶设备经历了20多年的创新发展历程,结合大型高炉生产技术的进步,在已有技术的基础上不断优化创新,攻克了大型高炉无料钟炉顶布料装置、齿轮箱冷却、设备工作可靠性及设备使用寿命等关键性技术难题,成为中国自主设计制造全部实现国产化并具有核心竞争力的关键技术装备。

1.1.3高炉煤气全干式布袋除尘技术

高炉煤气干式布袋除尘技术已有30多年的发展历程。2007年1月,中国自主开发的高炉煤气全干式低压脉冲布袋除尘技术在迁钢2号高炉(2650m3) 获得成功,完全取消了备用的煤气湿式除尘系统，研究开发了煤气温度控制、除尘灰浓相气力输送、管道系统防腐等核心技术,使中国在大、中型高炉煤气全干式布袋除尘技术达到国际先进水平。

1.1.4研究开发助燃空气高温预热技术

近年来我国高炉风温水平有了提高，多数在1100～1150℃左右，日本、欧洲及中国宝钢的高炉风温达到1250℃。由于中国钢铁企业高热值煤气匮乏,大多数热

·2·

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风炉只能使用低热值的高炉煤气,为了实现高风温,开发了助燃空气高温预热技术。其原理是:设置两座助燃空气高温预热炉,通过燃烧低热值的高炉煤气将预热炉加热后,再用来预热热风炉使用的助燃空气。预热炉燃烧温度在1000℃以上,助燃空气可以被预热到600℃以上,同时利用热风炉烟气余热预热高炉煤气到200℃。由于提高了助燃空气、煤气的物理热,使热风炉拱顶温度也相应提高,从而可以有效地提高送风温度。

1.2我国高炉炼铁技术的发展趋势

1.2.1高炉炉容、技术装备大型化

我国炼铁产业集中度低，高炉平均炉容偏小，尚有7500万吨/年落后的小高炉没有淘汰。我国现有870多家钢铁企业，拥有1300多座高炉。但是＞1000m3以上容积的高炉只有167多座，平均炉容只有570m3左右。另外我国烧结机、焦炉、高炉的装备容积偏小且数量太多，产品质量不稳定和能耗高，企业效益受到影响。1.2.2高风、温低燃料比

国际领先水平的热风温度为1300℃，国际先进水平为1250℃左右。我国与国际先进水平的热风温度差距在100℃左右,是我国炼铁技术指标中与国际差距最大的地方。我国炼铁工作者首先应当努力缩小这个差距。热风温度是廉价的能源，这是用45%高炉煤气换来的,是降低炼铁燃料比的工作重点。

炼铁系统能耗占钢铁企业总能耗78.87%，污染物排放占2/3。所以说，炼铁工序要承担联合企业的节能降耗、降成本、实现环境友好的重任。特别是高炉炼铁工序占总能耗的59.26%，是钢铁企业节能工作的主攻方向，重点工作是降低炼铁的燃料比。

1.2.3精料技术的提高

高炉炼铁应当以精料为基础，精料技术水平对高炉炼铁的影响率占70%，高炉操作占10%，设备影响占10%，管理水平占5%，外界因素（包括上下工序，运输和动力)占5%。近年来，一些钢铁企业对精料将方针重视不够，没有善待高炉，使高炉生产处于被劫状态，造成多方面损失。

1.2.4开发非高炉炼铁技术装备，促进炼铁技术的发展

目前非高炉炼铁技术有了较大的发展，但是仍然竞争不过高炉炼铁，是炼铁技术的发展方向，应以予以高度重视，有条件的钢铁企业可进行研究、试验。

2 高炉配料计算

·3·

2 高炉配料计算

冶炼1t 生铁，需要一定数量的矿石、熔刑和燃料(焦炭及喷吹燃料)。对于炼铁设计的工艺计算，燃料的用量是预先确定的，是已知的量，配料计算的主要任务，就是求出在满足炉渣碱度要求条件下，冶炼规定成分生铁所需要的矿石、熔剂数量。对于生产高炉的工艺计算，各种原料的用量都是已知的，从整体上说不存在配料计算的问题，但有时需通过配料计算求解矿石的理论出铁量、理论渣量等，有时因冶炼条件变化需要作变料计算 [1]。

2.1配料计算的目的

配料计算的目的，在于根据已知的原料条件和冶炼要求来决定矿石和熔剂的用量，以配制合适的炉渣成分和获得合格的生铁。

2.2配料计算时需要确定的已知条件

2.2.1原始资料的收集整理

生产中原始资料分析常常不完全，或元素分析和化合物分析不相吻合，加之分析方法不同存在分析误差，以致各种化学组成之和不等于100%。因此，应该先确定元素在原料存在的形态，然后进行核算，使总和为100%。

换算为100%方法，可以均衡地扩大或缩小各成分的百分比，调整为100%，或者按照分析误差允许的范围，人为的调整为100%。调整幅度不大时，以调整Al 2O 3或MgO 为宜。

在各种原料中化合物存在的形态和有关换算，按照下述方法处理。烧结矿分析的S ，P ，Mn 分别以FeS, P 2O 5,MnO 形态存在。它们的换算为：

S ──FeS ω(FeS)=ω(S )×32

88% P ──P 2O 5 ω(P 2O 5) =ω(P )×62

142% Mn ──MnO ω(MnO)=ω(Mn )×55

71% 式中的S ，P ，Mn 等元素皆为分析值（百分含量），当要计算Fe 2O 3时，需要从生铁（TFe ）中扣除FeO 和FeS 中的Fe ，再进行换算。

ω(Fe 2O 3)= (112162ω(Fe )-ω(FeO )×7256-ω(FeS )×88

56)%

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·4· 式中的Fe ，FeO 为分析所得烧结矿的全铁和氧化亚铁的百分含量，FeS 为换算所得的硫化亚铁量。

天然矿石中的S 以FeS 2形态存在，换算式如下：

ω(FeS 2)=ω(S )×64

120%，式中S 为分析所得的百分含量。 2.2.2选配矿石

在使用多种矿石冶炼时，应根据矿石供应量及炉渣成分适当配比选取。此时，需要注意以下几点：

1）矿石含P 量不应该超过生铁允许含P 量，因考虑P 全部进入生铁，故需要依据矿石含量事先预算，若某种矿石冶炼含P 超标，此种情况下，只能搭配含P 更低的矿石冶炼。

2）冶炼铸造铁时，应该核算生铁含锰量是否满足要求。

ω[Mn ]=ηMn ×ω(Mn )矿×m (Fe )铁/ω(Fe )矿

式中：ω[Mn] ──生铁含锰量，%

ω(Mn )矿──混合矿含锰量，%

ηMn ──锰的回收率，一般为0.5～0.6

m (Fe )铁──矿石带入的生铁的铁量，kg/t 铁

ω(Fe )矿──混合矿含铁量，%

3）冶炼锰铁时，为保证其含锰量，必须检查矿石含铁量是否大于允许范围。 ω(Fe) 矿=(100-ω[Mn]-ω[C]-ω[Si]-ω[P])/100×(ω[Mn]/ωMn 矿×ηMn )

式中：ω[Mn ],ω[Si ],ω[C],ω[P]表示锰铁中该元素含量，%

ω(Mn )矿──锰矿含锰量，%

ω(Fe )矿──锰矿允许含铁量，%

ηMn ──锰回收率，通常为0.7～0.82

4）适当控制碱金属[2]。

2.2.3确定需要的冶炼条件

(1）根据原料条件，国家标准和行业标准等确定生铁成分。C ，P 元素一般操作不能控制，而Si ,Mn ,S 等元素可以改变操作条件加以控制。

(2）各种元素在铁，渣和煤气中的分配比例。按照经验和实际生产数据选取。

(3)炉渣碱度选择碱，主要是取决于炉渣脱硫的要求，此外若冶炼低硅生铁钒钛磁铁时，还应该考虑炉渣抑制硅钛还原和利于矾的回收能力，在正常炉钢温度下，要保证流动性和稳定性，因此除了考虑二元碱度外，还需要有适宜的MgO 含

2 高炉配料计算·5·

量，若炉料含碱金属还应该兼顾炉渣排碱要求。

(4）燃料比确定。确定燃料比应该依据冶炼铁种，原料条件，风温水平和生产经验等全面衡定，在有喷吹条件下，力争多喷燃料。

(5）原燃料成分分析，入炉矿石成分见表2.1

表2.1入炉矿石成分（%）

成分

原料

TFe Mn P S Fe2O3FeO MnO MnO2CaO 烧结矿55.630.0930.0480.03370.308.180.12010.10球团矿63.540.0690.0310.00788.320.930.0900.95块矿58.720.1650.0210.13467.9414.2000.261.50混合矿57.000.0940.0440.03572.867.4500.1080.0168.21不必空这一行，下同

续上表

成分

原料

MgO SiO2Al2O3P2O5FeS2FeS SO2烧损合计烧结矿2.616.201.130.1100.0901.16100.00球团矿1.074.120.730.0700.0203.70100.00块矿0.6511.702.320.050.25001.13100.00混合矿2.266.221.1460.100.020.0701.54100.00焦炭成分分析见表2.2

表2.2焦炭成分（%）

灰分11.01挥发分0.90

定

碳SiO2Al2O3CaO MgO FeO FeS P2O5CO2CO CH4H2N2 86.79 5.12 4.37 0.68 0.11 0.67 0.05 0.01 0.33 0.33 0.03 0.06 0.15

续上表

有机物1.30∑全S 游离水

H2N2S

1000.534.80 0.400.400.50

重庆科技学院毕业设计·6·

喷吹物成分见表2.3

表2.3喷吹物成分

成分C H2O2H2O N2S

灰分

∑

SiO2Al2O3CaO MgO FeO

煤

粉

77.484.354.050.790.420.667.483.420.600.300.45100

6）确定焦比与煤比

根据目前国内生产经验，选择焦比为360 Kg/t，煤比为160 Kg/t。

7）元素分配率见表2.4

表2.4各种元素分配率[2]标题上不要引用

铁种

元素

Fe Mn P S V

生铁炉渣煤气0.997

0.003

--

0.600

0.400

--

1.00

--

--

--

--

0.06

0.800

0.200

--

2.2.4 配料计算的内容四级标题是什么？

（1）矿石用量及配比计算；

（2）生铁中铁量计算；

（3）渣量及炉渣成分计算；

（4）炉渣性能校核；

（5）生铁成分校核。

2.3计算方法与过程

2.3.1计算方法

为精确配料，现根据设计的生产要求，先假定生铁成分，然后用理论方法进行配料比计算，然后以配出的矿石为基础对矿石用量、生铁中铁量、渣量及炉渣进行计算，最后炉渣性能、生铁成分进行校核。

2 高炉配料计算

·7·

2.3.2确定生铁成分

根据设计的生产要求假定的生铁成分，规定Si =0.35，S =0.03，Mn =0.08，P =0.09，R =1.10，由公式[C ]=4.3-0.27[Si ]-0.32[P ]+0.03[Mn ],可得C =4.18，Fe =95.27。

2.3.3计算所配矿石比例

根据以上已知条件，先以1t 生铁作为计算单位进行计算，确定矿石配比。 在计算时需要列出两个方程：碱度方程和铁平衡方程，根据生产要求列出方程如下：

（1）铁平衡方程：

1

321F 10F F W F Y F X ηe e e e e R T ?=+T +T +T 铁水中铁的分配率

铁水中的含铁量,,燃料带入的铁量生矿中的铁品位,球团矿中的铁品位,烧结矿的铁品位,:分别为,(kg)ηTFe,,Fe ,TFe ,TFe ,TFe 式中1R 321 （2）碱度平衡方程：

)M K W Y X (R MCaO KCaO WCaO YCaO XCaO )(2)(2)(2)3(2)2(2)

1(2321R SiO SiO SiO SiO SiO SiO -++++=++++煤焦煤焦

式中 CaO 1, CaO 2,CaO 3,CaO 焦,CaO 煤，分别表示烧结矿、球团、生矿、焦炭、煤粉中的CaO 含量。SiO 2(1), SiO 2(2), SiO 2(3) ,SiO 2(焦), SiO 2(煤) ，SiO 2(R )，分别表示烧结矿、球团、生矿、焦炭、煤粉中的SiO 2含量、还原到铁水中的SiO 2

量（kg ），其中SiO 2(R )=]Si [43.2128

60]Si [10=? 以1t 生铁作为计算单位进行计算，据以上各表数据可以求得焦炭带入铁量=1.99kg ，煤粉带入铁量=0.5775kg ，行距不对

假定配烧结矿Xkg ,球团矿配Ykg ,块矿=100kg ,因此有：

铁平衡方程：

0.997

952.70.562.880.58721000.6354Y 0.5563X =++?++ 碱度平衡方程:

1.100.35

1.4320.07481600.05123600.1171000.0412Y 0.062X 0.0061600.0512*******.0150.0095Y X 101.0=??+?+?++?+?+?++-

联立解出方程组可得：烧结矿=1323.83 kg （占79%），球团矿=247.03 kg （占15%），块矿=110 kg （占6%），需要矿石总量为1670.86 kg ，入炉熟料率=94%。

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·8· 2.3.4计算冶炼每吨生铁炉料的实际用量

冶炼每吨生铁炉料的实际用量计算见表2.5

表2.5冶炼每吨生铁炉料的实际用量

名称

干料用量kg 机械损失% 水分% 实际用量kg 混合矿

1670.86 0.5 — 1679.21 焦炭

360 0.5 4.8 379.08 煤粉

160 — — 160 合计 2190.86 2218.29

2.3.5终渣成分及渣量计算

（1）终渣S 含量

炉料全部含S 量=1670.86×0.0004+360×0.005+160×0.0066=3.53kg

进入生铁的S 量=0.3kg

进入煤气的S 量=3.53×0.06=0.21

进入炉渣的S 量=3.53-0.3-0.21=3.02kg

（2）终渣的FeO 量=56

722.87?=3.69kg （3）终渣的MnO 量=1670.86×0.00094×0.5× 1.01kg 55

71= （4）终渣的SiO 2量=1670.86×0.0622+360×0.0512+160×0.0748-7.5

=126.83kg

（5）终渣的CaO 量=1670.86×0.0821+360×0.0068+160×0.0060

=140.59kg

（6）终渣的Al 2O 3量=1670.86×0.01146+360×0.0437+160×0.0342

=40.35kg

（7）终渣的MgO 量=1670.86×0.0226+360×0.0011

+160×0.003=38.64kg

终渣成分见表2.6

表2.6终渣成分

成分

SiO 2 Al 2O 3 CaO MgO MnO FeO S /2① 合计 R Kg

126.83 40.35 140.59 38.64 1.01 3.69 1.51 352.62 1.10 % 35.96 11.44 39.87 10.96 0.29 1.05

0.43 100 ①由于分析所得Ca ++都折算成CaO ，但其中一部分Ca ++却以CaS 形式存在，CaS 和CaO

2 高炉配料计算

·9·

之质量差为S /2，为了质量平衡，Ga ++仍以CaO 存在，而S 则只算S /2[2]

炉渣碱度R =1.10,符合规定值。MgO%=10.96%，符合设计要求。根据炉渣百分组成，校验炉渣物理性质得：熔化温度1350℃，粘度2Pa·S (1450℃)。该炉渣适合于炼钢铁生产。

2.3.6生铁成分校核

（1)含P 量0.08%）142

620.00013600.000441670.86（103-=??+?= （2)含S 量0.03%=，28.670.03

20.43Ls =?= （3)含Si 量0.35%=

（4)含Mn 量0.08%1000

10071551.01=??= （5)含Fe 量=95.27%

（6)含C 量=100-95.27-0.08-0.35-0.03-0.08=4.19%

生铁成分列于表2.7

表2.7 生铁成分（%）

Fe

Si Mn P S C 合计 95.27 0.35 0.08 0.09 0.03 4.18 100 校验结果与生铁成分的误差很小，表明原定生铁成分恰当。

·10·

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3 高炉物料平衡计算

3.1高炉物料平衡计算的意义

通过高炉配料计算确定单位生铁所需要的矿石、焦炭、石灰石和喷吹物等数量，这是制定高炉操作制度和生产经营所不可缺少的参数。而在此基础上进行的高炉物料平衡计算，则要确定单位生铁的全部物质收入与支出，即计算单位生铁鼓风数量与全部产品的数量，使物质收入与支出平衡。这种计算为工厂的总体设计、设备容量与运输力的确定及制定生产管理与经营制度提供科学依据，是高炉与各种附属设备的设计及高炉正常运转的各种工作所不可缺少的参数。

3.2高炉物料平衡计算的内容

物料平衡是建立在物质不灭定律的基础上，以配料计算为依据编算的。计算内容包括：风量、煤气量，并列出收支平衡表。物料平衡有助于检验设计的合理性，深入了解冶炼过程的物理化学反应，检查配料计算的正确性。校验高炉冷风流量，核定煤气成分和煤气数量，并能检查现场炉料称量的准确性，为热平衡及燃料消耗计算打基础。

(1) 原料全分析并校正为100%（表2.1；表2.2；表2.3）；

(2) 生铁全分析；（表2.7）

(3) 各种原料消耗量（表2.5）；

(4) 鼓风湿度，f=1.5%；

(5) 本次计算选择直接还原度r d=0.45；

(6) 假定焦炭和喷吹物含C总量的1.0%与H2反应生成CH4。

上述1，2，3原条件已经由配料计算给出，本例仅假定其余各项未知条件，分别为鼓风湿度f=1.5%（12g/m3），富氧率2.5%，氧气浓度98%。

3.2.1根据碳平衡计算风量

根据碳平衡得：

(1) 风口前燃烧的碳量C

风

C风=∑C燃-（C）×103- ∑C直- C CH4

──风口前燃烧C量，kg；

式中C

风

(C)──生铁含C量%；

∑C燃，∑C直，C CH4──分别为燃料带入C量，直接还原耗C和生成CH4

3 高炉物料平衡计算

·11·

的C 量，㎏[2]；

按上式分别进行计算：

燃料带入的C=m (C )J +m (C )M =360×0.8679+160×0.7748=436.41kg 溶于生铁的C =41.8kg

直接还原耗碳=m (C )Mn+m (C )Si+m (C )P+m (C )Fe

=0.8×5512+3.5×2824+0.9×6260+952.7×0.45×56

12 =0.17+3+0.87+91.87=95.91kg

生成CH 4耗碳=436.41×0.012=5.24 kg

风口前燃烧的C 量=436.41-41.8-95.91-5.24=293.46 kg ，占入炉总碳量的67.24%。

(2)风量计算（V 风）

根据氧平衡可得：

0.29f 0.21Q 0.933c ）C m V 2o 风燃风+-?'?=∑（

其中 3222.41816O)V(H V(O)Q M 2M o 2???

?????+=）（ 式中 ∑?'?0.933

c m(C)风燃──风口前燃烧的C 所需氧量（m3），(∑燃)m(C 为燃烧带入C 量，风c '为C 在风口前的燃烧率)；

Q 2o ──为燃料带入的氧量（M 为煤粉，V （O ）M ，V （H 2O ）M 为煤带入的氧和H 2O 量）；

0.21+0.29f ──鼓风含氧浓度（f 为鼓风湿度）[2]。

据原料供应情况，本高炉仅喷煤，将上式分别进行计算：

鼓风含氧浓度=0.21+0.29×0.015=0.2144 m 3/ m 3

风口前C 燃烧所需氧量=293.46×0.933=273.80 m 3

燃料带入氧量=160×（0.0405+0.079×1816）×32

22.4=5.32 m3 每吨生铁鼓风量=0.2144

5.32273.8-=1252.24 m 3 3.2.2 煤气成分及数量计算

(1) 计算CH 4量

由燃料带入的C 生成CH 4的量=5.24×

12

22.4=9.78 m 3 焦炭挥发分含CH 4量=360×0.003×1622.4=0.15 m 3 进入煤气的CH 4量=9.78+0.15=9.93 m 3

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·12· (2)入炉总H 2量=鼓风带入H 2+焦炭带入H 2+煤粉带入H 2 即入炉的总H 2量=1252.24×0.015+360×（0.0006+0.004）×

222.4 +160×（0.0435+

1820.0079?）×2

22.4 =20.0+18.55+79.52=116.85 m 3 设喷吹条件下有40%的H 2参加还原，则参加还原的H 2量

=116.85×0.4=46.74m 3

生成CH 4的H 2量=9.78×2=19.56 m 3

进入煤气的H 2量=116.85-46.74-19.56=50.55 m 3

2H i r =950

22.4563246.74??=8.18%（假定用H 2还原的铁氧化物中，1/3用于还原Fe 2O 3，2/3用于还原FeO ）

(3)由Fe 2O 3→FeO 生成CO 2的量=1670.86×0.7281×160

22.4=170.43 m 3

由FeO→Fe 生成CO 2的量=952.7×（1-0.45-0.0818）×56

22.4=178.42 m 3 由MnO 2→MnO 生成的CO 2的量=1670.86×0.00016×87

22.4=0.069 m 3 另外，H 2参加还原反应，相当于同体积的CO 2所参加的反应，所以CO 2的生成量中应该减去46.74m 3，总计间接还原生成的CO 2量为

170.73+178.42+0.069-46.74=302.48m 3

各种炉料分解或者带入的CO 2 量=焦炭的CO 2量+矿石的CO 2 量

=360×0.0033×4422.4+1670.86×0.0154×44

22.4=13.70 m 3 因此，煤气的总CO 2量=304.7+13.10=316.18 m 3

(4)风口前碳素燃烧生成的CO=293.46×12

22.4=547.79 m 3 元素直接还原生成CO 的量=95.91×12

22.4=179.03 m 3 焦炭挥发分中CO 的量=360×0.0033×12

22.4=2.22 m 3 因此，间接还原消耗碳=302.48m 3

煤气中总CO 的量=547.79+178.42+2.22-302.48=426.56 m 3

(5)总N 2的量=煤焦风V V V ++=1252.24×(1-0.05)×0.79

+360×0.0055× 2822.4+160×0.0042×2822.4

毕设任务书_车间设计

2014届应用化学制药方向《毕业设计任务书》 设计人： 设计题目： 设计目的：设计的目的是把选定的实验室的的小试工艺放大到规模化大生产的相应条件，在选择中设计出最合理、最经济的生产工艺流程，做出物料和能量衡算；根据产品的档次，筛选出合适的设备；按GMP规范要求设计车间工艺平面图；估算生产成本，最终使该制药企业得以按预定的设计期望顺利投入生产。 设计规范：《中华人民共和国药典（2010版）》、《药品注册管理办法（局令第28号）》、《医药工业洁净厂房设计规范（GB50457--2008）》、《药品生产质量管理规范（2010年版）》等。 设计内容： 1.处方设计 （1）查阅文献，详细列出药物的临床用途、理化性质、稳定性和生物学特性（天然药物罗列指标性成分的生物学特性）等信息（天然药物提取物还需列药物浸膏的性状信息）。说明这些信息对选择剂型的指导意义。 药物的理化性质信息至少包括：溶解度和pKa、粒径（天然药物浸膏的过筛目数）、晶型、吸湿性、脂水分配系数（天然药物浸膏列指标性成分的脂水分配系数）、pH-稳定性关系。 稳定性包括：药物（或天然药物的指标性成分）对光、湿、热的稳定性。 生物学特性包括：药物（或天然药物的指标性成分）在人体内的吸收、分布、代谢、排泄等。 （2）处方的筛选与优化 列出选定处方的处方全部组成及各原辅料的用量。处方组成应包括：原料药、全部辅料、包装材料或容器。 原料药、全部辅料、包装材料或容器应通过对比分析，选择固定的供应商。 说明处方筛选过程，并结合药物的临床用途、理化性质、稳定性和生物学特性及辅料的理化性质、稳定性和生物学特性等信息，说明所选定处方的合理性及存在的问题。 说明处方优化的过程及理由。 处方的筛选与优化的原则：根据临床用途及给药途径慎重选择，尽量优化处方，做到处方与生产工艺为最佳匹配、有利于设备选型与生产工艺验证。

年产40000吨苯酐的车间工艺设计_毕业设计

第一章文献综述 1.1苯酐简述 苯酐，全称为邻苯二甲酸酐（Phthalic Anhydride）,常温下为一种白色针状结晶（工业苯酐为白色片状晶体），易燃，在沸点以下易升华，有特殊轻微的刺激性气味。苯酐能引起人们呼吸器官的过敏性症状，苯酐的粉尘或蒸汽对皮肤、眼睛及呼吸道有刺激作用，特别对潮湿的组织刺激更大。苯酐主要用于生产PVC 增塑剂、不饱和聚酯、醇酸树脂以及染料、涂料、农药、医药和仪器添加剂、食用糖精等，是一种重要的有机化工原料。在PVC 生产中，增塑剂最大用量已超过50％，随着塑料工业的快速发展，使苯酐的需求随之增长，推动了国内外苯酐生产的快速发展。 最早的苯酐生产始于1872 年，当时德国BASF 公司以萘为原料，铬酸氧化生产苯酐，后又改用发烟硫酸氧化生产苯酐，但收率极低，仅有15%。自1917 年世界开始以氧化钒为催化剂，用萘生产苯酐后，苯酐的生产逐步走向工业化、规模化，并先后形成了萘法、邻法两种比较成熟的工艺[1]。 1.2苯酐的性质[2] 苯酐，常温下为一种白色针状结晶（工业苯酐为白色片状晶体），易燃，在沸点以下易升华，有特殊轻微的刺激性气味。 分子式C8H4O3，相对密度1.527(4.0℃)，熔点131.6℃，沸点295℃（升华），闪点（开杯）151.7℃，燃点584℃。 微溶于热水和乙醚，溶于乙醇、苯和吡啶。 1.3苯酐的合成方法比较及选取 1.3.1合成苯酐的主要工艺路线 1.3.1.1 萘法[1] 1.3.1.1.1反应原理 萘与空气在催化剂作用下气相氧化生成苯酐。

+O O O 2 V 2O 5 CO 2O H 29/2++2 2 1.3.1.1.2 工艺流程 空气经净化、压缩预热后进入流化床反应器底部，喷入液体萘，萘汽化后与空气混合，通过流化状态的催化剂层，发生放热反应生成苯酐。反应器内装有列管冷却器，用水为热载体移出反应热。反应气体经三级旋风分离器，把气体携带的催化剂分离下来后，进入液体冷凝器，有40%－60%的粗苯酐以液态冷凝下来，气体再进入切换冷凝器（ 又称热融箱）进一步分离粗苯酐，粗苯酐经预分解后进行精馏得到苯酐成品。尾气经洗涤后排放，洗涤液用水稀释后排放或送去进行催化焚烧。 1.3.1.2邻法 1.3.1.2.1 反应原理[1] 邻二甲苯与空气在催化剂作用下气相氧化生成苯酐。 CH 3 CH 3 +3O 2 3O O O H 225 + 1.3.1. 2.2 工艺流程 过滤、净化后的空气经过压缩，预热后与汽化的邻二甲苯混合进入固定床反应器进行放热反应，反应管外用循环的熔盐移出反应热并维持反应温度，熔盐所

年产2000吨环氧树脂车间工艺设计毕业设计(论文)

目录 第1章绪论 (8) 1.1产品介绍 (8) 1.2、生产工艺 (8) 1.2.1一步法工艺 (11) 1.2.2二步法工艺 (11) 1.3、主要原材料 (12) 第2章初步工艺流程设计 (12) 2.1 工艺流程框图： (13) 2.2工艺流程： (14) 第3章物料衡算 (14) 3.1 计算条件与数据理： (15) 3.2 原料用量计算： (15) 3.3 缩合工段物料衡算： (16) 3.3.1 一次反应： (16) 3.3.3回收过量环氧氯丙烷： (18) 4.3.4 环氧树脂收集： (19) 第4章热量衡算 (19) 4.1对溶解釜进行热量衡算：............................ 错误！未定义书签。 4.2对反应釜进行热量衡算：............................ 错误！未定义书签。 4.2.1冷却阶段：.................................. 错误！未定义书签。 4.2.2反应阶段：.................................. 错误！未定义书签。 4.2.3.回流脱水阶段：.............................. 错误！未定义书签。 4.3对蒸发器进行热量衡算：........................ 错误！未定义书签。 4.3.1脱苯所需热量衡算：.......................... 错误！未定义书签。 4.3.2脱苯用冷凝器冷却水用量计算：................ 错误！未定义书签。 5.3 其它设备的选型................................... 错误！未定义书签。第5章设备选型....................................... 错误！未定义书签。 5.1溶解釜的设计...................................... 错误！未定义书签。 5.1.1选材：...................................... 错误！未定义书签。 5.1.2 确定参数：.................................. 错误！未定义书签。 5.1.3计算筒体厚度：.............................. 错误！未定义书签。 5.1.4计算封头厚度：.............................. 错误！未定义书签。 5.1.5校核筒体和封头的水压试验强度：.............. 错误！未定义书签。 5.1.6夹套的设计：................................ 错误！未定义书签。 5.1.7搅拌器的设计：.............................. 错误！未定义书签。 5.2反应釜的设计：................................ 错误！未定义书签。 5.2.1选材：...................................... 错误！未定义书签。 5.2.2确定参数：.................................. 错误！未定义书签。 5.2.3计算筒体厚度：.............................. 错误！未定义书签。

固体制剂车间工艺设计毕业论文

固体制剂车间工艺设计毕业论文 1设计依据及设计围 1.1设计依据 1.1.1设计任务 课题名称：布洛芬剂车间工艺设计 生产规模：年产片剂（奥美沙坦酯）6.5亿片 1.1.2设计规和标准 1.药品生产质量管理规（2010年修订，国家食品药品监督管理局颁发） 2.药品生产质量管理规实施指南（2010年版，中国化学制药工业协会） 3.医药工业厂房洁净设计规，GB50457-2008 4.洁净厂房设计规，GB 50073-2001 5.建筑设计防火规，GB/T50016-2006（2006年版） 6.设计规和标准建筑设计防火规，GB/T50016-2006（2006年版） 7.爆炸和火灾危险环境电力装置设计规，GB50058-1992 8.工业企业设计卫生标准，GBZ 1-2010 1.2设计围 本设计参照《医药建筑项目初步设计容及深度的规定》、《车间装置设计》；及校本科生毕业小设计总体要求。 此次设计的围限于片剂车间围的工艺设计及对辅助设施、公用工程等提出设计条件，包括相关的生产设备、车间布置设计、带控制点的工艺流程设计，同时对空调通风、

照明、洁净设施、生产制度、生产方式、土建、环保等在的一些非工艺工程提出要求。

2设计原则及指导思想 2.1设计原则 2.1.1医药工业洁净厂房设计规 1.工艺布局应按生产流程的要求，做到布置合理，紧凑，有利生产操作，并能保证对生产过程进行有效的管理。 2.工艺布局要防止人流、物流之间的混杂和交叉污染，并符合下列基本要求： a分别设置人员和物料进出生产区的通道，极易造成污染的物料(如部分原辅料，生产中废弃物等)，必要时可设置专用入口，洁净厂房的物料传递路线尽量要短。 b人员和物料进入洁净生产区应有各自的净化用室和设施。净化用室的设置要求与生产区的空气洁净度级别相适应。 c生产操作区应只设置必要的工艺设备和设施。用于生产、贮存的区域不得用作非本区域工作人员的通道。 3.在满足工艺条件的前提下，为了提高净化效果，节约能源，有空气洁净度要求按下列要求布置： a空气洁净度高的房间或区域宜布置在人员最少达到的地方，并宜靠近空调机房。 b不同空气洁净度级别的房间或区域宜按空气洁净度级别高低有及外布置。 c空气洁净度相同的房间或区域宜相对集中。 d不同空气洁净度房间之间相互联系应有防止污染措施，如气闸室或传递窗（柜）等。 4.洁净厂房应设置与生产规模相适应的原辅材料、半成品、成品存放区域，且尽可能靠近与其相联系的生产区域，减少运输过程中的混杂与污染。存放区域应安排试验区，

日产2500吨白水泥熟料生产线原料粉磨车间工艺设计毕业设计说明书(可编辑)

日产2500吨白水泥熟料生产线原料粉磨车间工艺设计 毕业设计说明书 2500t/d特种水泥熟料生产线原料粉磨车间工艺设计 摘要:拟设计一条日产2500t干法白水泥生产线,设计部分重点是生料粉磨配套系统工艺设计。在设计中参考了很多国内外比较先进的大型水泥厂,用了很多理论上的经验数据。其中主要设计内容有:1.配料计算、物料平衡计算、储库计算;2.全厂主机及辅机的选型;3.全厂工艺布置;4.窑磨配套系统工艺布置;5.计算机CAD绘图;6.撰写设计说明书。 白水泥与普通硅酸盐水泥在成分上的主要区别是白水泥中铁含量只有普通水泥的十分之一左右。设计采用石灰石与叶腊石两种原料。物料平衡计算时考虑到需控制铁含量,按照经验公式(石灰石饱和系数、硅酸率、铝氧率)计算并参考其他白水泥厂,得出恰当的率值为:KH0.9、IM3.85、SM18。全厂布局由水泥生产的流程决定。设计中采用立磨粉磨系统。立磨设备工艺性能优越,单机产量大,操作简便,能粉磨料粒度大、水分高的原料,对成品质量控制快捷,可实行智能化、自动化控制等优点。设计采用窑尾废气烘干物料,节约能源。总之原则上最大限度地提高产量和质量,降低热耗,符合环保要求,做到技术经济指标先进合理。 关键词:白水泥;干法生产线;回转窑;立磨 2500t / d special cement clinker production line and supporting system for kiln grinding process design

Abstract: Designing a 2500 t/d white cement production line, which was focused on the design part of the raw material grinding design supporting system. In the design, many more advanced large-scale cement home and abroad are referenced. Main content of the design were: 1. burden calculation, the material balance calculation, calculation of reservoir; 2. The whole plant selection of main and auxiliary machinery; 3. the entire plant process layout; 4. the system grinding process kiln Arrangement; 5. computer CAD drawing; 6.writing design specifications. The main difference in composition of white cement and ordinary Portland cement is the content of white cement in the iron was only one-tenth of the ordinary cement. Controlling the iron content was considered when calculated material balance. According to the experience formula KH, IM, SM and refer to other white cement plant, drawn the appropriate ratio value: KH 0.9, IM 3.85, SM 18. The layout of the entire plant was up to the cement production process.Vertical roller mill grinding system was used in key plant design. Vertical grinding process equipment performance was superiority, single output, easy to operate, grinding people particle size, moisture and high raw materials, finished product quality control fast and it can take advantages of intelligent and automated control.In principle, the aim of the design is increase production and quality, reduce heat consumption, be accord with environmental requirements. so, technical and economic indicators should

年产150万吨中厚板车间工艺设计.docx

.................大学 本科生毕业设计开题报告 题目：年产150万吨中厚板车间工艺设计 学院：冶金与能源学院 专业：材料成型及控制工程 班级： 姓名： 学号： 指导教师： 2015年11 月15 日 一．选题背景 1.1题目来源 冶金行业经过了近８年的高速发展，行业的钢材产能已经达到近６亿吨／年。已有和在建的中厚板生产线近７０条，中厚板生产能力达到接近７０００万吨／年。但是国际金融危机的影响和国内经济周期的调整，钢铁产品市场成了典型的买方市场。冶金企业如何在这一轮经济调整中，实现技术和产品的转型成了决定企业生存的关键。各中厚板生产厂纷纷根据自身的技术装备特点、技术研发能力、市场客户需求确定自己的产品战略定位。综合实力强的企业，全力体现出产品的差异化战略，坚持不懈地开发生产其他企业无法生产或难于生产的市场短线、高档产品。高档次产品开发离不开性能控制技术，性能控制的新技术不仅提高钢板的性能，还可以带来生产成本的降低。 1.2项目概述： 经过对国内外中厚板市场现状的分析以及前景预测，综合对当地各种物料供应、能源等其它资源的分析，我们选择区域与资源优势居一体的唐山曹妃甸地区作为建厂厂址，设计一座年产量150万吨4300热轧中厚板车间，并且能够生产规格齐全、性能优良，能满足市场需求的产品。 1.3中厚板简介 中厚钢板：厚度大于4mm的钢板属于中厚钢板。其中，厚度4.0-20.0mm的钢板称为中厚板，厚度20.0-60.0mm的称为厚板，厚度超过60.0mm的为特厚板。 中厚板的用途： 中厚板主要用于建筑工程、机械制造、容器制造、造船、桥梁等行业，并且随着国民经济建设其需求量非常之大，范围也十分广。 （1）造船钢板：用于制造海洋及内河船舶船体。要求强度高、塑性、韧性、冷弯性能、焊接性能、耐蚀性能都好。 （2）桥梁用钢板用于大型铁路桥梁。要求承受动载荷、冲击、震动、耐蚀等。 （3）锅炉钢板：用于制造各种锅炉及重要附件，由于锅炉钢板处于中温（350℃以下）高压状态下工作，除承受较高压力外，还受到冲击，疲劳载荷及水和气腐蚀，要求保证一定强度，还要有良好的焊接及冷弯性能。 （4）压力容器用钢板：主要用于制造石油、化工气体分离和气体储运的压力容器或其

年产50吨氢化可的松车间工艺设计

北京化工大学北方学院NORTH COLLEGE OF BEIJING UNIVERSITY OF CHEMICAL TECHNOLOGY （2013届）本科生毕业设计 题目：年产50吨氢化可的松车间工艺设计 △4孕甾烯-17α，21-二醇-3,20-二酮专业：应用化学 姓名：傅宇德 班级：0905 学生学院：理工院 日期：2013年5月 指导教师：林贝

诚信申明 本人申明： 本人所递交的本科毕业设计（论文）是本人在导师指导下对四年专业知识和实验工作的全面总结。用所学过的课程，除了文中特别加以标注和致谢中所罗列的内容以外，论文中创新处不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含为获得北京化工大学或其它教育机构的学位或证书而已经使用过的材料。与我一同完成毕业设计（论文）的同学对本课题所做的任何贡献均已在文中做了明确的说明并表示了谢意。 若有不实之处，本人承担一切相关责任。 本人签名： 年月日

年产50吨氢化可的松车间工艺设计 —Δ4孕甾烯－17α，21-二醇－3,20-二酮的制备 傅宇德 应用化学专业应化0905班学号090105126 指导教师林贝 摘要 本工段设计所采用的工艺路线为：在反应罐内投入氯仿及氯化钙-甲醇溶液1/3量搅拌下投入17α-羟基黄体酮(8-13),待全溶后加入氧化钙，搅拌冷至0℃。将碘溶于其余2/3量氯化钙-甲醇液中，慢慢滴入反应罐，保待T=0±2℃，滴毕，继续保温搅拌1.5h。加入预冷至－10℃的氯化铵溶液，静置，分出氯仿层，减压回收氯仿到结晶析出，加入甲醇，搅拌均匀，减压浓缩至干，即为17α-羟基-21-碘代黄体酮。加入DMF总量的3/4，使其溶解降温到10℃左右加入新配制好的乙酸钾溶液(将碳酸钾溶于余下的 1/4DMF中，搅拌下加入乙酸和乙酸酐，升温到90℃反应0.5h,再冷却备用)。逐步升温反应到90℃ ,再保温反应0.5h，冷却到-10℃，过滤，用水洗涤，干燥得化合物S，熔点226℃，收率95%。 以17ɑ—羟基黄体酮为原料，经过加成反应得到中间产物，再经过碘化反应和置换反应，通过静置分层、减压浓缩、过滤洗涤、干燥等工序，得到成品。设计要求通过物料衡算，能量衡算，选择合适的设备、车间布置及管道设计。查阅英文并翻译、绘制相应的工艺图。 关键词:氢化可的松车间工艺设计加成

车间工艺课程设计说明书,胶囊剂工厂设计,制药工程课程设计说明书

中南大学 CENTRAL SOUTH UNIVERSITY 制药工程设计 题目年产2.5亿粒胶囊生产车间工艺设计学生姓名 学号 指导教师 学院 专业班级 2010年12月

制药工程设计任务书 专业班级学号姓名 设计题目：年产2.5亿粒胶囊（硬胶囊）生产车间工艺设计 设计时间：2010.11.22-2010.12.10 指导老师： 设计内容和要求： 1.确定工艺流程及净化区域划分； 2.物料衡算、设备选型（按单班考虑、片重按0.5g计；要求有湿法制粒 铝塑包装）。 3.按GMP规范要求设计车间工艺平面图； 4.编写设计说明书。 设计成果： 1.设计说明书一份。包括工艺概述、工艺流程及净化区域划分说明、物料衡算、工艺设备选型说明、工艺主要设备一览表、车间工艺平面布置说明、车间技术要求； 2.工艺平面布置图一套（1#图纸）； 3.工艺管道流程图

目录 第1章硬胶囊剂生产工艺概述..................................................................... 错误!未定义书签。 1.1 项目概述............................................................................................ 错误!未定义书签。 1.2 设计依据............................................................................................ 错误!未定义书签。 1.3 设计内容............................................................................................ 错误!未定义书签。 1.4 设计指导思想和设计原则................................................................ 错误!未定义书签。第2章生产方法及工艺流程......................................................................... 错误!未定义书签。 2.1生产制度、规模及包装方式............................................................. 错误!未定义书签。 2.1.1 生产制度、规模................................................................... 错误!未定义书签。 2.1.2 包装形式............................................................................... 错误!未定义书签。 2.1.3工艺流程制定的原则............................................................ 错误!未定义书签。 2.2 生产工序............................................................................................ 错误!未定义书签。 2.3 工艺流程............................................................................................ 错误!未定义书签。第3章物料衡算............................................................................................. 错误!未定义书签。第4章生产设备选型..................................................................................... 错误!未定义书签。 4.1 生产设备选型的步骤........................................................................ 错误!未定义书签。 4.1.1 生产设备选型依据............................................................... 错误!未定义书签。 4.1.2 制药设备GMP设计通则的具体内容................................... 错误!未定义书签。 4.1.3生产设备选型说明................................................................ 错误!未定义书签。 4.2 主要生产设备选型............................................................................ 错误!未定义书签。第5章车间（设备）布置............................................................................. 错误!未定义书签。 5.1 车间设计原则.................................................................................... 错误!未定义书签。 5.2车间平面布置.................................................................................... 错误!未定义书签。 5.2.1车间布置平面图.................................................................... 错误!未定义书签。 5.2.2车间产尘的处理.................................................................... 错误!未定义书签。 5.2.3车间排热、排湿及臭味的处理............................................ 错误!未定义书签。 5.2.4参观走廊的设置.................................................................... 错误!未定义书签。 5.2.5 安全门的设置....................................................................... 错误!未定义书签。 5.3设备的安装........................................................................................ 错误!未定义书签。第6章采暖通风与空调公用工程................................................................. 错误!未定义书签。 6.1 设计要求........................................................................................... 错误!未定义书签。 6.2 设计参数........................................................................................... 错误!未定义书签。 6.3洁净室换气次数................................................................................ 错误!未定义书签。 6.4 洁净室压力........................................................................................ 错误!未定义书签。 6.5正压风量的计算................................................................................ 错误!未定义书签。 6.6 噪声................................................................................................... 错误!未定义书签。 6.7 通风量............................................................................................... 错误!未定义书签。第7章结束语................................................................................................. 错误!未定义书签。第8章参考文献............................................................................................. 错误!未定义书签。

毕业设计-年产80吨安定车间工艺设计

年产80吨安定车间工艺设计 诚信申明 本人申明： 我所呈交的本科毕业设计（论文）是本人在导师指导下对四年专业知识而进行的研究工作及全面的总结。尽我所知，除了文中特别加以标注和致谢中所罗列的内容以外，论文中创新处不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含为获得北京化工大学或其它教育机构的学位或证书而已经使用过的材料。与我一同完成毕业设计（论文）的同学对本课题所做的任何贡献均已在文中做了明确的说明并表示了谢意。 若有不实之处，本人承担一切相关责任。 本人签名：年月日

年产80吨安定车间工艺设计 ——环合、精制工段 商鹤群 应用化学专业应化0702班学号070105040 指导教师周莉莉讲师 摘要 安定，又名地西泮。英文名为diazepam；Valium。属于苯二氮卓类杂环类化合物，是一种镇静催眠药。有镇静、催眠、中枢性肌肉松驰及抗惊厥、抗癫痫作用。 本次设计为年产80吨安定车间工艺设计—环合精制工段。本设计工艺采用的工艺路线为以对硝基氯苯和苯乙腈为原料经过缩合反应，得到中间体异噁唑，再经过甲化、还原、酰化三步反应得到中间体甲基酰化物，最后经过环合、回收、精制等工段，得到了安定成品。其生产工艺流程可以分为六段,即缩合、甲化、还原、酰化、环合、精制工段。本文主要设计环合、精制两个工段。经过物料衡算，能量衡算。设备的选型及管道设计，设计出能够满足生产要求的安定生产的环合、精制生产车间。设计所得成功主要由设计说明书和设计图纸，其中图纸包括车间设备平面布置图、工艺流程图、主要设备装备图。 关键词：安定环合精制工艺设计

A Technology Design For 80 Tons Dizepam Produced Per Year ——Cyclization, refined section Abstract Stability, also known as diazepam. English called diazepam; Valium. Belongs to benzodiazepine class of heterocyclic compounds, is a sedative hypnotic. With sedative, hypnotic，central muscle relaxant and anticonvulsant, antiepileptic effect. The design for the annual output of 80 tons of stability and plant process design - refined stage of cyclization. The design process is the process route used to nitrochlorobenzene acetonitrile and benzene as raw materials by condensation reaction of the intermediate isoxazole, and then through a technology, acylation reaction of the intermediate three-step acylation of methyl objects finally, after cyclization, recycling, refining processes, has been stable finished product. The production process can be divided into Liuduan, namely condensation, a technology, reduction, acylation, cyclization, refining stage. In this paper, the design cyclization, refined in two stages. Through the material balance, energy balance. Equipment selection and pipeline design, design stability and production requirements to meet the cyclization production, refining workshop. Mainly by the success of the design from the design specifications and design drawings, including drawings, including workshop equipment, floor plan, flow chart, the main equipment and equipment plans. Key words: Diazepam Cyclization Refined Process Design

年产530万吨生铁的高炉炼铁车间工艺设计毕业论文

年产530万吨生铁的高炉炼铁车间工艺 设计毕业论文 目录 前言 (1) 1 高炉配料计算 (2) 1.1原始资料 (2) 1.1.1 矿石的选配 (4) 1.2原始资料的整理 (4) 1.3冶炼条件的确定 (4) 1.4物料平衡 (11) 1.4.1 根据碳平衡计算风量 (11) 1.4.2 煤气的成分和数量计算 (13) 1.4.3物料平衡表的编制 (15) 1.5热平衡 (16) 1.5.1 计算热量收入项 (16) 1.5.2 计算热量支出项 (18) 1.5.3 列出热量平衡表 (21) 1.5.4 高炉热工指标的分析 (22) 2 高炉本体设计 (23) 2.1高炉内型相关计算 (23) 2.2高炉内衬设计 (26) 2.2.1炉底 (26) 2.2.2炉缸 (27) 2.2.3炉腹 (27) 2.2.4炉腰 (28) 2.2.5炉身 (28) 2.3高炉炉壳和高炉基础 (32) 2.4炉体设备 (35) 2.4.1 炉体冷却设备 (35)

2.4.3 铁口套 (36) 2.4.4炉喉钢砖 (36) 2.4.5 炉顶保护板 (36) 3 料运系统计算及装料布料设备 (37) 3.1贮矿槽 (37) 3.1.1 平面布置 (37) 3.1.2 槽上运输方式 (37) 3.1.3 储矿槽工艺参数 (37) 3.1.4 槽下供料 (37) 3.2料坑设备 (38) 3.3碎焦运送设施 (39) 3.4上料设备 (39) 4 高炉鼓风机的选择 (40) 4.1高炉鼓风量及鼓风压力的确定 (40) 4.1.1 高炉入炉风量 (40) 4.1.2 鼓风机出口风量 (40) 4.1.3 高炉鼓风压力 (41) 4.2高炉鼓风机能力的确定 (41) 4.2.1 大气状况对高炉鼓风的影响 (41) 4.2.2 鼓风机工况的计算 (42) 4.3高炉鼓风机的工艺过程 (43) 5 热风炉 (44) 5.1计算的原始数据 (44) 5.2燃烧计算 (45) 5.2.1 煤气成分换算 (45) 5.2.2 煤气发热值计算 (45) 5.2.3 燃烧1标米3煤气的空气需要量 (46) 5.2.4燃烧1标米3煤气生成的烟气量百分组成 (46) 5.2.5理论燃烧温度和实际燃烧温度计算 (47) 5.3热平衡计算 (50) 5.3.1 计算鼓风从80℃提高到1200℃所增加的热含量 (50)

烘干车间工艺课程设计

学校代码： 学号： 水泥工业热工设备课程设计说明书 题目：10.00t/h烘干车间工艺设计 学生姓名： 学院：学院 系别：系 专业： 班级： 指导教师： 二〇一X 年月

摘要 本课程设计主要是对烘干机的设计计算，烘干物质是矿渣，以顺流的烘干方式进行计算。该烘干系统包含的主要设备有：回转烘干机、旋风收尘器、袋收尘器以及其它辅助设备—如提升机、带式输送机、排风机、鼓风机、螺旋输送机、料仓等。设计的主要计算为热平衡的计算和物料平衡计算。 本课程设计主要是对烘干机车间的设计进行了详细的讲述。通过原始资料及实际条件，主要进行了回转烘干机产量和水分蒸发量计算，烘干机的热效率；在燃烧室热平衡计算中，计算了空气量、烟气量、烟气组成以及收入热量和支出热量，因热量收支平衡从而计算出混合用冷空气量；燃烧室设计计算，计算了燃烧室的耗煤量及炉膛容积，喷嘴直径；除尘系统中说明了除尘分管的直径计算和废气的排放浓度和排放量计算，通过废气的排放量、温度和含尘浓度进行除尘系统及排风机实务选型以达到符合废气排放标准的要求。通过对主要数据的计算，选择出符合要求的设备型号，达到节能环保的国际要求，同时又能够使公司利益最大化。 关键词：烘干机车间；烘干机；燃烧室；输送机；收尘器

目录 引言 ................................................ 错误！未定义书签。第一章原始数据及设计条件 ............................. 错误！未定义书签。 1.1设计技术条件、技术参数等....................... 错误！未定义书签。第二章回转烘干机产量和水分蒸发量 . (3) 2.1回转烘干机产量 (3) 2.2烘干机的水分蒸发量 (3) 2.3 回转烘干机的操作方式 (3) 2.4烘干机功率 (4) 2.5物料在烘干机内的停留时间 (4) 第三章燃烧室热平衡计算 (5) 3.1干燥无灰基转化为收到基的计算 (5) 3.2空气量、烟气量及烟气组成计算 (5) 3.3热平衡计算 (6) 3.3.1收到热量 (6) 3.3.2支出热量 (6) 第四章烘干机热平衡计算 (8) 4.1收入热量 (8) 4.2支出热量 (9) 4.3烘干机的热耗和热效率 (10) 第五章燃烧室设计计算 (11) 5.1耗煤量计算 (11) 5.2 燃烧室炉膛容积计算 (11) 5.3喷煤嘴直径计算 (11) 5.3.1空气用量 (12) 5.3.2 一次风用量及风速 (12) 5.3.3喷煤嘴直径 (12) 5.4燃烧室鼓风机选型 (12) 5.4.1 要求鼓风量 (12) 5.4.2 鼓风机压力 (12)

日产5000t新型干法水泥厂生料粉磨车间工艺设计毕业设计

毕业论文声明 本人郑重声明： 1．此毕业论文是本人在指导教师指导下独立进行研究取得的成果。除了特别加以标注地方外，本文不包含他人或其它机构已经发表或撰写过的研究成果。对本文研究做出重要贡献的个人与集体均已在文中作了明确标明。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 2．本人完全了解学校、学院有关保留、使用学位论文的规定，同意学校与学院保留并向国家有关部门或机构送交此论文的复印件和电子版，允许此文被查阅和借阅。本人授权大学学院可以将此文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本文。 3．若在大学学院毕业论文审查小组复审中，发现本文有抄袭，一切后果均由本人承担，与毕业论文指导老师无关。 4.本人所呈交的毕业论文，是在指导老师的指导下独立进行研究所取得的成果。论文中凡引用他人已经发布或未发表的成果、数据、观点等，均已明确注明出处。论文中已经注明引用的内容外，不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究成果做出重要贡献的个人和集体，均已在论文中已明确的方式标明。 学位论文作者（签名）： 年月

关于毕业论文使用授权的声明 本人在指导老师的指导下所完成的论文及相关的资料（包括图纸、实验记录、原始数据、实物照片、图片、录音带、设计手稿等），知识产权归属华北电力大学。本人完全了解大学有关保存，使用毕业论文的规定。同意学校保存或向国家有关部门或机构送交论文的纸质版或电子版，允许论文被查阅或借阅。本人授权大学可以将本毕业论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用任何复制手段保存或编汇本毕业论文。如果发表相关成果，一定征得指导教师同意，且第一署名单位为大学。本人毕业后使用毕业论文或与该论文直接相关的学术论文或成果时，第一署名单位仍然为大学。本人完全了解大学关于收集、保存、使用学位论文的规定，同意如下各项内容： 按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版本；学校有权保存学位论文的印刷本和电子版，并采用影印、缩印、扫描、数字化或其它手段保存或汇编本学位论文；学校有权提供目录检索以及提供本学位论文全文或者部分的阅览服务；学校有权按有关规定向国家有关部门或者机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入学校有关数据库和收录到《中国学位论文全文数据库》进行信息服务。在不以赢利为目的的前提下，学校可以适当复制论文的部分或全部内容用于学术活动。 论文作者签名：日期： 指导教师签名：日期：