(整理)pkpm结构技术问题汇总.

2010年10月第二周结构技术问题汇总

1.框架结构下独立基础中的拉梁在哪计算？

答：可以在PMCAD中增加标准层的方式计算拉梁配筋，也可以按拉梁拉结的各柱最大轴力设计值的1/10,按受拉构件计算配筋。

2. 08的pkpm找不到楼层各振型位移值的输出文件？

答：目前程序只输出各荷载与地震作用工况下的位移值，没有输出各振型位移值。

3.08版的PMCAD里面拉伸节点后怎么什么都看不见了？

答：在帮助菜单下，恢复数据，程序自动备份有9个模型数据，可分别点击寻找较早的记录，恢复数据即可。

4.弹性动力时程分析参数输入，没有“地震波主方向与X轴夹角”的输入框？答：为了与振型分解反应谱法的计算结果作对比，用户需要在SATWE参数输入的总信息“水平力与整体坐标夹角”中，输入相应角度分别计算。定义地震波后，程序自动按该角度进行弹性动力时程分析。

5.墙施工图里，对剪力墙端柱配置箍筋“99@5”，怎么回事？

答：对计算配箍面积，程序没能在钢筋库里找到合适的配筋形式而出现的情况。

可以在工程设置里，选筋设置，墙柱箍筋，增加钢筋规格和间距，只要合适，程序可以选到合适的箍筋，就可以正常配置。

6.框架结构参数“风荷载信息”计算的时候是回填第一周期还是第二周期？答：为准确计算风振系数，计算后在参数“风荷载信息”里的结构基本周期，回填WZQ.OUT文件里第一周期的数值，重新进行计算。

7、鉴定加固模块中，柱采用增大截面加固法，增加实配钢筋计算出来的配筋值也会变大，为什么？

答：JDJG模块中配筋结果中的值是包括了实配钢筋的。根据规范公式，实配钢筋的增加量要大于新增钢筋的减少量，才能保证承载力不变，所以计算的配筋值就会随着实配钢筋的增加而增加。

8、satwe数据转到epda中出现节点混乱，如何处理？

答：地下室部分，由于有不等高基础，模型中有柱悬空。该模型地下室能满足嵌固要求，拷贝一个模型不组装地下室计算，再导入epda中分析。

9、slabcad板带验算中，支座处和跨中的截面计算高度怎么确定？

答：均按照板底的混凝土保护层厚度来计算截面的计算高度。

10、PKPM的复杂空间建模中，若在模型中自定义了风荷载工况下的荷载，则在

计算中可不输入基本风压，不然会造成风荷载的重复计算。

11、某模型组装地下室时提示刚重比不满足，需要考虑P-Δ效应；如不组装

地下室，则刚重比满足要求，可以不考虑P-Δ效应，如何处理？

答：刚重比指标的计算应该在上部结构模型上进行(即去掉地下室)，如果结构顶部存在附属结构，也应去掉，只保留附属结构的自重作为荷载附加到主体结构最顶层楼面位置。

12、08版SATWE生成数据后提示“型钢混凝土组合截面”定义错误，如何解决？

答：用户定义了梁内只有一个一字型钢板的型钢混凝土梁，即工形翼缘厚度和宽度定义为0。新SATWE无法识别该截面，可将翼缘厚度和宽度输入一个较小值模拟。

13、使用PMSAP计算普通梁式转换结构，提示“转换墙抗剪超限”，如何处理？答：这个功能是用作箱型转换的结构，其他转换没有参考价值。

程序现在所有转换都给判断了。程序是将转换层上一层的墙当做箱型转换墙了，提示剪力超限是把该墙当做转换梁，沿墙竖向切开截面，以梁的方式给出剪力，并做剪压比判断。

14、SATWE参数“地震信息”中自定义反应谱曲线，暂时不能直接从EXCEL表格

导入，需要手工输入各点数值。

15、SLABCAD板带交互设计功能暂时不能根据裂缝自动反算板带钢筋面积。

16、框架结构，楼板设置为弹性膜，在SATWE“各层平面简图”中显示梁与楼板

被剖分为很多段，是否SATWE就是按照剖分后的连接计算的？

答：目前不是，还是只有楼板四个角点与梁端连接，如果想梁板多些协调节点，还要加虚梁辅助剖分。目前SATWE墙与弹性楼板相交、墙与边框柱相交时，是完全按照剖分后的节点连接关系计算的。而梁与楼板还没有这样处理。

17、门式刚架能否接力JCCAD进行基础设计？

答：使用二维建模计算不能直接接基础。可使用三维建模，然后三维计算或二维单榀计算，之后进入JCCAD——荷载输入——选PK文件——选择一榀PK文件——鼠标点击该榀轴线，使轴线变为白色，被选中——荷载输入——读取荷载——读取PK荷载。如有其它榀需要计算基础，重复以上步骤，全部读取后，可进行基础设计。

18、PMCAD中“画结构平面图”的楼板计算中，选择塑性与弹性两种算法配筋一

样，可能是什么原因？

答：可能弯矩较小，都为构造配筋，所以一样。另外，如下两种情况，即使选择了塑性算法，程序也自动强制按弹性算法计算：

A、楼板某边的边界条件有2个，如固定和简支都有，此时强制按弹性

算法。

B、长宽比大于2的楼板也自动强制按弹性算法计算。

19、JCCAD中地质资料尺寸没按照1:1输入，可不可以放大或缩小再导入？

答：暂时不行。需要重新输入一次。

20、JCCAD人机交互输入中——荷载输入——荷载编辑——线荷编辑，点击某片

剪力墙，弹出该墙内力表格，其中Q代表什么？

答：Q是竖向均布荷载，单位是kN/m，乘以墙截面高度就是墙的轴力。注意该参数不是墙剪力。

2010年9月第四周结构技术问题汇总

1、地下室梁太多，超出PMCAD处理能力，怎么解决？

答：PMCAD中杆件数量。如某一标准层超过8000根梁，此时可能无法布置上新的梁。可将两端支撑在主框梁上的梁使用“次梁布置”命令，次梁的内力计算在SATWE的第三项“PM次梁内力与配筋计算”中完成。往往超限的都是地下室结构，也可分为两部分分别计算。

2、SATWE中可否查看屈服强度系数？

答：7度及以上规则矩形柱子的框架结构，可自动按规范的简化弹塑性算法，求大震下的楼层弹塑性位移角。结果在SATWE结果文本文件第8项薄弱层验算结果SAT-K.OUT中查看。

3、SATWE中“地震信息”参数可设置斜交抗侧力附加地震数，设置后对楼层刚度比有无影响？

答：无影响。目前程序增加该角度的单独构件地震力计算，并参与内力组合及配筋，对其他计算无影响。

4、JCCAD中桩筏有限元计算“荷载选择”参数中有时出现“直接计算”，是什么意思？

答：是因为用户在基础人机交互输入中，定义了附加线荷载或点荷载，“直接计算”就是程序只使用该荷载进行筏板计算，而不读取上部的SATWE等荷载。

5、使用10年新SATWE计算，同一标准层对应的多个自然层，层高一样，但计算后WMASS.out中各层偏心率略有差别，什么原因？

答：是因为各层剪力墙网格划分不一致导致的。虽然为同一标准层，新SATWE 对各层网格划分可能略有差别。

6、基础CAD人机交互输入中显示的红色轴网，标高始终对应PMCAD中楼层组装的0.000。输入基础标高时，要注意与上部楼层组装标高保持对应。如PMCAD中有2层地下室，—2层楼层组装底标高为—6m，此时如筏板厚1m，则基础中应输入筏板底标高—7m。另外，如基础程序中输入地下水位标高—0.5m，则表示地下水位最高处距离0.000还有半米的距离。

7、PMCAD中“画结构平面图”楼板计算，板的同一板边（如上边），设置了固定和铰接两种不同边界，则无法计算挠度，如何处理？

答：目前以下四种板无法计算挠度：1、非矩形板2、矩形板，但某边界上边界条件不唯一

3、选用塑性算法

4、有人防荷载板；第一种非矩形板可近似按矩形板计算

挠度，方法是将楼板计算参数中“近似按矩形计算时面积相对误差”改大，默认为0.15。第二种可将边界条件改为一种近似计算。

8、弹性时程分析和弹塑性时程分析中，程序给出了一些地震波图形显示的曲线，这些曲线可否以文本文件的形式提取出来？

答：暂时拿不出来。

9、PMCAD“画结构平面图”楼板计算书中显示的As=1077mm2,实配φ12@150（面积753 mm2），为什么二者面积不一样？

答：楼板计算时，如果参数选择了“仅直径大于等于D为二级钢（D=12）”,此时所有板先按照一级钢强度计算，显示的As=1077mm2是一级钢对应的计算面积。程序自动选筋时如直径达到了12，此时又将该面积进行等强代换，直接给出配筋按二级钢的配筋φ12@150。

10、A级高度剪力墙构造边缘构件的配箍率，程序如何取值？

答：程序目前给出选项“剪力墙构造边缘构件设计执行高规7.2.17-4”，如不勾选，则程序对构造边缘构件按照表7.2.17执行。如为三级抗震，非加强部位，则SATWE边缘构件简图中，纵筋输出为0.004A

和4根12的大者。箍筋

C

输出为P

=0.00%(φ6@200)。

SV

11、多层带剪力墙结构，按照抗震规范6.4.6条，一或二级抗震时轴压比较小时，可不设置约束边缘构件，只用构造边缘构件。此时可以将SATWE参数中“剪力墙加强区起算层号|”填一个大于结构最高层号的数值，如6层结构，可填入7。

12、悬臂梁不需要调幅，SATWE是否可以识别？

答：可以自动识别为不调幅梁，不需人工设置。具体可在“特殊构件补充定义”中查看。

13、PKPM 查看数检报告CHECK.OUT 的时候，提示以下错误信息：

ERR: 网格线与关联刚性板不同层

ERR: 结点与关联刚性板不同层

是什么问题？

答：PMCAD楼层组装里的底标高定义不正确，楼层或构件重叠导致数检不通过而出现的错误提示。

14、PMCAD中的工程拼装，提示文件不存在？

答：工程文件夹路径太长或工程文件中文名字符太长，或者路径中存在斜杠字符“/”和点字符“.”，程序无法提取到模型数据文件；解决办法：缩短工程文件夹的存放路径，或把工程文件名改为英文，或者将上述特殊字符删除，程序能正确识别需要工程拼装的模型数据文件。

15、钢结构设计模块STS的桁架计算，出现“震动质点个数大于200，超过程序计算能力”的警告提示而不能继续计算？

答：地震作用计算时，目前程序限制的震动质点个数不超过200个。为了对桁架中的构件作压弯计算，桁架的上下弦杆与腹杆等构件一般均按照柱输入计算。

程序作地震作用计算时对柱子的每个节点都作为震动质点计算，而对每跨连续梁则合并一个震动质点计算，如果模型规模比较大且多跨对称结构，可把左半部分桁架结构构件按梁输入计算，此部分构件的设计结果可参考右边对称位置相应构件的数值。

16、关于《高层建筑混凝土结构技术规程》第7.1.2 条第2 款规定：抗震设计时，筒体和一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于结构总底部地震倾覆力矩的50％。在SATWE里哪一项里能够查到？？

答：结构体系选择“短肢剪力墙结构”计算后，在文本文件输出的“框架柱倾覆调整系数”里查看，“柱及短肢墙倾覆弯矩百分比”不超过50%弯矩及0.2Q

即可。

17、JCCAD读取上部荷载中柱子轴力出现红色的负值，什么原因？

答：一般结构平面的角柱和边柱，或角部的剪力墙，当水平荷载较大时，可能内力组合是负值。此时可根据最不利的组合算基础，注意基础出现零应力区或者基桩抗拔。基桩抗拔要人工复核。

18、在JCCAD中的SATWE标准组合下“恒+活”荷载要比总信息WMAS.OUT中的恒+活质量大，为什么？

答：A、因为总信息WMASS.OUT中，“恒+活”的质量是考虑了活荷载重力荷载代表值系数折减后的质量（不管在PMCAD中有没有考虑活荷载折减），该质量与SATWE中“柱、墙活荷载是否折减”无关。

B、SATWE计算活载工况内力时，还是按照全部活载计算的（如PMCAD中

折减了活荷载，则按折减后的计算）。

C、而JCCAD中读取的上部荷载均为标准值，即读取了全部活荷载（即上面B项计算），再进行组合，其“恒+活”要大于WMASS.OUT中的恒+活。但与SATWE结果各层内力标准值WWNL1.OUT文件中最下方的“柱、墙、支撑在竖向力作用下的轴力之和(kN)”应该相同。

19、弹塑性时程分析EPDA导入SATWE模型时，选择“删除次要构件”后构件错乱，怎样处理？

答：导入模型时选择保留次要构件，或者复制一个模型，直接在PMCAD中手动删掉不需要考虑的构

件。

2010年9月第三周结构技术问题汇总

1、SATWE中如计算吊车荷载，要采用模拟施工一或一次性加载，使用模拟三可能个别杆件内力超大异常。

2、PMCAD中对斜杆使用“阵列复制”命令暂时无效。每次只可复制一次。

3、结构体系选择板柱-剪力墙体系,satwe计算后2个圆柱轴压比为0.76超限,但高规6.4.2条显示抗震等级为二级的轴压比限值是0.85,软件是怎样考虑的? 答：对应高规6.4.2注中第3条，柱子的剪跨比小于2则-0.05，小于1.5则专门研究，SATWE

对剪跨比小于1.5采取的方法是再减小0.05。

4、当筏板基础上有集中压力和集中弯矩时，怎么输入？

答: 以附加荷载输入点荷载。

5、在JCCAD“参数输入”里的“基本参数”定义了自动计算覆土重时，那么在后面的“输入筏板荷载”里的“筏板上单位面积覆土重”是否应该填“0”呢？答:自动计算覆土重的功能只对独立基础、弹性地基梁计算起作用, 对于筏板有限元计算应输

入“筏板荷载”里的“筏板上单位面积覆土重”。

6、筏板基础里有“覆土以上面荷载”输入项，为什么其他类型基础如独基没有这一项荷载？

答: 独基的附加荷载以点荷输入。

7、根据专家意见，6度区超限建筑需按1.0%控制剪重比，目前pkpm的版本可否按此控制，如没有如何处理？

答：由于规范未明确说明，目前SATWE及PMSAP都未自动控制6度区的剪重比。

可以通过调整地震力全楼放大系数来解决。先正常计算一遍，察看各层剪重比，然后确定地震力放大系数。可能要进行几遍这样的计算。

8、新版PMCAD中能考虑板上布置砖墙线荷载，或局部面荷载？

答：PMCAD目前还没有布置板上线荷载和局布面荷载功能。

9、梁施工图中很小的梁（不受力）为何要箍筋全长加密，即使不算抗震也是如此。

答：程序对框架梁（两端支承在柱上的梁）端作了端部1.5梁高范围的箍筋加密，如梁长<3倍梁高，将会长加密。

10、根据PK画出的框架梁弯矩包络图对梁截面配筋进行手算，得出的配筋量不管是支座还是跨中都比PK给出的配筋量大，怎么回事？

答：梁的最大弯矩如果是抗震作用组合，将乘以承载力抗震调整系数γRE再去配筋。

11、某单跨排架的计算结果，在某些内力组合中，为什么柱上端轴力大于柱下端轴力很多？

答：柱上端轴力大于其下端轴力时，两个轴力不在同一个组合中。

12、PKPM能否进行弧梁抗扭计算？

答：用TAT、SATWE、PMSAP都可以进行弧梁抗扭计算。

13、从SATWE结果的第三项看的挠度结果和梁柱施工图里面出的挠度图的结果，相差的很远，到底以那个为准？

答：梁柱施工图里为准。SATWE里只考虑短期作用效应而未考虑长期作用效应的。

14、弧形墙体设置洞口后，造成剪力墙边界节点异常，进而在剪力墙网格剖分时可能错误，可把有洞口的弧形墙近似按照直线墙输入。

2010年9月第二周结构技术问题汇总

1、对转换层在地面上2层及以上的结构，根据高规附录E计算的转换层上下等效侧向刚度比在SATWE结果文本文件WMASS.OUT中有输出，该比值如何计算出？答：WMASS文件中分别输出了转换层上下层的刚度K2和K1，两者与规范中的Δ

2、Δ1关系为K2=1/Δ2，K1=1/Δ1；同时给出转换层上下所取的高度H2和H1。

最终的比值为K2H2/K1H1。

2、JCCAD地基梁内力计算参数中，新增命令“考虑柱子刚度”，如何使用？答：当算法选择“按普通弹性地基梁计算”、“上部结构等代刚度为基础梁刚度的倍数”模式时可选择此项计算。当完全考虑上部结构刚度时，不需要选择。

3、框剪体系，算2次，1:楼层组装中加入地下室，计算时设为完全嵌固（填负值）；2：楼层组装不要地下室。两次计算结果楼层最大位移角分别为1/700和1/800，什么原因？

答：因为有地下室的模型在正负0处，只约束住了水平面的三个自由度，即两个水平位移和

一个绕结构竖向的转角。其他三个竖向自由度为约束，按真实刚度考虑。有地下室时，风或地震作用下，其结构平面两端竖向构件存在拉、压力，对水平刚度产生影响。无地下室由于正负0处6个自由度都被嵌固，无法考虑该影响。无地下室的侧移可能稍小。严格来说，应考虑地下室计算。

4、TCAD打开后，屏幕菜单丢失，如何处理？

答：是因为C：\PKPM\CFG中的mdfy.cmd和mdfy.mnu损坏。可将同事正常电脑上的两个

文件拷贝到本机CFG目录下，再打开TCAD屏幕菜单正常。

5、10年的JCCAD计算墙下桩承台时，除了使用第五步“桩筏筏板有限元计算”外，还可使用第四步“桩基承台及独基沉降计算”进行计算；之前只能采用第五步算。但墙下桩承台仍然要用户手工布置，如围桩承台命令，不能自动生成暂时。

6、SATWE中WMASS.OUT偏心率Eex ,Eey 是怎么计算的?

答：

Floor No. 6 Tower No. 1

Xstif= 30.7260(m) Ystif= 16.3432(m)

Alf = 0.0000(Degree)

Xmass= 28.9184(m) Ymass= 7.8952(m)

Gmass= 4724.3184(t)

Eex = 0.1866 Eey = 0.9133 Ratx = 0.5714 Raty = 0.5496

Ratx1= 0.9465 Raty1= 0.9261

薄弱层地震剪力放大系数= 1.15

RJX = 2.9780E+06(kN/m) RJY = 2.7606E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)

偏心率计算公式为

Eex=(Xmass-Xstif)/sqrt(Rjz/Rjx)。当选择剪弯刚度和地震剪力算法时，其偏心率使用剪弯刚度计算。当选择剪切刚度算法时，偏心率采用剪切刚度计算。注意，地震剪力与层间位移算法中，RJZ=0，未使用该刚度进行偏心率计算。

7、自动生成桩承台时，对桩数的自动计算，JCCAD未考虑水浮力的作用，如考虑，桩数可能减少。用户需要考虑时，可通过提高桩的承载力，变相减少桩数。

8、PMCAD中左右顶点标高不同的剪力墙，即斜墙（该墙平面垂直于大地），只能在顶层输入，不能输入在中间楼层，否则左右顶点标高识别不了。

9、转换层结构中，经常出现梁托偏心墙，上层墙与下层转换梁轴线不对齐，需要加刚性杆实现连接。包括其他的梁托柱等情况。PMSAP新增碰撞检查功能，只要上下构件在几何实体上存在碰撞，就认为二者存在连接关系，并考虑其连接关系计算，不需要再施加较为复杂的刚性杆。

10、桩筏基础，JCCAD中如果要考虑桩间土的分担,计算模型”选择弹性地基梁板模型,“基础计算模型及沉降计算规范”选择复合桩基(桩基规范2008),程序会自动根据规范算出相应的基床系数(一般这个值是1000~5000).。

11、pmcad中输入c10以下的混凝土，程序是多少强度计算的？

答：satwe旧中c10以下的混凝土也能按照输入的强度计算，新版satwe中低于c15的混凝土均按c15计算。

12、天正7.5版本导入pmcad只能读取轴线？

答：另存为天正三的文件即可转换。

2010年9月第一周结构技术问题汇总

1、在PKPM的JCCAD中设计剪力墙下的桩基和承台，如何建模？

答：剪力墙下承台，可按非承台桩布置，由围桩承台方式生成，也可以用布置筏板的方式生

成，最后用桩筏有限元计算。

2、请问底层柱子配筋比上层小, 这种情况正常吗？

答：正常。如果底层柱为大偏心受压，起控制作用的内力为弯矩大、轴力小的组合内力，

这样底层柱的配筋就可能比上层柱的配筋大。

3、SATWE内力与配筋计算，怎么运行到VSS模态分析时就运行不下去了？

答：如果选择模拟施工3或VSS求解，可能会出现计算到“VSS模态分析”停止，表明振

型数取的过多，超过了VSS求解器的限制。降低振型数试试看，再不行，选择“模拟

施工1+LDLT分解”计算。

4、08版PKPM，独立基础怎么没有标注尺寸和独基编号了呢？

答：在基础施工图的下拉菜单，在“标注构件”与“标注字符”中分别标注独基尺寸与独基

编号。

5、筏板后浇带如何设置？

答：在新版JCCAD，基础人机交互输入中筏板菜单下增加“布后浇带”功能，可直接输入

后浇带宽度后进行布置。

6、08版PMCAD中楼板层间复制如何使用？

答：选择当前标准层，勾选需要复制的目标标准层号，即可把当前标准层的楼板开洞和板厚

等信息复制到目标标准层里。

7、ＰＫＰＭ里面生成的吊筋有没有考虑人防荷载？

答：没有考虑。SATWE内力作整体分析，按照等效静力荷载考虑人防荷载，而次梁集中力

属于局部内力计算，可以不考虑。目前程序只是考虑1.2恒+1.4活工况组合下的次梁集

中力来计算次梁箍筋加密与吊筋。

8、PKPM楼梯建模，可以建剪刀梯吗？

答：楼梯布置菜单下暂时没有剪刀梯的楼梯类型，可按照斜杆来近似模拟剪刀梯板的作用。

9、请问WDISP.OUT文件中竖向恒载作用下的楼层最大位移为星号是什么原因？答：模型输入有问题，请检查。局部构件没有竖向构件的支撑，形成长悬臂结构而导致恒载

作用下竖向位移超大的现象。

10、用JCCAD筏板有限元计算的土最大反力出现超大的异常情况？

答：地质资料输入不完整，该部分筏板下无地质资料，增加孔点使输入的地质资料范围扩大

至筏板所有区域。

11、混凝土梁做成型钢混凝土梁后，梁施工图中挠度反而变大？

答：型钢混凝土梁挠度的计算与内部型钢及配筋均有关。虽然变为型钢砼梁，但相应配筋也

减小，导致挠度变化不大。可使用“考虑楼板作为翼缘的作用“来计算型钢混凝土梁的

挠度，考虑会挠度有较明显减小。

12、多塔、设缝结构的遮挡部分风荷载如何考虑计算？

答：设缝结构、分缝的多塔结构，其遮挡部分的风荷载计算，通过SATWE多塔定义的

遮挡面定义来处理。默认遮挡面即背风面的体型系数为0.5。

如遮挡面与屏幕竖向平行，则+X，—X风力的体型系数均取为1.3-0.5=0.8；Y风的体

型系数仍然取1.3。可从WMASS.OUT中查看每层每方向的风荷载变化。

13、底层两柱子内力完全对称，且全部使用JCCAD自动生成的三桩承台。但两承台桩反力确不一样，为什么？

答：同一柱子下，三桩承台不同布置角度下的桩反力是不同的。

外力完全对称的情况下，三桩承台布置角度也要对称，用户初始布置的三桩承台是平行

关系，非对称关系，出现上述异常现象。

还要注意JCCAD布置桩承台时，如果是“自动生成”，则程序可自动以柱子形心为承

台中心；如果是手工的“承台布置”，最初是以节点作为承台中心；当上部柱子是偏心

布置时，需要注意两者区别；在执行手工布置的“承台布置”时，可输入相对节点的偏

心值。否则两承台实际位置不一样，计算桩反力也会不同。

14、《钢管混凝土结构设计与施工规程》CECS 28:90中未对钢管混凝土柱的轴压比进行规定，但SATWE结果中给出了轴压比，该值如何参考？

答：当套箍指标（钢管受压承载力设计值与内填混凝土受压承载力设计值的比值）大于0.9

时，即使用于抗震地区，轴压比为1时，钢管混凝土柱仍具有较好的抗弯抗压及延性，

所以一般不用控制轴压比。程序给出的数值仅供参考。

15、三维计算出现层间位移比大于2的情况，除了结构不规则原因外，还有可能是不等高基础，或者使用了柱底标高命令，将柱子向下层延伸较多。

16、两个截面一样的转换梁，SATWE计算后箍筋及纵筋完全一样，但一个显示红色超限，另一个不超，什么原因？

答：其中超限梁为转换梁的剪压比超限，即剪力过大。由于转换梁的最小配箍率远大于普通

梁，所以两梁显示的箍筋都按最小配箍率配置，即按超限剪力算得的箍筋也小于最小配

箍率。

这种现象在普通梁中很少出现，因为其最小配箍率较小，如果普通梁剪力超限，用超限

剪力算得的箍筋往往大于最小配箍率。

17、SATWE参数“荷载自定义组合”，SATWE旧不能完全读取荷载参数中的自定义组合；2010年后的新SATWE可以完全读取，只按照用户自定义的工况及系数进行组合。

18、10年后的PMCAD中增加了“墙洞荷载”命令，用于在剪力墙洞口上方施加荷载，但只能接力2010年后的SATWE计算。如果接力“SATWE旧”，该荷载读不到。

19、“SATWE旧”结果显示“底层柱、墙最大组合内力简图”选项会提示“本菜单那为89规范遗留，不适应新规范”。2010年后SATWE没有该提示，是否已经采用02版规范组合？

答：没有采用02版规范组合，仍然要以JCCAD中的荷载组合为准。

20、STS三维门式刚架中，“受荷简述”文本文件有节点的风力，但没有地震力，为什么？

答：该文件给出了各节点的重力荷载代表值，程序使用该代表值进行地震作用计算。具体地

震作用的内力查看要在每榀刚架的结果文件中查看。

21、SATWE参数定义：地震信息“中设置了斜交附加地震数，在哪里查看是否计算了？

答：在SATWE结果文本文件WWNL.OUT中可看到该附加地震的构件内力。其工况名为

EX1、EY1，如有2组附加角度，则还有EX2、EY2。斜交附加地震角度只需要输入一

个角度，如45度，与其垂直的135度不需要输入，程序可以自动计算。

22、SATWE参数“设计信息”中新增“抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋”什么意思？

答：计算梁端配筋时，一级抗震梁，取受压钢筋为0.5As；二、三级抗震时，取受压钢筋为

0.3As（依据高规及抗规中，一级抗震时，梁端底面与顶面钢筋面积比值不小于0.5、二

三级不小于0.3）；四级抗震仍然不考虑受压钢筋。该命令对梁端顶面受拉、梁端底面受

拉两种情况都有效。

2010年8月第四周结构技术问题汇总

1、在pmcad模型显示中，楼板开洞处显示为一片白色，无法消除。不知道是什么原因，如何能解决这个问题。从模型上看，荷载、尺寸等都没有问题，就是洞口显示的问题。

答：在PMCAD中点击上部标题栏“状态设置”——“点网设置”——“显示设置”——将

“显示填充”的勾去掉。

2、筏板及桩筏这样的整体基础时，JCCAD程序未考虑柱、墙的基底剪力。

3、基础CAD新增功能平面荷载替换SATWE空间荷载？

答：主要用于框剪结构设计基础，类似于模拟施工2的作用，使用后剪力墙轴力可能变小，

柱子轴力变大，但基底总轴力不变化。

4、混凝土结构鉴定加固-结构类型选择“A类”与“全国”梁配筋不一样，A 类大。由于A类考虑了承载力抗震调整系数的折减系数0.85，正常的A类配筋应该小一些，为什么比全国大？

答：如果是非地震组合控制，A类按89规范荷载组合公式，其组合系数与01全国规范不同，

且设计内力可能要大于01规范，此时由于是非地震，又不考虑其承载力抗震调整系数的

折减系数，所以可能出现A类计算梁配筋大于全国的情况。

5、多塔结构，切开按单塔计算时，是否仍然可以设置遮挡面，考虑风力的折减，让受力接近实际情况？

答：可以考虑。

6、TCAD程序绘直线，按F4角度捕捉后只能绘制水平直线，为什么？

答：按F9，将弹出的“角度捕捉”菜单中的角度改为常用角度即可。出现该现象可能是使

用新TCAD程序打开了较老的T图，当时角度捕捉未做入程序。

7、SATWE参数定义，自定义荷载组合系数中风荷载没有0.2，只有0.6，是否需要在自定义组合系数中添加0.2的组合，再进行计算？

答：不需要。如果勾选了“按高规或高钢规设计”，则SATWE计算后自动考虑地震组合时，

风为0.2的组合值系数，可从WPJ1.OUT中查看荷载组合系数表，0.28的系数就是风与

地震同时参与组合时的风工况系数，为0.2×1.4=0.28。

8、JCCAD计算桩筏基础，输入了地质资料，在桩筏有限元计算界面，点“单桩刚度”时，程序根据地质资料自动计算的大部分桩的刚度是一致的，但个别桩刚度小很多，为什么？

答：是由于个别桩的长度，在地质资料自动插值时，恰好处于两层土的交界处，计算刚度时

未考虑下层土的影响。可手工将个别小的桩刚度改为与其他桩一致。

9、同一个模型我用单偏压计算的时候，主跨度方向的配筋面积大，我们认为合理下。但是按双偏压计算的时候主跨度方向的配筋面积反而比平面外小，不知道软件是怎么考虑的，到底是怎样的配筋计算才算合理？

答：双偏压计算的时候是综合考虑N、Mx、My的，先确定布筋方式，然后不够的话一个方

向加钢筋，再不够的话再加另一方向的钢筋，但是先加钢筋的方向并不一定是Mx和

My中较大的那个方向，所以就出现了M大的一侧配筋小的情况，有些不合习惯，但是

结果没问题。可以直接采用双偏压计算的结果，也可以采用单偏压计算，双偏压验算的

结果。

另外，如出现上述现象，可在PMCAD中将该柱子的布置角度旋转90度，再计算，主

跨度方向配筋一般会变大。

10、在用JCCAD的防水板抗浮计算模块时对抗浮板反力图的结果有疑问。请问反力图中括号内的支座反力是如何计算的？

答：防水板只起抗浮作用，上部结构荷载主要由相应的基础承担。程序假定上部竖向构

件柱、墙作为不动支座，竖向位移为0。防水板只是承担本身自重，面荷载及水浮力。

在计算结果中只是输出防水板上的水浮力、筏板自重、板上覆土重等荷载验算结果，不

考虑上部结构的荷载。反力就是在该工况下，假设柱墙都是固定支座得到的反力。

11、用prec1计算，和采用prec2计算（二维数据由prec1生成），结果相差较大，尤其是外荷载引起的弯矩相差有7000KN.m左右，是否因为二维计算未考虑另一方向预应力共同作用？实际设计以哪个模块为准？

答：二维是没考虑另一方向的预应力及另一方向的梁等，二维和三维计算方法不一样，区别

就如PK和satwe的区别，所以以prec1计算为准。

12、用prec1进行计算与用satwe模块不加预应力计算结果相比较，prec1计算结果的柱配筋偏小，且加预应力楼层的框架柱比未加预应力楼层的框架柱配筋小，这就意味着预应力的偏心弯矩对柱子受弯是有利的，而《后张预应力混凝土设计手册》（陶学康主编）分析好像是对柱不利。Prec1计算结果是否准确？答：对柱的影响不一定是不利的，跟柱的受力状态，控制内力有关。

13、prec1菜单4（三维等效荷载及预应力筋设计)中，在预应力等效荷载计算及预应力筋初估计算后，直接修改预应力筋，直接点击“继续”，程序是否按用户修改后的预应力数重新进行等效荷载及应力计算呢？

答：程序按用户修改后进行计算的，可以修改数据后查看计算结果内力。

14、本工程转换梁跨度为27米，相邻跨梁跨度为8米。使用prec1主菜单8（按三维画梁施工图及验算）计算后，发现程序均在最右边跨的左截面分别按梁截面上部、下部受拉进行抗裂计算，其余截面均未进行此计算。程序是否有误？答：程序计算是取上部和下部中弯矩最大的两个截面，就是最不利的两个截面计算。

15、关于《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中第11.8.3条中折算配筋率，prec1是如何计算的，非预应力筋数量是在哪儿输入？

答：折算配筋率在极限承载力的计算结果文件中有，只是没有校核是否超标。普通钢筋计算

后在第八步验算前可以修改。

16、PM里面的上下开间的轴线可以换不同颜色吗？

答：不能对轴线设置不同颜色，对轴线较多不好区别定位的情况，可以对轴线进行命名，轴

线显示，可比较方便进行操作。

17、08版PKPM梁平法施工图中，如何分别对纵向梁与横向梁进行平法标注？答：主菜单中，“钢筋标注”-“标注开关”，按平面位置分别勾选水平梁与竖直梁即可。

18、08版PKPM柱平法施工图中，如何修改柱钢筋？

答：主菜单中，“平法录入”，“立面改筋”，都可以对柱修改钢筋。

19、底框砌体结构中的墙梁在PKPM模型中怎么建模？程序如何考虑计算？

答：用QITI模块，按框架梁输入，输入底框层数，用规范算法计算，程序自动对底框梁进

行内力调整。

20、砌体结构底层局部底框，上部配筋计算采用“砌体和混凝土构件三维计算”合理些？还是采用“配筋砌体结构三维分析”合理些？

答：对上部结构中梁柱构件的计算，采用“砌体和混凝土构件三维计算”，程序默认采用有

限元整体算法，此方法将砌体结构房屋结构作为一个整体，按弹性方法进行结构内力分

析。

21、平板式筏型基础X方向配筋率很大φ32@200，而Y方向配筋率很小φ14@180，板厚是1000mm，请问是否合理？

答：考虑上部结构共同作用计算，且有限元网格控制边长为2m，采用均匀配筋方式，计算

结果比较合理，局部应力集中导致配筋较大属正常情况。

22、筏形基础输入时集水沟、集水井是否要输入计算？输入与不输入计算会对实际工程有什么影响？电梯井底、地下室消防水池又是如何考虑？

答：可以采用布置子筏板的方式输入，如果集水井尺寸较小，输入与否对计算结果影响不大，

可不输入。

23、梁板式筏基计算参数里面有“弹性地基梁计算参数修改-梁式基础梁肋向上（否则向下）”这一选项，模型中右边三跨是梁肋向上的，其余左边是梁肋向下，存在两种情况该怎么选？

答：选择梁肋向上或向下，对计算结果没有影响。

24、用PKPM生成的独立基础，基础面积大小和上部结构不成比例，比如对应的只有一层，生成的基础却比其他的大？

答：柱轴力较小，弯矩较大，基底反力产生拉应力，不是由轴压力控制面积，而是由偏心控

制基底面积。可以修改“承载力计算时基础底面受拉面积/基础底面积”来减小基础大

小，程序默认基础受拉面积的比例为0，可适当放大。或者加大上部结构荷载，使基底

面积由轴压力控制，从而减小基础面积。

25、JCCAD中，如何输出打印“荷载输入”-“当前组合”中任意荷载组合类型的图纸？

答：先选择需要输出的荷载组合，在主菜单中，“图形管理”-“写图文件”-只勾选自定义

内容文件（可修改图形名称）-自定义文件的显示内容（勾选节点号，节点荷载与线荷载），

到图形编辑打印转DWG即可在CAD中打印。

2010年8月第三周结构技术问题汇总

1、使用2010年新SATWE与旧版SATWE进行结果对比时，要注意一下几点：

A、墙元细分最大控制长度均取1m

B 、新SATWE梁柱主筋强度要在PMCAD“本层信息”中设置，不在SATWE参数

中定义。要保持与旧SATWE钢筋强度一致。

C 、新SATWE连梁的自动判断为跨高比小于5，剪力墙之间的梁。旧SATWE不

对跨高比做判断，只要是剪力墙间的梁（梁中不与其他梁连接），就判定为连梁。

D、新SATWE层高方向对墙的单元划分按1m一个单元，而旧SATWE层高只划分

三个单元。当层高较大时，如5m，新旧SATWE可能计算有些差别，新的更加精确。

2、墙体稳定计算的轴力，也考虑了墙的活荷载折减。

3、顶塔楼放大系数对其他楼层及结构的位移比，周期等是否有影响？

答：无影响。只是将顶层构件的地震内力标准值放大，再进行内力组合及配筋。

目前SATWE使用振型分解法，只要有效质量系数大于90%,就不用设置顶塔楼放大系数。

4、PMCAD模型布置主梁后，点“保存”后，该梁消失，柱子也一样，回到原有

界面，什么原因？

答：因为工程文件夹设置了“只读”属性。全选工程文件夹中所有文件，右键“属性”，将“只读”属性取消。

5、特殊构件补充定义——特殊梁中的“滑动支座”，目前SATWE不能计算

6、新SATWE生成数据出错，提示搜索边界区域无效

答：模型中上下两层同一位置轴线剪力墙长度不等，上层墙长略大于下层，导致提示该错误，属于建模误操作。遇到该错误可返回PMCAD检查模型，如20层楼，每次组装5层，可较快发现错误所在楼层。

7、平板式筏基，在JCCAD运算完桩筏及筏板有限元计算后，计算结果中板的剪

力图，这里的数值可做为筏板抗剪验算的参考。

8、PMSAP 软件对于梁的铰接端，只放松其垂直面内的弯矩，扭矩并不放松（否

则可能出现机构）。如果算出的扭矩较大，且梁与楼板相邻的话，可以对其扭矩大幅折减，比如可以取扭矩折减系数为0.1。如果不与楼板相邻，要根据实际情况酌情考虑。

9、PKPM计算风荷载时有没包括外围悬挑梁部分的面积？

答：包含了。迎风面取最大外轮廓尺寸。

10、由于地下室的楼层绝对位移较小，一般不必控制位移比。Satwe与PMSAP中强制取地下室楼层的位移比为1.0。

2010年8月第二周结构技术问题汇总

1、柱的剪跨比是否大于或小于2在哪可以查出？

答：剪跨比查不到在SATWE中。柱的剪跨比程序按简化计算，层高除以2倍的柱边长，手算就行

2、转换层在第三或大于第三层，框支柱自动提高一级抗震等级，包括地下室层数吗？

答：不包括在SATWE中.

3、多塔结构，三层裙房均为为商场（包括主体塔楼的裙房），三层以上塔楼为住宅，如要考虑柱、墙的活荷载折减，如何处理商场与住宅的关系？

答：根据荷载规范，商场的柱墙活荷载折减，是在附属面积大于50平方米才起作用，而本工程无这么大房间，所以本工程商场即裙房部分柱墙活荷载不应折减。目前SATWE等还不能按使用功能进行详细的折减处理：

这样该工程可以计算两次，一次考虑柱墙活荷载折减，此时三层以上柱、墙配筋可用于设计。另一次不考虑柱墙活荷载折减，此时三层裙房柱墙配筋用于设计。对梁，两次计算所有楼层结果一样。

SATWE中考虑柱墙活荷载折减，是在整体计算后考虑。即初始计算时，活荷载按未折减进行构件内力计算，之后进行内力组合时，再对活荷载标准值进行折减，再配筋。即更改柱墙活荷载折减系数，不影响结构的周期和位移。

而如果PMCAD中考虑了对梁的活荷载折减，则SATWE按照折减后的荷载进行整体计算，结构的周期和位移与不折减可能发生变化。一般两折减只用一个（在SATWE中）。

PMSAP中提供了更准确的算法，即整体计算都按未折减计算。在内力组合时，再分别对梁、柱墙进行活荷载折减处理，并配筋。即使用PMSAP时，PMCAD 不要勾选对梁的折减，后续计算后可实现对梁、柱墙的同时折减处理。

4、转换层结构，用到剪弯刚度，新旧SATWE计算不一样，为什么？

答：主要是新旧SATWE剪力墙网格划分不一样导致的。层高较大时，如5m，可能新旧SATWE有些差别。

5、PMSAP两次计算，周期相差多？

答：原因是一次计算未勾选PMSAP参数中的“定义的弹性楼板参加计算”，不勾选，弹性楼板及上的荷载就丢失，导致质量改变，周期也变化。

6、SATWE结果文本文件WZQ.OUT与WMASS.OUT中的地震倾覆弯矩有什么区别？答：WMASS.OUT中的倾覆弯矩验算，采用简化算法，将基底剪力乘以三分之二楼高得到倾覆弯矩。

WZQ.OUT中的倾覆弯矩，先计算每个振型每层的倾覆弯矩，再CQC得到最终倾覆弯矩。

7、梁配筋显示为1000，如何查看真实配筋面积？

答：软件中如果输出配筋为1000，表示承受弯矩大于极限承载弯矩，不会给出配筋，需要增大截面或提高混凝土强度等级。如是港澳地区，没有该限制的情况下，可以手算配筋。

2010年8月第一周结构技术问题汇总

1、异形柱抗剪承载力产生的薄弱层放大1.2倍地震剪力，如何实现？

答：可手工指定薄弱层号，再在“全楼地震放大系数”中填入1.2\1.15=1.04，则程序自动对薄弱层地震剪力放大1.2倍，非薄弱层不放大。结构体系选择异形柱体系。

2、抗震规范6.2.2条，框架顶层及柱轴压比小于0.15者不需进行柱端弯矩调整，SATWE如何执行？

答：SATWE顶层柱子不调整，没有按照轴压比判断；即次顶层即使柱子轴压比小于0.15

也进行了弯矩放大。

3、STS二维桁架，下弦连续，未设铰接，出施工图时为何分开，显示为拼接？答：因为选择了“对称”画法，此时程序自动对节点进行拼接处理。可选择“完全”画法，

下弦出图为连续。

4、SATWE目前计算地下室外墙的侧向水、土和侧向人防荷载时，并未将这些荷载施加到整体结构上，而是单独计算，给出剪力墙平面外配筋，也没有考虑将

这些荷载作用到外墙的端柱上。PMSAP是将这些荷载施加到整体结构计算，较为精确。

5、扭矩折减与梁两边是否有楼板有关、是否考虑了楼板平面外刚度有关、以及楼板平面外刚度是否与梁中间协调有关。由于SATWE在考虑楼板平面外刚度时，没有考虑其与梁中间的协调。所以在有楼板时，梁都可以考虑扭矩的折减。

6、SLABCAD复杂楼板没有考虑活荷载的不利布置计算。

7、PKPM软件将基础同上部结构分开计算，但按照结构力学理论，基础沉降将引起上部超静定结构的内力，请问软件和规范如何考虑？

答：两个办法：１．控制差异沉降在允许范围内。２．设缝取消差异沉降的影响。软件可以

设后浇带并计算。

7、侧刚、总刚是指周期计算时，采用的结构刚度形式。用得到的周期再进行地震力的计算。

8、基础中，柱墩对筏板的影响按刚性与柔性分别考虑，刚性柱墩就是变截面的柱子，计算内力不影响，计算配筋考虑。柔性柱墩就是变厚度的板，内力及配筋均有影响。

10、为什么剪力墙端柱的配筋不是0，而是15？如果去了水平力，就是0。那15是一侧端柱的配筋吗？

答：15表示是柱单侧的配筋面积，即1500；如果去掉水平力为0是因为力分配使得该柱的

内力发生变化，为0表示只需构造配筋。端柱输出的配筋简图中只考虑了计算配筋，

未考虑构造，端柱的配筋要与墙一起，查看"剪力墙边缘构件简图"。

2010年7月第五周结构技术问题汇总

1、SATWE考虑了自定义组合，计算后都为构造配筋，轴压比也为0？

答：使用SATWE自定义组合，在参数“荷载组合”中勾选了“采用自定义组合及工况”后，需要进入自定义组合列表，先删除其中任一组合系数，如改为0确定后退出列表；再次进入列表，改回正常值，确定退出列表。再进行SATWE计算即可。

2、不等高基础的柱底内力放大是否可以识别？如楼层组装的2层柱直接与基础相连，该柱子能否按照规范底层柱子内力放大来处理？

答：可以识别该柱子为底层柱，并按高规6.2.2和6.2.4进行弯矩及剪力放大。

3、钢结构二维桁架，连续三跨，每跨柱距24m，桁架跨度23m，如何STS建模？

答：按照桁架及柱子实际位置建模，其中柱子与桁架端部用钢结构“任意截面”中的刚性杆来连接来实现跨度不等。

4、PMSAP中不能定义高耸结构，可以通过调整基本风压或体型系数解决

5、门式刚架纵向支撑地震力是否考虑，如何计算？

答：如果是08版，门式刚架三维设计模块可以自动纵向榀计算，能够自动导算纵向支撑承担的地震力。如果是05版，可以建一个纵向榀来进行计算。

7度或7度以下地区，轻型门式刚架地震力一般不起控制作用，也可以不进行地震力的计算，支撑计算时只考虑纵向风、刹车力就可以。

6、柱按双偏压计算并双偏压复核，为何配筋还显示不够？

答：双偏压计算配筋结果是正确的。但在计算配筋时，程序内部预设了所配的钢筋根数。

双偏压验算时，也需要设定钢筋根数，如果两者不一致，就会产生这种现象。程序在改进。

08版对柱施工图中实配钢筋自动考虑双偏验算，也会产生上述情况。一般双偏计算后，可以不必作双偏压验算。

7、关于JCCAD中关于桩筏筏板有限元计算的配筋值问题，计算出来的配筋值大小差别较大，这这种情况该怎么配筋呢？

答：一般可采用均匀（平均）配筋，局部大的地方加短筋。

8、SATWE选择层间剪力与层间位移算法时，并未输出楼层的扭转刚度，即WMASS.OUT中的RJZ输出为0，只有选择剪弯和剪切刚度时才会输出楼层的扭转刚度。

9、厚板转换中，按虚梁建模，厚板应定义为弹性板3，虚梁不用定义为转换梁。如按等代梁建模，楼板不应定义为弹性板，等代梁可定义为转换梁。

10、新SATWE中参数“地震信息”中加入“抗震构造措施的抗震等级提高、降低一级”用于什么情况？

答：根据高规4.8.1 各抗震设防类别的高层建筑结构，其抗震措施应符合下列要求：

2 丙类建筑：应符合本地区抗震设防烈度的要求。当建筑场地为Ⅰ类时，除6度外，应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施。

4.8.4 建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）时各类建筑的要求采取抗震构造措施。

当SATWE中烈度、场地类别与上两条符合时，“抗震构造措施的抗震等级”变为可修改，否则为灰色。

结构设计pkpm软件satwe计算结果分析 (2)

结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析 SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移

PKPM结构技术问题汇总

PKPM结构技术问题汇总 中国建筑科学研究院 PKPM CAD工程部 深圳分部 2011

说明 本文为PKPM结构技术问题汇总，文章为中国建筑科学研究院PKPM CAD工程部深圳分部发表在其官方网站https://www.wendangku.net/doc/5314905230.html,的技术支持。本文只是对其整理汇总。 本文不是官方发布的，是网友学习时整理汇总的，仅是为了学习的方便，其中的文章以官方发表的为准。 本文排版说明： 本文字体均为：微软雅黑（黑色） 标题：微软雅黑、四号、加粗 问题：微软雅黑、五号、加粗 解答：微软雅黑、五号 汇总会随官方发布的进行更新。 更新可到“梁筑博客”下载。 梁筑博客：https://www.wendangku.net/doc/5314905230.html,/ 整编人：梁zl775443542 QQ:775443542 Ⅰ

目录 2011年9月第二周结构技术问题汇总 (1) 2011年7月第一周结构技术问题汇总 (4) 2011年6月第四周结构技术问题汇总 (7) Ⅱ

2011年9月第二周结构技术问题汇总 发布时间：2011-09-21 来源：PKPM 1、PM中布置了人防荷载，但SATWE计算后人防工况内力都为0，什么原因？ 答：SATWE计算参数中勾选了“采用自定义组合工况”，将其取消即恢复正常。一般不需要勾选该项。 2、某模型加强区剪力墙配筋很大，经查为拉弯控制配筋；在非加强区的墙配筋没那么大，SATWE对非加强区的墙，有无考虑拉弯计算？ 答：不论什么位置的墙，都考虑了拉弯配筋。非加强区配筋小，可能是拉力小，为压弯控制配筋。 3、PMCAD“画结构平面图”楼板计算不超筋，但实际配筋直径达到32，很大。 答：初始计算面积为2600平方毫米，由于程序中默认最大钢筋面积为18@100，即2544平方毫米，自动选择不到合适的钢筋，显示直径32。可在“钢筋级配表”中增加所需的直径及间距，再生成实配钢筋。 4、PMCAD“平面荷载显示校核”中的竖向导荷的单位面积质量，与SATWE结果WMASS.OUT中“各层单位面积质量分布”有差别。 答：“平面荷载显示校核”中默认是1.2恒+1.4活；SATWE中是“1.0恒+0.5活”。 5、基础CAD计算，30层结构，两桩承台, “桩基承台及独基沉降”菜单，计算后承台高度只有300mm，过小，什么原因？ 答：桩承台高度经常由冲切确定。对墙下桩承台，程序将墙上荷载简化到两端点，相当于两个虚柱荷载，再进行相关计算。如果端点落在桩范围内，则不进行冲切计算，得到的承台高

PKPM框架结构设计—

摘要 该办公楼位于天门市，是五层框架结构。办公楼总长57.6m，宽16.8m，总高18.3m。此设计为五层钢筋混凝土框架结构办公楼，分为建筑设计和结构设计两部分。在总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，采用天正建筑和PKPM 软件进行设计，综合考虑了使用功能、施工、材料、建筑设备、建筑艺术及经济等因素。在建筑选型方面，采用“一”字型布置。 在完成结构部分的计算之后，依据建筑方案和结构设计计算结果完成结构部分的施工图设计。结构设计内容主要是框架设计，首先必须满足水平地震力作用下的框架侧移验算的要求，其次还要满足风荷载作用下的框架侧移验算的要求。 关键词：钢筋混凝土；框架结构；抗震设计；内力组合；

Abstract The office is located in Tianmen: five layers framework structure. The length of office building is 57.6m, the width is 16.8m, the height is 18.3m. The design for a five-layer reinforced concrete frame office building which divided into two parts-- building design and structure design. The architectural design is the premise of the overall plan, according to the requirements of the design mission, use PKPM software to design structure, considering the functional use, construction, materials, construction equipment, architectural art and economy,using"—" font layout in construction shape. After completing the calculation structure part,structure of the construction design was completed on the basis of the construction scheme and the structure design. This scheme is a business office building, reinforced concrete frame structure is divided into five layers.The main content of structure design is the framework for the design stage,which must satisfy the request of motion checking under the action of horizontal seismic force firstly,secondly,it has to meet the request of motion checking under the action of wind force. Keywords: reinforced concrete; frame structure ; seismic design; the combination of internal force

pkpm结构设计详细步骤

PM操作步骤（第二题卓老师） ①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩ 双击击如下图标，进入PKPM主菜单 一、模块（PM整体结构建模与形成数据文件） （当前工作目录要自己先指定好路径） 点击 1.布置轴网 ①点击轴网输入，选择正交轴网 ②点击确定，布置如下 ③点击使用或两点直线命令，增加一条轴线 ④点击按TAP键成批输入，命名如下所示 2.楼层定义（布置柱子和梁） ①点击后点击 1）布置柱子出现柱布置菜单如下图所示，可进入柱截面定义、布置等 ②点然后 ③点击确定 选择500*500的柱后，选 柱布置如下 2）梁布置 ④点击250*400200*300 选择250*400布置如下 ⑤点击选择200*300布置（次梁也用来布置） ⑥点击 3）偏心对齐 ⑦点击选偏心如下所示 4）复制标准层 ⑧点击添加两个标准层 3.荷载输入 1）第1标准层荷载输入

选择第一标准层 ①点击选择如下所示 ②荷载输入 布置9KN/m的荷载 布置5KN/m的荷载 2）第2标准层荷载输入 ①选择先布置9KN/m的梁间荷载 ②再布置m的梁间荷载 2）第3标准层荷载输入 ①选择主菜单点击选择 ②点击选择输入m的荷载 4）楼面荷载的输入 ①点击添加如下 ②点击确定 4.设计参数 4.设计参数 ①单击“设计参数”出现如下对话框 ②点击 ③单击地震信息，出现如下对话框 ④单击风荷载信息，出现如下对话框 ⑤单击绘图参数，出现如下对话框 点击确定 ⑥单击楼层定义的换标准层，然后单击添加标准层，选则全部复制，同样的方法添加两个标准层 添加完两个标准层，然后对第二标准层进行修改如下图所示，对第三标准层进行修改，如下图所示 5.楼层组装 1） 2） ①保存退出

PKPM框架结构步骤

一、执行PMCAD主菜单1，输入结构的整体模型 (一)根据建筑平、立、剖面图输入轴线 1、结构标准层“轴线输入” 1)结构图中尺寸是指中心线尺寸，而非建筑平面图中的外轮廓尺寸 2)根据上一层建筑平面的布置，在本层结构平面图中适当增设次梁 3)只有楼层板、梁、柱等构件布置完全一样(位置、截面、材料)，并且层高相同时，才能归并为一个结构标准层 2、“网格生成”——轴线命名 (二)估算(主、次)梁、板、柱等构件截面尺寸，并进行“构件定义” 1、梁 1)抗震规范第6.3.6条规定：b≥200 2)主梁：h = (1/8～1/12) l ，b=(1/3～1/2)h 3)次梁：h = (1/12～1/16) l ，b=(1/3～1/2)h 2、框架柱： 1)抗震规范第6.3.1条规定：矩形柱bc、hc≥300，圆形柱d≥350 2)控制柱的轴压比 ——柱的轴压比限值，抗震等级为一到四级时，分别为0.7～1.0 ——柱轴力放大系数，考虑柱受弯曲影响， =1.2～1.4 ——楼面竖向荷载单位面积的折算值， =13～15kN/m2 ——柱计算截面以上的楼层数 ——柱的负荷面积

3、板 楼板厚：h = l /40 ～ l /45 (单向板) 且h≥60mm h = l /50 ～ l /45 (双向板) 且h≥80mm (三)选择各标准层进行梁、柱构件布置，“楼层定义” 1、构件布置，柱只能布置在节点上，主梁只能布置在轴线上。 2、偏心，主要考虑外轮廓平齐。 3、本层修改，删除不需要的梁、柱等。 4、本层信息，给出本标准层板厚、材料等级、层高。 5、截面显示，查看本标准层梁、柱构件的布置及截面尺寸、偏心是否正确。 6、换标准层，进行下一标准层的构件布置，尽量用复制网格，以保证上下层节点对齐。 (四)定义各层楼、屋面恒、活荷载，“荷载定义” 1、荷载标准层，是指上下相邻且荷载布置完全相同的层。 2、此处定义的荷载是指楼、屋面统一的恒、活荷载，个别房间荷载不同的留在PM主菜单3局部修改 (五)根据建筑方案，将各结构标准层和荷载标准层进行组装，形成结构整体模型，“楼层组装” 1、楼层的组装就遵循自下而上的原则。 2、楼层组装完成后整个结构的层数必然等于几何层数。 3、确定“设计参数”，总信息、地震信息、风荷载信息等。 二、执行PMCAD主菜单2，布置次梁楼板 1、此处次梁是指未在主菜单1布置过的次梁，对于已将其当作主梁在主菜单1布置过的梁，不得重复布置。 2、对楼梯间进行全房间开洞，“楼板开洞”

2010版PKPM技术问题汇总

2011年9月第二周结构技术问题汇总 发布时间：2011-09-21 来源：PKPM 1、PM中布置了人防荷载，但SATWE计算后人防工况内力都为0，什么原因？ 答：SATWE计算参数中勾选了“采用自定义组合工况”，将其取消即恢复正常。一般不需要勾选该项。 2、某模型加强区剪力墙配筋很大，经查为拉弯控制配筋；在非加强区的墙配筋没那么 大，SATWE对非加强区的墙，有无考虑拉弯计算？ 答：不论什么位置的墙，都考虑了拉弯配筋。非加强区配筋小，可能是拉力小，为压弯控制配筋。 3、PMCAD“画结构平面图”楼板计算不超筋，但实际配筋直径达到32，很大。 答：初始计算面积为2600平方毫米，由于程序中默认最大钢筋面积为18@100，即2544平方毫米，自动选择不到合适的钢筋，显示直径32。可在“钢筋级配表”中增加所需的直径及间距，再生成实配钢筋。 4、PMCAD“平面荷载显示校核”中的竖向导荷的单位面积质量，与SATWE结果WMA SS.OUT中“各层单位面积质量分布”有差别。 答：“平面荷载显示校核”中默认是1.2恒+1.4活；SATWE中是“1.0恒+0.5活”。 5、基础CAD计算，30层结构，两桩承台, “桩基承台及独基沉降”菜单，计算后承台高度只有300mm，过小，什么原因？ 答：桩承台高度经常由冲切确定。对墙下桩承台，程序将墙上荷载简化到两端点，相当于两个虚柱荷载，再进行相关计算。如果端点落在桩范围内，则不进行冲切计算，得到的承台高度较小。 6、桩承台基础，计算书中输出CX、CY代表什么意思？ 答：代表柱子相对承台形心的偏心距离。 7、10新版SATWE，0.2Q0设置调整层数后，退出再进入该参数则清0，什么原因？ 答：10版要先选择“框剪体系”，再进行0.2Q0设置。 8、某工程有一层地下室，转换层在地上2层，转换层所在层号填3，软件用剪弯刚度计算转换层上下刚度比。新高规不是说2层采用剪切刚度吗？ 答：因为该模型嵌固端设在基础上，即嵌固端层号填1，而不是地上一层，软件用转换层所在层号—嵌固端所在层号+1进行判断。所以为3层转换。故用剪弯刚度计算。

利用PKPM进行多层框架结构设计的主要步骤全doc

利用PKPM2005进行多层框架结构设计的主要步骤 一、执行PMCAD 主菜单1，输入结构的整体模型 （一）根据建筑平、立、剖面图输入轴线 1、结构标准层“轴线输入” 1）结构图中尺寸是指中心线尺寸，而非建筑平面图中的外轮廓尺寸 2）根据上一层建筑平面的布置，在本层结构平面图中适当增设次梁 3）只有楼层板、梁、柱等构件布置完全一样（位置、截面、材料），并且层高相同时，才能归并为一个结构标准层 2、“网格生成”——轴线命名 （二）估算（主、次）梁、板、柱等构件截面尺寸，并进行“构件定义” 1、梁 1）抗震规范第6.3.6条规定：b ≥200 2）主梁：h = (1/8～1/12) l ，b ＝(1/3～1/2)h 3）次梁：h = (1/12～1/16) l ，b ＝(1/3～1/2)h 2、框架柱： 1）抗震规范第6.3.1条规定：矩形柱b c 、h c ≥300，圆形柱d ≥350 2）控制柱的轴压比 c c c c f wnS f N A λγλ== λ——柱的轴压比限值，抗震等级为一到四级时，分别为0.7～1.0 γ——柱轴力放大系数，考虑柱受弯曲影响，γ＝1.2～1.4 w ——楼面竖向荷载单位面积的折算值，w ＝13～15kN/m 2 n ——柱计算截面以上的楼层数 S ——柱的负荷面积 3、板 楼板厚：h = l /40 ～ l /45 (单向板) 且h ≥60mm h = l /50 ～ l /45 (双向板) 且h ≥80mm （三）选择各标准层进行梁、柱构件布置，“楼层定义” 1、 构件布置，柱只能布置在节点上，主梁只能布置在轴线上。 2、 偏心，主要考虑外轮廓平齐。 3、 本层修改，删除不需要的梁、柱等。 4、 本层信息，给出本标准层板厚、材料等级、层高。 5、 截面显示，查看本标准层梁、柱构件的布置及截面尺寸、偏心是否正确。 6、 换标准层，进行下一标准层的构件布置，尽量用复制网格，以保证上下层节点对齐。 （四）定义各层楼、屋面恒、活荷载，“荷载定义”

pkpm一些使用心得,经典

2009年12月10日 11:04 A.M. 一.PKPM结构设计使用心得 ****以下为本人集多年PKPM使用心得所写，可能有不对之处，敬请原谅！如果你愿意把你的一些心得与大家共享，请告诉我。要想PKPM没有错误，很难，最好的办法就是别用她。如果做结构设计，不太可能不用PKPM，所以，最好不做这行，做“三陪”比这行轻松。 1.在PM中如果有定义错层梁的话，如果错层高差太大，会导致TAT检查出现“有多余节点，必须删除”的错误。（若PM中定义错层梁，错层高差不能太大） 2.如果斜杆高度大于层高，可能会导致TAT数据检查出现“有水平支撑，无法计算”的错误。（斜杆高度不能大于层高） 3.如果定义的工作目录名太长，可能会导致一系列问题，例如：.T文件无法转换为.dwg 文件。（工作目录名不能太长） 4.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐，在\PKPM的安装目录\cfg\中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中调用，将文字改为左对齐、右对齐，居中等格式。 5.在PKPM系统中，输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋，别无他用。对于TAT或SATWE，因为已经假设了楼板在平面内无限刚，平面外刚度为零，楼板厚度对于刚度计算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE时，应考虑该假定的合理性。 6.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用，如果斜杆变形或应力较大，大家应慎重取值考虑。 7.关于错层，PKPM中，如果楼板相错500以上，一般要按错层考虑。错层时，应在PM 中按两个标准层进行输入，TAT和SATWE会自动形成错层数据。如果按一层输入并考虑错层影响，应该在TAT或SATWE中，定义弹性节点等措施。 8. 关于节点太近，如果在PKPM输入时，不进行轴线简化，在节点较多较密的情况下，程序会提示节点太密（小于150）。此时应进行轴线简化调整，使上下节点尽量对齐。哪怕相近节点不在同一层，也会对后面的计算产生影响。（节点不能太密[小于150] ，应进行轴线简化调整） 9.关于斜梁、斜杆及斜柱，PKPM中，斜柱、支撑均按斜杆考虑，斜梁和普通梁一样，承受弯矩而无剪力。 10、特殊梁、柱、支撑定义，采用异或方式，即原有属性再次定义则取消原属性。举例：一下端铰接支撑要想定义为两端铰接，应该先再次定义下端铰接，此时上下端均为刚接，然后定义两端铰接。 11.TAT输出的构件内力正负号说明：TAT输出的构件内力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则，但为了读取、识别的方便和需要，TAT在输出的内力作了如下处理：

PKPM建模步骤

PKPM建模步骤 常识：1KN相当于100KG物体的重量，10KPa约等于1t/m2(即1m2上1t重的物体产生的压强) 第一步：看建筑图 主要看轴线尺寸，柱位，墙的位置，楼梯的位置，建筑标高，室内外高差，层高，檐口的高度，看立面图确定层高，根据建筑平面图及使用功能确定荷载，根据建筑物的总高度确定抗震等级。 初步从建筑图中获取信息，估算外圈梁高，柱截面尺寸，板厚，以及确定要建模型的标准层数。一般情况下边柱和中柱尺寸做成一样。结构高度是建筑标高减去面层的高度。 梁的截面尺寸，宜符合下列要求：截面宽度不宜小于200mm；截面高宽比不宜大于4；净跨与截面高度之比不宜小于4（抗规6.3.1 第60页）。框架梁的经济跨度一般为6到8米。框架结构主梁截面高度可按主梁计算跨度的十五分之一到十分之一确定，主梁截面的宽度可取主梁高度的二分之一到三分之一。主梁比次梁至少高50mm。 当梁底距外窗顶尺寸较小时，宜加大梁高做至窗顶。 尽量避免长高比小于4的短梁，采用时箍筋应全梁加密，梁上筋通长，梁纵筋不宜过大。 梁宽大于350时，应采用四肢箍。 柱的截面尺寸，宜符合下列要求：1.截面的宽度和高度，四级或不超过2层时不宜小于300mm，一二三级且超过2层时不宜小于400mm；圆柱的直径，四级或不超过2层时不宜小于350mm,一二三级且超过2层时不宜小于450mm。2.剪跨比宜大于2（简支梁上集中荷载作用点到支座边缘的最小距离a与截面有效高度h之比）。3.截面长边与短边的边长比不宜大于3。（抗规6.3.5 第61页）。 所有框架柱的配筋要进行优化归并，减少柱的种类和钢筋的种类，并且柱配筋每一侧至少要有1.2的放大系数，不能采用pkpm自动生成的结果。 板厚取值：取板跨短边1/35——1/40，一般现浇板厚取100mm，屋面板厚取120mm。异型板厚取110——150mm，一般取120mm。 开洞和板厚为零的区别：全房间开洞则板上无荷载；板厚为零则荷载仍然可以传递。 第二步：建立模型 建立工作目录，进入PKPM软件中的PMCAD，定轴网，布置梁柱。 第三步：荷载输入 楼梯间一般定义板厚为零 若勾选自动计算现浇楼板自重，则只需输入附加恒载即可，附加恒载，住宅取1.5KN/m2,商铺取2.5 KN/m2,楼梯取7 KN/m2。活载查荷载规范，一般民用住宅，宿舍，办公楼2KN/m2，食堂餐厅2.5KN/m2，非上人屋面0.5KN/m2，上人屋面2.5KN/m2，消防楼梯3.5KN/m2。 屋面恒载可取4KN/m2 楼梯间的导荷方式为对边导荷 梁上荷载主要是墙重及其他作用与梁上的荷载，自定义荷载数值，然后布置到梁上，梁上无活荷载 SATWE参数设置 混凝土容重考虑抹灰等，一般框架结构取26KN/m2，框剪结构取27KN/m2，纯剪力墙结构取28KN/m2 梁柱板保护层厚度：梁一般为25mm；柱一般为30mm；板一般为15mm。 一般认为计算振型个数应该大于9，多塔结构振型应该更多些，但应该注意一点，此处指定的

PKPM在结构设计中应注意的问题_边江

2012年6月（上）建筑科学科技创新与应用 PKPM在结构设计中应注意的问题 边江 （中国市政工程中南设计研究总院有限公司，湖北武汉430010） PKPM系列软件是目前工程应用最多的多高层结构分析软件之一，它对工程中的结构问题既可以做平面分析，也可以做空间分析。而且其适用性和正确性已经在很多工程中得到验证，但是，掌握好、运用好这一软件并不是一件容易的事，其涉及的范围之广，要设置的参数之多，都可能影响到设计工作的质量和工程质量。文献[1]中规定，在利用计算机进行结构抗震分析时，计算模型的建立、必要的简化计算与处理，应符合结构的实际状况，本文结合工程实际，提出几个在运用时应注意的一些细节性问题，以飨读者。 1关于楼梯间中梯段板的导荷问题 混凝土板一般是按单向板或双向板进行计算的，单向板或双向板的划分主要是根据板边的边界条件进行确定的，即两对边支承和四边支承，根据文献[2]可知，对于两对边支承的板应按单向板进行计算。不管是多层砖混结构还是高层框架、框剪结构等等，楼梯问的梯段板不是参与主体施工时一起整浇的，全部是在落后于主体施工后浇的，从板的边界条件可以得到，梯段板就是属于两对边支承的这一类，所以应将其定义为单向板，特别是在楼板导荷时的计算，这一点特别重要，直接影响到导荷的正确性。PKPM提供了三种导荷方式：对边传导，梯形三角形传导，周边布置。 2楼梯间梯段板的开洞与板厚为零问题 从文献[3]中可知，对楼梯间可以由两种方法进行处理：1)在其位置开有较大的洞口，导荷时其洞口范围内的荷载扣除，房间周边的梁墙上需要交互布置梯段板传过来的恒载和活载。2)将梯段板所在房间的板厚设置为零，该房间上的荷载(楼板上的恒载和活载)仍能近似的导至周边的梁和墙上。这两种方式的不同之处主要有：全房间洞上不能布置均布面荷载，而零厚度板上可布置均布面荷载，且能近似地传导到周边的梁上或墙上，而且二者在施工图中的画法也是有区别的。为了省去手工导荷的麻烦，建议楼梯间采用板厚为零的做法。 3楼板较厚而与楼板相交的剪力墙较薄的问题 该类结构常见于主体结构转角部位开窗的纯剪力墙结构，由于该设计方案对结构的抗震性能很不利，所以常采取加强端开间楼板厚的做法加强，当楼板较厚，而剪力墙比较薄时(例如厚度为160mm)，现浇板在运用PKPM进行结构设计时，假定板沿外墙边缘的支承为刚接，导致楼板的板面负筋比较粗，在常用混凝土强度等级的情况下，水平锚固长度将大于墙厚，将导致锚固性能不良，不能充分发挥其抗拉性能，引起板面负弯矩的增大，存在隐患。 4大柱周边楼板配筋的问题 大多数的设计者一般按照PKPM中“画结构平面图”生成板配筋，进行相关的裂缝宽度、挠度验算，满足相关规范要求后即生成板配筋图。文献[2]中规定，对于现浇楼盖周边与混凝土梁或混凝土墙整体浇筑的单向板或双向板，当柱角或墙壁的阳角凸出到板内尺寸较大时，应沿柱边或墙阳角边布置构造钢筋，该钢筋伸人板内的长度应从柱边或墙边算起。从PKPM的使用中可以看出，楼板的板面负筋一般不能满足这一条要求，因此，应在生成完板配筋后补充大柱周边板配筋大样详图。 5建筑有伸缩缝断开的结构的建模问题 整体模型和分散模型都需要，分别适用于：一、整体模型：对于底盘（如果有底盘）的计算、基础布置一定以整体模型为准。二、各塔结构的参数指标鉴于目前程序的实际能力，如周期比、位移比等以分散模型为准。三、标准层的计算，特别是底盘上面相邻几层的标准层，取两模型的包络值。四、补充说明：无论是整体模型还是分散模型，风荷载是可以准确计算的（定义遮挡），但是程序需要改进的是：对于各塔如果风荷载体型系数不一的时候，建议在多塔定义里面人为分塔分层指定。（现在对于广义层建模方式的模型在SATWE参数指定中可以根据分段号指定三个，解决了一部分问题，但如果塔数多于3个且各不相同，广义层建模也无能为力，所以不能仅仅在前处理中指定，而应在多塔中也给予用户指定，这样适用性更好）。 6关于振型个数的问题 一般计算振型数应大于9，多塔结构计算振型数应取更多些。但也要特别注意一点：此处指定的振型数不能超过结构固有振型的总数，比如说，一个规则的两层结构，采用刚性楼板假定，由于每块刚性楼板只有三个有效动力自由度，整个结构共有6个有效动力自由度，这样系统自身只有6个特征值，这时候就不能指定9个振型，最多只能取6个，否则会造成地震作用计算异常。 7次梁按主梁输入 在PM主菜单1当作主梁输入的次梁，经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。此时程序判定次梁的过程是：对每个无柱节点需要判断为“支座”（用三角形表示）或“连通”（用圆圈表示），该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。支座时，施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。 对处于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设计。 对于在PM主菜单2输入的次梁，其跨度、跨数都已确定，与在PM主菜单1输入的主梁相交处，其本身是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修改支座的问题。 8合理确定中梁刚度放大系数 “中梁”指的是两侧均有楼板与之相连的梁，若仅有一侧楼板与之相连的梁，则称为“边梁”。程序自动搜索中梁和边梁。因程序中框架梁是按矩形部分输人截面尺寸并计算刚度的，对现浇楼板，在采用刚性楼板假定时，楼板作为梁的翼缘，是梁的一部分，在内力与位移分析中可用中梁刚度放大系数BK来考虑楼板对梁刚度的贡献，这样内力与位移分析结果才较符合实际受力情况。中梁刚度放大系数日K可在1.0-2.0范围内选取。程序仅给出默认的假定值，并非最合理值.最合理值必须由设计人根据工程的具体情况加以调整。通常调整情况是:对现浇楼板，采用刚性楼板假定时，取中梁刚度放大系数BK=2；对现浇梁柱、预制楼板，取BK=1；对现浇梁柱，楼板为预制楼板加盈合板，取BK=1.5。设中梁刚度放大系数为BK，则边梁刚度放大系数程序按1.0+(BK-1.0)/2自动计算。在实际工作中。往往由于经验不足，没有核实并调整这一参数，或造成设计配筋不足，留下安全隐患；或造成设计配筋过大，增加工程造价。 9结语 PKPM软件是一个工具，作为设计人员，不但要熟悉相关结构设计规范和相关结构概念，也要熟悉相关结构设计规范和相关结构概念在该软件上是如何实现的，这样才能正确地把相关的规范、概念在该软件上充分实现。 参考文献 [1]GB50011-2001，建筑抗震设计规范(2008年版)[S]. [2]GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S]. [3]PKPM结构软件若干常见问题剖析[M]．北京：中国建筑工业出版社．2008． 摘要：结合工程实际，阐述了在结合结构设计规范应用PKPM进行现浇混凝土楼板配筋设计时应注意的事项，以指导结构设计人员熟练掌PKPM软件使用技巧，科学合理的进行结构设计。 关键词：PKPM；结构设计；楼梯间；楼板 226 --

pkpm结构设计详细步骤

P M操作步骤（第二题卓老师） ?????????? ①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩ 双击击如下图标，进入PKPM主菜单 一、模块（P M整体结构建模与形成数据文件） （当前工作目录要自己先指定好路径） 点击 1.布置轴网 ①点击轴网输入，选择正交轴网 ②点击确定，布置如下 ③点击使用或两点直线命令，增加一条轴线 ④点击按TAP 键成批输入，命名如下所示 2.楼层定义（布置柱子和梁） ①点击后点击 1）布置柱子出现柱布置菜单如下图所示，可进入柱截面定义、布置等 ②点然后 ③点击确定 选择500*500的柱后，选 柱布置如下 2）梁布置 ④点击250*400 200*300 选择250*400布置如下 ⑤点击选择200*300布置（次梁也用来布置） ⑥点击 3）偏心对齐 ⑦点击选偏心如下所示 4）复制标准层 ⑧点击添加两个标准层 3.荷载输入 1）第1标准层荷载输入 选择第一标准层 ①点击选择如下所示 ②荷载输入

布置9KN/m的荷载 布置5KN/m的荷载 2）第2标准层荷载输入 ①选择先布置9KN/m的梁间荷载 ②再布置 1.5KN/m的梁间荷载 2）第3标准层荷载输入 ①选择主菜单点击选择 ②点击选择输入1.5kn/m的荷载 4）楼面荷载的输入 ①点击添加如下 ②点击确定 4.设计参数 4.设计参数 ①单击“设计参数”出现如下对话框 ②点击 ③单击地震信息，出现如下对话框 ④单击风荷载信息，出现如下对话框 ⑤单击绘图参数，出现如下对话框 点击确定 ⑥单击楼层定义的换标准层，然后单击添加标准层，选则全部复制，同样的方法添加两个标准层 添加完两个标准层，然后对第二标准层进行修改如下图所示，对第三标准层进行修改，如下图所示5. 楼层组装 1） 2） ①保存退出 ②确定（pmcad 的第一部就完成了） 6. 全房间开洞、修改板厚、荷载修改 ①单击“应用”出现如下图标 保存退出

结构专业设计问题交流汇总

结构专业设计问题交流汇总 第二次内审在各所交流沟通时，各所提出了一些问题，主要是在设计中经常遇到的问题，现将其汇总，并予回答。 1、抗震的不利地段结构应该怎么处理？当无法避开时，应采用什 么样的有效措施？ 答：按《抗规》第3.3节、4.1.7条、4.1.8条、第4.3节采取有效措施，保证场地和地基基础的稳定性。 2、桩的持力层下有溶洞的时候，基础如何处理？ 答：1）场地勘察时，应进行岩溶专项勘察，对岩溶稳定性进行分析判定。 2）桩基施工前，应先进行施工勘察，保证桩底3d或5.0m深度范围内无溶洞。 3）施工勘察要求：桩径d<1200时，每桩一孔；桩径d=1200~1500 时，每桩两孔；桩径d>1500时，每桩三孔。 3、地梁抬挡土墙，那么地梁的是否是转换梁，其截面宽度及配筋是否按转换梁进行考虑？ 答：1）当挡土墙上部无剪力墙时，挡土墙竖向可按深梁设计，可不设地梁，另外应注意墙底平面外的弯矩与底板弯矩平衡。 2）如有上部剪力墙落下，则应设地梁抬墙，梁按转换梁设计，可按非抗震设计构造。 4、PKPM计算剪力墙轴压比时，相互连接的墙肢轴压比相差较大，门窗边的短肢轴压比经常超限，在部分框支剪力墙结构中，这一现象在框支转换层的上一层剪力墙出现尤为明显，请问如何解决？ 答：一般情况下，每片墙肢的轴压比宜满足规范要求，如特殊情况，可考虑组合墙的轴压比满足规范要求。

5、《全国民用建筑工程设计技术措施（2009）--结构（混凝土结构）》中2.6.5条关于裂缝控制的措施条文怎么解读，并结合湖南本土工程进行实际合理的运用？ 答：按规范执行，裂缝宽度控制在0.3mm以内。 6、双向板消防车荷载取值按板跨大小来划分35KN/m2和2.0KN/m2，而 不是按照柱网大小来划分？因为这样可能导致柱距大的荷载 小，柱距小的反而荷载大。 答：按《荷载规范》第4.1.1条、第4.1.2条设计，院正在组织编写消防车等效荷载取值的统一技术措施。 7、水平力（作用）按抗侧刚度分配的前提是楼板的协调变形。那请问架空层时水平力还是按抗侧刚度来分配吗？此时无楼板来协调其变形。比如有些工程基础埋深较深又不做地下室，为了减少首层层高而在地面处拉梁，此时形成的架空层如何能保证水平力的有效传递？ 答：举例说明：如20层剪力墙住宅，一层架空，层高5.10m,±0.00m 设建筑地坪，有拉梁，无结构板，基顶标高 -3.00m。 1）底部按一层（3.0+5.1=8.1m)和二层（3.0m,5.1m)分别计算，包络设计，同时剪力墙墙体稳定按8.1m层高验算。 2）建议±0.00m处设结构板，或建筑刚性地坪（150厚C20砼）设单层双向钢筋，且锚入墙（梁）内。 8、转换梁的设计除了看计算配筋外，还应该在哪些方面对其进行复核？ 答：高规5.1.15条要求，宜按应力分析的结果校核配筋设计。 9、剪力墙的施工缝验算不过，需要采取什么措施？ 答：按高规7.2.12条文说明，按计算补加插筋。 10、剪力墙边缘构件的箍筋型式“大箍筋+小箍筋”，“大箍筋+拉筋”，

pkpm框架结构设计附上主要步骤

设计说明： 一、建模前的准备工作： 1、确定结构体系： 根据设计任务，本工程为一五层建筑，采用全钢筋混凝土框架结构，底层至顶层全部采用现浇楼板。 2、结构尺寸估算： 根据建筑图中的开间、进深及层高，结合各楼层采用的砼强度等级及受荷情况，根据设计规范及构造要求可以估算基本构件尺寸（单位：mm ） A 、柱：本工程可取400×400mm 。 B 、梁： 主梁：128 L h L ≥≥； 32h b h ≥ ≥； 本工程根据图纸得5700/12=475《h 《5700/8=712.5，取 h=600mm,b=300mm 次梁：1812 L h L ≥≥； 32h b h ≥ ≥； 本工程根据图纸得4200/18=233《h 《4200/12=350，取 h=350mm,b=200mm 悬挑梁：一般取为悬臂长的1/6， C 、板： 40/;80L h mm h ≥≥，本工程可取120mm ； 3、确定荷载 A 、楼面恒载（包括楼板自重）： 一层~五层楼面：4KN/m 2，卫生间：3.5KN/m 2，楼梯间：5.5KN/m 2， 屋面：6KN/m 2，

B、楼面活载： 一层~五层楼面：2.0KN/m2，卫生间：2.0KN/m2，楼梯间：2.0KN/m2， 阳台：2.5KN/m2 不上人屋面：0.5KN/m2， C、墙荷载: 外横墙：9.4KN/m 外纵墙：4.0KN/m 内墙：6.0KN/m 女儿墙：4 KN/m 4、确定结构标准层和荷载标准层 根据建筑图及所采用的结构体系进行标准层划分，本工程根据建筑图及荷载情况，可分为3个结构标准层，2个荷载标准层。 三个结构标准层： 第一标准层为▽3.000楼板，层高4000（1000+3000=4000）； 第二标准层为▽6.000、9.000、12.000楼板，层高均为3000； 第三标准层为▽15.000屋面板，层高3000。 二个荷载标准层： 第一标准层楼面恒载：4KN/m2，活载：2.0KN/m2， 第二标准层屋面恒载：6KN/m2，活载：0.5KN/m2， 二、结构建模基本步骤： 1、执行PMCAD主菜单1建筑模型与荷载输入 A、建立和生成网格，根据所给建筑图建立第一结构标准层的轴线 可用正交轴网进行，然后进行轴线命名

PKPM2010年10月结构技术问题汇总

2010年10月第二周结构技术问题汇总 1.框架结构下独立基础中的拉梁在哪计算？ 答：可以在PMCAD中增加标准层的方式计算拉梁配筋，也可以按拉梁拉结的各柱最大轴力设计值的1/10,按受拉构件计算配筋。 2. 08的pkpm找不到楼层各振型位移值的输出文件？ 答：目前程序只输出各荷载与地震作用工况下的位移值，没有输出各振型位移值。 3.08版的PMCAD里面拉伸节点后怎么什么都看不见了？ 答：在帮助菜单下，恢复数据，程序自动备份有9个模型数据，可分别点击寻找较早的记录，恢复数据即可。 4.弹性动力时程分析参数输入，没有“地震波主方向与X轴夹角”的输入框？ 答：为了与振型分解反应谱法的计算结果作对比，用户需要在SATWE参数输入的总信息“水平力与整体坐标夹角”中，输入相应角度分别计算。定义地震波后，程序自动按该角度进行弹性动力时程分析。 5.墙施工图里，对剪力墙端柱配置箍筋“99@5”，怎么回事？ 答：对计算配箍面积，程序没能在钢筋库里找到合适的配筋形式而出现的情况。可以在工程设置里，选筋设置，墙柱箍筋，增加钢筋规格和间距，只要合适，程序可以选到合适的箍筋，就可以正常配置。 6.框架结构参数“风荷载信息”计算的时候是回填第一周期还是第二周期？ 答：为准确计算风振系数，计算后在参数“风荷载信息”里的结构基本周期，回填WZQ.OUT文件里第一周期的数值，重新进行计算。

7、鉴定加固模块中，柱采用增大截面加固法，增加实配钢筋计算出来的配筋值也会变大，为什么？ 答：JDJG模块中配筋结果中的值是包括了实配钢筋的。根据规范公式，实配钢筋的增加量要大于新增钢筋的减少量，才能保证承载力不变，所以计算的配筋值就会随着实配钢筋的增加而增加。 8、satwe数据转到epda中出现节点混乱，如何处理？ 答：地下室部分，由于有不等高基础，模型中有柱悬空。该模型地下室能满足嵌固要求，拷贝一个模型不组装地下室计算，再导入epda中分析。 9、slabcad板带验算中，支座处和跨中的截面计算高度怎么确定？ 答：均按照板底的混凝土保护层厚度来计算截面的计算高度。 10、PKPM的复杂空间建模中，若在模型中自定义了风荷载工况下的荷载，则在计算中可不输入基本风压，不然会造成风荷载的重复计算。 11、某模型组装地下室时提示刚重比不满足，需要考虑P-Δ效应；如不组装地下室，则刚重比满足要求，可以不考虑P-Δ效应，如何处理？ 答：刚重比指标的计算应该在上部结构模型上进行(即去掉地下室)，如果结构顶部存在附属结构，也应去掉，只保留附属结构的自重作为荷载附加到主体结构最顶层楼面位置。 12、08版SATWE生成数据后提示“型钢混凝土组合截面”定义错误，如何解决？ 答：用户定义了梁内只有一个一字型钢板的型钢混凝土梁，即工形翼缘厚度和宽度定义为0。新SATWE无法识别该截面，可将翼缘厚度和宽度输入一个较小值模拟。 13、使用PMSAP计算普通梁式转换结构，提示“转换墙抗剪超限”，如何处理？

PKPM2013.05结构技术问题汇总

2013.05.06结构软件问题汇总 1、在satwe活荷信息中已经选中了折减传递基础的活荷载这项，在JCCAD里面还要考虑自动按楼层折减活荷载吗？ 答：如要考虑活荷载折减，即使satwe参数中已经折减，此处仍要折减。 2、PAAD出的图可用CAD直接打开吗？为什么没有显示梁，柱等构件，只有轴线？ 答：可直接打开，在PAAD存图前，执行清除数据命令就不会只显示轴线。 3、为什么我模型中有些梁构件在配筋文件中丢失了？ 答：模型中第4层和第5层的梁标高一样，软件执行了封口梁的处理方式，进行了合并，只显示一层的梁。 4、在slabcad中计算地下室底板时，水浮力能不能按负值输入计算？比如说恒载输入-38进行分析计算？正向跟反向计算出来的荷载值相差比较大？ 答: 活荷载算出来应该是一样的，恒荷载的是算了板构件的自重的, 恒荷载有差别，即使你不勾选自动计算楼板自重这项。但是活活荷载正反向计算结果是一样的，所以正向计算值应该大于反向的计算值，因为你反向的话是要减掉一部分楼板自重引起的内力。 5、梁抗扭输出的箍筋值是不用叠加到梁箍筋结果里面的吧？应该是只是控制外围箍筋的单根截面是不是？ 答：不用，箍筋值已经是抗剪箍筋和剪扭箍筋的大值了。输出单肢箍的面积是控制外围单根截面的。 6、梁板式筏基计算时，用弹性地基梁计算的梁配筋与在筏板有限元计算中计算出来的梁配筋不大一样，那梁配筋是不是有限元计算出来的结果更合理？

答：两个方法计算原理不一样,进行两种算法计算时首先要保证相关参数要一致,梁板式基础,一般如果板厚小于梁肋高的0.5时,优先选用梁元法,大于0.5的话,优先选用板元法。 7、砌体结构在墙体抗震计算结果图中有黄色数字和白色数字表示什么意思？ 答：黄色数字表示各大片墙体（包括门窗洞口在内）的抗震验算结果，其值为大片墙抗力与荷载效应的比值；白色数字表示各门窗间墙段的抗震验算结果，其值为墙段抗力与荷载效应的比值。 8、如何查看大底盘与上部塔楼质心的偏心率？ 答：目前程序不能直接得到该偏心率的结果，可以通过程序大底盘的质心与上层塔楼的质心结果做参考，手动复核偏心率的结果。 9、筏板基础布置下柱墩后为什么对柱冲板的结果没有影响？ 答：下柱墩的尺寸较小，在冲切线范围之内，柱冲板时，该柱墩起不到加厚板的作用。 10、独立基础需考虑人防荷载作用，程序中是否可以考虑？ 答： JCCAD中直接布置的独基，不能考虑人防荷载的作用；可以将该独基改用小筏板建模，并在桩筏有限元计算中，读入SATWE的人防荷载后计算即可。

pkpm(底框-)砖混结构设计总结

（底框-）砖混结构设计总结 一、分析建筑条件，准备初步工作： 1. 底框部分： （1）根据建筑条件图布置框架柱轴网，由抗震概念设计，尽量不要出现单根柱而不能形成一榀框架的情况，柱距一般为6米； （2）柱截面初步设计；单层商铺部分的框架柱截面设为350X350，底框部分的框架柱设为400X400； （3）根据柱轴网确定剪力墙的分布（长度和距离）； （4）剪力墙一般分布在楼梯间处，与电信专业协调，预留电表箱位置； （5）剪力墙往往矮而长，变形能力差，多为剪切破坏，宜开竖缝保证高宽比大于1.5；（6）根据底层店面部分的墙厚确定框架梁、柱偏心； （7）根据框架柱的设置和柱距，确定框架梁的高度和宽度（一般上面有出承重墙的框架梁宽度不小于350，其它墙梁宽度不小于300，高度不小于净跨的1/5）；（框架结构梁截面尺寸控制办法：计算时用TAT，看计算结果配筋图内的配筋率图；要求全截面配筋率 1.5-1.7之间） （8）其框架和抗震墙的抗震等级，6、7度可分别按三、二级采用； 2. 砖混部分： （1）根据纵横墙的布置及可能会有的屋面构架，确定构造柱的位置和种类，（最外围的构造柱直接升到女儿墙，门窗洞口处的构造柱尺寸最好与门洞处的短墙吻合） （2）根据户型布置设置梁，包括其宽度和高度（其位置应把楼板分成规则的矩形，在阳台较大窗洞处或门窗连续设置处应设置过梁，且其高度加上门窗的高度应等于楼层高度）；（3）根据户型布置确定板厚，一般取短向跨度的1/35，但是最好不要小于100，客厅不小于120，否则影响使用；阳台、厨卫一般为90，屋面板厚120，楼梯梯板厚度为板跨的1/28，且平台梁高度与其下的窗高之和要等于建筑标高； （4）根据墙体外立面的腰线做法，确定外围圈梁的高度和做法； （5）根据总体要求，设置不同的结构标准层与荷载标准层； （6）阳台处的挑梁高度为挑出长度的1/3-1/6； 二、输入计算模型，进行程序计算： 1. 底框部分： （1）SAT-8计算底框时不能考虑风荷载。若在“底框结构空间分析方法”中选取“有限元整体算法”可计算风荷载，但结果偏小建议不使用； （2）上部承受墙荷载的墙梁宽度不于300； （3）过渡层如果开洞大于800，需要设边梁； （4）抗震墙厚度不小于净高的1/20，且宜开设洞口形成若干墙段，其高宽比不宜小于2；（5）注意：梁和柱的偏心，应根据建筑要求与砌体外墙平齐，且上部的砌体抗震墙与底部的框架梁或抗震墙应对齐或基本对齐； （6）注意：剪力墙材料为混凝土及其强度等级； （7）材料等级：整个工程钢筋等级应统一为II级或III级，楼板、梁为C30混凝土，柱为C25混凝土，剪力墙为C30混凝土； （8）在SATWE中进入底框模型后选取荷载时，选取上部砖混荷载的标准组合来计算配筋，这样可以不用单独建立砖混的计算模型 （9）在模型中，应输入底层的砖墙，并计算出二层砖混结构与底框结构的抗侧刚度之比，为保证房屋的整体抗震性能较好，最好在1.3-1.8之间（1.5左右），以此确定剪力墙的是否