水池计算书
矩形水池设计(JSC-1)
项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》
《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》
----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息
水池类型: 有顶盖 全地下
长度L=4.000m, 宽度B=4.000m, 高度H=2.500m, 底板底标高=-4.000m
池底厚h3=200mm, 池壁厚t1=200mm, 池顶板厚h1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注：地面标高为±0.000。
2003600200
4000
4000
20
3600
200
200
2003600200
4000
25020120150
49.5
19.0
16.8
19.0
10.0
(平面图) (剖面图) 1.2 土水信息
土天然重度18.00 kN/m 3 , 土饱和重度20.00kN/m 3
, 土内摩擦角30度
地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb =0.00, 埋深修正系数ηd =1.00
地下水位标高-2.000m,池内水深1.500m, 池内水重度10.00kN/m 3
, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息
活荷载: 地面10.00kN/m 2
, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27
活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00
考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5
/°C) 1.4 钢筋砼信息
混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m 3
, 泊松比0.20
保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00
2 计算内容
(1) 地基承载力验算
(2) 抗浮验算
(3) 荷载计算
(4) 内力(考虑温度作用)计算
(5) 配筋计算
(6) 裂缝验算
(7) 混凝土工程量计算
3 计算过程及结果
单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm
计算说明：双向板计算按查表
恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.
活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.
裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.
3.1 地基承载力验算
3.1.1 基底压力计算
(1)水池自重Gc计算
顶板自重G1=80.00 kN
池壁自重G2=159.60kN
底板自重G3=96.80kN
水池结构自重Gc=G1+G2+G3=336.40 kN
(2)池内水重Gw计算
池内水重Gw=194.40 kN
(3)覆土重量计算
池顶覆土重量Gt1=432.00 kN
池顶地下水重量Gs1= 0 kN
底板外挑覆土重量Gt2= 181.44 kN
底板外挑地下水重量Gs2= 60.48 kN
基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 613.44 kN
基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 60.48 kN
(4)活荷载作用Gh
池顶活荷载Gh=193.60 kN
(5)基底压力Pk
基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.400×4.400 = 19.36 m2
基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A
=(336.40+194.40+613.44+60.48+193.60)/19.360= 72.23 kN/m2 3.1.2 修正地基承载力
(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm
rm=[2.000×(20.00-10)+2.000×18.00]/4.000
= 14.00 kN/m3
(2)计算基础底面以下土的重度r
考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3
(3)根据基础规范的要求，修正地基承载力:
fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)
= 100.00+0.00×10.00×(4.400-3)+1.00×14.00×(4.000-0.5) = 149.00 kPa
3.1.3 结论: Pk=72.23 < fa=149.00 kPa, 地基承载力满足要求。
3.2 抗浮验算
抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=336.40+613.44+60.48= 1010.32 kN
浮力F=(4.000+2×0.200)×(4.000+2×0.200)×2.000×10.0×1.00
=387.20 kN
Gk/F=1010.32/387.20=2.61 > Kf=1.05, 抗浮满足要求。
3.3 荷载计算
3.3.1 顶板荷载计算:
池顶的覆土压力标准值: Pt=1.500×18.00= 27.00 kN/m2
池顶板自重荷载标准值: P1=25.00×0.200= 5.00 kN/m2
池顶活荷载标准值: Ph= 10.00 kN/m2
池顶均布荷载基本组合:
Qt = 1.20×P1 + 1.27×Pt + 1.27×Ph= 52.99 kN/m2
池顶均布荷载准永久组合:
Qte = P1 + Pt + 0.40×Ph= 36.00 kN/m2
3.3.2 池壁荷载计算:
(1)池外荷载:
主动土压力系数Ka= 0.33
侧向土压力荷载组合(kN/m2):
部位(标高)土压力标准
值水压力标准
值
活载标准值基本组合准永久组合
地面(0.000)0.000.00 3.33 3.81 1.33
池壁顶端(-1.700)10.200.00 3.3316.7611.53地下水位处(-2.000)12.000.00 3.3319.0513.33底板顶面(-3.800)18.0018.00 3.3349.5337.33
(2)池内底部水压力: 标准值= 15.00 kN/m2, 基本组合设计值= 19.05 kN/m2
3.3.3 底板荷载计算(池内无水，池外填土):
水池结构自重标准值Gc= 336.40kN
基础底面以上土重标准值Gt= 613.44kN
基础底面以上水重标准值Gs= 60.48kN
基础底面以上活载标准值Gh= 193.60kN
水池底板以上全部竖向压力基本组合:
Qb = (336.40×1.20+613.44×1.27+60.48×1.27+193.60×1.27×0.90)/19.360 = 76.49kN/m2
水池底板以上全部竖向压力准永久组合:
Qbe = (336.40+613.44+60.48×1.00+10.00×19.360×0.40)/19.360
= 56.19kN/m2
板底均布净反力基本组合:
Q = 76.49-0.200×25.00×1.20
= 70.49 kN/m2
板底均布净反力准永久组合:
Qe = 56.19-0.200×25.00
= 51.19 kN/m2
3.3.4 底板荷载计算(池内有水，池外无土):
水池底板以上全部竖向压力基本组合:
Qb = [336.40×1.20+(3.600×3.600×1.500)×10.00×1.27]/19.360 = 33.60kN/m2板底均布净反力基本组合:
Q = 33.60-(0.200×25.00×1.20+1.500×10.00×1.27) = 8.55kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:
Qbe = [336.40+(3.600×3.600×1.500)×10.00]/19.360 = 27.42kN/m2板底均布净反力准永久组合:
Qe = 27.42-(0.200×25.00+1.500×10.00) = 7.42kN/m2
3.4 内力,配筋及裂缝计算
弯矩正负号规则:
顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负
池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负
底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负
荷载组合方式:
1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)
2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)
3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)
(1)顶板内力:
计算跨度: Lx= 3.800 m, Ly= 3.800 m , 四边简支
按双向板计算.
荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位基本组合准永久组合
下侧-L向跨中33.7922.96
B向跨中33.7922.96
上侧-L向边缘0.000.00
B向边缘0.000.00
(4)L侧池壁内力:
计算跨度: Lx= 3.800 m, Ly= 2.100 m , 三边固定,顶边简支
池壁类型: 普通池壁,按双向板计算
基本组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合
内侧-水平跨中 3.25 - - 3.25
水平边缘 - 3.02 - 3.02
竖直跨中7.37 - -7.37
竖直上边缘 -0.00 -0.00
竖直下边缘 - 5.05 - 5.05
外侧-水平跨中 --0.92-7.87-8.79
水平边缘-10.92 --11.84-22.76
竖直跨中 --2.07-7.30-9.37
竖直上边缘0.00 -0.00-0.00
竖直下边缘-16.81 --12.11-28.92准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中 2.39 - - 2.39
水平边缘 - 2.38 - 2.38
竖直跨中 5.43 - - 5.43
竖直上边缘 -0.00 -0.00
竖直下边缘 - 3.98 - 3.98外侧-水平跨中 --0.72-6.89-7.61
水平边缘-8.03 --10.36-18.38
竖直跨中 --1.63-6.38-8.01
竖直上边缘0.00 -0.00-0.00
竖直下边缘-12.43 --10.59-23.02
(5)B侧池壁内力:
计算跨度: Lx= 3.800 m, Ly= 2.100 m , 三边固定,顶边简支
池壁类型: 普通池壁,按双向板计算
基本组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中 3.25 - - 3.25
水平边缘 - 3.02 - 3.02
竖直跨中7.37 - -7.37
竖直上边缘 -0.00 -0.00
竖直下边缘 - 5.05 - 5.05外侧-水平跨中 --0.92-7.87-8.79
水平边缘-10.92 --11.84-22.76
竖直跨中 --2.07-7.30-9.37
竖直上边缘0.00 -0.00-0.00
竖直下边缘-16.81 --12.11-28.92准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中 2.39 - - 2.39
水平边缘 - 2.38 - 2.38
竖直跨中 5.43 - - 5.43
竖直上边缘 -0.00 -0.00
竖直下边缘 - 3.98 - 3.98外侧-水平跨中 --0.72-6.89-7.61
水平边缘-8.03 --10.36-18.38
竖直跨中 --1.63-6.38-8.01
竖直上边缘0.00 -0.00-0.00
竖直下边缘-12.43 --10.59-23.02
(6)底板内力:
计算跨度:Lx= 3.800m, Ly= 3.800m , 四边简支+池壁传递弯矩
按双向板计算.
1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)
基本组合作用弯矩表
部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加
上侧-L向跨中44.95 -31.10
B向跨中44.95 -31.10
下侧-L向边缘0.00-28.92-28.92
B向边缘0.00-28.92-28.92
L向跨中 --13.85 -
B向跨中 --13.85 -
准永久组合作用弯矩表
部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加
上侧-L向跨中32.64 -21.61
B向跨中32.64 -21.61
下侧-L向边缘0.00-23.02-23.02
B向边缘0.00-23.02-23.02
L向跨中 --11.03 -
B向跨中 --11.03 -
2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)
基本组合作用弯矩表
部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加
上侧-L向跨中 5.45 2.427.88
B向跨中 5.45 2.427.88
L向边缘0.00 5.05 5.05
B向边缘0.00 5.05 5.05
准永久组合作用弯矩表
部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加
上侧-L向跨中 4.73 1.91 6.64
B向跨中 4.73 1.91 6.64
L向边缘0.00 3.98 3.98
B向边缘0.00 3.98 3.98
(7)配筋及裂缝:
配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.
裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算.
按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:
①顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm)
部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度下侧-L向跨中33.79740D12@1507540.13
B向跨中33.79740D12@1507540.13
上侧-L向边缘0.00429D12@2504520.00
B向边缘0.00429D12@2504520.00
敞口矩形水池设计计算书
敞口矩形水池设计(4m×5m×2.5m) 执行规: 《混凝土结构设计规》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规》 《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规》 《给水排水工程构筑物结构设计规》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 无顶盖半地上 长度L=5.400m, 宽度B=4.400m, 高度H=2.800m, 底板底标高=-2.800m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土摩擦角30度 地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00 地下水位标高-5.000m,池水深1.500m, 池水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 地面30.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.30 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.40 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息 混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20 保护层厚度(mm): 池壁(35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00 2 计算容 (1) 地基承载力验算
圆形水池计算书
圆形水池设计 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 基本信息 圆形水池形式:有盖 池内液体重度10.0kN/m3 浮托力折减系数1.00 裂缝宽度限值0.20mm 抗浮安全系数1.10 水池的几何尺寸如下图所示:
1.2 荷载信息 顶板活荷载:1.50kN/m2 地面活荷载:10.00kN/m2 活荷载组合系数:0.90 荷载分项系数: 自重 :1.20 其它恒载:1.27 地下水压:1.27 其它活载:1.40 荷载准永久值系数: 顶板活荷载 :0.40 地面堆积荷载:0.50 地下水压 :1.00 温(湿)度作用:1.00 活载调整系数: 其它活载:1.00 不考虑温度作用 1.3 混凝土与土信息 土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3 土内摩擦角ψ:30.0度 地基承载力特征值fak=40.00kPa 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C25 纵筋级别:HRB400 混凝土重度:25.00kN/m3 配筋调整系数:1.20 纵筋保护层厚度: 2 计算内容 （1）荷载标准值计算 （2）抗浮验算 （3）地基承载力计算 （4）内力及配筋计算 （5）抗裂度、裂缝计算 （6）混凝土工程量计算 3 荷载标准值计算 顶板:恒荷载: 顶板自重 :5.00kN/m2 活荷载:
雨水蓄水池容积计算书
按设计规范，雨水储存设施的有效容积不宜小于集水面重现期1—2年的日雨水设计径流总量扣除设计初期径流弃流量。 根据《绿色建筑评价标准》中规定，本设计的场地年径流总量控制率取70%，其对应的设计日降雨量为11.6mm，雨水设计径流总量按下式计算：W=10φc h y F 式中W ——雨水储水池容积，m3 ； φc——雨量径流系数;取0.4 h y——设计日降雨量，mm/d ；取11.6mm F ——汇水面积，hm2，为4.0hm2。 则： W＝10×0.44×11.6×4.0＝204.16m3 按设计规范，屋面雨水初期弃流可采用2-3mm径流厚度，地面雨水初期弃流可采用3-5 mm径流厚度，初期径流弃流量按下式计算：W i=10×δ×F W i——初期弃流量，m3 ； δ——初期径流厚度;取3mm； F ——汇水面积，h㎡。 则： W i=10×3×4=120m3 则本设计蓄水池的体积为：V=W－W i=84.16m3
根据甲方提供资料，本次项目占地面积69000㎡，绿化率35%，即绿化占地面积约24150㎡，道路及车库面积为31211㎡；雨水收集回用系统提供全部的绿化浇灌用水和30%的冲洗道路及车库用水，计算如下： 查《建筑给排水设计手册》，浇洒道路及绿化用水定额都取为2.5L/㎡.d，则依据下式计算： Q=q×s/1000 式中：Q——日用水量 q——用水定额 则绿化浇灌日用水量: Q1=2.5×24150/1000=60.38m3/d 道路浇洒日用水量: Q1=2.5×31211/1000=78.02m3/d 雨水收集系统存储可回用蓄水天数为3—7天，本设计取3天,则雨水收集模块容积为： W=3×(78.02×0.3+60.38)=251.34m3 清水池容积取日用水量的25%—30%，本设计取25%，则清水池容积为：w=0.25×（60.38+78.02×0.3）=20.85
矩形水池结构计算书
矩形水池结构计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规及参考书目： 《水工混凝土结构设计规》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》 《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002)，以下简称《地基规》 《给水排水工程构筑物结构设计规》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 2．几何信息： 水池类型: 无顶盖，半地下水池 水池长度L ＝11940 mm，宽度B ＝5990 mm，高度H ＝4180 mm 地面标高＝0.000 m，池底标高＝-4.180 m 池壁厚度t3＝400 mm，池壁贴角c1＝0 mm 底板中间厚度t2＝400 mm，底板两侧厚度t4＝400 mm 底板贴角长度c2＝0 mm，底板外挑长度a ＝400 mm 池壁顶端约束形式: 自由 底板约束形式: 固定 3．地基土、地下水和池水信息： 地基土天然容重γ＝18.00 kN/m3，天然容重γm＝20.00 kN/m3 地基土摩擦角φ＝30.00 度，地下水位标高＝-2.000 m 池水深H W＝0.00 mm，池水重度γs＝10.00 kN/m3 地基承载力特征值f ak＝120.00 kPa 宽度修正系数ηb＝0.00，埋深修正系数ηd＝1.00 修正后地基承载力特征值f a＝170.89 kPa 浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f＝1.05
水池计算书(手写版本)
保管期限 密级 设计计算书 建设单位上海美梭羊绒纺织品有限公司 工程名称山东建得佳纺织有限公司 工程号－子项号M1117-06 子项名称消防泵房设计专业结构页数部门一所计算人年月日校核人年月日审核人年月日 上海纺织建筑设计研究院
目录 一、设计采用规范 二、荷载选用及计算 三、基础工程 四、上部结构设计 五、图形文件及程序计算书
一、设计采用规范 1.《建筑结构可靠度设计统一标准》【GB50068-2001】 2.《建筑结构荷载规范》【GB50009-2001】（2006年版） 3.《混凝土结构设计规范》【GB50010-2010】 4.《建筑抗震设计规范》【GB50011-2010】 5.《建筑地基基础设计规范》【GBJ50007-2002】 6.《砌体结构设计规范》【GB50003-2001】 二、工程概况： 本工程位于位于山东聊城东阿县东阿工业园区，胶光路以北鑫大地建材厂东邻。本工程泵房结构形式为砖混砌体结构。室内外高差为0.300米。 本工程抗震设防烈度为7度，建筑场地类别为Ⅲ类，框架抗震等级为三级。 三、荷载选用及计算 1.泵房屋面（结构找坡）荷载的标准值: 1) 恒载 40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2 40厚挤塑聚苯板保温层（仅用于保温屋面）0.50x0.04=0.02 KN/m2 1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m2 20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2
100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m2 15厚1:2:4混合砂浆打底粉刷0.015x20=0.3 KN/m2 合计 4.23 KN/m2 取 4.50 KN/m2 2）屋面活载： 0.50 KN/m2 2.水池盖板（建筑找坡）荷载的标准值： 1) 恒载 40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2 40厚挤塑聚苯板保温层（仅用于保温屋面）0.50x0.04=0.02 KN/m2 1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m2 20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2 100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m2 15厚1:2:4混合砂浆打底粉刷 0.015x20=0.3 KN/m2 建筑2%砂浆找坡 0.09x10=0.9 KN/m2 合计 5.13 KN/m2 取 5.50 KN/m2 2）屋面活载： 2.00 KN/m2 3.风荷载： 0.45 KN/m2 4.雪荷载： 0.35 KN/m2 5.地震作用： 抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速 度为0.10g，建筑场地类别为Ⅲ类。
水厂计算书
一、设计原始资料 1.源水水质资料： 2.石英砂筛分曲线： 3.厂区地形图（1：500） a=130m，b=170m，水厂所在地区为粘土地区，厂区地下水位深度4.41米，地面标高175.3m，主导风向西南风。城市自来水厂规模为8.8万m3/d。
二、设计规模与工艺流程 1.设计规模 城市自来水厂规模为8.7万m3/d，水厂的自用水量按日用水量的5%算，则 水厂设计水量为：Q 0=1.05Q d =1.05×87000=91350 m3/d 一级泵站、配水井、加药间、药库、加氯间、氯库、二级泵站、土建工程均一次建成。 2.水厂处理工艺流程框图（构筑物）： ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓
三、配水井设计计算 1.配水井设计规模为3806.25m3/h=1.06m3/s。配水井水停留时间采用2～3min， 取T=2.5min取，则配水井有效容积为W=QT=3806.25×2.5/60=168.6m3。2.进水管管径D1=1100mm，v=1.13m/s，在1.0m/s-1.2m/s范围内。进水从配水 井底中心进入，经等宽度堰流入2个水斗再由管道接入2座后续处理构筑物。 每个后续处理构筑物的分配水量为q=1.06/2=0.53m3/s。配水采用矩形薄壁溢流堰至配水管。 3.堰上水头H： 因单个出水溢流堰的流量为q=0.53m3/s=530L/s，一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，所以本设计采用矩形堰（堰高h取0.5m）。 矩形堰的流量公式为： 3/2 q 式中q——矩形堰的流量，m3/s； m——流量系数，初步设计时采用m=0.42； b——堰宽，m，取堰宽b=6.28m； H——堰上水头，m。 则有： H=0.1m 4.堰顶宽度B 根据有关试验资料，当B/H<0.67时，属于矩形薄壁堰。取B=0.05m，这时B/H=0.5（在0～0.67范围内），所以，该堰属于矩形薄壁堰。 5.配水管管径D2=900mm，v=0.84m/s，在0.8m/s-1.0m/s范围内。配水井外径 为6m，内径为4m，井内有效水深H =5.9m，考虑堰上水头和一定的保护高度， 取配水井总高度为6.2m。 四、混合工艺设计及计算 1.混合器设计: 混合采用管式混合，设水厂进水管投药口至絮凝池的距离为50m，设计流量
消防水池计算书
消防水池计算书 （一）处理池没水时荷载 1、池壁计算 主动土压力系数Ka取1/3 土重度r=18KN/m3无地下水池壁4.7m深 ∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算 主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m ①竖向配筋计算 第一种情况 三种压力产生的弯矩 部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2 跨中18.6 0 5.2 支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m
支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m 跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m 假设壁厚h=250,混凝土强度C30 查表可知选筋12100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。且配筋率0.452%，合适。 所以外钢筋选配12100 As=1131mm2/m 弯矩图 第二种情况 水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m
两种压力产生的弯矩 部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 下端支座-41.5 -69.22 跨中18.6 30.94 支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m 支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m 跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m 池壁侧、外侧为12100均满足强度和裂缝要球。
圆形水池结构计算书
无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料: 主要结构尺寸： 内径（d）：32m 底板厚:0.3m 壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m 顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm 荷载和地质条件： 顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m 地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m 土内摩擦角:30* 修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3 钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400 混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm2
2、抗浮稳定性验算： i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下： 顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN 柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN 柱基重：25×[1.52×0.1+3 1 (0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN 池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN 局部浮力：F 浮=11)(A h d w ?+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K= 浮 F G k ∑=24001 .294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算： 顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN 悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2 ×0.3×(25-10)=3966.35kN ΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN 总浮力：F 浮=A h d w ?+)(1 γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2 =13221.2kN K= 浮F G k ∑=2 .132212 .19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求
矩形水池力学计算
水池结构计算 2009-08-17 23:19 水池一般由底板和壁板组成，有些水池设有顶板。当平面尺寸较大时，为了减少顶板的跨度，可在水池中设中间支柱 设计要求在水压及其他荷载的作用下，池体的各部分应有足够的强度、刚度和耐久性；贮存水的渗透量应在允许的范围内；水池的材料应能防腐和抗冻，对水质无影响。 结构计算水池所受的荷载除自重外，还有水压力、土压力和下述各种荷载。在地震区，地震时可能引起自重惯性力、动水压力及动土压力；在寒冷地区，如无防寒措施，有可能产生冰压力。此外，水池内外的温湿度差及季节温湿度差，也在水池中产生温湿度应力。 由正方形板和矩形板组成的钢和钢筋混凝土矩形水池可用有限元法进行较为精确的分析，或采用近似方法计算。矩形水池高宽比大于2的称为深池；小于0.5的称为浅池；介于0.5～2.0之间的称为一般池。深池壁板在高度的中间部分受顶板和底板的影响很小，可按水平框架进行计算；在靠近顶板和底板的某一高度范围内（通常取等于宽度的一半）,壁板受顶、底板的影响较大,应按三边支承一边自由的双向板计算；在平面尺寸较小时，深池的底板和顶板可按四边嵌固的板计算。浅池的壁板高度小、宽度大，中间部分受相邻壁板的影响很小，可作为竖直的单向板计算；壁板两侧边部分因受相邻壁板的影响，应按双向板计算。一般池的底板、壁板和顶板都是双向板，当每块板的四边都有支承时，整个水池可看作连续的双向板，各板的边缘弯矩可用双向板的弯矩分配法求得；然后用叠加法求各板的跨中弯矩。在目前所采用的双向板弯矩分配法中，假定矩形板的边缘弯矩是按正弦曲线分布的，这一假定对均布荷载情况比较合理；但对非均布荷载（如作用于壁板上的水压力是三角形的荷载），则有一定的误差。此外，弯矩传递系数还没有反映与板接触的地基的影响。 无论是圆形水池或是矩形水池，作用在底板上的地基反力应按弹性地基理论计算。但当水池的平面尺寸较小时，地基反力可以假定按直线规律变化。 对钢、钢筋混凝土和砖石水池，都应进行强度计算。对池壁较薄的钢水池和钢筋混凝土水池还应验算刚度。当钢筋混凝土水池的构件为轴心受拉或小偏心受拉时，应进行抗裂度的验算；当构件为受弯、大偏心受拉或大偏心受压时,应进行裂缝开展验算,裂缝的宽度应不大于容许值。除了各种外荷载可能导致裂缝外，由于水泥的水化热以及温湿度的变化,水池的各部分将发生收缩,当收缩受到基底的约束时，就在构件中引起拉应力而可能出现裂缝。为了防止裂缝的出现或减小裂缝的宽度，可采取下列措施：①每隔一定距离设置伸缩缝；②在底板与垫层间设置滑动层，以减少垫层对底板的摩擦力；③采用小直径的变形钢筋；④在施工中采取措施，以减少混凝土中的温湿度变化。 对半地下式及地下式的水池，当底板处于地下水位之下时，应验算水池的抗浮稳定性。
简单矩形水池计算书
结构专业计算书建设单位名称： 项目名称： 项目阶段： 项目代号(子项号)： 计算书总册数： 计算软件名称： 计算软件版本：
蒸发器、污水池计算书 执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335; 1、基本资料 几何信息 水池类型：有顶盖，半地上 长度L=，宽度B=，高度H=，底板底标高= 盖板厚h 1=150mm，池底厚h 2 =300mm，池壁厚t 1 =200mm，底板外挑长度t 2 =200mm 平面图剖面图 水土信息 土天然重度18kN/m3，土内摩擦角30° 地基承载力特征值f ak =130kPa，宽度修正系数η b =，埋深修正系数η d = 地下水位低于底板底标高，池内水深，池内水重度 kN/m3 托浮力折减系数，抗浮安全系数K f = 荷载信息
活荷载：地面 kN/m2，顶盖 kN/m2，组合值系数 恒载分项系数：水池自重，其他 活载分项系数： 活载准永久值系数：顶板，地面，温湿度 考虑温湿度作用：池内外温差°，弯矩折减系数，砼线膨胀系数（10-5/℃） 钢筋砼信息 混凝土：等级C30，重度 kN/m2，泊松比 纵筋保护层厚度（mm）：池壁（内40，外35），顶盖（上35，下35），底板（上40，下40）钢筋：HRB335，裂缝宽度限值：，配筋调整系数 按裂缝控制配筋计算 构造配筋采用《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2 计算内容 （1）地基承载力验算 （2）抗浮验算 （3）荷载计算 （4）内力计算
水池计算书
矩形水池设计 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋： E - HRB400 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖半地上 长度L=7.750m, 宽度B=14.300m, 高度H=6.350m, 底板底标高=-1.850m 池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=350mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 修正后的地基承载力特征值fa=210.00kPa 地下水位标高-2.000m,池内水深5.000m, 池内水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活载调整系数: 其它1.00 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 不考虑温湿度作用. 1.4 钢筋砼信息 混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20
水厂计算书
水厂计算书 Prepared on 22 November 2020
一、设计原始资料 1.源水水质资料： 2.石英砂筛分曲线： 3.厂区地形图（1：500） a=130m，b=170m，水厂所在地区为粘土地区，厂区地下水位深度米，地面标高，主导风向西南风。城市自来水厂规模为万m3/d。 二、设计规模与工艺流程 1.设计规模 城市自来水厂规模为万m3/d，水厂的自用水量按日用水量的5%算，则水厂设计水量为：Q0==×87000=91350m3/d 一级泵站、配水井、加药间、药库、加氯间、氯库、二级泵站、土建工程均一次建成。
2.水厂处理工艺流程框图（构筑物）： ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ 三、配水井设计计算 1.配水井设计规模为h=s。配水井水停留时间采用2～3min，取T=取，则配水 井有效容积为W=QT=×60=。
2.进水管管径D1=1100mm，v=s，在s范围内。进水从配水井底中心进入，经 等宽度堰流入2个水斗再由管道接入2座后续处理构筑物。每个后续处理构筑物的分配水量为q=2=s。配水采用矩形薄壁溢流堰至配水管。 3.堰上水头H： 因单个出水溢流堰的流量为q=s=530L/s，一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，所以本设计采用矩形堰（堰高h取）。矩形堰的流量公式为： 式中q——矩形堰的流量，m3/s； m——流量系数，初步设计时采用m=； b——堰宽，m，取堰宽b=； H——堰上水头，m。 则有：H= 4.堰顶宽度B 根据有关试验资料，当B/H<时，属于矩形薄壁堰。取B=，这时B/H=（在0～范围内），所以，该堰属于矩形薄壁堰。 5.配水管管径D2=900mm，v=s，在s范围内。配水井外径为6m，内径为4m， 井内有效水深H0=，考虑堰上水头和一定的保护高度，取配水井总高度为。 四、混合工艺设计及计算 1.混合器设计: 混合采用管式混合，设水厂进水管投药口至絮凝池的距离为50m，设计流量为Q0==91350m3/d=s，进水管采用两条钢管，每条钢管流量为1903m3/h，直径DN900，设计流速为s，1000i=，混合管段水头损失h=iL=50×1000=，小于管道
水池设计
矩形水池计算 设计资料： 池顶活荷P1=2.0(KN/m^2) 覆土厚度ht=500(mm) 池内水位Hw=4000(mm) 容许承载力R=150(KN/m^2) 水池长度H=5000(mm) 水池宽度B=4000(mm) 池壁高度h0=4000(mm) 底板外伸C1=200(mm) 底板厚度h1=300(mm) 顶板厚度h2=150(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=200(mm) 地基承载力设计值R=150(KPa) 地下水位高于底板Hd=2000(mm) 抗浮安全系数Kf = 1.10 一.地基承载力验算 ( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1) = (5 + 2 * 0.2+2 * 0.2 ) * ( 4 + 2 * 0.2 + 2 * 0.2 ) =27.84(m^2) ( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4) = ( 5 + 2 * 0.2 ) * ( 4 + 2 * 0.2 ) =23.76(m^2) ( 3 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18 = 2.0 + 0.5 * 18
=11 (KN/m^2) ( 4 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4 = 25 * ( 5 + 2 * 0.2 + 4 )* 2 * 4 * 0.2 =376 (KN) ( 5 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1 = 25 * 27.84 * 0.3 =208.8(KN) ( 6 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2 = 25 *23.76 * 0.15 =89.1 (KN) ( 7 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1 =376 +208.8+89.1 +0 =673.9 (KN) ( 8 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1 = ( 5 * 4 * 4 * 10) / 27.84 =28.73(KN/m^2) ( 9 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3 = 23 * 0.1 =8.26(KN/m^2) ( 10 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd =11 + 673.9 / 27.84 + 28.73 + 8.26 = 72 (KN/m^2)
矩形水池结构计算方案
矩形水池结构计算方案 The latest revision on November 22, 2020
矩形水池结构计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范及参考书目： 《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)，以下简称《砼规》 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，以下简称《地基规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 2．几何信息： 水池类型:无顶盖，半地下水池 水池长度L＝11940mm，宽度B＝5990mm，高度H＝4180mm 地面标高＝0.000m，池底标高＝-4.180m 池壁厚度t 3＝400mm，池壁贴角c 1 ＝0mm 底板中间厚度t 2＝400mm，底板两侧厚度t 4 ＝400mm 底板贴角长度c 2 ＝0mm，底板外挑长度a＝400mm 池壁顶端约束形式:自由 底板约束形式:固定 3．地基土、地下水和池内水信息： 地基土天然容重γ＝18.00kN/m3，天然容重γ m ＝20.00kN/m3地基土内摩擦角φ＝30.00度，地下水位标高＝-2.000m 池内水深H W ＝0.00mm，池内水重度γ s ＝10.00kN/m3 地基承载力特征值f ak ＝120.00kPa 宽度修正系数η b ＝0.00，埋深修正系数η d ＝1.00 修正后地基承载力特征值f a ＝170.89kPa 浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f ＝1.05 4．荷载信息： 地面活荷载q＝10.00kN/m2，活荷载组合值系数＝0.90 恒荷载分项系数:池身的自重γ G1＝1.20,其它γ G ＝1.27 活荷载分项系数:地下水压力γ Q1＝1.27,其它γ Q ＝1.27 地面活荷载准永久值系数ψ q ＝0.40 温（湿）度变化作用的准永久值系数ψ t ＝1.00 池内外温差或湿度当量温差△t＝10.0度 温差作用弯矩折减系数η s ＝0.65 混凝土线膨胀系数αc＝1.00×10-5/℃ 5．材料信息： 混凝土强度等级：C25 轴心抗压强度标准值f＝16.70N/mm2；轴心抗拉强度标准值f＝1.78N/mm2
水池壁计算书
单向板式地下室外墙计算 一、计算条件： 工程名称: 工程一 工程项目: 项目一 外墙编号: 外墙1 计算方式: 按受弯构件 是否考虑人防荷载: 否 地下室层数n: 1 地下一层层高H1(m): 4.15 地下一层墙厚t1(mm): 300 地下一层顶板标高DbBg(m): 0 室外地坪标高DpBg(m): 0 水位标高SwBg(m): 0 地面活载Q h(kPa): 0 土的内摩擦角θ(°): 30 是否考虑基坑支护的影响: 否 水位以上土的容重r(kN/m3): 0.00001 水位以下土的浮容重r'(kN/m3): 0.00001 外墙单侧最小配筋率(%): 0.125 外墙裂缝限值(mm): 0.3 地下一层顶板处支座型式: 铰接 是否进行支座弯矩调幅: 否 地下一层混凝土强度等级: C35 钢筋级别: HRB400 墙外侧保护层厚度c1(mm): 40 墙内侧保护层厚度c2(mm): 15 裂缝计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 二、计算依据： 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》GB5009-2012 三、计算结果： (1)计算简图符号说明： T - 静止土压力S - 静止水压力 Q - 活载侧压力R - 人防等效静荷载 (2)荷载计算 静止土压力系数: K = 1 - sin(θ) = 1 - sin(30.0) = 0.50 基础底板上皮标高: JcBg = DbBg - H1 = 0.000 - 4.150 = -4.150 m 总的水头高度: H s = SwBg - JcBg = 0.000 - ( - 4.150) = 4.150 m 基础底板上皮静止水压力: Q s = H s × 10 = 4.150 × 10 = 41.50 Kpa 水位以上土的高度: H t1 = DpBg - SwBg = 0.000 - 0.000 = 0.000 m 水位标高静止土压力: Q t1 = K ×H t1 ×r = 0.50 × 0.000 × 0.0 = 0.00 Kpa 水位以下基础底板以上土的高度: H t = SwBg - JcBg = 0.000 - ( - 4.150) = 4.150 m 基础底板上皮静止土压力: Q t = Q t1 + K ×H t ×r' = 0.00 + 0.50 × 4.150 × 0.0 = 0.00 Kpa
水厂计算书.
自来水厂计算书
目录 1、取水泵房 (3) 1.1 设计参数 (3) 1.2 设计要求 (3) 1.3 设计流量的确定和设计扬程估算 (3) 1.4 泵的选择 (4) 1.5 泵房布置 (4) 1.6附属设备选择 (4) 1.7泵房整体设计 (4) 2、加药间设计计算 (5) 2.1 设计参数 (5) 2.2 设计计算 (5) 3 混合设备计算 (7) 3.1设计参数 (7) 3.2 设计计算 (8) 4 水力澄清池设计计算 (8) 4.1 设计参数 (8) 4.2设计计算 (9) 5 重力式无阀滤池计算 (14) 5.1 设计水量 (14) 5.2 设计数据 (15) 5.3 计算 (15) 6 消毒设计计算 (18) 6.1设计参数 (18) 6.2加氯机及漏氯处理 (18) 6.3加氯间及氯库设计计算 (19) 7、清水池 (19) 7.1 设计数据 (19) 7.2 计算 (19) 7.3 清水池布置 (21) 8 吸水井 (21) 8.1 设计要点 (21) 8.2 吸水井的设计 (21) 9、二级泵房的确定 (22) 9.1 流量设计 (22) 9.2 扬程 (22) 9.3 选泵 (22) 9.4 泵房布置 (23) 9.5泵房附属设备 (24)
1、取水泵房 1.1 设计参数 （1）进水管采用自流管设计，管内流速应考虑不产生淤积，一般不宜小于0.6m/s。必要时，应有清淤措施。 （2）自流管一般不得少于两根，当事故停用一根时，其余管仍能满足事故设计流量要求（一般为70%-75%的最大设计流量）。 （3）自流管一般埋设在河底以下，其管顶最小埋深一般应在河底以下0.5m。 （4）当河流水位变化幅度不大时，岸边式集水井可采用单层进水孔口。当河流水位变化幅度超过6m时，可采用两层或三层的分层进水孔口。 （5）为确保取水头部在最低水位下能取到所需水量，淹没进水孔上缘在设计最低水位下的深度应符合规定：顶部进水时，不得小于0.5m；侧面进水时，不得小于0.3m。 1.2 设计要求 （1）设置两根DN325钢管（做好防腐处理）作为自流管，埋设在枯水位以下0.75m，采用侧面进水。 （2）在自流管前端5m处设置拦污网（渔网或竹筏），拦截河水中漂浮物。避免其进入管道，堵塞自流管。 1.3 设计流量的确定和设计扬程估算 1、设计流量Q 考虑到输水干管漏损和厂区本身用水，采用自用水系数α=1.05，则Q=10000×1.1=11000m3/d=458m3/h 取460 m3/h =0.128 m3/s 2、设计扬程 （1）泵所需静扬程HST: 在最不利情况下（即一条自流管检修，另一条自流管通过75%的设计流量时），自流管道的水头损失为0.31m。此时吸水井中最低水位标高115.00-0.31=114.69m。泵所需静扬程HST为： 枯水位：HST=140.45-114.69=25.76m （2) 原水输水干管的水头损失Σh: 设计采用两根DN325钢管并联作为原水输水管，当一条输水管检修时，另一条输水管应通过75%的设计流量，即Q=0.75×0.064=0.048m3/s ,查水力计算表得管内流速v=0.56m/s，1000i=1.58，所以Σh=1.1×1.58×10-3×1000=1.74m （式中1.1为局部损失而加大的系数）。 （3）泵站内管路中的水头损失hp： 粗估为2.00m 安全水头为2.00m
水池计算书
矩形水池设计(JSC-1) 项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖 全地下 长度L=4.000m, 宽度B=4.000m, 高度H=2.500m, 底板底标高=-4.000m 池底厚h3=200mm, 池壁厚t1=200mm, 池顶板厚h1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 2003600200 4000 4000 20 3600 200 200 2003600200 4000 25020120150 49.5 19.0 16.8 19.0 10.0 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m 3 , 土饱和重度20.00kN/m 3 , 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb =0.00, 埋深修正系数ηd =1.00 地下水位标高-2.000m,池内水深1.500m, 池内水重度10.00kN/m 3 , 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 地面10.00kN/m 2 , 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5 /°C) 1.4 钢筋砼信息 混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m 3 , 泊松比0.20 保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00
清水池计算
设计计算书初稿 Q=50m3/d=2.08m3/h 1.集水池 ①设计参数： 停留时间：0.5～1.0h，本设计采用 t=1.0h ②有效体积： V=Qt=2.08*1.0=2.08m3 ③尺寸 设计调节池有效水深h=1.0m 面积F=V/h=2.08m2 则长取2m，宽取1.1m 设调节池超高h‘=0.4m，则总高H=h+h’=1.4m 2. 调节池 ①设计参数： 设停留时间：t=8h ②有效体积： V=Qt=2.08*8=16.64m3,取17m3 ③尺寸 设计调节池有效水深h=2m 面积F=V/h=8.5m2，取9m2 则长取3m，宽取3m 设调节池超高h‘=0.4m，则总高H=h+h’=2.4m
布气管设置 1） 空气量 D=D 0Q=3.5*50=175m 3/d=2.03*10-3m 3/s 2） 空气干管直径 33-m 015.012 *14.310*03.2*4v 4d ===πD ，取15mm 校核管内气体流速m/s 49.11015 .0*14.310*03.2*4d 4v 23 -2===πD ‘， 在10-15m/s 范围内，符合要求 3） 支管直径d 1 空气干管连接2支管，通过每支管空气量q q=D/2=1.02*10-3m 3/s 则支管直径33-1 1m 015.06*14.310*.021*4v q 4d ===π，取15mm 校核支管流速m/s 77.5015.0*14.310*.021*4d q 4v 2 3-21===π‘ 在范围5-10m/s 内，符合要求。 4） 穿孔管直径d 2 沿支管方向每隔2m 设置两根对称的穿孔管，靠近穿孔管的两侧池各留1m ，则穿孔管的间距数为（L-2*1）/2=0.5 穿孔管个数n=（0.5+1）*2*2=6 每根支管上连3根穿孔管， 通过每根穿孔管的空气量q 1=1.02*10-3m 3/s 则穿孔管直径-32d 7.36*10m ===，取8mm
清水池计算书
矩形带柱水池设计(JZSC-1) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 《给水排水工程结构设计手册》(第二版)，本文简称《给排水手册》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 1. 基本资料
立面布置图 2. 计算内容 （1）荷载计算 （2）地基承载力验算
（3）抗浮验算 （4）内力计算 （5）配筋计算 （6）裂缝验算 （7）柱冲切验算 单位说明： 弯矩：kN.m/m，力：kN/m，钢筋面积：mm2/m，裂缝宽度：mm，配筋率：% 板弯矩正负号规则： 顶(底)板：下侧受拉为正,上侧受拉为负 池壁: 内侧受拉为正,外侧受拉为负 轴力以受压为正，受拉为负 内力计算方法说明： 顶板、底板、柱：等代框架法 侧壁竖向：等代框架法 侧壁水平向：按四边固定板的计算 3. 荷载计算 3.1 荷载标准值计算 顶板自重：20.400×20.400×0.250×25.0 = 2601.0kN 底板自重：(20.400+2×0.350)×(20.400+2×0.350)×0.450×25.0 = 5008.6kN 侧壁自重：(2×20.400×0.300+2×19.800×0.300)×4.450×25.0 = 2683.4kN 柱自重(单个)： 柱身：0.400×0.400×3.350×25.000= 13.4kN 柱帽：(0.450×((2×1.300+0.400)×1.300+(2×0.400+1.300)×0.400)/6 + 1.600×1.600×0.100)×25.000= 15.3kN 柱重：13.400+15.288×2= 44.0kN 结构自重：2601.0 + 5008.6 + 2683.4 + 44.0×4×4 = 10996.6kN 池内水重(设计水深时)：19.800×19.800×4.000×10.0 = 15681.6kN 土侧压按主动土压力计算，土的内摩擦角30.0o，主动土压力系数：