计算书
目录
目录 (1)
1.水文水利计算 (2)
1.1设计洪水和校核洪水过程线的推求 (2)
1.2调洪计算 (3)
1.1.2手算成果 (4)
1.2.2机算成果 (8)
2.重力坝设计相关计算 (16)
2.1 坝顶高程的计算 (16)
2.2 非溢流坝段稳定计算 (18)
2.2.1 荷载与荷载组合 (19)
2.2.2 稳定计算方法 (20)
2.2.3稳定性计算成果 (21)
2.3溢流坝相关计算 (27)
2.3.1 堰面曲线计算 (27)
2.3.2溢流坝稳定性计算 (30)
3施工导流设计 (32)
3.1 围堰的立面设计 (32)
3.2 围堰的平面设计 (46)
3.3 导流隧洞设计 (46)
1.水文水利计算
1.1设计洪水和校核洪水过程线的推求
本工程中，为了简化计算过程，并结合工程实际，选用同倍比放大法以峰控制对洪水过程线进行放大处理，计算过程如下：
设计工况放大倍比：
K Q=Q mp
Q m
=
2186m3s?
1650m3s?
=1.325
校核洪水工况放大倍比：
K Q=
Q mp
m =
2797m3s?
?
=1.695
各种工况洪水过程线如表1.1-1：
表1.1-1 设计洪水、校核洪水工况洪水过程线
图像如下图1.1-1：
图1.1-1设计洪水、校核洪水工况洪水过程线
1.2调洪计算
选择堰型为WES 剖面，依据《溢洪道设计规范 SL 253-2000》，溢流计算公
式如下：
Q =cm ∈σs B √2gH 03
2
∈=1?0.2[ξk +(n ?1)ξ0]
H 0nb
式中，
Q ——流量，m 3s ?； B ——溢流堰总净宽，m ； b ——单孔净宽,m ； n ——闸孔数目；
H 0——计入行进流速水头的堰上总水头，m ； m ——二维WES 实用堰流量系数；
c ——上游堰坡影响系数； ∈——闸墩侧收缩系数； ξ0——中墩形状系数； ξk ——边墩形状系数；
σs ——淹没系数；
式中各子母意义如下图1.1-2所示：
图1.1-2 溢流堰曲线
此处不计行进流速水头，取H 0=469.13m ?466.00m =3.13m ；工程开挖高程为415.00m ，P 1=466.00m ?415.00m =51.00m ,由于不及行进流速水头，
H 0H d
=1,
P 1H d
=
P 1H 0
=
513.13
=16.29>1.33，由说明书表2.2.3-1查得，m=0.501；上游堰
面坡度影响修正系数当上游堰面铅直时，c=1.0； ?为闸墩侧收缩系数,；中墩形状系数ξ0查说明书表2.2.3-2，?
z H 0
≤0.75,墩头形状设为半圆形，故可取ξ0=0.45；边墩形
状见说明书图2.2.3-2，本工程设计边墩为半圆形，所以ξk =0.7；淹没系数，查表A 2.1-3，取σs =0.995。所以:
∈=1?0.2[ξk +(n ?1)ξ0]H 0=1?0.2×(0.7+4×0.45)×3.13
=0.8
Q =cm ∈σs B√2gH 03
2
=1×0.501×0.8×0.995×B ×√2×9.81×H 032
=1.7665BH 032
1.1.2手算成果
拟定三种方案,分别是方案1：5孔×7m/孔，净宽35m ；方案2：5孔×8m/孔，净宽40m ；方案3:7孔×6m/孔，净宽42m 。对方案1设计洪水工况进行手算，为提高计
算效率，其余方案进行机算，方案1手算过程如下：
（1）由基本资料，水库库水位Z （m ）与库容V （万m 3）关系如下表1.1.2-1：
表1.1.2-1 水位库容曲线
图1.1.2-1 水位库容曲线Z-V 图
（2）列表计算q-V 曲线 在堰顶高程466.00m 以上，假设不同的库水位Z 用它们分别减去堰顶高程466.00m ，得第（2）栏所示的堰顶水头H ，带入公式
Q =1.7665×BH 32
选择溢流堰总净宽为40m ，算出各H 相应的溢洪道泄流能力，加上发电量（计算公式：N =9.81QH ，得Z 值相应的水库泄流能力q =q 溢+q 电，列于第（3）栏。再由第（1）栏的Z 值查Z-V 曲线，得Z 值相应库容V ，见表1.1.2-2中第（4）栏。
（3）绘制q-V曲线，由上表中第（3）、（4）栏对应值，绘制该水库的泄流曲线q-V，如下图1.1.2-2：
图1.1.2-2 q-V曲线
（4）推求下泄流量过程线q（t），按下表的格式逐时段进行试算。试算公式如下：
Q1+Q2
2?t?
q1+q2
2
?t=V2?V1
式中，Q1、Q2——时段?t始、末的入库流量，m3s?；
q1、q2——时段?t始、末的出库流量，m3s?；
V2、V1——时段?t始、末的水库蓄水量，m3；
?t——计算时段，h；
对于第一时段，按起始条件V1=2262.75m3s?,q1=13.49m3s?和已知值Q1=66.24m3s?、Q2=480m3s?进行试算求V2,q2,与q-V曲线进行对比，使之与q-V曲线相符，试算结果如下表1.1.2-3：
表1.1.2-3 试算列表
上表的计算数据绘制设计洪水过程线及下泄流量过程线，如下图1.1.2-3：
图1.1.2-3 洪水及下泄流量过程线
最终求得设计洪水时最高水位为468.50m,对应最大下泄流量为1350m3s?。1.2.2机算成果
为进行多方案比较，以便于采用更优方案，继续选择多个泄洪方案进行调洪计算，由于计算过程复杂，故采用计算软件，利用计算机进行计算（注：为简化计算及预留一定安全度，机算时未计入电站发电引用流量），使用软件为试算法计算调洪演算程序。
水库水位-库容关系曲线如图1.2.2-1：
图1.2.2-1 水库水位-库容关系曲线
(1)方案1：采用5孔Χ7m，总净宽35m，设计洪水工况下,溢洪道下泄流量
关系表如下表1.2.2-1:
表1.2.2-1 溢洪道下泄流量关系
设计洪水工况溢洪道下泄流量计算表如表1.2.2-2：
设计洪水工况下洪水下泄过程线如下图1.2.2-2：
图1.2.2-2 水库水位-库容关系曲线
校核洪水工况下，溢洪道下泄流量关系表如下表1.2.2-3:
表1.2.2-3 溢洪道下泄流量
校核洪水工况下溢洪道下泄流量计算表如下表1.2.2-4：
表1.2.2-4 校核洪水工况下溢洪道下泄流量计算表
校核洪水工况洪水下泄过程线如下图1.2.2-3：
图1.2.2-3 校核洪水工况洪水下泄过程线
(2)方案2：采用5孔Χ7m，总净宽35m，设计洪水工况下,溢洪道下泄流量
关系表如下表1.2.2-5:
表1.2.2-5 设计洪水工况下,溢洪道下泄流量关系表
设计洪水工况溢洪道下泄流量计算表如下表1.2.2-6：
设计洪水工况洪水下泄过程线如下图1.2.2-4：
图1.2.2-4 设计洪水工况洪水下泄过程线
求得设计洪水工况下最高水位为469.126m，最大泄流量为1638.3m3/s；校核洪水工况下，溢洪道下泄流量关系表如下:
校核洪水工况下,溢洪道下泄流量关系表如下表1.2.2-7:
表1.2.2-7 校核洪水工况下,溢洪道下泄流量关系表
校核洪水工况溢洪道下泄流量计算表如下表1.2.2-8：
表1.2.2-8 校核洪水工况溢洪道下泄流量计算表
校核洪水工况洪水下泄过程线如下图1.2.2-5：
图1.2.2-5 校核洪水工况洪水下泄过程线
求得校核洪水工况下最高水位为470.57m，最大泄流量为2097.24m3/s。
(3)方案3：采用7孔Χ6m，总净宽42m，设计洪水工况下,溢洪道下泄流量关系表如下表1.2.2-9:
表1.2.2-9 溢洪道下泄流量关系表
设计洪水工况溢洪道下泄流量计算表如下表1.2.2-10：
表1.2.2-10 设计洪水工况溢洪道下泄流量计算表
设计洪水工况洪水下泄过程线如下图1.2.2-6：
图1.2.2-6 校核洪水工况洪水下泄过程线
求得设计洪水工况下最高水位为468.928m，最大泄流量为1656.91m3/s；校核洪水工况下,溢洪道下泄流量关系表如下表1.2.2-11:
表1.2.2-11 校核工况溢洪道下泄流量
方案3校核洪水工况溢洪道下泄流量计算表如下表1.2.2-12：
表1.2.2-12 校核洪水工况溢洪道下泄流量计算表
校核洪水工况洪水下泄过程线如下图1.2.2-7：
图1.2.2-7 校核洪水工况洪水下泄过程线
求得校核洪水工况下最高水位为470.373m ，最大泄流量为2129,17m 3/s 机算调洪过程如下：
机算结果统计如下表1.2.2-13：
表1.2.2-13 机算结果统计表
通过比较优化（详见说明书），采用方案2计算结果，设计洪水工况时最高水位为469.126m ，取469.13m,对应最大下泄流量为1638.79m s ?,此时下游水位高程为426.63m ；采用校核洪水工况时最高水位为470.57m ，对应最大下泄流量为2092.03m s ?,此时下游水位高程为427.1m ；正常高水位时，对应的下游水位高程为422.05m 。
2.重力坝设计相关计算
2.1 坝顶高程的计算
依据《水工建筑物》,计算公式为
?h = 1%+ z + c
式中，?h ——防浪墙至设计洪水位或校核洪水位的高差，m ； 1%——累计频率为1%时的波浪高差，m ； z ——波浪中心线高于静水位的高度，m ； c ——安全加高，m ； 使用官厅水库公式计算 2、 1%。
（1） 求雍高 z
1）求 l
l =0.0166v 054
D 13
式中， l ——波高，m ；
v 0——计算风速，m/s ；指水面以上10m 处10min 的风速平均值，水库为正常蓄水位和设计洪水位时，宜采用相应季节50年重现期出现的最大风速校核洪水位时，宜采用相应洪水期最大风速的多年平均值，此处设计洪水位时取v 0=16.9m/s ,校核洪水时取v 0=7.2m/s ； D ——吹程，km ；
故设计洪水位时， l =0.0166v 054
13
=0.0166×16.954
×213
=0.717m ； 校核洪水位时， l =0.0166v 05
4
D 13
=0.0166×16.97.254
×213
=0.247m ； 2）计算波长L 设计洪水位时，L =10.4 l 0.8=10.4×0.7170.8=7.97m ; 校核洪水位时，L =10.4 l
0.8=10.4×0.2470.8=3.398m ; 3）计算雍高 z
z =
π?l L
ct
2πH L
式中，L ——波长，m ； l ——波高，m ； H ——坝前水深，m ；
设计洪水位时，H=469.13m-415.00m=54.13m;
z =
π?l L
ct 2πH L
=2×π×0.7172
7.97
cth
2×π×54.13
7.97
=0.20cth42.67=0.20m
校核洪水位时，H=470.57m-415.00m=55.57m;
z=π?l
L ct 2πH
L
=2×π×0.2472
3.398
cth2×π×55.57
3.398
=0.056cth102.75=0.056m;
正常水位时，h=466.00m-415.00m=51.00m；
z=π?l
L ct 2πH
L
=π×0.7172
7.97
cth2×π×51
7.97
=0.20cth40.21=0.20m
其中，cth函数为双曲余弦函数，cth z=e z:e?z
e z;e?z
;
(2)计算 1%
gD v02=9.81m/s2×2×103m
(16.9m/s)2
=67.22;即gD
v02
=20~250；故 l= 5%，需推算累计频率
1%的波高。
设计洪水位时， 1%=1.24 5%=1.24×0.20m=0.25m;
正常洪水位时， 1%=1.24 5%=1.24×0.20m=0.25m;
校核洪水位时， 1%=1.24 5%=1.24×0.056m=0.07m;
（3）求超高 c
本工程为中型工程，大坝为重要永久性建筑物，坝的安全级别为3级，取 c=0.4m;
由上述结果，?h计算如下：
设计洪水位时，?h= 1%+ z=0.20m+0.25m=0.45m;
正常运行水位时，?h= 1%+ z+ c=0.056m+0.25m+0.4m=0.706m= 0.71m
校核洪水位时，?h= 1%+ z+ c=0.07m+0.056m+0.4m=0.53m;
坝顶高程计算如下：
设计洪水位：H=469.13m+0.45m=469.58m;
正常运行时：H=466.00m+0.71m=466.71m；
校核洪水位：H=470.57m+0.53m=471.10m;
整理在表格内，结果如下表2.1：
表2.1 坝顶高程计算统计表
最终结果坝顶高程取471.10m。
2.2 非溢流坝段稳定计算
坝顶宽度一般取坝高的8%~10%，且不小于2m，坝高为：471.10m-415.00m=56.1m，故d=4.49m~5.61m,本工程坝顶有特殊要求，需设置门机，所以取坝顶宽度为8m。
由《水工建筑物》坝上游取铅直，下游坡率为0.6~0.8，此处取0.75进行初步设计，底宽约为坝高的0.7~0.9倍，取值为39.27m~50.49m，按上游垂直，下游边坡1:0.75，计算底边长为42.08；设计图如下图2.2-1（注：图中尺寸单位为m）：
图2.2-1 初步设计非溢流坝段剖面图
在CAD绘图软件中测量得图中相关参数得坝体面积为S1=1222.87m2；下游水重S2=50.72m2。
计算示意图如下2.2-2（图中尺寸均以m计）：
图2.2-2 优化设计非溢流坝段剖面图
2.2.1 荷载与荷载组合
由《水工建筑物》，各种情况下的荷载组合按下表2.2.1进行选取：
表2.2.1 荷载组合
2.2.2 稳定计算方法
坝体的稳定性计算有两种计算方法： （1）按抗剪强度公式计算
k ‘
=f ′∑W +c ′
A ∑
式中，k ‘——按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数
f ‘——坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断摩擦系数，f ’=1.0； c ‘——坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断凝聚力，c ’=800Kpa ； A ——坝基接触面积，㎡；
∑W ——作用于坝体上全部荷载（包括扬压力）对滑动面的法向分值，KN ；
∑P ——作用于坝体上全部荷载对滑动面的切向分值，KN ； （2） 按抗剪强度公式计算
k
=f ∑W ∑
式中，k ——按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数；
f ——坝体混凝土与坝基接触面的抗剪摩擦系数，由基础资料，f=0.65； 重力坝的稳定分析中,抗剪断强度及抗剪强度系数按表 2.2.2-1和表 2.2.2.-1进行取值.
表2.2.2-1 坝基面抗滑稳定安全系数K ′
D型滤池设计计算书
首钢180000吨/天D型滤池设计计算 一、已知条件 设计水量：Q=180000m3/d 滤池规格：共有14格，每格28㎡，分2组，每组7格。 反冲洗流程： 第一阶段：单独气冲，冲洗历时3～5 min，气洗强度23L/（m2·s）； 第二阶段：气水同时反冲洗，历时8～10 min，气洗强度23L/（m2·s），水冲洗强度6L/（m2·s）； 第三阶段：清水漂洗，冲洗历时3～5 min，冲洗强度6（L/m2·s）； 反冲洗全过程中伴有表面扫洗，表面扫洗强度2.8 L/m2·s； 冲洗时间共计t=15～20min，冲洗周期T=24h。（取20min=1/3h） 二、设计计算 1、池体设计 （1）、滤速：v=Q/（F×24） F——滤池总面积，14×28=392㎡ v=180000/（392×24）=19.1m/h （2）、校核强制滤速v’ v’=Nv/(N－1)=7×19.1/(7－1)=22.3m/h＜23m/h （3）、滤池高度的确定 滤板下布水区高度 H1=0.9m 滤板高度 H2=0.03 m
滤网板（承托层）高度 H3=0.07 m 滤网板与注塑盖板之间高度 H4=1.9 m V型槽与注塑盖板之间距离为 H5=0.1 m V型槽高度为H6=0.635 m V型槽顶至滤池顶高度为 H7=0.965 m 则滤池总高 H= H1+H2+ H3+H4+H5+ H6+ H7=0.9+0.03+0.07+1.9+0.1+0.635+0.965=4.6 m （4）、水封池的设计 按照试验数据，DA863彗星式纤维滤料清洁滤层的水头损失取ΔH清=0.4 m 正常过滤时，通过长柄滤头的水头损失ΔH≤0.22 m，取0.2 m。忽略其他水头损失，则每次反冲洗后刚开始过滤的水头损失为： ΔH开始=0.4+0.2=0.6m 为保证滤池正常时滤池内的液面高出滤料层，水封井出水堰顶标高与滤料层相同。 堰底板与滤池底版标高相同，水封井出水堰总高 ΔH水封= H1 +H2+ H3=0.9+0.1+0.8=1.8 m。 2、反洗水量和气量计算 （1）、反洗水量计算 按水冲强度最大时计算，单独水洗时反洗强度最大为6 L/（m2·s）Q反=q水·f=6×28=168L/s=0.168m3/s=604.8m3/h
计算书格式要求
学士学位论文（设计说明书）是学生在教师的指导下经过调查研究、科学实验或工程设计，对所取得成果的科学表述，是学生毕业及学位资格认定的重要依据。其撰写在参照国家、各专业部门制定的有关标准及语法规范的同时，应遵照如下规范： 1 论文结构及写作要求 论文（设计）应包括封面、目录、题目、中文摘要与关键词、英文题目、英文摘要与关键词、正文、参考文献、致谢和附录等部分。 1.1 封面 见参考格式。 1.2 目录 目录独立成页，包括论文中全部章、节的标题及页码（或一级标题、二级标题、三级标题）。 1.3 题目 题目应该简短、明确、有概括性。论文题目一般中文字数不超过25个字，外文题目不超过15个实词，不使用标点符号，中外文题名应一致。标题中尽量不用英文缩写词，必须采用时，应使用本行业通用缩写词。 1.4 摘要与关键词 1.4.1 摘要 摘要是对论文（设计说明书）内容不加注释和评论的简短陈述，要求扼要说明研究工作的目的、主要材料和方法、研究结果、结论、科学意义或应用价值等，是一篇具有独立性和完整性的短文。摘要中不宜使用公式、图表以及非公知公用的符号和术语，不标注引用文献编号。中文摘要一般为300字左右。 1.4.2 关键词 关键词是供检索用的主题词条，应采用能覆盖论文主要内容的通用技术词条（参照相应的技术术语标准），一般列3～8个，按词条的外延层次从大到小排列，应在摘要中出现。中英文关键词应一一对应。 中文题目、中文摘要、中文关键词和英文题目、英文摘要、英文关键词单独成页。1.5 正文 论文正文包括绪论、论文主体及结论等部分。 1.5.1 绪论 绪论应综合评述前人工作，说明论文工作的选题目的、背景和意义、国内外文献综述以及论文所要研究的主要内容。对所研究问题的认识，以及提出问题。绪论只是文章的开头，不必写章号。 1.5.2 论文主体 论文主体是论文的主要部分，应该结构合理，层次清楚，重点突出，文字简练、通顺。1.5.3 结论（结果与分析） 结论是对整个论文主要成果的归纳，应突出论文（设计）的创新点，以简练的文字对论文的主要工作进行评价。若不可能导出应有的结论，则进行必要的讨论。可以在结论或讨论中提出建议、研究设想及尚待解决的问题等等。结论作为单独一章排列，不加章号。1.6 参考文献 参考文献反映论文的取材来源、材料的广博程度。论文中引用的文献应以近期发表的与论文工作直接有关的学术期刊类文献为主。应是作者亲自阅读或引用过的，不应转录他人文后的文献。 所有参考文献均要在正文中标注（采用上标方式）。
施工现场用水设计计算书
施工现场用水设计计算书 1、施工现场生产用水量的确定 1）、工程用水计算 本工程采用商品混凝土，施工用水量相对比较少。 q1=K1ΣQ1N1K2/T1t×8×3600 q1――施工工程用水量（L/s）； K1――未预计的施工用水系数，取1.05～1.15； Q1――年（季）度工程量（以实物计量单位表示），本工程； N1――施工用水定额，本工程取2000L/m2； T1――年（季）度有效工作日（d）； t――每天工作班数（班），本工程取2； K2――用水不均衡系数，查表得知，本工程取1.5； 本工程经计算，q1＝7.21L/s 2）、机械用水计算： q2=K1ΣQ2N2K3/8×3600 q2――施工机械用水量（L/s）； K1――未预计的施工用水系数，取1.05～1.15； Q2――同一种机械台数； N2――施工机械台班用水定额，查表得知； K3――施工机械用水不均衡系数，查表得知，本工程取2.0； 经计算，q2＝1.5L/s 3）、工地生活用水量计算: q3=P1N3K4/t×8×3600=0.5L/s q3――施工工地生活用水量（L/s）； P1――施工工地高峰昼夜人数（人），本工程取1200人； N3――施工工地生活用水定额，查表得知，为20～60L/人，本工程取40L/人；
K4――施工工地生活用水不均衡系数，查表得知，取1.30～1.50； t――每天工作班数（班），本工程取2； 经计算，q3＝1.167L/s 4）、生活区生活用水量计算 本工程生活区设置在场外，故不考虑此项用水量，q4＝0。 5）、消防用水量计算； 消防用水:查消防用水量定额，施工现场在25ha以内，用水量取值10～15 L/s,根据本工程占地面积7.0万平方米的实际情况，施工现场的消防用水量取q5=11L/s 6）、总用水量（Q）计算： q1+q2+q3+q4=7.21+1.5+1.167+0＝9.87L/s MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程____________ 姓名 _______________ 学号：_____________________ 指导老师：__________________ 目录 设计资料和结构布置 ---------------------------------1 1. 铺板设计 1.1 初选铺板截面----------------------------- 2 1.2 板的加劲肋设计---------------------------- 3 1.3 荷载计算------------------------------- 4 3. 次梁设计 3.1 计算简图-------------------------------- 5 3.2 初选次梁截面----------------------------- 5 3.3 内力计算------------------------------- 6 3.4 截面设计------------------------------- 6 4. 主梁设计 4.1 计算简图 --------------------------------- 7 4.2 初选主梁截面尺寸 ---------------------------- 7 5. 主梁内力计算 5.1 荷载计算------------------------------- 9 5.2 截面设计------------------------------- 9 6. 主梁稳定计算 6.1 内力设计 --------------------------------- 11 6.2 挠度验算 --------------------------------- 13 6.3 翼缘与腹板的连接 ---------------------------- 13 7 主梁加劲肋计算 7.1 支撑加劲肋的稳定计算 --------------------------- 14 7.2 连接螺栓计算----------------------------- 14 7.3 加劲肋与主梁角焊缝 -------------------------- 15 7.4 连接板的厚度 -------------------------------15 7.5 次梁腹板的净截面验算------------------------ 15 8. 钢柱设计 8.1 截面尺寸初选----------------------------- 16 8.2 整体稳定计算----------------------------- 16 8.3 局部稳定计算 -------------------------------17 8.4 刚度计算------------------------------- 17 8.5 主梁与柱的链接节点 -------------------------- 18 9. 柱脚设计 9.1 底板面积 --------------------------------- 21 9.2 底板厚度------------------------------- 21 9.3 螺栓直径 --------------------------------- 21 10. 楼梯设计 10.1 楼梯布置------------------------------ 22 基础土方开挖最简单计算公式 人工挖土要根据土壤类别、施工方法等分别按挖基（地）槽、挖基坑、挖土方等项目计算。 （1）挖基槽（地沟） 基槽指条形基础下的地槽，地沟指管道地沟。 其工程量按沟槽长度乘以沟槽的断面积。其突出部分体积应并入基槽工程量内计算；沟槽深度不同时，应分别计算。土方放坡时，在交接处产生的重复工程量不予扣除。 基槽的长度：外墙按图示中心线长计算；内墙按净长度计算。 基槽横断面的形式：分放坡与不放坡进行计算。 挖土深度H：一般以设计室外地坪标高为准。 根据土的性质、开挖深度以及施工方法确定土壁是否放坡。放坡的宽度根据放坡系数计算，即KH。 为保证工人的正常操作，基底宽度应在基础宽度的基础上增加工作面宽度2C。 计算公式： ①不放坡时：V挖=L×（B＋2C）×H ②有放坡时：V挖=L×（B＋2C＋KH）×H （2）挖基（地）坑 挖地坑工程量根据图示尺寸以立方米为单位计算，按土壤类别、挖土深度不同分别套用相应的定额。 ①矩形不放坡的地坑土方量为： V挖=（a＋2c）×（b＋2c）×H ②矩形放坡的地坑土方量为： V挖= （a＋2c）×（b＋2c）×H＋KH2×（a＋2c）＋KH2×（b＋2c）＋4×1/3K2H3 =（a＋2c＋KH）×（b＋2c＋KH）×H＋1/3K2H3 （3）k为放坡系数。放坡宽度b与深度H和放坡角度a之间是正切函数关系，即tana=b/H，不同的土壤类别取不同的a值，所以不难看出，放坡系数就是根据tana来确定的。例如，三类土的tana=b/H=0.33。我们将tana=K来表示放坡系数，故放坡宽度b=kH。K是根据土壤类别确定的。一、二类土的放坡系数为0.5，三类土为0.33，四类土为0.25 目录 摘要................................................................................................................. I Abstract ........................................................................................................ II 第一章系统概述 . (1) 1.1 工程概况 (1) 1.2 设计概述 (1) 第二章供配电系统初步方案设计 (2) 第三章低压配电系统施工图设计 3.1 1AP-1照明配电箱 3 3.29 一层照明总配电箱3 3.45 生活水泵控制箱. . . . 第四章变压器负荷计算电容补偿及设备选型4 4.1 一号变压器负荷计算、电容补偿计算 (4) 4.2 二号变压器负荷计算、电容补偿计算 (5) 4.3 高低压侧短路电流计算 第五章低压一次设备选型、保护整定及各种校验 (9) 5.1对109 出线柜 (12) 5.2 对104电容补偿柜 (13) 5.3对101进线柜 (13) 5.4 对107联络柜 (14) 第六章高压一次设备选型、保护整定及各种校验 6.1 对AH01 进线柜 (9) 6.2 对AH02 进线柜 (9) 第七章电压损失校验 (33) 4.1 电气设备的基本阻抗参数 (33) 4.1.1 变压器的阻抗 (33) 4.1.2 自动开关过电流线圈的阻抗 (33) 4.1.3 空气断路器的阻抗 (34) 4.1.4 电流互感器的阻抗 (34) 4.1.5 其它有些电气设备阻抗 (34) 4.2 各回路校验 (34) 第八章建筑物防雷设计 (58) 6.1 防雷接地设计 (58) 6.2 建筑物防雷措施 (58) 6.3 确定防雷等级 (58) 6.3.1 建筑物年预计雷击次数计算 (58) 6.3.2 本建筑防雷等级 (59) 参考文献 (61) 致 (62) 第三章 污水处理厂工艺设计及计算 第一节 格栅 。 1.1 设计说明 栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s ，槽内流速0.5m/s 左右。如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。格栅栅条间隙拟定为25.00mm 。 1.2 设计流量： a.日平均流量 Q d =45000m 3/d ≈1875m 3/h=0.52m 3/s=520L/s K z 取1.4 b. 最大日流量 Q max =K z ·Q d =1.4×1875m 3/h=2625m 3/h=0.73m 3/s 1.3 设计参数： 栅条净间隙为b=25.0mm 栅前流速ν1=0.7m/s 过栅流速0.6m/s 栅前部分长度：0.5m 格栅倾角δ=60° 单位栅渣量：ω1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 1.4 设计计算： 1.4.1 确定栅前水深 根据最优水力断面公式221ν B Q =计算得： m Q B 66.07.0153 .0221=?= = ν m B h 33.02 1== 所以栅前槽宽约0.66m 。栅前水深h ≈0.33m 1.4.2 格栅计算 说明： Q max —最大设计流量，m 3/s ； α—格栅倾角，度（°）； h —栅前水深，m ； ν—污水的过栅流速，m/s 。 栅条间隙数（n ）为 ehv Q n αsin max = =)(306 .03.0025.060sin 153.0条=??? ? 栅槽有效宽度（B ） 附录一： 1 模板及外挂架计算书 1.1墙体定型大模板结构模板计算 该模板是按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）﹑《钢结构设计规范》（GBJ17-88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求进行设计与计算的。 已知：层高为2900mm，墙厚200mm，采用全刚模数组合模板系列，2根[10#背楞，采用T30穿墙螺栓拉结，混凝土C30﹑Y=24KN/m2，混凝土塌落度13cm，采用泵送混凝土，浇筑速度1.8m/h，温度T=25，用插入式振动器捣实，模板挠度为L/400（L为模板构件的跨度）。 模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。 1.1.1 模板侧向荷载 混凝土侧压力标准值： F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15) =0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15) =50.92KN/m2 混凝土侧压力设计值： F1=50.92*1.2=61.1KN/m2 有效压头高度：h=61.1/24=2.55m 2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2 其设计值:4*1.4=5.6KN/m2 1.1.2 面板验算 由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1. 强度验算: 取1m宽的板条为计算单元 F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2 q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm M max=K mx ql y2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm 则: W x=1/6*1*62=6mm3 所以: δmax=M max/(γx W x)=366.26/1*6=61.04N/mm2 照度计算书 工程名: 计算者: 计算时间: 参考标准：《建筑照明设计标准》/ GB50034-2004 参考手册：《照明设计手册》第二版: 计算方法：利用系数平均照度法 1.房间参数 房间类别：普通办公室, 照度要求值:300.00LX, 功率密度不超过11.00W/m2 房间名称：工具间 房间长度L: 2.46 m, 房间宽度B: 1.86 m, 计算高度H: 3.00 m 顶棚反射比(%)：80, 墙反射比(%)：60, 地面反射比(%)：20 室形系数RI: 0.35 2.灯具参数: 型号: 飞利浦TLD18W/827 , 单灯具光源数:2个 灯具光通量: 1350lm, 灯具光源功率:32.00W 镇流器类型:TLD标准型, 镇流器功率:5.00 3.其它参数: 利用系数: 0.79, 维护系数: 0.80, 照度要求: 300.00LX, 功率密度要求: 11.00W/m2 4.计算结果: E = NΦUK / A N = EA / (ΦUK) 其中： Φ-- 光通量lm, N -- 光源数量, U -- 利用系数, A -- 工作面面积m2, K -- 灯具维护系数 计算结果: 建议灯具数: 1, 计算照度: 372.58LX 实际安装功率 = 灯具数× (总光源功率 + 镇流器功率) = 37.00W 实际功率密度: 8.08W/m2, 折算功率密度: 6.50W/m2 5.校验结果: 要求平均照度:300.00LX, 实际计算平均照度:372.58LX 符合规范照度要求! 要求功率密度:11.00W/m2, 实际功率密度:8.08W/m2 符合规范节能要求! 3.12普通快滤池的普通快滤池的设计设计设计 3.12.1设计参数设计参数 设计水量Qmax=22950m3/d=0.266m3/ 采用数据：滤速)m (s /14q s /m 10v 2?==L ，冲洗强度 冲洗时间为6分钟 3.12.2普通快滤池的普通快滤池的设计计算设计计算设计计算 (1) 滤池面积及尺寸：滤池工作时间为24h ，冲洗周期为12h ，实际工作时间T= h 8.2312241.024=×?，滤池面积为 2m 968.231022950v =×==T Q F 采用4个池子，单行行排列 2m 244 96N F f === 采用池长宽比 L/B=1.5左右，则采用尺寸L=6m 。B=4m 校核强制滤速m 3.131-41041-N Nv v =×== ‘ (2) 滤池高度： 支撑层高度：H1=0.45m 滤料层高度：H2=0.7m 砂面上水深： H3=1.7m 保护高度： H4=0.3m 总高度： H=3.15m （3）配水系统 1.干管流量：s /3361424fq q g L =×== 采用管径s /m 19.1v mm 600d g g ==，始端流速 2.支管： 支管中心距离：采用，m 25.0a j = 每池支管数：根480.2562a 2n j =×=× =L m/s 6.1mm 75L/s 04.784/336n q q j g j ，流速，管径每根支管入口流量：== 3.孔眼布置： 支管孔眼总面积占滤池总面积的0.25% 孔眼总面积：2k mm 6000024%25.0Kf F =×== 采用孔眼直径mm 9d k = 每格孔眼面积：22 k mm 6.634d f ==π 孔眼总数9446 .6360000f F N k k k === 每根支管空眼数：个2048/944n n j k k === N 支管孔眼布置成两排，与垂线成45度夹角向下交错排列， 每根支管长度：m 7.16.042 1d 21l g j =?=?=）（）（B 每排孔眼中心数距：17.020 5.07.1n 21l a k j k =×=×= 4.孔眼水头损失： 支管壁厚采用：mm 5=δ 流量系数：68.0=μ 水头损失：h m 5.3K 101g 21h 2k ==（μ 5.复算配水系统： 管长度与直径之比不大于60，则6023075 .07.1d l j j <== 孔眼总面积与支管总横面积之比小于0.5，则 33.1075.0464d 4f n g 2j j k =×=）（）（π π F 孔眼中心间距应小于0.2，则2.017.0a k <= 剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞 (内龙骨 )间距 (mm):200 ；穿墙螺栓水平间距 (mm):600； 主楞 (外龙骨 )间距 (mm):500 ；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500； 对拉螺栓直径 (mm):M14 ； 2.主楞信息 龙骨材料 :钢楞；截面类型 :圆钢管 48×3.5； 钢楞截面惯性矩 I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩 W(cm3):5.08； 主楞肢数 :2； 3.次楞信息 龙骨材料 :木楞； 宽度 (mm):60.00；高度 (mm):80.00； 次楞肢数 :2； 4.面板参数 面板类型 :木胶合板；面板厚度 (mm):17.00； 面板弹性模量 (N/mm 2 ):9500.00； 面板抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00； 面板抗剪强度设计值 (N/mm 2 ):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm 2):9500.00；方木抗剪强度设计值 f t(N/mm 2):1.50； 2 钢楞弹性模量 E(N/mm ):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : 其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t --新浇混凝土的初凝时间， 可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h； T --混凝土的入模温度，取20.000℃； V --混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h； H --模板计算高度，取3.000m； 目录 一、工程概况 (1) 二编制依据 (2) 三、施工计划 (3) 四、深沟槽支护方案及施工工艺 (5) 五、基坑开挖及排水 (11) 六安全文明施工措施 (14) 七、应急救援预案 (19) 附：钢板桩支护计算书 一、工程概况 XX路位于XXX，自XXX路起向西北向延伸，再往东到XX路，道路线形呈L型。道路沿线西侧、北侧规划为非建设用地，东侧、南侧为国遥新天地、长江科学院等单位规划建设用地。设计起点处接XX 路交叉口（K0+065），止点处于XX路（K2+741.168）,全长2396.168m，红线宽20m。Wxz-1~Wx-6管道全长约280m，为D600的HDPE管，在道路西侧绿化带中，通过接驳井及XX路道排污水管网相连接，并将区域污水通过XXX路管网送至XX污水处理厂处理，中心线紧邻XX路，及XX路平行布置，管道中心线距离路边4m，沟槽开挖深度4m~5.5m，XX路左侧绿化带内分布有一条DN400现状石化乙烯管道，沿污水管道放射布置。 根据地质报告，工程场地地面下17.2米深度范围内表层分布（1）素填土（Q ml）及（la）淤泥（Q l）外，其下分别为第四季冲洪积成因粘性土（Q4al、Q3al+pl），上述地层依成因及岩土力学特征等可分为两大层，本场地分布的地下水类型为上层滞水，主要赋存于（1）层中，受地表水、大气降水补给，雨季有一定水量，根据临近的场地地质资料，上层滞水稳定水位埋深约为1m。 对地基土的工程评价如下： （1）素填土杂色，主要由粘性土混少量碎砖石及植物根系组成，结构松散，土质不均，具高压缩性，为新近填土。粘聚力 10Kpa，内摩擦角8°。 （la）淤泥局部分布，褐色，流塑，含氧化铁，少量有机质及腐植土，具高压缩性 目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21） 钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板 6.6,次梁的跨度为m 的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下： MBR系统（按照美能参数计算） 代表设计代表参项目基本资料 : 值数取值供水量360m3/d15m3/h 膜组件备用比例20%18m3/h 水源类型：工业污水 水温最高35℃最低5℃ (通量设计水温25℃温度系数 1 变化 系统设计参数 设计产水量 :360m3/d18m3/h 设计污泥浓度6000 ppm 设计回流比 2.5 ：1（回流量 :产水量） 计算膜池总进水流量 :63m3/h 膜设计参数 膜组件型号SMM -1520 每只膜组件的膜面积20 m2/module 设计通量14.0l/m2/h10-15 每片膜组件的产水能力0.28m3/h 膜组件数量计算值64 片双数，不宜 每套膜装置的膜组件数量64 片超过 70 每套膜装置的产水量17.9m3/h 每个操作单元的膜装置数量 1 套每单元容积m3 每个操作单元的产水量 3 17.9m /h MBR系统的操作单元数量 1 个 膜组件实际数量64 片 膜装置实际数量 1 套 应用的膜面积数量1280 m2 核算平均设计通量14.1 l/m2/h 核算平均通量11.7 l/m2/h 每支膜组件的实际产水量0.28 m3/h 操作运行参数 过滤产水 :10分 停止过滤气洗 :1分 每只膜组件的吹扫空气量 3.0Nm3/h 每个操作单元的吹扫空气量192 Nm3/h 3.2 m3/min 膜系统的吹扫空气量192 Nm3/h 3.2 m3/min 化学药剂耗量 推荐的化学药品浓度NaOCl H2SO4(或 HCl） 通量维持清洗 (MC) MC使用的清洗药剂NaOCl 方案 1 在线反洗每平米膜 每个操作单元 MC需NaOCl原液 量15.0L 每次 MC清洗所需 NaOCl原液量30 L 每年的 MC清洗次数122 次每年 MC清洗所需 NaOCl原液量 3.7 m3 通量恢复清洗 (RC)每隔 (1) NaOCl 10%；密度 50%；密度 3日1次 1L 药液浓度 3.3 吨 天或者当跨 180膜压差超过 5 ppm;(2) HSO 24 1.18 kg/L kg/L 1.14 （17% 200 ppm RC使用的清洗药剂溶液 每个操作单元 RC需NaOCl原液量112.9L 每次 RC清洗所需 NaOCl原液量226 L 每年的 RC清洗次数 3 次每年 RC清洗所需 NaOCl原液量0.68 m3每个操作单元 RC需H2SO4原液量267 L 每次 RC清洗所需 H2SO4原液量533 L 每年的 RC清洗次数 3 次每年 RC清洗所需 H2SO4原液量 1.61m3500溶液0.5% 0.8 吨 1.8 吨 推荐的主要设备参数各操作单 选择运行方案2元共用产 空气吹扫风机28Nm3/min@5mH1用1备37.0KW 产水泵86 m3/h@ 10 mH2用1备 3.7 KW 循环泵490m3/h@ 10 mH1用1备7.5KW 空压机0.22 m3/min0.8MPa1用1备 2.2 KW 压缩空气罐1m31MPa1套 真空泵0.53-0.09MPa1用1备 2.2 KW m /min 真空罐 1 m3-0.09MPa1套 NaOCl加药泵678L/h@ 10 mH1用1备0.03KW 酸加药泵1599L/h@ 10 mH1台0.06KW 次MC清 0.53可进行洗 NaOCl加药罐m7次R C清 酸加药罐 1.0m3可进行 1.9洗 主系统仪表 浊度仪0-20NTU4-20mA1套 PH & ORP计pH-14, -1000~1000mV4-20mA1套 每个操作单元的仪表和阀门总计产水流量传感器0-300 m3/h4-20mA1套 2 套产水压力传感器-0.09~0Mpa4-20mA1套 2 套 精心整理土方放坡系数及计算公式大全 土方放坡系数（m)： （如图所示）是指土壁边坡坡度的底宽b与基高h之比，即m=b/h计算 1、在建筑中，放坡应该从垫层的上表面开始； 2、管线土方工程定额，对计算挖沟槽土方放坡系数规定如下： (1)挖土深度在lm以内，不考虑放坡； (2)挖土深度在1.01m～2.00m，按1:0.5放坡； (3)挖土深度在2.01m～4.00m，按1:0.7放坡； (4)挖土深度在4.01m～5.00m，按1:1放坡； (5)挖土深度大于5m，按土体稳定理论计算后的边坡进行放坡。 注意: 计算工程量时，地槽交接处放坡产生的重复工程量不予扣除。 因土质不好，基础处理采用挖土、换土时，其放坡点应从实际挖深开始。 在挖土方、槽、坑时，如遇不同土壤类别，应根据地质勘测资料分别计算。 边坡放坡系数可根据各土壤类别及深度加权取定 这张表的数据并不是在每个地方都适用,只是通用规则,根据2009年新规范讲义: 土类单一土质时,普通土(一二类)开挖深度大于1.2米开始放坡(K=0.50),坚土(三四类)开挖深度大于1.7米开始放坡(K=0.30)。 土类混合土质时,开挖深度大于1.5米开始放坡,然后按照不同土质加权计算放坡 系数K。 建筑工程施工手册中对放坡系数的规定放坡高度、比例确定表 注：1.沟槽、基坑中土壤类别不同时，分别按其土壤类别、放坡比例以不同土壤厚度分别计算； 2.计算放坡工程量时交接处的重复工程量不扣除，符合放坡深度规定时才能放坡，放坡高度应自垫层下表面至设计室外地坪标高计算。 体积计算公式 圆柱体：体积=底面积×高 长方体：体积=长×宽×高 正方体：体积＝棱长×棱长×棱长． 锥体: 底面面积×高÷3 台体: V=[ S上+√(S上S下)+S下]h/3 球缺体积公式＝πh2 (3R-h)÷3 球体积公式：V＝4πR3/3 棱柱体积公式：V＝S底面×h＝S直截面×l （l为侧棱长,h为高) 棱台体积：V=〔S1＋S2＋开根号（S1*S2）〕/3*h 注：V：体积；S1：上表面积；S2：下表面积；h：高 挖方放坡系数及计算公式 XX项目装配率计算书 一、工程简介 XXX项目位于XXX，北临XX路，南临XXX路，由XX路分割成两个地块（1#和2#）。该项目总占地面积XX㎡，1#地块用地面积为XX㎡，为居住用地，容积率为XXX；2#地块用地面积为XXX㎡,为居住用地，容积率为XX。 1#地块采用装配施工的楼栋有X号楼、X号楼；2#地块采用装配施工的楼栋有X号楼、X号楼。各楼栋预制范围见下表： 二、装配率计算依据 该项目装配率计算是根据《装配式建筑评价标准GB/T51129-2017》进行计算。 三、装配率计算 （一）1#地块：X#；2#地块：X#、X#装配率计算 （1）主体结构 1.1竖向构件应用比例计算 q =V1a/V×100% 1a 式中：q1a──柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构竖向构件中预制部品部件的应用比例； V ──建筑±0.000标高以上，柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构 1a 竖向构件中预制混凝土体积之和； V──建筑±0.000标高以上，柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构竖向构件混凝土总体积。 本项目外墙全预制，部分内剪力墙预制。预制和现浇混凝土量统计如下： 1.2主体结构（水平构件）的比例计算 q =A1b/A×100% 1b 式中：q1b──梁、板、楼梯、阳台、空调板等构件中预制部品部件的应用比例。 A ──建筑±0.000标高以上，各楼层梁、板、楼梯、阳台、空调板等构 1b 件的水平投影面积之和。 A──建筑±0.000标高以上，各楼层建筑平面总面积。 本项目楼梯、阳台、空调板采用预制。楼板采用叠合楼板，卫生间楼板和楼梯、电梯前室公共区域楼板采用现浇。水平预制构件预制范围为2层到32层。 万科红三期给排水设计计算书 一、生活给水 （一）用水量计算 1、保障房140户，2人/户，250L/人·日计，则最高日生活用水量=2X250X140/1000=70(m3/d)； 2、住宅720户，3.5人/户，250L/人·日计，则最高日生活用水量=3.5X250X720/1000=630(m3/d)； 3、公寓324户，4人/户，300L/人·日计，则最高日生活用水量=4X300X324/1000=388.8(m3/d)； 4、办公楼建筑面积为29938.4m2，有效面积按60%建筑面积计，人均有效面积为6m2，则实际使 用人数约为3000人，50L/人·班计，则最高日生活用水量=50X3000/1000=150(m3/d)； 5、商业建筑面积为19947.27m2，有效面积按80%建筑面积计，每m2营业厅面积6L/日，则最高 日生活用水量=19947.27X0.8X6/1000=95.7(m3/d)。 本工程分2个生活水池：生活水池和商业水池各一座，其中生活水池供保障房、住宅及幼儿园 使用，公寓、办公楼和商业用水由商业水池供给。 生活水池容积：(70+630 )x20%=140m3 商业水池容积：(388.8+150+95.7)x20%=126.9m3，取130m3 （二）分区计算 地块周边市政管网水压极低，除地下车库冲洗水采用直供水外，所有楼层考虑加压供水。 住宅生活给水系统分高、低两个区： 低区： 4、5栋 3~14层， 6~8栋 2~14层，保障房3~14层 高区： 4~6栋 15~32层， 7、8栋 15~31层 商业给水系统分高、中、低两个区： 低区：-1~2层 中区：公寓：3~16层，办公楼3~11层（其中3层无卫生间） 前言 本毕业设计说明书是本科高等学校土木工程专业本科生毕业设计的说明书，本说明书全部容共分十四章，这十四章里包含了荷载汇集、水平作用下框架力分析、竖向作用下框架力分析、以及框架中各个结构构件的设计等，这些容容纳了本科生毕业设计要求的全部容，其中的计算方法都来自于本科四年所学知识，可以说是大学四年所学知识的一个很好的复习总结,同时也是培养能力的过程。 本毕业设计说明书根据任务书要求以及最新相关规编写，容全面、明确，既给出了各类问题解决方法的指导思想，又给出了具体的解决方案，并且明确地给出了各类公式及符号的意义和必要的说明。本说明书概念清晰、语言流畅，每章都有大量的计算表格，并且对重点说明部分配置图解。应该说本说明书很好地完成了本次毕业设计的任务要求、达到了本次毕业设计的预定目标。 第一章方案论述 1.1建筑方案论述 1.1.1设计依据 依据土木工程专业2009届毕业设计任务书。 遵照国家规定的现行相关设计规。 1.1.2设计容、建筑面积、标高 （1）本次设计的题目为“彩虹中学教学楼”。该工程位于市，为永久性建筑，建筑设计使用年限50年，防火等级二级。 （2）本建筑结构为五层，层高均为4.2m 。建筑面积：5697 m2，占地面积：1139.40m2。（3）室外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。 1.1.3房间构成和布置 （1）房间构成 本工程为一所中学教学楼，根据教学楼的功能要求，此次设计该教学楼共包括20个普通教室，8个120人合班教室，10个教师办公室，计算机室，语音室，物理实验室、总机室各1个，1个会议室，资料室，教师休息室，学生会办公室等配套房间若干个，以及配套的卫生间若干个。 （2）房间布局 充分考虑教学楼各种房间在功能和面积等方面的不同，尽量做到功能分区清晰，各功能分区之间联系紧密，以及结构布置合理等，在设计中主要注意了以下几点： ①教室（包括普通教室和合班教室）布置在教学楼的阳面。 ②语音教室以及录音室等需要安静环境的教室布置在教学楼相对较为偏僻的地方。 沟槽降水施工方案 编制人：编制日期：2014年11月22日审核人：审核日期： 审批人：审批日期： 目录 一、工程概况 二、场地工程地质条件 三、编制依据 四、沟槽降水方案确定原则 五、深井井点施工工艺和质量保证措施 六、轻型井点施工工艺和质量保证措施 七、方案比选 八、现场管理、安全生产与文明施工措施一、工程概况： 本工程为总部花园B3地块南侧（）管道，全长为220米。污水管道：根据最新污水规划，接纳周边地块、周边支路及三标污水，由东向西铺设d1200、d1500污水管，排入一标污水管道，最终排入新园路已建d1200污水管道内，进白洋湾污水泵站提升，至污水处理厂出来。管道位于南侧中央分隔带，管中心距路中心1.0米。沿途预留DN400、d600污水支管。 二、场地工程地质条件： 1、现场工程地质条件沿线地势总体比较平坦，局部起伏稍大，透视条件很好，勘察点地面标高最大值3.12m，最小值2.48m，地表相对高差为0.64m。 2、地基土的工程特征勘查范围内共揭露5个工程地质层，描述分别如下： ⑴层杂填土：灰~黄灰色，松散，主要以粘性土夹含建筑垃圾为主，局部路面表层为沥青路面。场区普遍分布，厚度：1.00~3.6m，平均1.84m；层底标高：-0.9~1.55m，平均0.93m ⑵层粘土：灰黄色，可~硬塑，含少量铁锰结核，有光泽，无摇震反应，干强度高，韧性好。场区普遍分布，厚度：1.00~3.30m，平均 2.64m；层底标高：-2.21~-1.15m，平均标高-1.71m。 ⑶层粉质粘土：灰黄色，可塑，少有光泽，无摇 震反应，干强度中等，韧性中等。场内普遍分布，厚度：0.8~2.6m，平均1.77m；层底标高-4.19~-2.85m，平均-3.48m。 ⑷层粉土：灰黄色，很湿，稍密~中密，无光泽反应，摇震反应迅速，干强度低，韧性低。场区普遍分布，厚度：2~3.2m，平均2.58m；层底标高-6.25~-5.41m，平均-5.99m。 ⑸层粉砂：灰色，饱和，中密，主要成分为石英、长石及云母等，颗粒级配不良，粘粒含量低。该层未揭穿，揭露最大厚度为4.5m 3、水文地质条件和气象条件根据地质勘察报告，对本工程有影响的地下水为富含于⑴层杂填土中的上层滞水-孔隙水。初见地下水位埋深0.80m~1.20m，相应标高 1.46~1.89m，稳定地下水位埋深1.00m~1.60m，相应标高1.26~1.39m。上层滞水-潜水主要考河流及大气降水补给，受外界的影响较大，并随富、枯水季节水位有所变化，年变化幅度约为1.0m 左右。场地浅部微承压水主要赋予层⑷粉土及⑸层粉砂中，主要接受径流及越流补给。场地浅部微承压水主要接受径流及越流补给。根据勘察报告，隔层的渗透系数为：⑵层粘土渗透系数K=4.5×10-7cm/s ⑶层粉质粘土渗透系数K=3.6×10-6cm/s ⑷层粉土渗钢结构设计计算书模板
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