通过型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、基本参数

1、基本参数

平面图

三、主梁验算

1、1号主梁验算

1号主梁图荷载标准值：

q'=g k=0.205kN/m

第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；

第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；

荷载设计值：

q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m

第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；

第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；

计算简图如下：

1）抗弯验算

σ=M max/W=2.943×106/(141×103)=20.872 N/mm2≤[f]=215 N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

V max=11.505kN

τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.505×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.5 97N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3）挠度验算

νmax=0.111 mm≤[ν]＝2l/360=2×1727/360=9.594mm 满足要求！

4）支座反力计算

设计值：

R1=-0.381kN；

R2=6.8kN；

R3=17.119kN；

标准值：

R'1=-0.296kN；

R'2=5.385kN；

R'3=13.526kN；

2、支撑杆件设置

钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19

钢丝绳绳夹数量n

3

花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2

) 170

连接板与建筑物连接形式 预埋锚筋 吊耳板厚S(mm) 12 吊耳板宽LDP(mm) 120 吊耳板高L(mm) 200 吊耳板圆周外半径R(mm) 60 吊孔直径D(mm)

25 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm 2

)

205

吊耳板许用剪应力[τ](N/mm 2

)

125

上拉杆件角度计算：

α1=arctan(n 1/m 1)= arctan(3000/1450)=64.204° 上拉杆件支座力： 设计值：R S1=R 3=17.119kN 标准值：R'S1=R'3=13.526kN

由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=17.119/tan(64.204°)=8.274kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：

设计值：N S1= R S1/sinα1=17.119/sin(64.204°)=19.014kN 标准值：N'S1= R'S1/sinα1=13.526/sin(64.204°)=15.023kN

上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：N'S =max[N'S1] =15.023kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：N S =max[N S1] =19.014kN 查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g =161.462kN

由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [F g ]=α×F g /k=0.85×161.462/9=15.249kN≥N'S =15.023kN 符合要求！

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.249/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算：

σ=[F g ]/(π×d e 2/4)=15.249×103/(π×142/4)=99.059N/mm 2≤[ft]=170N/mm 2

符合要求！

吊耳板计算：

吊耳板

吊耳板吊索方向的最大拉应力：

σL= N S/(S(2R-D))= 19.014×103/(12×(2×60-25))=16.679N/mm2≤[σ]=205N/mm2

符合要求！

吊耳板吊索方向的最大剪应力：

τL= N S/(S(2R-D))= 19.014×103/(12×(2×60-25))=16.679N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

4、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =N sz1 =8.274kN

压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=2.943×106/(1.05×141000)+8.274×103/2610=23.049

N/mm2≤[f]=215N/mm2

满足要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.853。

σ = M max/(φb W x)=2.943×106/(0.853×141×103)=24.469N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

5、悬挑主梁与结构连接节点验算

压环钢筋验算:

σ=N/(4A)=N/πd12=0.381×103/(3.14×162)=0.474N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 满足要求

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度

四、主梁验算

1、2号主梁验算

2号主梁图荷载标准值：

q'=g k=0.205kN/m

第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；

第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；

荷载设计值：

q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m

第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；

第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；

计算简图如下：

1）抗弯验算

σ=M max/W=1.964×106/(141×103)=13.929 N/mm2≤[f]=215 N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

V max=11.474kN

τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.474×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.5 6N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3）挠度验算

νmax=0.074 mm≤[ν]＝2l/360=2×1601/360=8.894mm 满足要求！

4）支座反力计算

设计值：

R1=-1.053kN；

R2=10.287kN；

R3=14.23kN；

标准值：

R'1=-0.827kN；

R'2=8.137kN；

R'3=11.244kN；

2、支撑杆件设置

钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19

钢丝绳绳夹数量n

3

花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2

) 170

连接板与建筑物连接形式 预埋锚筋 吊耳板厚S(mm) 12 吊耳板宽LDP(mm) 120 吊耳板高L(mm) 200 吊耳板圆周外半径R(mm) 60 吊孔直径D(mm)

25 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm 2

)

205

吊耳板许用剪应力[τ](N/mm 2

)

125

上拉杆件角度计算：

α1=arctan(n 1/m 1)= arctan(3000/1300)=66.571° 上拉杆件支座力： 设计值：R S1=R 3=14.23kN 标准值：R'S1=R'3=11.244kN

由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=14.23/tan(66.571°)=6.166kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：

设计值：N S1= R S1/sinα1=14.23/sin(66.571°)=15.509kN 标准值：N'S1= R'S1/sinα1=11.244/sin(66.571°)=12.254kN

上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：N'S =max[N'S1] =12.254kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：N S =max[N S1] =15.509kN 查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g =161.462kN

由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [F g ]=α×F g /k=0.85×161.462/9=15.249kN≥N'S =12.254kN 符合要求！

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.249/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算：

σ=[F g ]/(π×d e 2/4)=15.249×103/(π×142/4)=99.059N/mm 2≤[ft]=170N/mm 2

符合要求！

吊耳板计算：

吊耳板

吊耳板吊索方向的最大拉应力：

σL= N S/(S(2R-D))= 15.509×103/(12×(2×60-25))=13.604N/mm2≤[σ]=205N/mm2

符合要求！

吊耳板吊索方向的最大剪应力：

τL= N S/(S(2R-D))= 15.509×103/(12×(2×60-25))=13.604N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

4、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =N sz1 =6.166kN

压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.964×106/(1.05×141000)+6.166×103/2610=15.628

N/mm2≤[f]=215N/mm2

满足要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.929。

σ = M max/(φb W x)=1.964×106/(0.929×141×103)=14.994N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

5、悬挑主梁与结构连接节点验算

压环钢筋验算:

σ=N/(4A)=N/πd12=1.053×103/(3.14×162)=1.31N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 满足要求

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度

五、主梁验算

1、3号主梁验算

3号主梁图荷载标准值：

q'=g k=0.205kN/m

第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；

第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；

荷载设计值：

q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m

第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；

第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；

计算简图如下：

1）抗弯验算

σ=M max/W=1.9×106/(141×103)=13.475 N/mm2≤[f]=215 N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

V max=13.154kN

τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.154×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=15.5 45N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3）挠度验算

νmax=0.089 mm≤[ν]＝2l/360=2×1461/360=8.117mm 满足要求！

4）支座反力计算

设计值：

R1=-1.346kN；

R2=11.568kN；

R3=13.194kN；

标准值：

R'1=-1.059kN；

R'2=9.148kN；

R'3=10.424kN；

2、支撑杆件设置

钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19

钢丝绳绳夹数量n

3

花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2

) 170

连接板与建筑物连接形式 预埋锚筋 吊耳板厚S(mm) 12 吊耳板宽LDP(mm) 120 吊耳板高L(mm) 200 吊耳板圆周外半径R(mm) 60 吊孔直径D(mm)

25 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm 2

)

205

吊耳板许用剪应力[τ](N/mm 2

)

125

上拉杆件角度计算：

α1=arctan(n 1/m 1)= arctan(3000/1300)=66.571° 上拉杆件支座力： 设计值：R S1=R 3=13.194kN 标准值：R'S1=R'3=10.424kN

由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=13.194/tan(66.571°)=5.717kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：

设计值：N S1= R S1/sinα1=13.194/sin(66.571°)=14.38kN 标准值：N'S1= R'S1/sinα1=10.424/sin(66.571°)=11.361kN

上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：N'S =max[N'S1] =11.361kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：N S =max[N S1] =14.38kN 查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g =161.462kN

由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [F g ]=α×F g /k=0.85×161.462/9=15.249k N≥N'S =11.361kN 符合要求！

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.249/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算：

σ=[F g ]/(π×d e 2/4)=15.249×103/(π×142/4)=99.059N/mm 2≤[ft]=170N/mm 2

符合要求！

吊耳板计算：

吊耳板

吊耳板吊索方向的最大拉应力：

σL= N S/(S(2R-D))= 14.38×103/(12×(2×60-25))=12.614N/mm2≤[σ]=205N/mm2

符合要求！

吊耳板吊索方向的最大剪应力：

τL= N S/(S(2R-D))= 14.38×103/(12×(2×60-25))=12.614N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

4、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =N sz1 =5.717kN

压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.9×106/(1.05×141000)+5.717×103/2610=15.024

N/mm2≤[f]=215N/mm2

满足要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.929。

σ = M max/(φb W x)=1.9×106/(0.929×141×103)=14.505N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

5、悬挑主梁与结构连接节点验算

压环钢筋验算:

σ=N/(4A)=N/πd12=1.346×103/(3.14×162)=1.674N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 满足要求

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度

六、主梁验算

1、4号主梁验算

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

脚手架计算书(DOC)

满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：

q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

悬挑脚手架计算书PKPM

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011 一、脚手架参数 二、荷载设计

计算简图： 立面图

侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×1.5/(0+1))+1.4×2×1. 5/(0+1)=4.786kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.3×1.5/(0+1))+2×1.5/(0+1)=3.488kN/ m 计算简图如下：

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[4.786×12/8，4.786×0.152/2]=0.598kN·m σ=M max/W=0.598×106/5080=117.768N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)， q'a14/(8EI)]=max[5×3.488×10004/(384×206000×121900)， 3.488×1504/(8×206000×121900)]=1.809mm νmax＝1.809mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=4.786×(1+0.15)2/(2×1)=3.165kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=3.488×(1+0.15)2/(2×1)=2.307kN

钢管脚手架计算书

脚手架计算书 一、脚手架设计及验算说明： 本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架， 本计算书依据原报送方案进行验算和优化，部分计算参数需结合原报送方案璞审阅。本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。 二、脚手架设计验算： （一）、落地式钢管脚手架设计验算： 1、计算参数 ⑴、脚手架参数： ①、双排脚手架搭设高度为24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。 ②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。 ③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； ④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:按2层计算；

悬挑脚手架计算书(2.5m)_secret

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(2.5m) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.70米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.30米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.200/2=1.200kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.200=1.978kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.978×0.7002/8=0.121kN.m =0.121×106/4491.0=26.978N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.210+1.200=1.448kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.448×700.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.204mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.700×1.200/2=0.147kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.700×1.200/2=0.840kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.027+1.2×0.147+1.4×0.840)/2=0.692kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×0.692×1.200=0.151kN.m =0.151×106/4491.0=33.555N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书2013-11-28

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图

二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k （2）构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33＝3.10kN 其中：脚手板重量：12×1.50×0.40×0.11＝0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11＝1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01＝0.33kN （3）活荷载包括： a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 ＝0.12kN·mm＝120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90＝170≤210 立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90＝196 查《规范》表A得，υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k ）＋1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00＝10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)＝134.99 N/mm2 2)组合风荷载时

脚手架的计算和荷载计算

脚手架的计算和荷载 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值: P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值: P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值: Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 活荷载的计算值: q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327× 106/5080.0=64.332N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

品茗安全计算学习教程2悬挑脚手架

品茗安全计算软件新手入门教程—悬挑脚手架 参考规范下载 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、建筑施工计算手册(第二版) 基本知识 型钢悬挑脚手架构造简图 构造措施 基本构造措施 脚手架构造措施现场图文详解外架搭设过程中基本要求（点击查看详情） 参数解析 ①基本参数 落地式脚手架取值方法（点击查看） 悬挑方式：普通主梁悬挑和联梁悬挑。其区别在于是否有型钢连接主梁。

悬挑方式 主梁离地高度（m）：型钢主梁距离地面的高度；此参数取值会直接关联到风荷载高度变化系数计算中，此参数填写时按实填写。 主梁间距（m）：此参数一直置灰，取值方法：此参选择普通主梁悬挑时，此参数固定为立杆纵距或跨距la值；选择联梁悬挑式时，此参数固定为立杆纵距或跨距la的倍数 情况一：联梁悬挑，型钢主梁间距是立杆间距2倍 情况二：普通悬挑，型钢主梁间距取立杆间距 主梁与建筑物连接方式：平铺在楼板上、焊接、预埋及锚固螺栓4种形式。根据实际工况选择相应类型。 主梁与建筑物连接不同方式实例 锚固点设置方式：此参数是在主梁与建筑物连接方式选平铺在楼板上才显示，分为压环钢筋、几型锚固螺栓及U型锚固螺栓三种： 锚固点设置方式 压环钢筋（锚固螺栓）直径d（mm）: 按现场实际使用锚固材料尺寸填写；注意：JGJ130-2011第6.10.2条，锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。 主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）:外锚点至型钢末端的距离。 主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）:内外锚固点之间的距离。 距离参数定义

落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 单排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.40米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值240kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.400/2=0.070kN/m 活荷载标准值Q=3.000×0.400/2=0.600kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.070=0.132kN/m

悬挑外脚手架搭设方案计算书

濮阳香榭里3# 悬 挑 架 施 工 方 案 编制： 审核： 审批： 濮阳市广建建设集团有限公司、工程概况

本工程为濮阳香榭里3#楼，位于濮阳市北新区，东至城市规划道路澶水路，西至东方花园居住小区，南邻绿城路，北至东方花园居住小区。建筑面积9825.41m P，其中地下建筑面积为764.08m2，地上二十六层，建筑高度79.3000m,地下一层为自行车库和储藏室，地下二层为储藏室，地上部分为住宅，每层层咼为 3.0m，地下一层咼 为3.0m，地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m. 二、搭设及拆卸方案 1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架，架子宽为900m m,步距1800mm,外架距离墙面300mm。架体总高80米。剪刀撑二步二跨。 2、三角架斜支承搭设在2、5、8 层上, ,最大承重高度四层,因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。 3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架,基本结构分两部分,一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架, 二是主要承担施工恒载、活载及部分风载,并将其传到建筑物上。 4、斜三角架是本外架的主要受力构件, 其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行,不得随意减少及改变节头位置。 5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架, 立杆步距与三角支架一一对应，脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案，沿竖向的拉结，其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。柔性连接采用①14 钢丝绳和上步的预埋件连接。所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置” 。

普通型钢悬挑脚手架计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书 筑龙施工技术工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由yxb_918担任项目经理，yxb_918担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为15 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根； 脚手架沿墙纵向长度为150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用螺栓连接； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0.55 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3 m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数

型钢悬挑脚手架扣件式计算书

8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数

安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.5 风荷载体型系数μs 1.132 风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.938，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、 单立杆稳定性) 0.531，0.368 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490

纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G k ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.05/(2+1))+1.4×2× 1.05/(2+1)=1.062kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G k ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.1× 1.05/(2+1))+2× 1.05/(2+1)=0.768kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max =0.1ql a 2=0.1×1.062×1.22=0.153kN·m σ=M max /W=0.153×106/4490=34.058N/mm2≤[f]=205N/mm2

脚手架详细计算书

多排脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 、脚手架参数 、荷载设计

计算简图： 立面图

侧面图三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2 ×(0.04+G kjb ×l a/(n+1))+1.4 G×k×l a/(n+1)=1.2 (0×.04+0.35 1×.2/(2+1))+1.4 3×1.2/ (2+1)=1.896kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb ×l a/(n+1))=(0.04+0.35 1.2×/(2+1))=0.18kN/m 计算简图如下： 取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸 1、抗弯验算

M max=max[ql b2 /8，qa12/2]=max[1.896 1×.22/8，1.896 ×0.152/2]=0.341kN m· σ=0γM max/W=1×0.341 ×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2 、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI) ，q'a14/(8EI)]=max[5 0×.18 ×12004/(384 ×206000×127100)，0.18 ×1504/(8 ×206000×127100)]=0.185mm νmax＝0.185mm≤ [ ν＝]min[l b/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 满足要求！ 3 、支座反力计算承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896 (×1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18 ×(1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=0.136kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.44kN q=1.2 0.0×4=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.136kN q'=0.04kN/m 1 、抗弯验算计算简图如下：

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计

立面图

侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/( 2+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m 计算简图如下：

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.89×0.92/8，1.89×0.152/2]=0.19kN·m σ=M max/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mm νmax＝0.528mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.16kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.84kN q'=0.033kN/m

钢管脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 33 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6米，立杆的横距为1.1米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用一步两跨，竖向间距 1.8 米，水平间距3.2 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处福建省泰宁，基本风压为0.3 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1278； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P =0.038 kN/m ； 1 =0.3×1.1/(4+1)=0.066 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P 2 活荷载标准值: Q=2×1.1/(4+1)=0.44 kN/m； =1.2×0.038+1.2×0.066=0.125 kN/m； 静荷载的设计值: q 1 活荷载的设计值: q =1.4×0.44=0.616 kN/m； 2

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 4、《施工技术》2006.2期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 5 m； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 排架距离墙长度为0.30m； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m； 采用的钢管类型为Φ48×3； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数 为0.920，本工程地处市，查荷载规基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μ z 风荷载体型系数μ 为1.254； s 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250； 脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层； 脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 = 0.03kN/m ； 横向水平杆的自重标准值：P 1 脚手板的荷载标准值：P = 0.35×1.5/3=0.17kN/m ； 2 活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m； 荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m； 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： =ql2/8 M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m； 最大弯矩 M qmax /W =50.64N/mm2； 最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2 横向水平吧的弯曲应力满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

三角形钢管悬挑脚手架计算书

三角形钢管悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《施工技术》2006.2期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。 一、参数信息 1?脚手架参数 悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为 3.1 m ； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 2.49m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m ； 内排架距离墙长度为0.25m ； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m; 采用的钢管类型为048X3; 横杆与立杆连接方式为单扣件； 单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距1.8 m，水平间距2.49 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 2 . . 施工均布荷载（kN/m ）: 1.000；脚手架用途：装修脚手架；

同时施工层数：2层； 1200 |

3. 风荷载参数 本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2,风压高度变化系数“ 为0.796，风荷载体型系数西为1.254; 计算中考虑风荷载作用； 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m) : 0.1420; 脚手板自重标准值(kN/m 2): 0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) : 0.160; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2): 0.010;脚手板铺设层数：5层； 脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。 按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ； 脚手板的荷载标准值：P2= 0.3 >2.49/3=0.249kN/m 活荷载标准值：Q=1 >2.49/3=0.83kN/m ； 荷载的计算q=1.2 ?.033+1.2 >0.249+1.4 ?.83=1.501kN/m ； 1.501 kN/m

双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)

目录 1编制依据１? 2?工程概况1? 3施工部署1? 3.1?组织机构 (1) 3.２?设计总体思路....................................................................................................................... １ 3.3?劳动力准备 (1) ３.４.................................................................................................................................. 材料准备２3.5机具准备２? 3.6技术准备 (3) 4脚手架构造要求 (3) 4．1总的设计尺寸3? 4.2纵向水平杆 (3) 4.3横向水平杆３? 4.4脚手板4? 4.５立杆４? 4.6?连墙件4? 4．7门洞 (4) 4.8剪刀撑4? 4.9?扣件５? ４.10?基础5? ４.１1?上人斜道5? ５?脚手架的搭设和拆除施工工艺.............................................................................................. ５ ５.1落地脚手架搭设施工工艺5? ５.２?脚手架的拆除施工工艺 (6) 6?目标和验收标准 (6) 7?安全文明施工保证措施6? ７.1材质及其使用的安全技术措施6? 7.2?脚手架搭设的安全技术措施6? 7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7? ７.４?脚手架拆除的安全技术措施............................................................................................. ７ 7.5?文明施工要求 (8) 7.6?应执行的强制性条文9? 8设计计算 (10) 8.1?荷载传递路线1０?

脚手架计算书(单排)

脚手架计算书 参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）计算参数: 单排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的间距1.50米，水平杆步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度0.8米，建筑物内锚固段长度2.2米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 6.1、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆一端在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

6.1.1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 6.1.2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式: M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m =0.188×106/4491.0=41.970N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 6.1.3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.412mm