19.Abaqus累积损伤与失效解析
总结
本章主要讲解累积损伤与失效的概论、塑性金属材料的累积损伤与失效和纤维增强复合材料的累积损伤与失效。其中重点内容有：
●塑性金属材料损伤萌生准则，包括有：塑性准则、Johnson-Cook准则、剪切
准则、成形极限图准则、成形极限应力图准则、M-K准则和M-S成形极限图准则，其中M-K准则较难理解。
●塑性金属材料的演化规律，包括有：基于有效塑性位移的损伤演化规律和基
于能量耗散理论的损伤演化规律。
●塑性金属材料失效后网格中单元的移除，其中壳单元的移除较难理解。
●纤维增强复合材料损伤萌生准则，包括有：纤维拉伸断裂、纤维压缩屈曲和
扭结、基体拉伸断裂和基体压缩破碎。
●纤维增强复合材料损伤的演化，四种失效模式（纤维拉伸失效、纤维压缩失
效、基体拉伸断裂失效和基体压缩破碎失效）均基于能量耗散理论，并对应不同的损伤变量，其中损伤变量的求解比较繁琐。
目录
19 累积损伤与失效分析 (3)
19.1累积损伤与失效概述 (3)
19.1.1 累积损伤与失效 (3)
19.2 金属塑性材料的损伤与失效 (6)
19.2.1 金属塑性材料损伤与失效概论 (6)
19.2.2 金属塑性材料损伤初始阶段 (8)
19.2.3 塑性金属材料的损伤演化与单元的移除 (24)
19.3 纤维增强复合材料的损伤与失效 (35)
19.3.1纤维增强复合材料的损伤与失效：概论 (35)
19.3.2 纤维增强复合材料的损伤初始产生 (38)
19.3.3 损伤演化与纤维增强复合材料的单元去除 (41)
19 累积损伤与失效分析
19.1累积损伤与失效概述
19.1.1 累积损伤与失效
Abaqus提供了以下材料模型来预测累积损伤与失效：
1）塑性金属材料的累积损伤与失效：Abaqus/Explicit拥有建立塑性金属材料的累积损伤与失效模型的功能。此功能可以与the Mises, Johnson-Cook, Hill, 和Drucker-Prager等塑性材料本构模型一起使用（塑性材料的损伤与失效概论，19.2.1节）。模型中提供多个损伤萌生的参数标准，其中包括塑性准则、剪切准则、成形极限图（FLD）、成形极限压力图(FLSD)，MSFLD和M-K等标准。根据以往的损伤规律可知，损伤开始形成后，材料的强度会越来越弱。累积损伤模型对于材料刚度的平滑减弱是允许的，这在准静态和动态环境中都允许，这也是优于动态失效模型的有利条件（动态失效建模，18.2.8节）。
2）纤维增强材料的累积损伤与失效：Abaqus拥有纤维增强材料的各向异性损伤的建模功能（纤维增强材料的损伤与失效概论，19.3.1节）。假设未损伤材料为线弹性材料。因为该材料在损伤的初始阶段没有大量的塑性变形，所以用来预测纤维增强材料的损伤行为。Hashin标准最开始用来预测损伤的产生，而损伤演化规律基于损伤过程和线性材料软化过程中的能量耗散理论。
另外，Abaqus也提供混凝土损伤模型，动态失效模型和在粘着单元以及连接单元中进行损伤与失效建模的专业功能。
本章节给出了累积损伤与失效的概论和损伤产生与演变规律的概念简介，并且仅限于塑性金属材料和纤维增强材料的损伤模型。
损伤与失效模型的通用框架
Abaqus提供材料失效模型的通用建模框架，其中允许同一种的材料应用多种失效机制。材料失效就是由材料刚度的逐渐减弱而引起的材料承担载荷的能力完全丧失。刚度逐渐减弱的过程采用损伤力学建模。
为了更好的了解Abaqus中失效建模的功能，考虑简单拉伸测试中的典型金
属样品的变形。如图19.1.1-1中所示，应力应变图显示出明确的划分阶段。材料变形的初始阶段是线弹性变形（a-b段），之后随着应变的加强，材料进入塑性屈服阶段（b-c段）。超过c点后，材料的承载能力显著下降直到断裂（c-d段）。最后阶段的变形仅发生在样品变窄的区域。C点表明材料损伤的开始，也被称为损伤开始的标准。超过这一点之后，应力-应变曲线（c-d）由局部变形区域刚度减弱进展决定。根据损伤力学可知，曲线c-d可以看成曲线c-d‘的衰减，曲线c-d‘是在没有损伤的情况下，材料应该遵循的应力-应变规律曲线。
图19.1.1-1 金属样品典型的轴向应力-应变曲线
因此，在Abaqus中失效机制的详细说明里包括四个明显的部分：
●材料无损伤阶段的定义（如图19.1.1-1中曲线a-b-c-d‘）
●损伤开始的标准（如图19.1.1-1中c点）
●损伤发展演变的规律（如图19.1.1-1中曲线c-d）
●单元的选择性删除，因为一旦材料的刚度完全减退就会有单元从计算中移除
（如图19.1.1-1中的d点）。
关于这几部分的内容，我们会对金属塑性材料（金属塑性材料的损伤与失效概论，19.2.1节）和纤维增强材料（纤维增强符合材料的损伤与失效概论，19.3.1节）进行分开讨论。
网格依赖性
在连续介质力学中，通常是根据应力-应变关系建立材料本构模型。当材料表现出导致应变局部化的应变软化行为时，有限元分析的结果带有强烈的网格依赖
性，能量的耗散程度取决于网格的精简程度。在Abaqus中所有可使用损伤演化模型都使用减轻网格依赖性的公式。这是通过在公式中引入特征长度来实现的，特征长度作为一个应力-位移关系可以表达本构关系中软化部分，它与单元尺寸有关系。在此情况下，损伤过程中耗散的能量不是由每个单位体积衡量，而是由每个单位面积衡量。这个能量值作为另外一个材料参数，用来计算材料发生完全损伤时的位移。这是与材料断裂力学中临界能量释放率的概念一致的。此公式确保了合适能量的耗散以及最大程度减轻网格的依赖。
19.2 金属塑性材料的损伤与失效
19.2.1 金属塑性材料损伤与失效概论
19.2.2 金属塑性材料的初始损伤
19.2.3 金属塑性材料损伤的发展规律及单元的移除
19.2.1 金属塑性材料损伤与失效概论
产品：Abaqus/Explicit Abaqus/CAE
参考：
●累积损伤与失效，19.1.1节
●金属塑性材料的初始损伤，19.2.2节
●金属塑性材料损伤的发展规律及单元的移除，19.2.3
●DAMAGE INITIATION
●DAMAGE EVOLUTION
●损伤的定义，Abaqus/CAE使用手册（网络HTML译本）12.8.3节
概论
Abaqus/Explicit拥有建立金属塑性材料损伤与失效的模型的功能。在大多数情况下，此模型需要以下说明：
●未损伤情况下材料的弹塑性响应（“典型金属塑性”,18.2.1节）
●损伤初始阶段标准（“塑性金属的损伤萌生,”第 19.2.2节)
●损伤发展变化规律，包括单元移除的选择性（“塑性金属的损伤演化与单元
移除,”第 19.2.3节)
在19.1.1节“累积损伤与失效”中已经给出了Abaqus中累积损伤与失效通用框架的概要。本节将给出金属塑性材料的损伤初始阶段和损伤发展变化规律的概论。另外，Abaqus/Explicit提供了适用于高应变率动力学问题的动态失效模型。（“动态失效模型”，18.2.8节）
损伤产生的判断准则
Abaqus/Explicit提供多种金属塑性材料产生损伤时的判断标准，每一个都与材料失效的不同类型有关。判断准则可以分为以下类别：
●金属材料损伤破坏产生的断裂准则，包括塑性和剪切标准。
●金属片的损伤破坏的颈缩失稳准则，包括用于板料成形性能评估的成形极限
图（FLD,FLSD和MSFLD）和考虑了变形历史的，用于定量预测钣金不稳定性的Marciniak-Kuczynski (M-K)标准。
这些准则将在19.2.2节“金属塑性材料损伤破坏的产生”中介绍。每一个损伤破坏产生准则都有对应变化的输出来显示在分析过程中是否达到了此标准。一个大于或等于1.0的值表明已经达到此发生准则。
对一种给定材料可以规定不只一种损伤破坏准则。如果对同一种材料规定多种损伤破坏准则，那么这些准则是相互独立的。一旦达到了某个损伤产生准则，材料刚度就会按照此准则规定的损伤发展规律逐渐衰减，但是若没有规定损伤发展规律，材料刚度则不衰减。没有规定损伤发展规律的失效机制被认为是无效的。Abaqus/Explicit将会计算仅用于输出的无效机制中的损伤发生标准，但是此机制对材料响应没有影响。
输入文件的使用：使用下面选项定义每个损伤破坏产生的准则（可以重复使用定义多个准则）
*DAMAGE INITIATION, CRITERION=criterion 1
Abaqus/CAE的使用：属性模块（Property module）：材质编辑器（material editor）：Mechanical→Damage for Ductile Metals→criterion
材料损伤演化规律
材料损伤演化规律描述了当达到相应的损伤破坏产生准则时材料刚度的衰减速度。对于金属塑性材料的损伤破坏，Abaqus/Explicit假定与每一个有效失
d（i∈N act）来建模,N act代表效机制相关的材料刚度的衰减可以用标量损伤变量
i
一系列有效的失效机制。在分析中的任何时刻，材料的应力张量都用标量损伤方程式表示。
σ-表示在没有损伤的情况下计算出的应力张量，式中D为全局损伤变量，
也就是在没有损伤情况下材料内存在的应力。当D=1时材料就失去了承受载荷的
能力。默认情况下，当任何一处集成位置的剖分点失去其承受载荷的能力时，一个单元会从网格中移除。
全局损伤变量D受到所有有效机制的联合影响，并根据设置规则，依据独立损伤变量i d来计算。
Abaqus支持塑性金属材料不同损伤演化规律的模型，并提供对于因材料失效导致的单元移除的控制，如“Damage evolution and element removal for ductile metals,”中19.2.3节所述。所有可以使用的模型都旨在缓解损伤累积过程中由于局部应力引起的计算结果的强烈网格依赖性。
输入文件的使用：在*DAMAGE INITIATION语句后面使用以下的语句来定义损伤演化规律： *DAMAGE EVOLUTION
Abaqus/CAE的使用：属性模块（Property module）：材质编辑器（material editor）：Mechanical→Damage for Ductile Metals → criterion: Suboptions → Damage Evolution
单元
在Abaqus/Explicit中，金属塑性材料失效建模功能可以用于所有的单元，包括有平动自由度的机械行为单元。
对于温度和位移耦合单元，材料的热特性是不受材料刚度累积损伤影响的，除非单元移除的情况出现，此时单元热学特性的影响也被删除。
金属片的损伤破坏的颈缩失稳准则（FLD、FLSD、MSFLD和M-K）只适用于有机械行为并使用平面应力计算公式（平面应力单元、壳单元、连续壳体、膜单元）的单元。
19.2.2 金属塑性材料损伤初始阶段
产品：Abaqus/Explicit Abaqus/CAE
参考：
●累积损伤与失效，19.1.1节
●DAMAGE INITIATION
●损伤的定义，Abaqus/CAE使用手册（网络HTML译本）12.8.3节
概论
金属塑性材料损伤破坏萌生阶段建模功能：
● 用来预测金属材料损伤开始，包括冲、挤压和铸造的金属等材料。
● 如19.2.3节“塑性金属的损伤演化与单元移除,” 中所述，与塑性金属材料的
损伤演化规律模型联合使用。
● 允许多个损伤破坏产生准则的定义。
● 包括塑性准则、剪切准则、成形极限图（FLD ）、成形极限压力图(FLSD)，
MSFLD 和M-K 等损伤产生的准则。
● 可以与Mises 和Johnson-Cook 塑性本构(塑性、剪切、FLD 、FLSD 、MSFLD
和M-K )一起使用。
● 可以与Hill 和Drucker-Prager 塑性本构（塑性、剪切、FLD 、FLSD 、MSFLD ）
一起使用。
金属材料损伤破坏产生的断裂准则
导致金属塑性材料断裂的两个主要机制：由节点的集中，增长与接合导致韧性断裂；由局部剪切带引起的剪切断裂。基于现象学观测基础，这两个机制要求不同形式的损伤破坏发生准则（Hooputra et al., 2004）。Abaqus/Explicit 支持的这些准则的功能形式将在下面讨论。如19.2.3节“塑性金属的损伤演化与单元移除,” 中所述，这些准则可以与塑性金属材料的损伤演化规律模型联合使用进行金属塑性材料断裂模型的建立。（参照Abaqus 手册中2.1.16节，例子“Progressive failure analysis of thin-wall aluminum extrusion under quasi-static and dynamic loads 。” ）
塑性准则
塑性准则是用来预测由节点的集中，增长与接合导致的损伤开始发生的现象学模型。模型中假定损伤开始时的等效塑性应变pl D -ε是关于三维应力和应变率的函数: ),(.pl
pl D --εηε
式中q p /-=η是应力三轴度，p 是指压应力，q 是Mises 等效应力，pl D -ε是等效塑性应变率。当下面的情况成立时就达到了损伤开始发生的准则：
式中D w 是随着塑性变形增加而单调递增的状态变量。分析过程中的每一次递增，增加量D w ?是按以下式子计算的：
塑性准则可以与Mises,Johnson-Cook,Hill,和Drucker-Prager 塑性模型一起使用，包括状态方程。
输入文件的使用：应用下列选项作为一个列表功能来指定损伤开始时的等效塑性应变，列表中包括应力三轴度、应变速率和可选择性的加入温度和预定义的场变量。
*DAMAGEINITIATION,CRITERION=DUCTILE,DEPENDENCIES=n
Abaqus/CAE 的使用：属性模块（Property module ）：材质编辑器（material editor ）：Mechanical →Damage for Ductile Metals →Ductile Damage
Johnson-Cook 准则
Johnson-Cook 准则是塑性判据的一种特殊情况，其中损伤开始时的等效塑性应变pl
D -ε有以下形式：
式中51d d -是失效参数，0.ε是参考应变率，∧
θ为无量纲温度，其定义为：
式中θ为当前温度，melt θ为熔解温度，transition θ是转变温度，等于或低于转变温度时就不再有依赖损伤应变pl
D -ε的温度。材料参数必须在等于或者低于转变温度的
环境下测得。
Johnson-Cook 准则可以与Mises,Johnson-Cook,Hill,和Drucker-Prager 塑性模型一起使用，包括状态方程。当与Johnson-Cook 塑性模型一起使用时，设置的熔化温度和转变温度的值应该保持与塑性模型中的值一致。Johnson-Cook 损伤开始发生准则也可以与任何其他的准则一起使用，包括塑性准则；每个发生准则都相互独立。 输入文件的使用：使用下面的选项定义Johnson-Cook 损伤开始发生准则中的参数。*DAMAGEINITIATION,CRITERION=JOHNSONCOOK
Abaqus/CAE 的使用：属性模块（Property module ）：材质编辑器（material editor ）：Mechanical →Damage for Ductile Metals →Johnson-Cook Damage
剪切准则
剪切准则是用来预测由局部剪切带引起的损伤破坏开始产生的现象学模型。此模型假设损伤开始时的等效塑性应变pl
D -ε是剪应力比和应变率的函数：
式中mas s s p k q τθ/)(+=为剪应力比，mas τ为最大剪应力，s k 是材料参数。铝的s k 典型值为3.0=s k （Hooputra et al.,2004）。当下式满足时就达到了损伤破坏开始的剪切准则：
式中s w 是随着塑性变形单调递增的状态变量，而塑性变形与等效塑性应变的增量成正比。计算过程中每次递增，s w 的增量由下式计算：
剪切准则可以与Mises,Johnson-Cook,Hill,和Drucker-Prager 塑性模型一起使用，包括状态方程。
输入文件的使用：应用下面的选项设置
k，并用包括剪应力比、应变率、选
s
择性的含有温度和预定义场变量的表格定义损伤开始发生时的等效塑性应变。
*DAMAGE INITIATION, CRITERION=SHEAR, KS= ,DEPENDENCIES=n
Abaqus/CAE的使用：属性模块（Property module）：材质编辑器（material editor）：Mechanical→Damage for Ductile Metals→Shear Damage 金属薄片失稳的损伤破坏发生准则
颈缩失稳是金属薄片变形过程中的决定性因素：局部颈缩区域的尺寸能够达到薄片厚度的程度，局部的颈缩会很快导致材料失效。局部颈缩不能使用在钣金变形计算中使用的传统壳单元来建模，因为颈缩尺寸能够达到单元厚度的程度。Abaqus/Explicit提供了四种预测钣金颈缩失稳损伤开始的准则：成形极限图（FLD）、成形极限压力图(FLSD)，MSFLD和M-K等损伤产生准则。这些准则只适用于平面应力计算单元（平面应力单元、壳单元、连续壳单元和薄膜单元）。对于其他类型的单元，Abaqus/Explicit忽略此类准则。颈缩失稳损伤开始准则可以与损伤演化模型（“塑性金属的损伤演化与单元移除,” 19.2.3节）一起使用来说明由颈缩引起的损伤。典型的应变成形极限图（FLDs）依赖于变形路径。变形模型的变化可能引起极限应变水平的很大改变。所以，如果分析中应变路径是非线性的，那么就要小心使用FLD损伤产生准则。在实际工业应用中，应变路径会因为多步成型操作、复杂形状的工具和界面摩擦等因素发生很大的变化。对于高度非线性应变路径的问题，Abaqus/Explicit提供了其他三种损伤开始发生准则:成形极限应力图（FLSD）准则、Müschenborn-Sonne成型极限图（MSFLD）准则和Marciniak-Kuczynski(M-K)准则。这些FLD损伤开始产生准则的替代准则旨在减少负载路径的依赖性。
Abaqus/Explicit中所有用于预测钣金损伤开始的有效准则的特性将在下面介绍。
成形极限图（FLD）准则
成形极限图是很有效的概念，Backofen Keeler(1964)介绍此概念用来确定材料颈缩失稳前能够承受的变形程度。钣金颈缩前能够承受的最大应变就是成形极限应变。成形极限图是成形极限应变在对数应变下的绘图。在随后的讨论中，主要和次要的极限应变分别指平面内主要极限主应变的最大值和最小值。主要极
限应变经常作为纵坐标而次要应变作为横坐标，如图19.2.2-1所示。将变形不稳定的状态点连接成的曲线，就称为成形极限曲线（FLC ）.FLC 曲线就表明了一种材料的成形性能。Abaqus/Explicit 数值计算出的应变与FLC 曲线比较来确定分析成形过程的可行性。
图19.2.2-1 成形极限图（FLD ）
成形极限图损伤开始发生准则要求以表格的形式给出FLC 的说明，表格中包括损伤开始时的最大主应变和次要主应变，并且选择性给出温度和预定义场变量),,(min i or major FLD f θεε。FLD 损伤开始准则在1=FLD w 情况下使用，式中变量FLD w 是目前变形状态函数，被定义为最大主应变率major ε与根据目前的次要主应变or m in ε，温度θ和预定义场变量i f 估算出的FLC 曲线上的主要极限应变的比值：
例如，图19.2.2-1中A 点变形状态，损伤开始发生准则计算为
1/==major B major A FLD w εε
如果次要应变的值超出了表格中设定的范围，Abaqus/Explicit 将会通过假定曲线终点处的斜率保持恒定的方式把FLC 上的主要极限应变的值外推。关于温度和场变量的外推法遵循标准惯例：超出温度和场变量规定的范围后属性被假定是不变的（参考“Material data definition,”16.1.2）。
实验上，FLDs 是在钣金双轴向拉伸且没有弯曲影响的条件下测得的。然而在弯曲载荷下，大部分材料能够达到比FLC 中更大的极限应变。为了避免弯曲变形引起的早期失效，Abaqus/Explicit 使用单元厚度中腔处的应变来计算FLD 准
则。对于多层的复杂壳结构，准则在已经定义FLD 曲线的每层的中腔处计算，这样确保只考虑双轴向拉伸的影响。所以FLD 准则不适用于弯曲载荷下的失效模型，其他的失效模型（例如塑性失效和剪切失效）更适合此种载荷。一旦达到FLD 损伤开始准则，基于每点的局部变形，损伤演化就开始在每个单元厚度的质点上独立进行。所以，尽管弯曲变形不影响FLD 准则的计算，但是可能影响损伤演化的速度。
输入文件的使用：应用下面的选项来定义极限主应变，作为次要应变的表格功能。
*DAMAGE INITIATION, CRITERION=FLD
Abaqus/CAE 的使用：属性模块（Property module ）：材质编辑器（material editor ）：Mechanical →Damage for Ductile Metals →FLD Damage 成形极限应力图准则 将基于应变的FLCs 曲线转变成基于应力的FLCs 曲线，生成的基于应力的曲线被认为是受到应变路径影响最小的（Stoughton,2000），也就是说，与不同应变路径对应的不同基于应变的FLCS 曲线映射成一个基于应力的FLC 曲线。在预测任意载荷情况下颈缩失稳损伤时，这项性能使成形极限应力图（FLSDs ）成为比FLDs 更好的选择。然而基于应力的极限曲线对应变路径的明显独立性可能直接反映了屈服强度对塑性变形的较小敏感性。这个主题在学术界中还在讨论。
FLSD 曲线是FLD 曲线的应力对应，将局部颈缩开始时对应的最大和最小平面内主应力分别绘制在横、纵坐标轴上。在Abaqus/Explicit 中，定义FLSD 损伤开始准则需要说明损伤开始时面内最大主应力，并以表格形式列出面内次要主应力及选择性给出温度和预定义场变量),,(min i or major FLSD f θσσ。当满足1=FLSD w 时，就达到了损伤开始的FLSD 准则。变量FLSD w 是目前应力状态的函数，被定义为最大主应力major σ与根据目前的次要主应力or m in σ，温度θ和预定义场变量i f 估算出的FLC 曲线上的主要极限应力的比值：
如果次要应力的值超出了表格中设定的范围，Abaqus/Explicit 将会通过假
定曲线终点处的斜率保持恒定的方式把主要极限应力的值外推。关于温度和场变量的外推法遵循标准惯例：超出温度和场变量规定的范围后属性被假定是不变的（参考“Material data definition,”16.1.2）。
在之前FLD 准则中讨论了一些相似的原因，Abaqus/Explicit 应用单元厚度上应力平均值（用于多层复杂壳结构时，使用层上的平均值）来计算FLSD 准则，忽略弯曲变形影响。所以，FLSD 准则不适用于有弯曲载荷的失效模型，其他失效模型（如塑性准则和剪切准则）更适用于这种载荷情况。一旦达到FLSD 损伤开始准则，基于每点的局部变形，损伤演化就开始在每个单元厚度质点上独立进行。所以，尽管弯曲变形不影响FSLD 准则的计算，但是可能影响损伤演化的速度。
输入文件的使用：应用下面的选项来定义极限主应力，作为次要应变的表格功能。
*DAMAGE INITIATION, CRITERION=FLSD
Abaqus/CAE 的使用：属性模块（Property module ）：材质编辑器（material editor ）：Mechanical →Damage for Ductile Metals →FLSD Damage
M-K 准则
Abaqus/Explicit 中可用的另一种精确预测任意载荷路径下成形极限的方法是由Marciniak 和 Kuczynski 在1967年提出的基于局部分析的方法。此方法可以与Mises 和Johnson-cook 塑性模型，包括随动硬化模型一起使用。在M-K 分析中，将虚拟厚度缺陷看成凹槽来仿真同一片状材料上原有的缺点。因为载荷作用于凹槽的外部，所以变形区域在每个凹槽的内部计算。当凹槽内的形变与名义形变（凹槽外部）的比值大过标准值时就认为发生颈缩损伤。
如图19.2.2-2所示，按照图示凹槽几何模型考虑M-K 分析。数字a 表示缺点外部壳单元上的名义区域，b 表示薄弱的凹槽区域。缺点处的原始厚度与名义厚度的比值为a
b l l f 000/ ，式中0表示初始值即自由应变状态。凹槽导向与本材料导向1方向的夹角为o 0。
图19.2.2-2 用于M-K 分析的缺陷模型
Abaqus/Explicit 允许根据与当地材料方向相关的角度来进行厚度缺点的各向异性分配。Abaqus/Explicit 首先进行名义区域的应力-应变求解并忽略缺陷的存在；然后考虑每个凹槽单独的影响。每个凹槽内的变形区域根据求解相容性方程（a tt b tt εε=）和平衡方程（a nn b nn F F =和a
nt b nt F F =）来计算，式中的n 和t 分别代表凹槽的法线和切线方向。在平衡方程中nn F 和nt F 表示厚度方向上每单位宽度上的作用力。
假定当凹槽内部形变率与没有凹槽时形变率的比值大于一个临界值时，颈缩失稳损伤开始产生。另外，一旦损伤在一个特定凹槽的局部开始产生，寻找平衡方程和相容性方程的共同解是不可能的；所以，找不到收敛解就表明局部颈缩的产生。Abaqus/Explicit 使用下面变形严重程度的公式来评估损伤开始产生准则。 nt
a nt
b nt nn a nn
b nn a pl b pl cq f f f εεεεεε
??=??=??=--,
，
变形强度系数根据给出的凹槽方向来计算并且与临界值相比较。这种计算方法只有在变形增量主要为塑性时才可以使用，如果形变增量为弹性，M-K 准则不能预测损伤开始。在损伤开始准则的计算中用到很多不直接给出的凹槽方向，而按以
下方式给出：
式中crit nt crit nn crit eq f f f ,,是形变严重指数的临界值。当1=MK w 或找不到平衡方程和相容性方程的收敛解时损伤破坏开始发生。Abaqus/Explicit 默认情况下
10===crit nt crit nn crit eq f f f ，我们也可以指定不同的值。如果这些参数中的一个等于零，则在损伤开始准则的计算中就不包括其相应的变形强度系数。如果所有的参数等于零，则M-K 准则只有平衡方程和相容性方程的不收敛解一个标准。参数
0f 等于被名义厚度分开的虚拟缺陷处的开始厚度（如图19.2.2-2）
，我们还必须确定在M-K 损伤开始发生准则计算中用到的缺陷数量。假设这些方向按照角度等分。默认情况下Abaqus/Explicit 使用与材料1方向成0°，45°，90°和135°的四个缺陷。初始缺陷尺寸可以由角度方向)(0θf 构成的表格来定义，这支持材料缺陷各向异性分配的建模。Abaqus/Explicit 使用这个表格来计算每个缺陷的厚度，并用于M-K 分析方法的计算。另外，缺陷的初始尺寸是初始温度和场变量的函数，这支持缺陷的空间不均匀分配。Abaqus/Explicit 在分析开始根据温度和场变量的值来计算缺陷初始尺寸。在分析过程中，缺陷初始尺寸保持不变。
关于选取0f 值的建议是使数字上预测的单轴应变载荷情况（or m in ε=0）成形极限与实验结果相匹配。虚拟凹槽是用来估算颈缩失稳开始的，并不影响基本单元的结果。一旦达到颈缩失稳准则，单元材料属性就根据给定的损伤演化规律减退。
输入文件的使用：使用下面的选项来定义相对于名义厚度的缺陷开始厚度，名义厚度作为一个表格的功能，包括缺陷方向与使用材料方向的主方向所成角度，选择性的包括初始温度和场变量：
*DAMAGE INITIATION,CRITERION=MK,DEPENDENCIES=n
使用下面的选项定义临界变形强度系数。
*DAMAGE INITIATION,CRITERION=MK,FEQ=crit cq f ,FNN=crit nn f ,FNT=crit nt f
Abaqus/CAE 的使用：属性模块（Property module ）：材质编辑器（material
editor ）：Mechanical →Damage for Ductile Metals →M-K Damage
M-K 准则注意事项：
当使用M-K 准则时，整个计算成本会大量增加。例如，处理三个剖分点通过厚度和四个缺陷的壳单元的成本与不使用M-K 准则相比，增加了约两个因素的成本。可以通过减少考虑的裂纹方向的数量或增大M-K 计算中增量的数量来减少损伤开始准则的计算成本。当然，整体计算成本依赖于使用这个损伤开始准则的模型的单元数量。使用M-K 准则的一个单元的计算成本按以下近似因子增加
incr imp
N n 25.01+
式中imp n 是M-K 准则计算中使用的缺陷数量，incr N 是数量增加频率，M-K 计算在此值开始。系数0.25是对于很多情况下成本增加的合理预估，但实际成本增加可能与此预估不同。默认情况下，Abaqus/Explicit 在每个时间增量的每个缺陷上进行M-K 计算，incr N =1。必须确保M-K 计算足够频繁的进行，以确保每个缺陷处变形场的精确集成。
输入文件的使用：使用以下的选项定义缺陷的数量和M-K 分析的频率：
*DAMAGE INITIATION ,CRITERION=MK,
NUMBER IMPERFECTIONS=imp n ,FREQUENCY=incr N
Abaqus/CAE 的使用：属性模块（Property module ）：材质编辑器（material editor ）：Mechanical →Damage for Ductile Metals →M-K Damage ：Number of imperfections and Frequency
M üschenborn-Sonne 成形极限图准则
M üschenborn 和Sonne 在1975年提出了一种方法来预测等效塑性应变基础上对金属板材成形极限的变形路径的影响，假设成形极限曲线代表能达到的最高等效塑性应变的总和。Abaqus/Explicit 利用这一理念的推广，建立金属板材对任意变形路径的颈缩失稳准则。这种方法要求将原来的成形极限图（没有预变形影响）从主要应变对次要应变的空间转换到等效塑性变形pl
-ε对主应变率的比例
major or .
min ./εεα=的空间。
对于线性应变路径，假设塑料可压缩性和忽视弹性应变：
如图19.2.2-3所示，线性的FLD 变形路径转换到αε--pt 图（α
为常值）中垂直路径。
根据MSFLD 准则，当αε--pt 图中的形变状态序列与成形极限图相交时，局部颈缩就开始发生。值得强调的是线性变形路径的FLD 和MSFLD 表示是相同的，并产生相同的预测。然而，对于任意载荷的情况，MSFLD 的表示通过使用计算的等效塑性应变的方式，考虑了变形历史的影响。
在Abaqus/Explicit 中定义MSFLD 损伤开始产生准则，可以直接以一个表格的形式提供损伤开始时的等效塑性应变，表格中包括α及选择性包括等效塑性应变率、温度和预定义场变量),,,(.i pl MSFLD pl
f θεαε-
-。另外，你可以通过表格的功能在传统的FLD 曲线形式（主要应变对次要应变的空间）下定义曲线),,,(.min i pl or major f θεεε-。在此情况下，Abaqus 会自动将数据转换到αε--pt
格式。
图19.2.2-3成形极限图由传统FLD 表示（a ）向MSFLD 表示（b ）的转换。
线性形变路径转换为垂直路径
MSFLD w 表示当前等效塑性应变pl
-ε与曲线上等效塑性应变的比值，曲线上的等效
塑性应变是由当前的α值、应变率pl
.-ε，温度θ和预定义场变量i f 来计算的：
当1=MSFLD w 满足时，就达到了颈缩失稳的MSFLD 准则。当αε--pt
图中形变状态次序与极限曲线相交是颈缩失稳也会发生，这取决于应变方向的突然改变。图19.2.2-4表明了这种情况。当α由t α变化到t t ?+α时，αε--pt 图中连接两个点的直线就与成形极限曲线相交。当这种情况发生时，尽管 ，MSFLD 准则也达到了。为了输出，Abaqus
将1=MSFLD w 设置为达到准则的标准。
图19.2.2-4 表示从t α到t t ?+α的突变过程中，会与极限曲线水平相交，导致颈缩
失稳的开始
如果α的值超出了表格规定的范围，Abaqus/Explicit 会扩展颈缩开始时等效塑性应变的值，并假设曲线端点的斜率保持不变。关于应变率、温度和场变量的外推法遵循标准惯例：超出应变率、温度和场变量规定的范围后属性被假定是不变的（参考“Material data definition,”16.1.2）。
如Abaqus 核查手册中第2.2.20节“塑性金属的累积损伤与失效”中所讨论，基于MSFLD 准则的颈缩失稳预测比基于Marciniak 和Kuczynski 标准的预测好很
最全的网络故障案例分析及解决方案
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汽车传动系统一些常见故障和分析
离合器常见故障与原因分析 （一）、离合器打滑 1、现象：汽车在起步时，离合器踏板抬得很高才能勉强起步；行驶中发动机加速时，车速却不能随之提高。这些都属离合器打滑现象。 2、原因及处理： （1）、液压操纵式离合器打滑，多数是因为离合器踏板自由行程不够，从而造成分离轴承压在分离杠杆或膜片上而随之转动。可调节离合器踏板的返回位置，并调整总泵推杆长度，将推杆调长并与活塞顶住，再将推杆倒转半圈，使用权总泵推杆与活塞之间留有间隙。然后再调整分泵调节杆长度，使其伸长，感到分离轴承与分离杠杆或膜片顶住以后，再把调整螺钉调回到二者间隙为2mm左右。 （2）、对于机械操纵式离合器，离合器踏板自由行程不够，可调整踏板拉杆的工作长度，使分离轴承与分离杠杆或膜片之间的间隙达到规定的数值。 （3）、如因离合器摩擦片沾有油污而打滑，可将分离杠杆或膜片调高，增大分离间隙，用绳索或硬木将离合器踏板固定在分离位置上，之后用螺丝刀缠上一层浸过汽油的擦拭布，插进分开的一面，转动飞轮，将油污擦掉，再换用干擦布彻底清洁一次。然后用螺丝刀撬开摩擦片的另一面，进行上述操作。洗净后，重新调整分离杠杆高度即可。 （4）、因离合器片烧蚀而打滑时，如摩擦片较厚，可将烧蚀部分打磨掉，并调整分离杠杆高度即可；如摩擦片太薄没有打磨的余地，可用砂纸对折，将砂面朝外，然后用细金属丝穿过摩擦片上的孔，将砂纸固定。之后保持低速小负荷行驶并避免换档。 （5）、因离合器摩擦片破碎而造成打滑甚至接合不上时，可将踏板下端拉杆自由行程调整螺母放松到最大位置，拆下飞轮壳下盖，取下分离杠杆螺母的开口销，将每个分离杠杆高度调整螺母等量放松，使压盘在压盘弹簧作用下向前移动紧压从动盘摩擦片，此时离合器
常见网络故障处理方法
故障处理分析方法 【互联网专线】 一、客户所有电脑不能上网，网管正常 1、可以远程登陆路由器可能的故障原因及解决思路： 1.有可能是客户侧路由器配置口插入网线。 2.内网中ARP病毒。 3.交换机故障，查看是否上电 4. 查看交换机连接到路由器的网线是否有松动 （1）客户无法ping通网关(192.168.1.1) 查看是否获取到正常的IP地址（192.168.1.X），或者禁用网卡再启用，还是不行就重启下电脑。 （2）客户可以ping通网关 可以尝试重启下电脑，因为有可能是客户浏览器问题导致。 （3）本地连接受限 1. 查看下路由器DHCP是否有配置，如果有就叫客户禁用网卡再启用， 2. 还是不行就重启下电脑。 3. 如果还是受限就叫客户手动配置IP地址（192.168.1.100以后的没有人用的）跟首选DNS （218.207.217.241或219.141.136.10） 2、无法远程登陆路由器可能的故障原因及解决思路： 1.查看网管是否掉点，查看系统附件是否有路由器配置附件，打开查看是否有配置远程登 入 2.尝试PING客户侧外网IP地址，请到跳板上PING，因为部分集团有配置禁PING，只 有跳板才可以PING通。 3.查看设备是否有上电。 假如无法远程登陆路由器没必要判断以下三种情况（除非可以PING通客户侧外网IP）（1）客户无法ping通网关 xxxxx （2）客户可以ping通网关 xxxxx （3）本地连接受限 xxxx 二、客户部分电脑不能上网 1. 基本为客户侧内网问题，假如对方懂网络就直接跟他说我们可以连接到你们那边的路由器，外网一切正常，请查看下内网问题。（内网的问题基本为客户自己解决） 2. 可以与客户沟通，将设备重启
电动汽车常见故障分析
电动汽车常见故障浅析 一．整车没电产生的原因。 1、保险丝坏，用万用表测量电池端电压如有电压输出则正常，如无电压输出 则保险丝坏或电池接插头掉或电池坏。 2、接线插头松动，检查电源开关接插件。 3、电源开关坏，用万用表测量电源开关输入、输出线两端电压，如有正常电 压输出则电源开关正常，如无电压输出，则电源开关坏〔电池有电压输出情况下〕则予以维修或更换。 二．充电机不充电的原因。 1、充电机保险丝烧坏，此时充电机各指示灯均不亮，须更换保险丝。 2、电池组线掉，则把电池连接线接好。 3、充电机插头和电池插座接插不到位，应重新接插。 4、充电机坏，此时充电机保险丝正常，用万用表测充电机输出电压应为零。※注意：我们使用的是智能充电机。具有欠压、过压保护功能、在电压不稳定或电池充满电的情况下会自动断电停机。这种情况下，先断开电源、停止使用充电机，过十几分种后重新使用充电机。 三、电动机运行时产生大量火花，局部过热，抖动的原因。 1、电动机进水造成短路把电动机烧坏； 2、电动机超负载运行使换向器短路烧坏。现象是换向器变黑（电动机超负载运行不能超过一分钟）。 四、电动机异响的原因。 1、电动机和后桥连接同心度达不到标准； 2、电刷和换向器接合不好，需较正调整；
3、电动机里面转子上的轴承坏，则更换； 五、电动机不转的原因。 1、保险丝烧掉，更换。 2、电源开关坏，更换电源开关。判断方法：打开电源开关，用万用表欧姆档 测量一下电源开关的输入端与输出端之间的电阻，如电阻值为零则正常，如电阻值无穷大，则电源开关坏。 3、加速器坏，用万用表直流电压档测量一下加速器输出端电压，如有电压输 出则正常，如无电压输出则不正常，如无电压输出则加速器坏，须更换。 4、控制器坏，须更换电控。用万用表测量电控输出端电压，有输出电压则好，否则则坏。 5、电动机烧坏，更换电动机。 6、电动机各连接线线头松动，把电动机各连接线头重新检查一遍。 六．刹车效果不灵的原因。 1、检查刹车油杯里制动液是否缺少，如少则加液； 2、检查制动油杯、制动油管是否漏油，如有则更换； 3、检查刹车片是否磨损严重，如磨损严重则更换； 4、检查制动轮毂刹车片间隙调整（正常是 2-4mm）。 七、转向不灵活的原因。 1、如方向机固定螺栓松动使方向机位置变形，则紧固螺栓。 2、如果方向机间隙过大，调整方向机调整螺母。 3、检查方向机轴承是否损坏，如损坏则更换轴承。 使用常识 一、电动汽车怎样充电？ 电动汽车充电方便快捷，凡有 220V 交流电源的地方均可充电。充电时，
汽车电源系统常见故障及原因分析
汽车电源系统常见故障及原因分析 【摘要】随着汽车技术的不断发展，现代汽车上相关电气设备的应用越来越多，而汽车电源系统作为全车电气设备的电源，其正常工作与否直接决定了汽车电气设备能否正常工作。本文介绍了汽车电源系统的结构组成及各部件功能等，并在此基础上分析了汽车电源系统的常见故障及原因。 【关键词】汽车电源系统常见故障诊断流程 随着汽车技术的进步，同时为了满足人们对汽车驾驶安全性、舒适性及经济性要求的不断提高，在现代汽车上应用的汽车电气设备越来越多。而作为全车电气设备电源的汽车电源系统，其工作性能的好坏直接影响到全车电气设备的正常工作。 1 汽车电源系统的组成及各部分功能 汽车电源系统主要由蓄电池、交流发电机及电压调节器、充电指示灯、点火开关等几部分组成。其中，各部件的主要功能为： 发电机——汽车的主要电源。发动机怠速转速以上，发电机向汽车上所有用电设备（除起动机外）供电，并向蓄电池充电； 调节器——使发动机在转速变化时保证发电机输出稳定的电压； 蓄电池——在发动机起动时，向起动机和点火系统供电；在发电机不发电或电压较低的情况下向用电设备供电；当发电机超载时，协助发电机供电；在发电机正常工作时，蓄电池将发电机发出的多余电能储存起来；相当于一个大容量电容器，缓和电气系统中的冲击电压，保护汽车上的电子设备； 充电指示灯——用来指示蓄电池充放电状况，充电指示灯亮表明蓄电池向外放电，充电指示灯灭表明发电机向蓄电池充电，汽车起动后指示灯由亮变灭。 2 蓄电池的常见故障及原因分析 2.1 自放电 （1）故障现象：充足电或前一天使用良好的蓄电池，第二天使用时电压明显降低很多或几乎没有电，从而使起动机不转、p（1）蓄电池长期充电不足或放电后不及时充电，温度变化时，硫酸铅发生再结晶； （2）蓄电池液面过低，极板上部发生氧化后与电解液接触，也会生成粗晶粒硫酸铅；
失效物理模型
第3章元器件的失效物理模型 (前言) 3-1随时间退化的失效模型 3-1-1基于激活能的模型 3-1-1-1阿列尼乌兹和艾林的模型 3-1-1-1-1阿列尼乌兹模型 3-1-1-1-2艾林模型 3-1-1-2温湿度条件下非密封器件的寿命模型 3-1-1-2-1 Peck的模型 3-1-1-2-2 Shirley的模型 3-1-1-2-3其它的模型 3-1-1-3电迁移模型 3-1-1-3-1质量迁移的离子流方程 3-1-1-3-2 Black的模型 3-1-1-3-3直流条件下的通用寿命模型 3-1-1-3-4交流条件下的模型 3-1-1-4随时间退化的电解质击穿模型 3-1-1-4-1///Ref.43 3-1-1-4-2 E模型 3-1-1-4-3 1/E模型 3-1-1-4-4其它模型 3-1-1-5金属的腐蚀模型 3-1-1-6Mobile ions/污染 3-1-1-7Negative Bias Temp Instability (NBTI) 3-1-1-8CFF模型 3-1-1-9IMC增长的模型
第3章 元器件的失效物理模型 正如在前面章节中所已经描述的那样，失效物理模型给出了一个产品失效的数量关系。它包含了失效模型和失效判据两个部分。其中，失效模型量化地描述了产品失效的应力、性能、强度或是寿命随载荷以及时间变化的一个确定的过程或关系，而失效判据在数量上定义了失效发生的条件。针对不同的失效机理，失效模型的形式可以是应力强度模型、寿命模型、性能衰减模型或是强度衰减模型，同时，每种模型又对应着各自形式的失效判据。 3-1与时间相关的失效模型 产品的失效依据其是否具有损伤的时间累积效应而被分为“过应力型失效”和“耗损型失效”，所以，与时间相关的失效模型定量地描述了产品随时间的损伤积累状况，在宏观上表现为性能或是参数随时间的退化。 目前，在电子的可靠性领域，最为常见的失效模型在数学的形式上包括了如下的三种类型：即基于激活能的模型、逆幂率的模型和Coffin-Manson 的疲劳模型。 3-1-1基于激活能的模型 基于激活能的模型是在阿列尼乌兹模型和艾林模型的基础上所建立起来的一系列模型。“激活能”是一个量子物理学的概念，它表征了在微观上启动某种粒子间的重新结合或重组（即宏观上所表现出来的化学反应）所需要克服的能量障碍，所以，这一类模型的物理基础是化学反应速率，因此，它主要用来描述电子产品中非机械（或非材料疲劳）的、取决于化学反应、腐蚀、物质扩散或迁移等过程的失效机理。 3-1-1-1阿列尼乌兹和艾林的模型 阿列尼乌兹模型和艾林模型是激活能模型的基础，这两个模型无论是在本质上还是在形式上都是相当的。其主要的不同点反映在如下的两个方面： y 阿列尼乌兹模型是一个基于实验结果的经验公式，而艾林模型则是一个基于化学和 量子力学的理论结果； y 阿列尼乌兹模型只描述了失效与温度之间的关系，而艾林模型则认为失效与其它类 型应力间的关系也可以在模型中通过类似的数学形式给出。 尽管如此，阿列尼乌兹模型仍然是目前电子产品可靠性领域应用更为广泛的模型，其主要原因在于：虽然艾林模型在理论上更为完备，但在实际的工程使用中并未提供太多与阿列尼乌兹模型相比更多的应用价值。 3-1-1-1-1阿列尼乌兹模型 阿列尼乌兹模型定量地给出化学反应速率与温度的关系。所以，如果一个产品的失效过程取决于这样的一个化学，则阿列尼乌兹模型就给出了产品的寿命。反应环境温度T （绝对温度）下的产品寿命L t ： a E kT L t C e =? (3-1-1) 其中，C 为常数；a E 为化学反应的激活能；k 是波尔茨曼常数。建立在这一模型基础上的
常见网络故障处理方法完整版
常见网络故障处理方法 Document serial number【NL89WT-NY98YT-NC8CB-NNUUT-NUT108】
NO： 常见网络故障处理方法 作业指导书 （第A版） 编制人： 审核人： 批准人：
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目录 3、交换机常见故障及解决方 法 (7) 1光缆链路的主要故障 一般分为两步： 收发器暂时不要和交换设备连接。我们先使用两台笔记本电脑连接收发器，两台电脑之间互Ping。待测试好了以后再连接交换设备。一台笔记本电脑ping 另外一台电脑的IP 地址，例如，PC1 Ping PC2, 命令为Ping –t –l 65000。如果丢包少于5%，则比较正常，如果丢包较多，则需要仔细检查。 收发器连接交换设备以后，我们建议仍然使用Ping 的命令来测试，例如PC1 PingPC2, 命令为Ping –t –l 1500, 数据包长度一般不是65500，因为不同的交换机或路由器对包长的限制不同。但是1500 字节的数据包应该很少丢包，否则需要仔细检查。 故障现象： 1光缆熔接不良(有空气) 2光缆断裂或受到挤压 3接头处抛光不良 4接头处接触不良 5光缆过长 6核心直径不匹配
7填充物直径不匹配 8弯曲过度(弯曲半径过小) 2光纤故障排除方法 首先看光纤收发器或光模块的指示灯和双绞线端口指示灯是否已亮 2.1.1如收发器的光口（FX）指示灯不亮，请确定光纤链路是否交叉链接光纤跳线 一头是平行方式连接；另一头是交叉方式连接。 2.1.2如A收发器的光口（FX）指示灯亮、B收发器的光口（TX）指示灯不亮，则故障在A收发器端： 一种可能是：A收发器（TX）光发送口已坏，因为B收发器的光口（FX）接收不到光信号；另一种可能是：A收发器（TX）光发送口的这条光纤链路有问题（光缆或光线跳线可能断了）。 c、双绞线（TP）指示灯不亮，请确定双绞线连线是否有错或连接有误请用通断测试仪检测；（不过有些收发器的双绞线指示灯须等光纤链路接通后才亮。） d、有的收发器有两个RJ45端口：（To HUB）表示连接交换机的连接线是直通线；（To Node）表示连接交换机的连接线是交叉线（接单机）； e、有的发器侧面有MPR开关：表示连接交换机的连接线是直通线方式；DTE开关：连接交换机的连接线是交叉线方式。 2、光缆、光纤跳线是否已断 a、光缆通断检测：用激光手电、太阳光、发光体对着光缆接头或偶合器的一头照光；在另一头看是否有可见光如有可见光则表明光缆没有断。 b、光纤连线通断检测：用激光手电、太阳光等对着光纤跳线的一头照光；在另一头看是否有可见光如有可见光则表明光纤跳线没有断。 3、半/全双工方式是否有误 有的收发器侧面有FDX开关：表示全双工；HDX开关：表示半双工。 4、用光功率计仪表检测 光纤收发器或光模块在正常情况下的发光功率：多模：-10db--18db之间；单模20公里：-8db--15db之间；单模60公里：-5db--12db之间；如果在光纤收发器的发光功率在：-30db--45db之间，那么可以判断这个收发器有问题。 1． TXLINK灯不亮； 答：造成该故障的原因有二，一为接错双绞线，本收发器和光纤头及指示器同侧的RJ45口接PC机用交叉双绞线，接HUB或SWITCH用平行双绞线；二为通过双绞线所连的电口不是100M速率。 2． FXLINK灯不亮； 答：原因一：光纤线接错，正确接法为TX-RX； 原因二：传输距离太长或中间损耗太大，超过本产品的标称损耗，解决办法为采取办法减小中间损耗或是更换为传输距离更长的收发器； 3．五灯全亮或指示器正常但无法传输； 答：一般关断电源重启一下即可恢复正常； 4．光纤正常连接后FXRX灯常亮；
网络常见故障维修
网络常见故障处理方法 1.网络突然中断 网卡IP地址的设置错误 右键点击网上邻居，在弹开菜单中选择属性，然后继续右键点击本地网络，在弹开菜单中选择属性，进入本地连接属性栏，之后双击INTERNET协议（ TCP/IP）,可才看到自己的IP地址，子网掩码，DNS等相关设置。 在公司内部每个人的地址多不相同，如果你的地址与别人的相同，就会造成 IP地址冲突，导致上不去网络；而且配置与网关给的配置不一样，也有上不去网络 的可能。 网卡误操作被禁用 网卡被禁用后，在右下角将没有连接提示，需要用右键点击网络邻居，在弹开菜单中选择属性，然后继续右键点击本地网络，在弹开菜单中选择启用。 网线接触不良，网卡插错或插的不严实 这类故障通常因为设备的老化或者网络头的磨损导致的，这类故障要彻底解决的话需要更换交换机或者更换网络头。 交换机停止工作 通常是有人不小心碰到了电源，导致设备断电。通常这种情况发生，会导致掉电设备上所有的用户多会中断与网络的连接。 电脑中了恶性病毒 电脑在中病毒后，通常情况是系统运行速度变慢，上网速度也变的缓慢；当电脑中一些恶性病毒后，病毒会对一些常用端口发病毒包，从而导致电脑上不去网或 者一些软件无法正常使用。 2.网络正常，邮件收发有问题
邮件服务器设置错误 邮件服务一般需要用户设置SMTP服务器，POP3服务器以及用户名和密码；其中SMTP服务器是发件服务器，邮件的收发多是通过该服务器来发送，POP3服务器是收 件服务器，你收到的邮件多是从POP3服务器上传送到本地的。如果用户更改设置后，发现邮件能收不能发，或者邮件能发不能收，只需要查看响应的服务器设置就可以。 电脑操作系统故障导致邮件收发出现问题 ???此类故障主要因为电脑配置，系统稳定性所导致。当电脑配置教低，系统稳定性又很差时，电脑经常出现各种故障，有时出现突然邮件收发出现问题；一般此类问题解决方法就是重启操作系统。 邮件提供商的配置问题 当您在一个地方使用邮件服务很正常，换到另外一个地点后，邮件服务突然出 现问题，而上网正常，很又可能是邮件提供商或者当地的网络提供商对网络进行了一些安全设置，所以这时你需要联系邮件提供商或者当地的网络提供商来处理此类问题。 3.网络时断时续，很不稳定 ???当网络配置完后，发现网络时断时续，首先我们需要查看我们的路由等设备配置，查看网络设备配置上是否有任何问题。 ???如果网络时断时续是网络正常运行一段时候后才发生的，那我们需要查看路由设备的CPU利用率等相关数据，以此来确定是否问题来源于内部网络病毒。 ???如果确认上面那些多没有问题，那我们需要联系我们的网络提供商，一起配合检查线路。 4.网络故障查询经常使用的命令 Ping命令的使用技巧 ???Ping是个使用频率极高的实用程序，用于确定本地主机是否能与另一台主机交换（发送与接收）数据报。根据返回的信息，我们就可以推断TCP/IP参数是否设置得正确以及运行是否正常. Ping命令的常用参数选项： ???ping IP –t 连续对IP地址执行Ping命令，直到被用户以Ctrl+C中断。
典型的网络故障分析、检测与排除
典型的网络故障分析、检测与排除 摘要： 网络故障极为普遍，故障种类也十分繁杂。如果把网络故障的常见故障进行归类查找，那么无疑能够迅速而准确的查找故障根源，解决网络故障。文章主要就网络常见故障的分类诊断及排除进行了阐述。根据网络故障的性质把网络故障分为物理故障与逻辑故障。其物理故障也就是网络设备的故障。其逻辑故障是网络中配置管理的错误。也可根据网络故障的对象把网络故障分为线路故障、路由故障和主机故障。本文主要介绍路由器故障、配置故障、及连接故障的诊断与排除。通过运用工具和方法分析出导致网络故障的主要原因，及解决方法。 关键词：计算机网络，网络故障，分析诊断，物理类故障，逻辑类故障 引言 计算机网络故障是与网络畅通相对应的一个概念，计算机网络故障主要是指计算机无法实现联网或者无法实现全部联网。引起计算机网络故障的因素多种多样但总的来说可以分为物理故障与逻辑故障，或硬件故障与软件故障。采取有效的故障防预措施网络故障目前已经成为影响计算机网络使用稳定性的重要因素之一，加强对计算机网络故障的分析和网络维护已经成为网络用户经常性的工作之一。及时进行网络故障分析和网络维护也已经成为保障网络稳定性的重要方式方法。本文从实际出发，即工作中遇到的网络故障，描述了通过运用网络知识进行故障排除。按照故障现象—>故障分析-->故障解决的研究路线阐述了如何在实际中排除网络故障，及其在网络安全的应用中的重要性。 本文着重讲解了网络故障的排除方法，通过运用解决问题的策略与排除故障的思路在故障现场很快的检测出是属于哪种故障然后再基于故障提出方案给予解决。 正文： 一、网络故障 （一）物理类故障 物理故障，是指设备或线路损坏、插头松动、线路受到严重电磁干扰等情况。比如说，网络中某条线路突然中断，这时网络管理人员从监控界面上发现
完整版详解电动汽车各系统常见故障及处理
详解电动汽车各系统常见故障及处理 一、故障检测方法 汽车故障检测是通过观察、检测、分析及判断等一系列工作完成的， 其基本方法主要分为两类：直观检测法与现代仪器设备检测法。 （1）直观检测法直观检测法又称人工经验检测法，是指检测人员借助丰富的实践经验和一定的理论知识，在汽车不解体或局部解体 的情况下，依据直观的感觉，借助简单工具，采用眼观、耳听、手摸和鼻闻等手段对汽车进行检查、试验和分析，查明故障原因和故障部位。 （2）现代仪器设备检测法现代仪器设备检测法是在人工经验检 测法的基础上发展起来的一种检测方法，是指在汽车不解体的情况下， 使用测试仪器、检测设备或工具，检测整车、总成或机构的参数、曲 线和波形，为分析、判断汽车故障原因提供定量依据。 实际上，上述两种方法经常会同时使用，称为综合检测法。 电动汽车的故障处理同传统汽车故障处理的含义相似，而因为电动汽车构造的特殊性又在细节上与传统内燃机汽车存在着差异。基本流程首先应找到故障产生的部位；之后用相应的仪器进行测试，分析、研究故障产生的原因，推理验证故障的产生情况；然后进行维修，确认故障已经修复；最后驾驶人试车，以检验故障修复的效果。 二、动力系统常见故障及处理方法 2.1动力电池系统 电动汽车中高压系统的功能是确保整车系统动力电能的传输，并随 时检测整个高压系统的绝缘故障、断路故障、接地故障和高压故障等, 是确保整车设备和人员安全的首要任务，也是电动汽车产业化的关键
技术之一。 电动汽车的主要部件----动力电池系统属于高压部件，其设计的好坏直接影响着整车安全性及可靠性。在动力电池系统中，从故障发生的部位看，分为传感器故障、执行器故障（接触器故障）和部件故障 （电芯故障）等，动力电池系统故障诊断及处理十分必要。 动力电池系统故障按照故障发生的部位可以分为三类，即单体电池 故障、电池管理系统故障、线路或连接件故障。 （1）单体电池故障单体电池的故障包括三种。 ①第一种故障电池性能正常，无需更换，对应故障有单体电池SOC 偏低和单体电池soc偏高。如果单体电池SOC偏低，则该电池在汽 车行驶过程中，电压最先达到放电截止电压，使得电池组实际容量降 低，应对该单体电池进行补充充电。如果单体电池soc偏高，则该电 池在充电末期最先达到充电截止电压，影响充电容量，需对该单体电池进行单独补充放电。 ②第二种故障电池性能衰退严重，应立即更换，对应故障有单体电池容量不足和单体电池内阻偏大。在电池组中，最小的单体电池容量也限制了整个电池组的容量，因此发生单体电池容量不足故障会影响车辆续驶里程。锂离子电池内阻如果过大，会严重影响电池的电化学性能，如充放电过程中的极化严重、活性物质利用率低、循环性能差等。 ③第三种故障电池影响行车安全，对应故障包括单体电池内部短路； 单体电池外部短路；单体电池极性装反，在强振动下锂离子电池的极耳、极片上的活性物质、接线柱、外部连线和焊点可能会折断或脱落，造成单体电池内部短路或
汽车常见的故障分析和应对方法
汽车常见的故障分析和应对方法 常见故障一：发动机无法启动 发动机无法启动，是最为常见的故障之一了。无法点火的原因较为复杂，常见的原因有： 1、车辆电路故障或者电瓶没电。 2、点火线圈或火花塞故障。点火线圈，主要负责将低压电转变为高压电，从而驱动火花塞进行放电点火，如果点火线圈或火花塞出现故障，则可能会导致发动机启动困难或无法启动的情况。 3、油路故障，汽油泵损坏、油箱无油等情况，也可导致发动机无法启动。 解决方法：如果是电瓶没电，则可使用搭电线或应急电源进行点火，如果依旧无法启动，则可能是车辆电路或油路故障，建议送厂修理。 常见故障二：扎胎、爆胎等故障 轮胎故障也是车辆最常见故障之一，在扎胎后，应及时更换备胎，有条件的话，应及时补胎。如果是缺气保用胎（防爆胎），虽然漏气的情况下可以继续行驶，但还是建议及时去补胎或处理，以免对轮胎造成伤害。如果车辆在行驶时爆胎，切不可猛踩刹车、猛打方向，扶稳方向、缓慢刹车，冷静处理。待车辆停稳后，再更换备胎或联系救援。 常见故障三：行驶中发动机熄火 行驶中发动机熄火，是很容易引发危险的故障，发动机熄火后，方向盘和刹车助力会消失，车辆易失控。如遇行驶中熄火，首先稳住方向盘，缓慢踩刹车，将车辆停到路边。积碳过多、油路堵塞、电瓶、水箱、发动机皮带等部件故障，均可能引起发动机熄火，如果无法确定故障原因，建议送厂修理。 常见故障四：刹车失灵 刹车失灵或刹车完全失效，是非常严重的故障。形成原因有几种： 1、保养不到位，对刹车系统没有进行应有的保养，产生例如刹车油过脏、刹车总泵密封不严或杂质过多、刹车总泵或分泵漏油、真空助力泵失效等等故障。 2、操作不当所致，长时间踩刹车行驶（长距离下坡）、频繁重踩刹车，会使刹车片过热，从而出现热衰减现象，最终导致刹车失灵，甚至完全失效。
2020年常见的网络故障分析与处理
常见的网络故障分析与处理 如今，计算机网络技术飞速发展，在社会生活和工作中的重要性日趋凸显。它给人们带来了极大的便利，但是同时，层出不穷、种类繁多的网络故障也给人们带来了很多的烦恼。本文将简单介绍一些常见的网络故障及其处理方法。 一、计算机网络故障分类 网络故障按性质分为物理故障和逻辑故障;按对象分为线路故障、路由器故障和主机故障。 物理故障主要有网卡、网线、交换机、路由器等故障。 逻辑故障主要有网络协议、网络设备配置等故障。 二、物理故障分析与处理 1、线路故障 线路故障的发生率很高，包括线路损坏和线路受到严重电磁干扰。 处理方法：观察网线两端口处是否松动、磨损或断开，如发现问题则处理;否则继续处理如下：若线路短，可将网线一端插入正常RJ45插座内，另一端插入正常HUB端口，然后用Ping命令检查线路与网管中心服务器端口是否连通。若线路长，或网线不方便移动，就用网线测试器测量网线的好坏。目前，大约有70%的网络故障是由此类故障引起的。 2、集线器(或路由器)故障 集线器(或路由器)物理损坏，导致网络不通。
处理方法：替换排除法，用通信正常的网线将主机和集线器连接，如能正常通信，则可确定集线器正常;否则更换一个端口排查是 端口故障还是集线器故障，如更换端口后能正常通信，则确定为端口故障;如若始终不能正常通信，则可能是集线器故障。更换一个能正 常使用的集线器，如能正常通信则确定为集线器故障。 3、主机物理故障 包括网卡松动，网卡物理故障，主机网卡插槽故障。 处理方法：网卡松动可重新拔插固定网卡;主机网卡插槽故障可更换一个网卡插槽;网卡物理故障可将其插到正常工作的主机上测试，若仍无法工作，即更换网卡。 四、逻辑故障分析与处理 1、路由器逻辑故障 包括路由器端口参数设定有误，路由器路由配置错误、路由器CPU利用率过高和路由器内存余量太小等。 逻辑故障最常见的是配置错误导致网络异常或故障。配置错误 可能是路由器端口参数设定有误，或路由器路由配置错误以至于路由循环或找不到远端地址，或路由掩码设置错误等。比如，掩码为255.255.255.0，IP地址为192.168.0.1的主机就ping不通IP地址为192.168.1.1的路由器。 处理方法：该故障可用ping命令或用traceroute命令(路由跟踪程序)查看远端地址中哪个节点出现问题，对该节点参数进行检查
常见网络故障的分析及排除方法
常见网络故障的分析及排除方法 【摘要】计算机网络是一个复杂的综合系统，网络故障十分普遍，故障种类也极其繁杂。本文在对具体的网络故障分析基础上，给出了相应的排除方法。 【关键词】网络故障；常见故障；分类诊断；物理故障；逻辑故障 一、网络故障的分类 网络故障的成因无非是硬件和软件两个方面。按照网络故障的性质，网络故障可划分为物理故障与逻辑故障两类。物理故障也叫硬件故障，是指由硬件设备所引发的网络故障。在硬件故障中线路故障、端口故障、集线器或路由器故障及主机物理故障是较为常见的几种故障。 逻辑故障又称为软故障，表现特征为网络不通，或者同一个链路中有的网络服务通，有的网络服务不通。究其根源，是由于设备配置错误或者软件安装错误所致。路由器逻辑故障、主机逻辑故障、病毒故障是几种常见的逻辑故障。 二、排除故障的具体方法 排除故障的方法是不外乎从软件设置和硬件损坏两个方面来考虑： ㈠物理故障及排除方法 1、线路故障最普遍的情况是线路不通，是网络中常见的故障。线路损坏或线路受到严重电磁干扰时最容易引发该故障。诊断此故障时，若线路很短，最直接的方法是将该网络线一端插入一台能够正常连入局域网的主机的RJ45插空内，另一端插入正常的集线器端口中，然后在DOS环境下，使用PING命令在本主机上检测线路另一端主机（或路由器）的端口能否响应，用TRACEROUTE命令检查路由器配置是否正确，根据检测结果进行判断；若线路稍长，不方便移动，可使用网线测试仪器进行线路检测；若线路太长，或线路由电信供应商提供，则需要与提供商协同检查线路，确认是否线路中间出现了故障。 对于存在严重电磁干扰的检测，可以使用屏蔽性能很强的屏蔽线在该线路上进行通信测试，若通信正常，表明存在电磁干扰。若问题依旧，可排除电磁干扰故障。 2、端口故障分为插头松动及端口本身的物理故障。此类故障一般会直接影响到与其相连的其他设备的信号灯状态。信号灯较直观，通过信号灯大体上可以判断出故障的发生范围及有可能存在的因素。检测时，首先应检查RJ45插头是否松动或检查RJ45接口是否制作完好，然后查看集线器或交换机的接口，如果某个接口存在问题，可以更换接口后再进行验证是否真的存在端口故障。 3、路由器或集线器故障会直接导致网络不通。这类故障也是网络上一种常见的故障，故障的现象与线路故障很相近，在诊断此种故障时，必须用专门的诊断工具来收集路由器的端口流量、路由表、路由器CPU温度、负载及路由器的内存余量、计费数据等数据。检测时，可采用替换排除法，用通信正常的网线和主机来连接路由器或集线器，若通信正常，表明路由器或集线器没有故障；反之则应调换路由器（或集线器）的端口来确认故障；很多情况下，路由器（或集线器）的指示灯表明了其本身是否存在故障，正常的情况下对应端口的指示灯为绿色指示灯。通过以上测试后，若问题依旧，可断定路由器或集线器上存在故障。 4、主机物理故障包括网卡物理故障，网卡插槽故障，网卡松动及主机本身故障。对于网卡插槽故障和网卡松动的诊断可通过更换网卡插槽来进行。如果更换插槽仍不能解决故障，可将网卡放到其他正常工作的主机上测试，若正常通信，是主机本身故障，若无法工作，是网卡物理物理故障，更换网卡故障可排除。
汽车常见故障分析解答
汽车全常见故障及推除（一） 1、排气管冒黑烟：故障判定：真故障。原因分析：表明混合气过浓，燃烧不完全。主要原因是汽车发动机超负荷，气缸斥力不足，发动机温度过低，化油器调整不当，空气滤芯堵塞，个别'（缸不工作及点火过迟等。排除时，应及时检查阻风门是否完全打开，必要时进行检修；熄火后从化油器【丨看主喷管，若有油注出或滴油，则浮子室油面过高，应调整到规定范围，拧紧或更换主量孔：空气滤清器堵塞，应淸洗、疏通或更换。 2、车辆的排P管排出蓝色的烟雾：故障判定：真故障。原因分析：是由于人量机汕进入气缸，而又不能完全燃烧所致。拆卜火花塞，即可发现严重的积炭现象。需检查机油尺油而是否过高；气缸与活塞间隙是否过大；活塞坏是否装反；进气门导管是否磨损或密封圈是否损坏；气缸垫是否烧蚀等，必要时应予以修复。 3、车辆排气管冒白烟，冷车时严重,热车后就不计白烟了：故障判总：假故障。原因分析: 这是因为汽油中含冇水分，而发动机过冷，此时进入气缸的燃油未完全燃烧导致雾点或水蒸气产生形成白烟。冬李或雨季当汽车初次发动时，常常町以看到排白烟。这不要紧，一旦发动机温度升高，白烟就会消失。此状况不必检修。 4、发动机噪声人，车辆原地踩加速踏板时，有“隆、隆”异响，发动机舱内有振动感。故障判定：使用类故障。原冈分析：举升车辆，町看到发动机的底护板仃磕碰痕迹。如果路面冇障碍物而强行通过，发动机底护板就要被磕碰。底护板变形后与发动机油底壳距离变近, 如果距离太近，当加速时油底壳与底护板相撞就会发出异响并使车身振动。所以，行车中一定要仔细观察路面，不要造成拖底现象发生。处理方法：拆卜底护板，压平校正即町。 5、牟辆的转向盘总是不正，一会向左，一会向右，飘忽不定：故障判定：真故障。原因分析：这足由于固定在转向机凹槽屮的橡胶限位块已完全损坏导致。将新限位块装复后，故障完全消失。 6、每次开启空调时,其出凤口有非常难闻的V味，天气潮湿时更加严屮：「I］定：维护4牧障。原因分析：空调的制冷原理是通过制冷剂迅速茯发吸热，使流经的空气温度迅速下降。由于蒸发器的温度低，而空气温度高，空气中的水分子颗粒会在蒸发器上凝结成水珠，而空气中的灰尘或衣服、座椅上的小绒毛等物质，容易附着在冷凝器的表面，从而导致发霉，细菌会人量繁殖。这样的空'（被人体长期吸入会影响驾驶员及乘车人的身体健康，所以空调系统要定期更换空调滤芯，清洁空气道。 7、卜小南时风窗玻璃刮不干净：故障判定：维护类故障。原因分析：不南下得很人时使用刮水器感觉不错，町是当卜小雨启动刮水器吋，就会发现刮水器会在玻璃面上留卜擦拭不均的痕迹：有的时候会卡在玻璃上造成视线不良。这种情况表明刮水器片己哽化。刮水器是借电动机的转动能最，靠连接棒转变成一来一往的运动，并将此作用力传达至刮水器臂。不刮水器的橡胶部分硬化时，刮水器便无法与玻璃面紧密贴合，或者刮水器片有了伤痕便会造成擦拭上的不均匀，形成残留污垢。刮水器或刮水器胶片面的更换很简单。但在更换时应注总，在车型及年份不同，刮水器的安装方法及长度不同。有的刮水器胶片的更换很简单。但在更换时应注意，在车型及年份不同，刮水器的安装方法及长度不同。有的刮水器只需要更换橡胶片，而有的刮水器需整体更换。
汽车发动机的常见故障维修分析(最新版)
Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 汽车发动机的常见故障维修分析 (最新版)
汽车发动机的常见故障维修分析(最新版)导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。 汽车是人类进入工业化社会的主要代表特征之一，在社会经济快速发展的今天，汽车的保有量逐年攀升。随着汽车普及，汽车发动机成为汽车运行中故障频率最高的部位。发动机是汽车的核心部件，是汽车的动力源泉，因此确保汽车发动机正常稳定的工作是汽车行业发展的必要手段之一，而在低碳环保化的今天，低故障率的汽车还能够为国家的环保建设做出一定的贡献。 汽车发动机简介 发动机是汽车的动力提供装置，其主要工作系统包括燃料供应、点火启动以及冷却润滑等系统，主要的工作结构为曲柄连杆机构与配气机构。燃料供应系统主要包括与燃油供应的主要装置，如油箱油表、油管油泵等；点火启动系统主要包括火花塞、蓄电池、点火开关等部件；冷却润滑即维护发动机正常工作的润滑系统、冷却系统等，而机构则主要完成各个系统之间的衔接与能量传递。 汽车发动机常见故障原因分析
常见的电子元器件失效机理与分析
常见的电子元器件失效机理与分析 电子元器件的主要失效模式包括但不限于开路、短路、烧毁、爆炸、漏电、功能失效、电参数漂移、非稳定失效等。对于硬件工程师来讲电子元器件失效是个非常麻烦的事情，比如某个半导体器件外表完好但实际上已经半失效或者全失效会在硬件电路调试上花费大把的时间，有时甚至炸机。 硬件工程师调试爆炸现场 所以掌握各类电子元器件的实效机理与特性是硬件工程师比不可少的知识。下面分类细叙一下各类电子元器件的失效模式与机理。 电阻器失效 失效模式：各种失效的现象及其表现的形式。失效机理：是导致失效的物理、化学、热力学或其他过程。 电阻器的失效模式与机理 ?开路：主要失效机理为电阻膜烧毁或大面积脱落，基体断裂，引线帽与电阻体脱落。 ?阻值漂移超规范：电阻膜有缺陷或退化，基体有可动钠离子，保护涂层不良。?引线断裂：电阻体焊接工艺缺陷，焊点污染，引线机械应力损伤。 ?短路：银的迁移，电晕放电。 失效模式占失效总比例表 ?线绕电阻： ?非线绕电阻：
失效模式机理分析电阻器失效机理是多方面的，工作条件或环境条件下所发生的各种理化过程是引起电阻器老化的原因。 ?导电材料的结构变化： 薄膜电阻器的导电膜层一般用汽相淀积方法获得，在一定程度上存在无定型结构。按热力学观点，无定型结构均有结晶化趋势。在工作条件或环境条件下，导电膜层中的无定型结构均以一定的速度趋向结晶化，也即导电材料内部结构趋于致密化，能常会引起电阻值的下降。结晶化速度随温度升高而加快。 电阻线或电阻膜在制备过程中都会承受机械应力，使其内部结构发生畸变，线径愈小或膜层愈薄，应力影响愈显著。一般可采用热处理方法消除内应力，残余内应力则可能在长时间使用过程中逐步消除，电阻器的阻值则可能因此发生变化。结晶化过程和内应力清除过程均随时间推移而减缓，但不可能在电阻器使用期间终止。可以认为在电阻器工作期内这两个过程以近似恒定的速度进行。与它们有关的阻值变化约占原阻值的千分之几。 电负荷高温老化：任何情况，电负荷均会加速电阻器老化进程，并且电负荷对加速电阻器老化的作用比升高温度的加速老化后果更显著，原因是电阻体与引线帽接触部分的温升超过了电阻体的平均温升。通常温度每升高10℃，寿命缩短一
关于网络故障方面的一些常见的问题及解决方法
关于网络故障方面的一些常见的问题及解决方法 21 号。如果有，必须手工更改这些设备的中断和 I/O 地址设置。 34 、故障现象：在“网上邻居”或者“资源管理器”中只能找到本机的机器名。 故障分析、排除：网络通信错误，一般是网线断路或者与网卡的接触不良，还有 可能是 H u b 的问题。 35
故障现象： 可以访问服务器， 也可以访问 Int ern et ， 却无法访问其他的工作站。 故障分析、排除：如果使用了 w i n s 解析，可能是 wins 服务器地址设置不当；检 查网关设置，若双方分属不同的子网而网关设置有误，则可能看到其他工作站；检查 子网掩码设置。 36 、故障现象：网卡在计算机系统无法安装。
故障分析。排除：第一种可能是计算机上安装了许多其他类型的接口卡，造成中 断和 I/O 地址冲突。可以先将其他不重要的卡拿下来，在安装网卡，最后在安装其他 接口卡。第二种可能是计算机中有一些安装不正确的设备，或者有未知设备一项，是 系统不能检测网卡。这时应该删除未知设备中的所有选项，让偶重新启动计算机。第 三种可能是计算机不能识别这一种类型的网卡，一般只有跟换网卡了。 37 、故障现象：局域网上可以 Ping 通 I P
地址，但 P i n g 不通域名？ 故障分析、排除： T C P/I P 协议中的“ＤＮＳ设置”不正确，请检查其中的配置。 对于对等网， “主机”应该填写自己机器本身的名字， “域”不需填写，ＤＮＳ服务器 应该填自己的ＩＰ。对于服务器／工作站网，主机应该填写服务器的名字，域填写局 域网服务器设置的域， DNS 服务器应该填写服务器的 I P 。 38
汽车常见故障及排除
汽车常见故障及排除 1、排气管冒黑烟：故障判定：真故障。原因分析：表明混合气过浓，燃烧不完全。主要原因是汽车发动机超负荷，气缸压力不足，发动机温度过低，化油器调整不当，空气滤芯堵塞，个别气缸不工作及点火过迟等。排除时，应及时检查阻风门是否完全打开， 必要时进行检修；熄火后从化油器口看主喷管，若有油注出或滴油，则浮子室油面过高， 应调整到规定范围，拧紧或更换主量孔；空气滤清器堵塞，应清洗、疏通或更换。 2、车辆的排气管排出蓝色的烟雾：故障判定：真故障。原因分析：是由于大量机 油进入气缸，而又不能完全燃烧所致。拆下火花塞，即可发现严重的积炭现象。需检查 机油尺油面是否过高；气缸与活塞间隙是否过大；活塞环是否装反；进气门导管是否磨 损或密封圈是否损坏；气缸垫是否烧蚀等，必要时应予以修复。 3、车辆排气管冒白烟，冷车时严重，热车后就不冒白烟了：故障判定：假故障。 原因分析：这是因为汽油中含有水分，而发动机过冷，此时进入气缸的燃油未完全燃烧 导致雾点或水蒸气产生形成白烟。冬季或雨季当汽车初次发动时，常常可以看到排白烟。 这不要紧，一旦发动机温度升高，白烟就会消失。此状况不必检修。 4、发动机噪声大，车辆原地踩加速踏板时，有“隆、隆”异响，发动机舱内有振 动感。故障判定：使用类故障。原因分析：举升车辆，可看到发动机的底护板有磕碰痕 迹。如果路面有障碍物而强行通过，发动机底护板就要被磕碰。底护板变形后与发动机
油底壳距离变近，如果距离太近，当加速时油底壳与底护板相撞就会发出异响并使车身 振动。所以，行车中一定要仔细观察路面，不要造成拖底现象发生。处理方法：拆下底 护板，压平校正即可。 5、车辆的转向盘总是不正，一会向左，一会向右，飘忽不定：故障判定：真故障。 原因分析：这是由于固定在转向机凹槽中的橡胶限位块已完全损坏导致。将新限位块装 复后，故障完全消失。 6、每次开启空调时，其出风口有非常难闻的气味，天气潮湿时更加严重：故障判 定：维护类故障。原因分析：空调的制冷原理是通过制冷剂迅速蒸发吸热，使流经的空 气温度迅速下降。由于蒸发器的温度低，而空气温度高，空气中的水分子颗粒会在蒸发 器上凝结成水珠，而空气中的灰尘或衣服、座椅上的小绒毛等物质，容易附着在冷凝器 的表面，从而导致发霉，细菌会大量繁殖。这样的空气被人体长期吸入会影响驾驶员及 乘车人的身体健康，所以空调系统要定期更换空调滤芯，清洁空气道。 7、下小雨时风窗玻璃刮不干净：故障判定：维护类故障。原因分析：不雨下得很 大时使用刮水器感觉不错，可是当下小雨启动刮水器时，就会发现刮水器会在玻璃面上 留下擦拭不均的痕迹；有的时候会卡在玻璃上造成视线不良。这种情况表明刮水器片已 硬化。刮水器是借电动机的转动能量，靠连接棒转变成一来一往的运动，并将此作用力