25米预应力混凝土箱梁张拉计算

四、张拉设备及检验

1、张拉设备的选用

设备能力计算：

3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN

4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN

5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN

张拉采用两端对称张拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶，其张拉力150T。

压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa，千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。

2、在下述情况下，应对油表、千斤顶进行配套校验。

油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过，第一次使用的；使用超过六个月或连续张拉200次以上的；在运输和张拉操作中出现异常时。

五、张拉有关数量值计算

张拉时应两端同时对称张拉，张拉控制以张拉力为主，伸长值为校核控制，实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内。

锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。

预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：

ΔL＝（P p L）/（A p E p） (1)

式中：P p――预应力筋的平均张拉力（N）；

当预应力筋为直线时P p＝P；

L――预应力筋的长度（mm）；

A p――预应力筋的截面面积（mm2）；

本工程采用每根A p=140mm2；

E p――预应力筋的弹性模量（N／mm2）；

本工程采用E p=197444mpa。

预应力筋平均张拉应力按下式计算：

P p＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） (2)

式中：P p――预应力筋平均张拉力（N）；

P――预应力筋张拉端的张拉力（N）；

x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；

θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；

k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采用

的是预埋金属螺旋管道，故采用0.0015；

μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25。

六、张拉伸长量计算：

（一）中跨半跨计算方法如下：

1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm （5o）+直线90.7cm；

2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm （5o）+直线252.9cm；

3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm （5o）+直线415.1cm；

4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm

（1.4o）+直线1040.1cm；

（二）边跨非连续端半跨计算方法如下：

1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长617.2cm+曲线长349.1cm （5o）+直线266.7cm；

2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长456.7cm+曲线长349.1cm （5o）+直线426.7cm；

3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长296.2cm+曲线长349.1cm （5o）+直线586.7cm；

4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm （1.4o）+直线1050.1cm；

（三）边跨连续端半跨N4计算方法如下：

1、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm （1.4o）+直线1040.1cm；

七、张拉计算

结构名称：长河北河桥25米后张法预制箱梁

（一）、中跨中梁半跨计算结果如下：

1、N1束4股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)560，弹性模量Ep(N/mm2)195000，张拉控制力Pk（KN）781.2。

伸长量计算

2、N2束4股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)560弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk

伸长量计算

3、N3束4股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)560弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk

伸长量计算

4、N4束3股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)420弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk

伸长量计算

（二）、边跨非连续端半跨计算结果如下：

1、N1束4股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)560，弹性模量Ep(N/mm2)195000，张拉控制力Pk（KN）781.2。

伸长量计算

2、N2束4股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)560弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk

伸长量计算

3、N3束4股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)560弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk

伸长量计算

4、N4束5股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)700弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk

伸长量计算

（三）、边跨连续端半跨N4计算结果如下：

1、N4束5股预应力钢绞线特性

截面面积Ap(mm2)700弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk（KN）976.5。

伸长量计算

八、25米箱梁预应力钢束材料数量及伸长量计算表

20米箱梁负弯矩

20米箱梁负弯矩张拉计算书

20米箱梁负弯矩张拉计算书 一、工程概况 1、概况 (1) 低松驰高强度预应力钢绞线应符合GB/T5224-2003的规定。单根钢绞线直径φ，钢绞线面积A=139mm2，钢绞线标准抗拉强度f PK=1860Mpa，弹性模量E P=×105Mpa。钢绞线为天津冶金集团中兴盛达钢业有限公司生产，计算伸长值时取E P=×105 Mpa。 （2））张拉锚具采用开封市齐力预应力有限公司生产的BM15-5、BM15-4锚具。 （3）张拉机具采用开封市大方预应力有限公司生产的YDC270型千斤顶2台，所用设备均已进行标定，每台千斤顶对应压力表编号分别为： （4）压浆机具采用开封大方预应力有限责任公司生产的HB-3型灰浆泵（工作压力：Mpa）。3、主要技术参数 （1）箱梁湿接头采用C50砼浇筑，砼强度达到设计强度的85%后，且混凝土龄期不小于7天时，方可进行负弯矩张拉。 （2）钢绞线张拉锚下控制应力为即δK==1860×=1395 Mpa。 （3）预应力管道成型采用铁波纹管，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=，（参数为设计中给出）。 （4）张拉采用应力值和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在±6%以内。 （5）钢绞线下料时，两端均考虑15cm的工作长度。 （6）压浆前将锚具用水泥膏密封，水泥凝固后方可进行压浆作业。 二、箱梁负弯矩张拉计算 钢绞线采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉。张拉顺序为台T3；T1、T2号钢束，张拉过程中控制10%、20%、100%的应力。由于钢绞线为低松驰高强度钢绞线，故不进行超张拉。 锚下控制应为δK==1860×=1302 Mpa

25m箱梁预应力张拉计算书

25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ

ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：

预应力张拉计算书(范本)

专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月

预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核

30米箱梁张拉计算

天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。

25米预应力混凝土箱梁张拉计算

四、拉设备及检验 1、拉设备的选用 设备能力计算： 3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN 4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN 5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN 拉采用两端对称拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶，其拉力150T。 压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa，千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。 2、在下述情况下，应对油表、千斤顶进行配套校验。 油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过，第一次使用的；使用超过六个月或连续拉200次以上的；在运输和拉操作中出现异常时。 五、拉有关数量值计算 拉时应两端同时对称拉，拉控制以拉力为主，伸长值为校核控制，实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以。 锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。 预应力钢绞线拉理论伸长量计算公式： ΔL＝（P p L）/（A p E p） (1) 式中：P p――预应力筋的平均拉力（N）； 当预应力筋为直线时P p＝P；

L――预应力筋的长度（mm）； A p――预应力筋的截面面积（mm2）； 本工程采用每根A p=140mm2； E p――预应力筋的弹性模量（N／mm2）； 本工程采用E p=197444mpa。 预应力筋平均拉应力按下式计算： P p＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） (2) 式中：P p――预应力筋平均拉力（N）； P――预应力筋拉端的拉力（N）； x――从拉端至计算截面的孔道长度（m）； θ――从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采 用的是预埋金属螺旋管道，故采用0.0015； μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25。 六、拉伸长量计算： （一）中跨半跨计算方法如下： 1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm（5o）+直线90.7cm； 2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm（5o）+直线252.9cm； 3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm（5o）+直线415.1cm； 4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长

30米箱梁张拉计算书

G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月

目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -

预制箱梁张拉计算书

预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数： 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa） 1.3 材料检测： 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）；

预制箱梁预应力计算书

宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月

一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。

其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。

20米、40米箱梁预应力筋伸长量计算

箱梁预应力筋伸长量计算书 一、工程简况 我分部桥梁上部结构采用20m、40m箱梁，结构体系为先简支后连续。箱梁预应力束采用公称直径φs15.2预应力钢绞线，其公称面积Ap=140mm2，抗拉标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量Ep=2.01×105Mpa，技术标准符合GB/T5224-2014，配M15-3、M15-4和M15-5系列锚具，预应力管道采用波纹管。 二、计算说明 钢绞线理论伸长值（mm）可按式（1-1）计算： （1-1）式中：—预应力筋的平均张拉力（N）,直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法见式（1-2）； L—预应力筋的长度（mm）； —预应力筋的截面面积（mm2）； —预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 预应力筋平均张拉力应按式（1-2）计算： （1-2）式中：—预应力筋的平均张拉力（N）； P—预应力筋张拉端的张拉力（N）； —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）； —从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数0.0015； —预应力筋与孔道壁的摩擦系数0.25。 注：当预应力筋为直线时。 1.锚下控制力:σk=0.75×1860Mpa=1395Mpa； 2.张拉控制力:P=σk×Ap=1395×140=195.3kN； 3.弹性模量:Ep=2.01×105Mpa；

4.公称面积:Ap=140mm2。 三、计算过程 3.1 20米箱梁边跨（半跨）伸长值计算： N1筋： AB=20.927/2-0.65-BC-CD=20.927/2-0.65-2.128-2.8798=4.8057； BC=R*θ/180*π=30*5.5/180*π=2.8798； CD=2.128； θ=5.5/180*π=0.09599rad。 名称L(m)（rad）P(KN)(cm) AB 4.805700.007208550.007183976.5 3.3 BC 2.87980.095990.02831720.027920969.5 2.0 CD 2.12800.0031920.003187942.4 1.4 9.8135 6.7 N2筋： AB=20.938/2-0.65-BC-CD=20.938/2-0.65-3.582-2.8798=3.3572； BC=R*θ/180*π=30*5.5/180*π=2.8798； CD=3.582； θ=5.5/180*π=0.09599rad。 名称L(m)（rad）P(KN)(cm) AB 3.357200.00503580.005023781.2 2.3 BC 2.87980.095990.02831720.027920777.3 2.0 CD 3.58200.0053730.005359755.6 2.4 9.819 6.7 N3筋： AB=20.801/2-0.65-BC-CD=20.801/2-0.65-0.7330-8.001=1.0165； BC=R*θ/180*π=30*1.4/180*π=0.7330； CD=8.001； θ=1.4/180*π=0.0244rad。

箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)

箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);

b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：

20米预应力空心小箱梁张拉伸长量计算

20米预应力空心小箱梁张拉伸长量计算 一、钢绞线张拉控制力计算 边跨：N1=N2=N3=5×(1860×0.75×140)=976.5KN 中跨：N1=N3=4×（1860×0.75×140)=781.2 KN N2=5×（1860×0.75×140)=976.5 KN 二、钢绞线伸长量计算 已知θ1=(2×3.14)÷180=0.035 θ2=θ3=（6×3.14）÷180=0.1047 E=2.0×105Mpa A=140mm2 U=0.17 K=0.0015 边跨： N1 L ab=2.198+(0.05+0.35+0.025)=2.198+0.425=2.623m L bc=1.047mm L CD=5.256+1.237=6.493m §=0.75×1860×140=195.3KN AB段：Pq=195.3×5=976.5KN Pz=976.5×e-（0.0015×2.623+0.17×0）=974.35KN Pp=Pq×(1-e-（KX+UQ）)/(KX+UQ)=(Pq+ Pz)/2=(976.5+974.35)/2=975.42KN △L1=Pp*L/(A×E)=975.42×2.623/(5×140×200)×1000=18.34mm BC段：Pq=974.35KN Pz=974.35×e-（0.0015×1.047+0.17×0.035）=967.05KN Pp=（974.35+967.05）÷2=970.7KN △L2=Pp*L/(A×E)=970.7×1.047÷(5×140×200)×1000=7.26mm CD段：Pq=967.05KN Pz=967.05×e-（0.0015×6.493+0.17×0）=957.68KN Pp=（967.05+957.68）÷2=962.37KN △L3= 962.37×6.493÷(5×140×200)×1000=44.63mm 则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(18.34+7.26+44.63)×2=140.46mm N2 L ab=2.637+0.425=3.062m L bc=3.142m L cd=2.716+1.237=3.953m

最新现浇箱梁预应力张拉计算过程说课讲解

预应力张拉 一、张拉控制 （一）、理论伸长量 1、基本参数 1）钢绞线：规格φs15.2，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2 ,张拉控制应力con pk 0.75f 0.75*18601395MPa σ===。钢绞线弹性模量按5Ep 1.95*10MPa =。 2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积 804.2mm 2 con pk 0.9f 0.9*930837MPa σ===。 3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。 2、计算过程 1）纵向、横向张拉 将总和切角α换算为弧度θ：*180 πθ= α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。 计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数）， 平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（）， 则有理论伸长量：p 2 p p P L A E X ?=。

2）竖向张拉 竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P mm t σ==， 则有理论伸长量：3P L A E X ?=。 由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。 （二）、实际伸长量 预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。 为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。 实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应 力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有： 实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。 由于预应力张拉采用伸长量与张拉力双控，因此在控制张拉力的同时，需计算实际伸长量与理论伸长量的差值是否满足规范及设计要求。 合格标准为L-L 6%6%L ?≤≤?－＋。 为保证竖向预应力筋张拉质量，采取复拉以减少预应力损失，即跳块张拉，如施工4#块时可对已经张拉完成的2#块竖向预应力筋再次进行张拉，补偿应力损失。 二、注意事项 1、预应力筋、锚具、夹具和连接器使用前应进行外观质量检查，不得有弯曲，表面不得有裂纹、毛刺、机械损伤、铁锈、油污等。

25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制

专项施工方案审批表承包单位：合同号：

工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁

预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa

现浇连续箱梁预应力张拉计算演示教学

现浇连续箱梁预应力 张拉计算

重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书 编制： 审核： 审批： 重庆拓达建设集团有限公司 2011年5月21日

目录 一、张拉前的准备工作 (2) 二、张拉程序 (2) 三、张拉控制数据计算 (2) 四、张拉力与油表读数对应关系 (12) 五、伸长值的控制 (14) 六、质量保证措施 (14) 七、安全保证措施 (15)

预应力施工作业指导书 后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后，在构件预留孔道中穿入预应力筋，使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作，施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量，必须按设计要求，准确地施加预应力。 一、张拉前的准备工作 1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。 2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训，并取得特种作业合格证书。施工前，还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。 3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测，并取得检验合格报告。 4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志，由专人负责看护、挪动。 二、张拉程序 预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉，张拉时需纵横向钢束交替进行，纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。 张拉工序为：0→初应力→控制应力（持荷2分种锚固）。 三、张拉控制数据计算 本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。 ㈠、计算依据

1、采用YJM15系列自锚性能锚具（即:YJM15-15、YJM15-7），张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm（钢绞线试验面积A g＝140.9mm2），标准强度f pk＝1860Mpa,弹性模量E p＝1.98×105Mpa。锚下控制应力：σcon＝0.75f pk＝0.75×1860＝1395Mpa。 3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。 4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 ㈡、理论张拉伸长值的计算 1、按现行桥涵施工规范，预应力筋的理论伸长值△L（mm）为： △L=Pp×L/Ap×Ep (1) Pp—预应力筋的平均张拉力（N）； L —预应力筋的长度（mm）； Ap—预应力筋的截面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 2、预应力筋的平均张拉力为： Pp=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ） (2) P —预应力筋张拉端的张拉力（N）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；

现浇箱梁张拉计算书

***************高速公路 二合同 K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁 张拉计算书 *****有限公司 二零二零年六月

本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强 度低松弛钢绞线，f =1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk 报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。锚具采用整套锚具，管道成孔采 用塑料波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别 技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢绞线 要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对 波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期 不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。张拉前先对张拉千斤顶进行校核。 张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon （持荷2min）→锚固。 张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否 则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞 线头。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2 标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制力σcon=0.73 锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa) 每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN) OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表） 伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/ （kx+μθ）

箱梁负弯矩张拉计算书

箱梁负弯矩张拉施工方案计算书 1施工工艺 中横梁内设臵波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。 1.1设臵波纹管接头 在中横梁钢筋安装同时设臵波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。 1.2穿设钢绞线 1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f pk=1395Mpa，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。 1.2.2钢绞线下料要求 ①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。 ②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。φ内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，

T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。 钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。 1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。 1.3安装扁锚及夹片 1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。 1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。 1.3.3夹片安装应均匀的敲打夹片，直至将夹片与钢绞线敲打紧密。 1.4顶面负弯矩钢束的张拉施工 1.4.1预制箱梁顶板负弯矩张拉工序：安装油顶→张拉→持压5分钟→卸顶。 1.4.2中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的湿接缝混凝土龄期达到7天、强度达到设计的85％后，即可进行顶板负弯矩张拉工作。扁锚及夹片安装当天及时张拉。 1.4.3顶板负弯矩张拉钢束T1、T2、T3采用两端张拉，张拉千斤顶就位应准确。20m箱梁张拉顺序为T3、T1、T2号钢束，逐根对称单根张拉，

30m箱梁张拉计算书

神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标 段窟野河大桥 30m箱梁预应力张拉计算书 编制： 审核： 2019年5月20日

目录 第1章工程概况 (1) 第2章张拉力计算 (2) 第3章张拉工艺流程质量控制 (14) 第4章张拉注意事项及安全技术 (16)

第1章工程概况 本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φ s15.20，钢绞线的面积A p=140mm 2，钢绞线的标准强度f pk=1860MP a ，松 弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。 施工要求 1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。 2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。 3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。

预应力张拉力计算

预应力张拉力计算 箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： △L=PpL/（ApEp） 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算： 1N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m；X曲=2.35m； θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N △L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75；X曲=2.25m； θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659 Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N △L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm 一、计算参数： 1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.25 3、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm2 4、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm2 5、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2 6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N 7、千斤顶计算长度：60cm