高支模工程专项施工方案
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高支模工程专项施工方案
工程名称：广州经济技术开发区联和街玉树村商业中心工程工程地点：广州科学城内
施工单位：揭阳市榕江建筑工程总公司
编制单位：揭阳市榕江建筑工程总公司玉树村项目部
编制人：
编制日期：年月日
审批负责人：
审批日期：年月日
目录
一、工程概况 (1)
二、建筑工程概况 (1)
三、商业中心高支模工程 (1)
1、施工方法 (1)
2、计算书 (2)
(一)．梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (3)
(二)、梁模板计算书 (11)
(三)、扣件钢管楼板模板支架计算书 (17)
(四)、满堂红地基承载力计算 (24)
3.施工图 (25)
4、高支模顶架搭设 (30)
四、模板工程质量控制 (30)
1、轴线偏位的预防措施 (30)
2、垂直偏差的预防措施 (30)
3、标高不正确的预防措施 (31)
4、柱、梁模板胀模的预防措施 (31)
5、楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施 (31)
6、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施 (32)
7、漏浆的预防措施 (32)
8、拆模时出现缺陷的预防措施 (32)
9、模板支撑系统质量保证措施与控制程序 (32)
五、混凝土浇捣方法 (35)
六、高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施 (36)
七、高支模文明施工措施与管理 (38)
八、高支模监测 (39)
九、安全应急救援预案 (39)
一、工程概况
广州开发区联和街玉树村商业中心工程位于广深高速公路以南、珠吉路以西的一片空地上。建设单位为广州经济技术开发区联和街玉树村民委员会，设计单位为广州市科城建筑设计有限公司，施工单位为揭阳市榕江建筑工程总公司。
二、建筑工程概况
商业中心
平面形状基本呈矩形，平面尺寸为80m×41.2m，共有6层，首层高5m，二层至六层每层高4.2m，室内首至五层有一个中空长24米，宽16米，高21.8米。建筑面积17778m2，建筑高度30.2m。首层使用功能为肉菜市场、高低压变电房、门厅、空调机房、消防控制中心、商务门厅；二层为厨房、麦当劳、酒楼、邮电、储蓄、糖烟酒酒店；三至五层服装百货、五金电器；六层为商务用房；每层有5个楼梯间及电梯，男女卫生间；屋面有梯间、电梯机房。
三、商业中心高支模工程
本工程中空部分（16米×24米）层高为21.8m属高支模,拟采用钢管支撑系统，最大梁截面为500×1450㎜。模板底楞木和顶撑间距为300mm，侧模板立档间距为300mm ，以下为施工方法和计算书。以下为施工方法和计算书。
1、施工方法
⑴、采用φ48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。
⑵、梁底模采用25㎜厚松木板；梁侧模、楼板底模均采用18mm厚夹板，支撑系统采用80×80mm的木枋、顶托、ф48钢管。
⑶、大梁（截面500×1450）支撑系统采用ф48钢管沿梁横向＠500－650㎜；纵向＠800－1000㎜。支托纵向采用80×80×2000松木枋叠放交错搭接，
木枋必须居中，支托两边的空隙位臵用相应木楔固定，使叠木枋保证居中，横向木枋80×80×2000mm＠≦350。楼板模板支撑体系采用ф48钢管＠900－1000㎜，两层木枋，上层80×80mm＠350，下层木枋80×80mm＠900。
⑷、设ф48钢管纵横扫地杆一道（高出地面200㎜内）。同时纵横设臵ф48水平连结钢管＠1500；保证整体稳定。
⑸、纵横设剪刀撑Ф48＠6500以内；500×1450㎜主粱底两边均设臵剪刀撑；1.5米；4.7米；10.7米16.7米及21米标高处设臵水平剪刀撑Ф48＠6500以内；4.8；9.0；13.2；17.4米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红顶架，6.9；11.1；15.3；19.5米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证整个支撑体系的稳定性(详见29页详图)。
⑹、梁高1000－1450mm，设二道φ14＠500mm穿梁对拉螺栓（梁底上400㎜为第一道、梁底上750－800㎜为第二道）。
（7）为了施工安全，在19.85米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平台。
详见“满堂红高支模立面图”和“满堂红高支模平面图、大样图”。
(8)、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10.2.2模板工程验收表》和扣件式钢管满堂红顶架的《JGJ130－2001》规范执行，具体如下：
1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；
2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；
3、水平柱、剪刀撑设臵是否符合规范要求；
4、作业环境是否满足规范要求。
5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。
2、计算书
(一)．梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》编制。
模板支架搭设高度为21.8米，
基本尺寸为：梁截面 B ×D=500mm ×1450mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.06米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆。
图1 梁模板支撑架立面简图
2180
150
145
50
60 60
a、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×1.450×0.500+0.350×0.500=18.300kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.500=1.500kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×18.300+1.4×1.500)×0.300×
0.300=0.217kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.217×1000×
1000/27000=8.020N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×18.300+1.4×1.500)×
0.300=4.331kN
截面抗剪强度计算值 T=3×4331.0/(2×500.000×
18.000)=0.722N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×19.800×3004/(100×6000×243000)=0.745mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
b、梁底支撑方木的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.450×0.300=10.875kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300×(2×1.450+0.500)/0.500=0.714kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.500×
均布荷载 q = 1.2×10.875+1.2×0.714=13.907kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.450=0.630kN
A
方木计算简图
0.272
方木弯矩图(kN.m)
方木变形图(mm)
3.21
方木剪力图(kN)
N1=0.270kN
N2=7.043kN
N3=0.270kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.272kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.043kN
经过计算得到最大变形 V= 0.1mm
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.272×106/85333.3=3.19N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3.206/(2×80×80)=0.751N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形 v =0.1mm
方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
c、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取方木的支座力 P= 3.855kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。
托梁计算简图
1.584
托梁弯矩图(kN.m)
0.014
托梁变形图(mm)
7.787.777.827.80
经过计算得到最大弯矩 M= 1.584kN.m
经过计算得到最大支座 F= 15.606kN
经过计算得到最大变形 V= 0.2mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 49.00cm3；
截面惯性矩 I = 245.00cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.584×106/1.05/49000.0=30.78N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.2mm
顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求!
d、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
e、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×21.800=2.814kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.100×1.100=0.424kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×1.100×1.100=6.050kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.288kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.100×
1.100=3.630kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
f、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ——立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 16.23
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
L0 = k1uh (1)
L0 = (h+2a) (2)
kL ——计算长度附加系数，取值为1.155；
u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =
0.00m；
公式(1)的计算结果： = 160.06N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],
满足要求!
公式(2)的计算结果： = 52.54N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],
满足要求!
(二)、梁模板计算书
a、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=500mm，
梁截面高度 H=1450mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。
梁模板使用的方木截面80×80mm，
梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=25mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度
[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度
b、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m2；
钢筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取
200/(T+15)，取5.714h；
T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
c、梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50.00×2.50×2.50/6 = 52.08cm3；
I = 50.00×2.50×2.50×2.50/12 = 65.10cm4；
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
A
梁底模面板计算简图
1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]
其中 f ——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；
q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.50×1.45+1.50×0.50×1.45]+1.4×2.50×0.50=24.142kN/m
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×24.142×0.3002=0.217kN.m
f=0.217×106/52083.3=4.17N/mm2
梁底模面板抗弯计算强度小于12.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×64.82=11.677kN
截面抗剪强度计算值 T=3×11667/(2×500×25)=1.4N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 0.34×0.50+24.00×0.50×1.45+1.50×0.50×
1.45=18.66N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×0.000×300.04/(100×6000.00×651041.7)=0.26mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.26mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
四、梁模板底方木计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
五、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
62.29kN/m
A
图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.45=62.292N/mm 最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×62.292×0.3002=-0.561kN.m f=0.561×106/78300.0=7.160N/mm 2
梁侧模面板抗弯计算强度小于12.00N/mm 2,满足要求! 2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×62.292=11.213kN
截面抗剪强度计算值 T=3×11213/(2×1450×18)=0.644N/mm 2 2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 28.80×1.45=41.76N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×41.760×300.04/(100×6000.00×704700.1)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
六、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；
A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×1.45×
0.40/2=12.46kN
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为11.6mm；
穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.458kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。
穿梁螺栓强度满足要求!
(三)、扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）编制。
模板支架搭设高度为21.8米，
根据现场实际情况搭设尺寸调均为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图