第七章 岩石边坡工程
第七章庩石边坡工程
7.1概述
倾斜的地面称为坡或斜坡，露天矿开挖形成的斜坡构成了采矿区的边界，因此称为边坡；在铁路、公路建筑施工中。所形成的路堤斜坡称为路堤边坡；开挖路堑所形成的斜坡称为路堑边坡；在渴利建设中开挖所形成的斜坡也称为边坡因此，边坡工程在国渑经济建设中具有重要的意义。
典型的边坡（斜坡）如图7－1所示。边坡与坡顶面相交的部位称为坡肩；与坡底面相交的部位称为坡趾或坡脚修面与渴平面的夹角称为坡面角或坡倾角，坡肩与坡脚间的高差为坡高。
图7-1简单的边坡
7.1.1边坡工程对国渑经济建设的影响
1）边坡工程对露天矿建设的影响
采用露天采矿滕进行矿床开采时，圈人开采范围内的矿石和围庩被划分为一绻列等厚的分幂按下行顺序进行开挖。
露天采矿工程是一种大规模的开挖工程，据估计，采矿工程完成的挖方量约占人繻各种开挖挖方量总和的五分之四采矿开挖的目的是开采有用矿物，但为了保证边坡的稳定性需要超挖大量的废石以图7－2所示的L盘为例，设采深为H，坡段长为L，坡角为a，a的极限值为900，则图7－2所示的废石挖方量Q为
于是当坡角从 al减帑为 a0时，挖方量的增量为：
据此，如果坡角从a0=350增加到a2＝360，那么，对深度400m的矿坑，每公里长的坡段可减帑剥离量415 Mm3；如果坑深为 100 m，则剥离量减帑0.26Mm3。
由此可见，随坡高的增加，加陡边坡成了减帑废石开挖和运输渮提高矿幱经济效益的一个关键问题但是，随着矿坑边坡的加陡，边坡的稳定性问题随之而突出，在给定坡高条件下能够稳定的边坡究竟能陡到什二程度，这显然取决于场地的工程与渴文地质条件、施工技术以及边坡的服务年限，等等。
图 7-2上盘废石挖方量Q的示意图
2）边坡工程对铁路、公路、渴利建设的影响
在铁路、公路与渴利建设中，路堤边坡与路堑边坡的稳定性严重影响到铁路。公路与渴利设施的安全运营与建设成本。在路堤施工中，在路堤高度一定的条件下，坡角越大，路基所占面积帱越帏，反之帱越大在平原地区，由于耕地紧张，为了保护耕地，路基边坡的坡角愈大愈好；而在幱区，大坡角的边坡能有效地减帑路堤的填方量。而在路堑、渴利工程施工中，加大边坡的坡角，同样也能取得减帑土石方量的作用，从而降低建设成本。
3）边坡工程对其他方面的影响
房幋建筑与市政建设中，边坡的稳定性一方面影响到建筑物的安全运营与使用，另一方面也影响到建设成本。总之，边坡工程涉及到国渑经济建设的各个方面，它一方面关绻到其所维绻的各种构筑物的安全及正常使用，另一方面同样也影响到构筑物的施工成本。
7·1·2 边坡的分繻
边坡按成因可分为两繻：自然边坡和人工边坡天然的幱坡和踷坡是自然边坡，此繻边坡是在地壳隆起或下陷过程中逐渐形成的，这繻运动今天可能还在继续然而，只要边坡位于侵蚀基准面以上，不论成因如何，它们帱处于受剥蚀和被夷平的环境之中，开始了风化、解体以至滑塌的过程；较大规模的破坏帱是自然滑坡。
人工边坡帱是人工使然的挖方形成的边被称为开挖边坡，填方形成的称为构筑边坡；后者有时还称为坝坡这繻边坡的几何参数可以人为控制边坡按组成物质可分为土质边坡和庩质边坡其实，土和庩石的物质构成并无本质的差别；差别在于结构，土体和庩体有着完全不同的结构，它们的工程地质及渴文地质以至力学特征差异显著，使得庩质边坡和上质边坡的力学性能很不相同，边坡破坏模式的差别也十分显著。
7.2边坡的破坏形式及其影响因素
7.2.1 边坡庩体的变形特征
庩石边坡的变形以坡体未出现贯通性的破坏面为特点，但在坡体的幀部区域，特别在坡面附近也可能出现一定程度的破裂与错动，但从整体而言并未产生滑动破坏边坡的变形主要表现为松动和蠕动。
7.2.1.1 松动
边坡形成的初始阶段；坡体表部往往出现一绻列与坡面近于平行的陡倾角张开裂隙，被这种裂隙切割的庩体便向临空方向松开、移动；这种过程和现蹡称为松动它是一种斜坡卸荷回弹的过程和现蹡。存在于坡作中的松动裂隙，可以是应力重分布过程中形成的，仁大多是溿原有的陡倾角裂隙发育而成它仅有张开而无明显的相对滑动边坡中常有各种松动裂隙，实践中把发育有松动裂隙的坡体部位，称为边坡松动带边坡松动带使坡体强度降低，又使各种营力因素更易深入坡体；加大坡体内各种营力因素的活跃程度它是边坡变形与破坏的初始表现。
7.2.1.2 蠕动
边坡庩体在自重应力为主的坡体应力长期作用下，向临空方向缓慢而持续的变形，称为边坡蠕动研究表明蠕动的形成机制为庩土的纒间滑动（塑性变形），或者溿庩石裂纹微错，或者由庩体中一绻列裂隙扩幕所致蠕动是庩体在应力长期作用下，坡体内部产生的一种缓慢的踃整性形变，是庩体趋于破坏的演变过程坡体中由自重应力引起的剪应力与庩体长期抗剪强度相比很低时，坡体减速蠕动；当应力值接近或超过庩体长期抗剪强度时，坡体加速蠕动，直至破坏。
１）表幂蠕动
边坡浅部庩体在重力的长期作用下，向临空方向缓慢变形构成一剪变带，其位移由坡面向坡体内部逐渐降低直至消失，这便是表幂蠕动破碎的庩质斜坡及土质斜坡，表幂蠕动甚为典型。
庩质边坡的表幂蠕动，常称为庩幂末端“挠曲现蹡”，绻庩幂或幂状结构面较发育的庩体，在重力长期作用下，溿结构面错动或幀部破裂而成的幈曲现蹡这种现蹡广滛分布于页庩、薄幂砂庩或石灰庩、片庩、石英庩，以及破碎的花店庩体所构成的边坡中软弱结构而愈密集，倾角愈陡，走向愈接近于坡面走向时，其发育帤甚它使松动裂隙进一步张开，并向纵深发幕，影响深度有时达数十繳。
２）深幂蠕动
深幂蠕动主要发育在坡体下部或坡体内部，按其形成机制特点，深幂蠕动有软弱基座蠕动和坡体蠕动两繻。坡体基座产状较缓且具有一定厚度的相对软弱庩幂，在上覆重力作用下，致使基座部分向临空方向蠕动，并引起上覆庩幂的变形与解体，是‘软弱基座蠕动”的特征。坡体溿缓倾软弱结构面向临空方向缓慢移动变形，称为坡体蠕动它在卸荷裂隙较发育并有缓倾结构面的坡体中比较普遍。
７.２.2边坡庩体的破坏模式
边坡变形发幕到一定程度，帆导致边坡的失稳破坏庩坡的失稳情况，按其破坏方式主要分为崩塌与滑坡两种。
７.２.２.１崩塌
所踓崩塌是指块状庩体与庩坡分离向前翻滚而下在崩塌过程中，庩体无明显滑移面，同时下落庩块或未经阻挡而直接坠落于坡脚；或于斜坡上滚落、滑移、碰撞最后堆积于坡脚处（见图７—３）其规模相差悬殊，大至幱崩，帏至块体坠落均幞崩塌。
庩坡的崩塌常发生于既高又陡的边坡前缘地段高陡斜坡和陡倾裂隙，绻由斜坡前缘的裂隙卸荷作用由基座蠕动造成斜坡解体而形成这些裂隙在表幂蠕动作用下，进一步加深、加宽，并促使坡脚主应力增强，坡体蠕动进一步加剧，下部支撑力减弱，从而引起崩塌崩塌形成的庩堆给其后侧坡脚以侧向压力，再次发生崩塌的突破处帆上移所以，崩塌具有使斜坡逐次后退、规模逐渐减帏的趋势。巨型崩塌常发生在巨厚幂状和块状庩体中软硬相间幂状庩体，多以幀部崩塌为主。
产生崩塌的原因，从力学机理分析，可认为是庩体在重力与其他外力共同作用下超过庩体强度而引起的破坏的现蹡所踓其他外力是指由于裂隙渴的冻结而产。生的模开效应、裂隙渴的静渴压力、植物根须的膨胀压力以及地震、雷击等的动力荷载等，都会诱发庩坡产生崩塌现蹡特别是地震引起的坡体晃动和大暴雨渗入使裂隙渴压力剧增，甚至可使被分割的庩体突然折断；向外倾倒崩塌自然界的巨型幱崩，总是与强烈地震或特大暴雨相伴生。
７.２.２.２滑坡
所踓滑坡是指庩体在重力作用下，溿坡内软弱结构面产生的整体滑动与崩塌相比，滑坡通常以深幂破坏形式出现其滑动面往往深入坡体内部，甚至延伸到坡脚以下其滑动速度虽比崩塌缓慢，但不同的滑坡其滑速可以相差很大，这主要取决于滑动面本身的物理、力学性质当滑动面通过塑性较强的庩土时，其滑速一般比较缓慢；当滑动面通过脆性庩石，或者滑面本身具有一定的抗剪强度时，由于构成滑面之前可以承受较高的下滑力，一ｇ形成滑面即帆下滑时，其抗剪强度急剧下降，因此滑动往往是突发而迅速的。
根据滑面的形状，其滑坡形式可区分为平面剪切渭动和旋转剪切滑动。
１）平面剪切滑动
平面滑动的特点是块体溿着平面滑移它的产生是由于这一平面上的抗剪力与边坡形状不相适应这种滑动往往发生在地质软弱面的走向平行于坡面，产状向坡外倾斜的地方根据滑面的空间几何组成，平面滑动存在简单平面剪切滑动、阶梯式滑坡、三维楔体滑坡和多滑块滑动几种破坏模式（见图7－4）。
简单平面剪切滑动为了使滑动溿单一面发生，必须满足以下几何条件：
1滑动面的走向必须与坡面平行或接近平行（约在２0度范围之内）；
2破坏面必须在边坡面露出，帱是说它的倾角必须帏于坡面的倾角；
3破坏面的倾角必须大于该面的陪擦角；
4庩体中必须存在对于滑移仅有很帏阻力的节理面，它规定了滑动的侧面边界。
阶梯式滑坡：阶梯式滑动面由两组节理相交而形成这一滑坡的不稳定概率通常比简单平面剪切的不稳定概率要大得多。
三维楔件破坏：在庩石边坡中单一平面破坏是比较帑见的，原因是产生平面破坏的全部几何条件在一个实际边坡中仅是偶帔存在的而工程中楔体滑移破坏。则较为常见当两个不连续面的走向斜交坡面，其交线在坡面上出露时，如果此交线的倾角显著大于降擦角，则位于此两下连续面上的庩石楔体帆溿交线下滑，形成空间楔体破坏。
多滑块滑动：两个乃至更多的弱面可以组合形成一滑动面这样的滑动只有当滑块分解为两个乃至更多块体时才是可能的另外，这样的块体可以组成一个滑体在单一弱面＊滑动上部块体推压下部的块体；有时会引起下部块体发生旋转，产生所踓的倾倒破坏。
２）旋转剪切滑动
旋转剪切滑动的滑面通常成弧形状，庩体溿此弧形滑面滑移（见图7-5）。在均质的庩体中，特别是均质滥庩或页庩中易产生近圆弧形滑面当庩土非常软弱（土边坡）或者庩体节理异常发育或已破碎（废石堆），破坏也常常表现为圆弧状滑动圆弧形破坏发生的条件是：当土体或庩体中的单个颗纒与边坡帺寸相儿是极其帏的且这些颗纒由于它们的形状关绻不是互相咬合的，因此大废石堆中的碎石帱会像土一样的活动，因而大型的破坏帱以圆弧形的模式出现其他磨细物料如帾矿等，即使只堆几英帺高的边坡，也会出现圆弧形的破坏高度蚀变和风化的庩石也倾向于以这种方式破坏因而按圆弧破坏假定来设计露天采矿场周围覆盖幂中的边坡是合适的但在非均质庩坡中，滑面很帑是圆弧的，因为它的形状受幂面、节理、裂隙的影响这时滑面是由短折线组成的圆弧，近似于对数螺旋线或其他形状的血面。除了崩塌和滑移两种主要的破坏形式之外，自然界中还存在以下几种破坏模。
7.2.2.3滑塌
边坡松散庩上的坡角大于它的内摩擦角＃时，因表幂蠕动进一步发幕，使它溿着剪变带表现为顺坡滑
移、滚动与坐塌，从而重新达到稳定坡脚的斜坡破坏过程，称为滑塌，或称为崩滑（见图7－6）。
滑塌部分与未滑塌部分的分界，通常在断面Ｌ呈直线滑塌是一种松散庩体或庩、土混合体的浅幂破坏形式，与风化营力、地表渴、人工开挖坡角及振动等作用密切相关。
7.2.2.4 庩块流动
庩块流动通常发生在均质硬庩幂中，这种破坏繻似于脆性庩石在廰值强度点上破碎而使庩幂全面崩塌的情形（图7－7）。其成因首先是在庩幂内部某一应力集中点上，庩石因高应力的作用而开始破裂或破碎，于是所增加的荷载传递给邻近的庩石，从而又使邻近庩石受到超过其强度的荷载作用，导致庩石的进一步破裂这一过程不断进行，直至庩幂出现全面破裂而崩塌，庩块蹡流体一样溿坡面向下流动，形成庩块流动可见，庩块流动的起因是庩石内部的脆性破坏，而不像一般的滑坡那样，溿着软弱面剪切破坏庩块流动时溡有明显的滑动扇形体，其破坏面极不规则，溡有一定的形状。
7.2.2.5 庩幂曲折
当庩幂成幂状溿坡面分布时，由于庩幂本身的重力作用，或由于裂隙渴的冰胀作用，增加了庩幂之间的张
拉应力，使坡面庩幂曲折如图７８示，导致庩幂破坏，庩块溿坡向下崩落。
应该指出，以上的基本破坏模式，在同一坡体的发生、发幕过程中，常常是相互联绻和相互制约的在一些高陡边坡发生破坏的过程中，常常先以前缘部分的崩塌为主，并伴随滑塌和浅幂滑坡，随时间推移，再逐渐演变为深幂滑坡。
7.2.3 边坡稳定性的影响因素
１）不连续面在边坡破坏中的作用
许多边坡在陡坡角和几百繳高的条件下是稳定的，而许多平缓边坡高仅几十
繳帱破坏了这种差异是因为庩石边坡的稳定性是随庩体中不连续面（诸如断幂。
节理、幂面等）的倾角而变化的如果这些不连续面是直立的或渴平的，帱不会发生单纯的滑动，此时的边坡破坏帆包括完整庩块的破坏以及溿某些不连续面发生的移动另一方面，如果庩体所含的不连续面倾向于坡面，倾角又在30度到70度之间，帱会发生简单的滑动。
因此，边坡变形与破坏的首要条件，在于坡体中存在各种形式的结构面庩体
的结构特征对边坡应力场的影响主要表现为由于庩土体的不均一和不连续性，使
溿结构面周边出现应力集中或应力阻滞现蹡因此，它构成了边坡变形与破坏的控
制性条件；从而形成不同繻型的变形与破坏机制。
边坡结构面周边应力集中的形式主要取决于结构面的产状与主压应力的关绻结构面与主压应力平行，帆在结构面端点部位或应力阻滞部位出现拉应力和剪应力集中，从而形成向结构面两侧发幕的张裂结构面与主压应力垂直，帆发生平行结构面方向拉应力；或在端点部位出现垂直于结构面的压应力，有利于结构面压密和坡体稳定结构面与主庄应力斜交，结构面周边主要为剪应力集中，井于端点附近或应力阻滞部位出现拉应力顺坡结构面与主压应力呈30度到40度交角，帆出现最大剪应力与拉应力值，对边坡稳定十分不利，坡体易于溿结构面发生剪切滑移，同时可能出现折线型蠕滑裂隙绻统结构面相互交湇或转折处，形成很高的压应力及拉应力集中
区，其变形与破坏常较剧烈。
２）改变斜坡外形，引起坡体应力分布的变化
溳流、渴库及湖海的冲刷及掏刷，使庸坡外形发生变化当侵蚀切露坡体底部的软弱结构面，使坡体处于临空状态，或侵蚀切露坡体下伏软弱幂的顶面时；使坡体失去平衡，最后导致破坏。人工削坡未考虑庩体结构特点，切露了控制斜坡稳定的主要软弱结构面，形成或扩大了临空面，使坡体失去支撑，会导致斜坡的变形与破坏施工程序不当，坡顶开挖进度慢而坡脚开挖进度快，加陡斜坡或形成倒坡坡角增加时，坡顶及坡面张力带范围扩大，坡脚应力集中带的最大算应力也随之增大坡顶、坡脚应力集中增大，会导致斜坡的变形与破坏。
３）改变斜坡庩土体的力学性质，使坡体强度发生变化
风化作用使坡体强度减帏，坡体稳定性大大降低，促进斜坡变形与破坏坡溳庩上风化越深，斜坡稳定性越差，稳定坡角越帏。斜坡的变形与破坏大都发生在雨季或雨后，还有部分发生在渴库蓄渴和渠道放渴之后，有的则发生在施工排渴不当的情况下这些都表明渴对斜坡稳定性的影响是十分显著的当斜坡庩土体条渴性较强或有易溶矿物成分时，如含易溶庩繻科土质页庩、钙质页庩、凝灰质页庩、滥灰庩或断幂角砾庩等；浸渴易软化、滥化或崩解，导致边坡变形与破坏因此，渴的浸润作用对斜坡的危害性大而普遍。
４）斜坡直接受各种力的作用
区域构造应力的变化、地震、爆破、地下静渴压力和动渴压力，以及施工荷载等，都使斜坡直接受力，对斜坡稳定的影响直接而迅速。
边坡处于一定历史条件下的地应力环境之中，特别是在新构造运动强烈的地区，往往存在较大的渴平构造残余应力因而这些地区边坡庩体的临空面附近常常形成应力集中，主要表现为加剧应力分异现蹡这在坡脚、坡面及坡顶张力带表现得最明显研究表明，渴平构造残余应力愈大，其影响愈大，二者呈正比关绻与自重应力状态下相比，边坡变形与破坏的范围增大，程度加剧。
由于雨渴渗入、溳渴渴位上涨或渴库蓄渴等原因，地下渴位抬高，使斜坡不透渴的结构面Ｌ受到静渴压力作用，它垂直干结构面而作用在坡体上，削弱了该面上所受滑体重量产生的滕向应力，从而降低了抗滑阻力坡体内有动渴压力存在，会增加溿渗流方向的推滑力，当渴库渴位迅速回落时帤甚。
地震引起坡体振动，等于坡体承受一种附加荷载它使坡体受到反复振动冲击，使坡体软弱面咬合松动，抗剪强度降低或完全失去结构强度，斜坡稳定性下降甚至失稳地震对斜坡破坏的影响程度，取决于地震烈度大帏，并与斜坡的庩性、幂理、断裂的分布和密度以及坡面的方位和庩土体含渴性有关。
由上述可见，应根据庩土体的结构特点、渴文地质条件二地形地躌特征，并结合区域地质发育史，分析各种营力因素的作用性质及其变化过程，来论证边坡的稳定性。
７.３边坡稳定性分析
边坡稳定性分析是确定边坡是否处于稳定状态，是否需要对其进行加固与溻理，防止其发生破坏的重要决策依据
边坡发生破坏失稳是一种复杂的地质灾害过程，由于进林内部结构的复杂性和组成边坡庩石物质的不同，造成边坡破坏具有不同模式对于不同的破坏模式帱存在不同的滑动面，因此应采用不同的分析方滕及计算公式
来分析其稳定状态。目前用干边坡稳定性分析的方滕大体上可分为定性分析方滕和定量分析方滕两大繻定性分析方滕包括工程繻比滕和图解滕（赤平极帄投影、实体比例投影、摩擦圆滕等），定量分析方滕主要有极限平衡滕、极限分析滕（有限元（ＦＥＭ），边界元（ＢＥＭ），离散元（ＤＥＭ）等）及可靠度分析方滕（蒙特卡罗滕和随机有限元滕等）其他诸如模绊数学分析滕、灰色理论分析滕及神经网络分析滕等还处于研究阶段根据上述分析方滕的实用性和有效性，本节只对极限平衡分析滕加以详细论述。
极限平衡滕是根据边坡上的滑体或滑体分块的力学平衡原理（即静力平衡原理）分析边坡各种破坏模式下的受力状态，以及边坡滑体上的抗滑力和下滑力之间的关绻来评价边坡的稳定性极限平衡滕是边坡稳定性分析计算的主要方滕，也是工程实践中应用最多的一种方滕帱极限平衡滕本身，又细分成很多方滕目前工程中用到的极限平衡稳定性分析方滕有；Fellenius滕（Ｗ.Fellenius，1963）、Bishop滕（Ａ.Ｗ. Bishop，1955）、Tayor滕（Tayo，1937）、Janbu滕（N.Janbu，1954，1973）。Morgestern-Price滕、（Morgestern-Price，1965）、Spencer滕（Spencer，１９７３）、Sarma滕（Sarma，1979）、楔形体滕、平面破坏计算滕、传递绻数滕、以及Bake-Garber临界滑面滕（Bake-Garber，1978）等在工程实践中，主要是根据边坡破坏滑动面的形态来选择极限平衡滕例如平面破坏滑动的边坡，可以选择平面破坏计算滕来计算，圆弧形破坏的滑坡可以选择Fellenius滕或Bishop滕来计算；复合破坏滑动面的滑坡可以采用Janbu滕、Morgestern-Price滕、Snencer滕来计算；对于折线形破坏滑动面的滑坡可以采用传递绻数滕、Janbu滕等来分析计算；对于楔形四面体庩石滑坡可以采用楔形体滕来计算，对于受庩体控制而产生的结构复杂的庩体滑坡可选择Sarrna滕等方滕来计算，此外还可采用Hovland滕和Lshchinsky滕等对滑坡进行三维极限平衡分析。
在极限平衡滕的各种方滕中，帽管每种分析方滕都有它适用范围及假定条件，且得出的计算公式所涉及的因素各不相同，但帆它们都归结为极限平衡滕，其大前提是相同的。所有的权限平衡滕都有三个前提。即（１）滑动面上实际庩土提供的抗剪强度Ｓ与作用在滑面上的垂直应力。存在如下关绻：
式中，Ｃ，Ｃ’分别为滑动面的纘结力和有效纘结力；Ф，Ф’人分别为滑动面的内摩擦角和有效内摩擦角；
σ为滑动面上的有效应力；u为滑动面孔隙渴压。
（2）稳定绻数F(安全工程)定义为溿最危险破坏面作用的最大抗滑力（或力矩）与下滑力（或力矩）的比值即
Ｆ=抗滑力／下滑力（7-3）
（3）二维（平面）极限分析的基本单元是单位宽度的分块滑体。
极限平衡分析除上述几点共同前提外，还具有基本相似的分析计算步骤：
（１）在断面上绘制滑面形状根据滑坡外形，及滑坡中段滑面深度、坍塌情况。破坏方式（平面、圆弧、
复合滑动等），推测几个可能的滑动面形状。
（２）推定滑坡后裂缝及塌陷带的深度，计算或确定其产生的影响。
（３）对滑坡的滑体进行分块分块的数自要根据滑坡的具体情况确定一般来说应帽量使分块帏些条块数目越多，结果误差越帏此外，条块垂直或不垂直条分要根据计算方滕和庩体结构确定。
（４）计算滑动面上的空隙渴压力，可采用地下渴监测等方滕确定。
（５）采用合适的计算方滕，计算稳定绻数但原则Ｌ应采取两种或两种以上的计算方滕进行结果比较。
下面针对边坡稳定分析中常用的具有代表性的Bishop滕、Janbu滕、Sarma
滕、平面破坏计算滕以及楔形体滕５种极限平衡滕做详细论述。
７.3.１乎面破坏计算滕
平面破坏计算滕是对边坡上滑体溿单一结构面或软弱面产生平面滑动的分析方滕其力学模型如图7－9所示。
１）假定条件
（１）滑动面及张裂隙的走向平行于坡面；（２）张裂隙是直立的，其中充有高度为Ｚw的渴柱；（３）渴溿张裂隙的底进入滑动面并溿滑动面渗透；（４）滑体溿滑动面做刚体下滑
２）力学分析
由图７-９可知，滑体上作用力有：滑体重量Ｗ；滑动面上的滕向力Ｎ；滑动面上的裂隙渴压Ｕ（该力在库仑准则里考虑）；抗滑力Ｓ；作用在滑体重心上的渴平力（如地震力）Ｑ。；张裂隙空隙渴压力Ｖ。
３）主要特点及适用条件
平面破坏计算滕的主要特点是力学模型和计算公式简单，主要适用于均质砂性土、顺幂庩质边坡以及溿基庩产生的平面破坏的稳定分析，但要湂滑体做整体刚体运动，对于滑体内产生剪切破坏的边坡稳定性分析误差很大
７.3.2 简化Bishop滕
Bishop滕是一种适合于圆弧形破坏滑动面的边坡稳定性分析方滕但它不要湂滑动面为严格的圆弧，而只是
近似圆弧即可Bishop滕的力学模型如图7－10所示。
ｌ）假设条件
（１）滑动面为圆弧形或近似圆弧形；
（２）采用简化Bishop滕时假定条块侧面的垂直剪力（Ｙi—Y i+1）tanФi=０。
２）力学分析
由图７－１０可知，滑体的条块上作用力有：分块的重量Ｗi；作用在分块上的地
式中，Ｆ为稳定绻数；Ｕ；为作用在分块滑面上的空隙渴压力（应力）Ｊ；为ｉ块滑面长度（）；
b i为庩士条分块宽度；a i为分块滑面相对于渴平面的夹角；
c i为滑体分块滑动面上的纘结力；为滑面庩土的内
摩擦角；Ｒ为圆弧形滑面的半径；为分析条块序数（i=1，2…，n），n为分块数。
３）主要特点及应用条件
Bishop滕稳定性绻数的计算考虑了条块间作用力，是对Fellenius滕的改进，计算较准确，但要采用迭代滕分割条块时要湂垂直条分此方滕适用于均质纘性及碎石堆土等斜坡形成的圆弧形或近似圆弧形滑动滑坡此滕当
ｍ0.2时计算误差较帏，当ｍi＜0.2时，计算误差大。
7.3.3 Janbu滕
对于松散均质的边坡，由于受基庩面的限制而产生两端为圆弧、中间为平面或折线的复合滑动分析具有这种复合破坏面的边坡稳定性可用Janbu滕。Janbu滕的力学模型如图7－11所示：
Janbu滕的纾确解要利用条块底面中点的力矩平衡条件、滑块条块间侧面力作用线倾角以及逐步递推滕来湂解，具体步骤如下：
（1），用（7-19）式湂得稳定绻数F 0（用速推滕湂取）；
（２）假定滑坡块条间作用力合力位于条块侧面滑面以上1/3处，并帆各条间作用点连成线，在条块侧面与作用力交点处做切线，湂出各作用力的作用点的作用角a t；根据假定条件以及分块的底面中间力矩平衡
，可得：
（４）用（7－19）式计资稳定绻数Ｆ1，重复第二步县令Ｆ=Ｆi，如此往复，直至Ｆ的纾度达到要湂为止。
３）主要特点及适用条件
Janbu滕计算稳定绻数的特点是，计算准确但计算复杂主要适用于复合破坏面的边坡，既可用于圆弧滑动，也可用于非圆弧滑动但条块分割时要湂垂直条分。
7.3.3 Sarma 滕
Sarma滕是Sarma于1979年在“边坡和堤坝稳定性分析’一文中提出的基本原理是：边坡破坏的滑体除非是溿一个理想的平面或弧面滑动，才可能作一个完整的则体运动，否则，滑体必须先破裂成多个可相对滑动的块体，才可能发生滑动也帱是说在滑体内部要发生剪切情况下才可能滑动其破坏形式见图7-14，力学模型见图
7-15。
高填路基注浆加固施工方案12.07
江北机场专用快速路南引道及腾龙大道二期工程K0+640-K0+720高路堤 专项施工方案 编制： 审核： 审批： 中国建筑第二工程局有限公司
目录 一、工程概况 (1) 二、路堤设计简介 (2) 三、施工准备 (3) 四、施工方案及方法 (4) 五、质量控制措施 (9) 六、安全保证措施 (10) 七、环境保护保证措施 (11) 八、文明施工措施 (12)
一、工程概况 1.1拟建道路K0+620～K0+820段左幅道路西侧35m外的范围，由于人类活动强烈，对原始沟谷进行了大规模的回填，其填料主要来自周边建设场地平场产生的砂泥岩块碎石、粘性土，局部夹有砼、砖块等建筑垃圾，粗颗粒粒径一般30～110mm，含量30～65%，呈松散～稍密状，稍湿，厚度一般为10.5～25.5m，堆填时间在3年左右，未完全自重固结。左侧距中心线35m外的范围现地面高程为205.00～214.50m，比原地面高程增加约为10～15m。 2.2依据K0+640～K0+720段高路提变更施工图要求，对K0+640～K0+720段高路堤坡脚范围内原地面进行清表整平处理，坡脚外6m范围内人工填土采用注浆加固处理。路堤填土按每0.3m厚分层填筑压实，路堤边坡侧按每0.6m高铺设一层土工格栅，在路堤边坡范围内采用冲击碾压密实。
K0+640-K0+720高路堤平面布置图 二、路堤设计简介 2.1设计原则 (1)对变更设计范围内高程203.00~206.00m以上的人工弃土进行挖除换填，并恢复原地面形状且顺接平整，换填压实度不得小于93%；清除路堤基底下的土层并对基岩挖台阶，挖除的弃土应弃掉不再利用。 (2)对高程203.00~206.00m以下部分人工填土采用注浆加固处理，注浆孔应钻入基岩面以下0.5m，按正三角形布置，钻孔直径采用91mm。加固区采用孔底注浆，注浆孔间距为3.0m；帷幕加固区采用钢花管注浆，注浆孔间距为2.0m，钢花管采用直径为73mm 无缝钢管制作。 (3)路堤填土按每0.3m厚分层填筑压实，压实度不小于93%。路堤边坡侧按每0.6m高铺设一层土工格栅,当填方边坡高度为8~20m时，水平土工格栅幅宽6m;当填方边坡高度大于20m时，水平土工格栅幅宽8m。 (4)取消原设计中K0+620～K0+800段强夯;在路堤边坡范围内采用冲击碾压密实，高程215.00m以下部分按1.8m分层冲击碾压，高程215.00m以上部分按2.4m 分层冲击碾压。
边坡注浆工程方案
****** 新建工程 边坡注浆工程 专项施工方案 编制： 审核： 日期：
目录 第一章工程概况 (1) 第二章编制依据 (1) 第三章施工准备 (1) 第四章施工方案 (2) 4.1施工工艺流程 (2) 4.2注浆孔位布置图 (2) 4.3施工技术参数 (3) 4.4主要施工工艺 (3) 第五章施工监测 (5) 第六章工程质量、安全保证措施 (5) 5.1确保工程质量的措施 (5) 5.2确保工程安全的措施 (6) 第七章雨季施工措施 (7)
第一章工程概况 ****位于****，西起**，东至**，全长**m。****红线宽35m，两侧各10m绿化带，道路等级为城市次干道，****沿线与**、**、**相交。 由于****在****大道路段南侧为挖方边坡，坡顶有高压铁塔，为保护已建建筑及高压铁塔，在K1+900南侧设置挡墙及护坡。 因施工场地的限制导致挡墙护坡无法按设计单位设计的施工图纸中的要求进行施工，由于现场实际坡面过陡，施工条件局限，为防止土体发生滑移、塌方现象，对边坡进行注浆加固处理，改善土体强度，增加其整体稳定性。 第二章编制依据 1《**区****新建工程—道路施工图设计》 2****新建工程设计修改（补充）通知单道路工程第05号 3国家现行施工技术规范、规程、标准及施工技术指南 4施工现场条件和施工环境。 5本公司的综合实力及类似工程施工经验。 第三章施工准备 1技术准备：组织全体人员学习相关设计图纸、规范及施工技术指南，进行岗位技术培训，建立健全了管理组织网络和质量保证体系，为边坡注浆施工做好充分的准备。 2机械准备：钻机型号SYB50-45II桩机1台，对机械进行全面的清洁、保养、调试、检查和维修。并配齐了生产施工过程中部分机械的易损备件，保证机械运转处于良好状态。 3材料准备： ①水泥采用R42.5普通硅酸盐水泥，厂家为海螺水泥。
基坑边坡注浆方案
长沙三环线隧道工程基坑边坡注浆加固方案 （K24+657-K24+732） 一、工程概况 长沙三环线隧道工程基坑开挖施工中，K24+657-K24+732里程段基坑左侧一级边坡产生多处横向裂纹，造成边坡可能坍塌迹象，究其原因，为一级平台以下地质为强风化破碎型断裂岩层，二级边坡开挖出后，岩层被动土压力消失，造成岩层沉降，引发一级边坡产生裂纹。经项目部研究决定，拟采取注浆加固断裂岩层的施工方法，以保证基坑边坡的稳定性。 二、方案简介 此次加固处理方法采用渗入性普通硅酸盐水泥注浆法，以对二级边坡断裂岩层进行加固，加固段K24+657-K24+732里程段基坑左侧边坡全长为75m，二级边坡断裂岩层厚度约为3.5～4m。加固区注浆孔布置在平台上，孔位间距为纵向3m每孔布置，加固深度为9～17m，钻孔位置为基坑底以下1m范围，具体孔位布置图见附图。 三、相关参数 1、注浆孔总长度：（17+9）×（75÷3+1）=676m； 2、材料：水泥浆浆液，采用普通硅酸盐水泥，水泥强度等级为32.5级，水泥浆的配合比为：水泥：水：水玻璃=1:1:0.06； 3、注浆压力：初始压力采用0.1Mpa～0.2MPa，稳压：0.3Mpa～0.5MPa。 4、注浆流量:40～50L/min
5、注浆量： Q= λπR2HηβN／m Q--注浆浆液量m3 R--浆液扩散半径m（取3m） H--注浆孔深度m η--岩体裂隙率（0.5～3%） m--结石率（取0.85） λ--浆液损失系数（1.2～1.5） β--浆液在孔隙内的有效充填系数（可取0.85） N--注浆孔孔数 Q= λπR2HηβN／m=1.3×π×32×(17+9)×3%×0.85×52/0.85 =1490.093m3 水泥浆的密度约为1.83T/ m3 水泥浆总重量为1490.093×1.83=2726.87T 水泥：水：水玻璃=1:1:0.06=1323.72T：1323.72T：79.42T 四、施工准备 1、材料表： 2、施工机械表
地基注浆加固方案
舞钢基础注浆施工方案 注 浆 加 固 专 项 施 工 方 案 目录 第一章施工方案编制说明 第二章工程概况 第三章注浆加固工艺 第四章施工组织部署 第五章安全文明管理目标及施工措施
第六章减少扰民、降低环境污染与噪音得措施 第七章施工图 第一章施工方案编制说明 一、施工方案编制依据 1.《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002); 2.《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012); 3.《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2012); 4.《既有建筑地基基础加固技术规范》(JGJ 123-2012); 5.《人防花园基坑支护方案》; 6.施工场地得实际情况与各种施工条件; 7.《人防花园岩土工程勘察报告》及相关图纸等。 二、施工方案编制原则 1.充分按照施工图纸,严格执行技术规范与标准。 2.实事求就是,突出重点,施工方案实际可行。 3.严格执行本公司得质量管理体系。 4.推行标准化管理,达到安全、文明、整洁、高效得目得。 5.坚持技术与管理得创新。 第二章工程概况 一、工程概况 1.概述 拟建场地位于舞钢,地面已经出现不同程度得沉降,为防止沉降继续发展并避免对邻近建筑物造成不良影响,土体进行注浆加固。
二、工程地质条件 第三章注浆加固工艺 一、加固措施 1.在基坑南侧坡坡顶沿平行基坑边坡方向布置单排注浆孔,孔径60mm,注浆孔间距为3m×3m,孔深为1m。 2.注浆孔内安置DN60管作为花管(注浆管),花管底部100mm加工溢浆孔直径3mm~5mm ,间距300mm。 3.花管安置在注浆孔后,对注浆孔上部0、5m进行封孔,然后压力注浆,加固并改良基坑边坡土体。 二、工艺及要求 1.成孔 注浆孔成孔采用干作业法,按先四周后中间施工顺序,注浆孔间距为1m ×1m,孔深为1、5m钻孔深度应穿透杂填土层底板不小于0、5m,垂直度不大于1%。 (1)施工前应根据现场情况定出孔位并作出标记。孔径允许偏差为+20mm -10mm,孔深允许偏差为+200mm -50mm。成孔过程中遇有障碍物需调整孔位时,应在不影响加固安全得前提下方可适当调整。 (2)成孔过程中应做好成孔记录,按注浆孔编号逐一记载取出得土质特征、成孔质量、事故处理等。应将取出得土质与初步设计时所认定得加以对比,有偏差时应及时修改注浆孔设计参数。 (3)成孔后应进行检查,若孔中出现局部渗水、塌孔或掉落松土,应立即
边坡锚索加固施工方案
边坡锚索加固 施 工 方 案
高边坡预应力锚索加固工程施工方案 一、工程概况 设计锚索单根长度15~18m，共计10000米，该边坡为卵石土边坡，角度为45°。 二、机械设备和劳动力安排 机械设备配置： 人员配置： 三、施工方案 （一）施工程序 施工准备→测量放样→边坡修整→钻机就位→锚孔钻造→成孔检查→锚索制作安装→孔内注浆→张拉锁定→封锚。其中有两个主要环节，一是锚孔成孔，二是锚孔注浆，锚孔成孔的技术关键是如何防止孔壁坍塌、卡钻；注浆的技术关键是如何将孔底的空气、岩（土）沉渣和地下水体排出孔外，保证注浆饱满密实。
（二）施工准备 明确施工方法、施工工艺、工艺流程、人员组织，并对参加施工人员进行岗位技术培训。配备齐全机械设备，并对张拉设备及有关机具进行标定。 （三）锚索基本试验 1、试验目的： 验证设计采用的工程锚索的性质和性能、施工工艺、设计质量、设计合理性安全储备、锚索的抗拔拉承载能力、荷载—变形、松驰和蠕变等问题，以及有关搬运、储存、安装和施工过程中抗物理性破坏的能力。 2、试验方法及要求： （1）按测量放样→钻机就位→施钻锚孔→成孔检查→锚索制作安装→孔内注浆→张拉试验的程序进行。长度18m（具体以全部锚固段深入设计锚固地层1m 以上控制），锚固段长度分别为9m、6m、3m。用作基本试验的锚孔参数、材料和施工工艺必须和工程锚索相同。锚固段注浆遇土或砂质强风化岩层且富水时须采用二次高压劈裂注浆法。试验孔位置由监理和设计代表现场确定，使试验孔可代表工程孔锚固地层实际情况。试验孔自由段不注浆，锚固段与自由段之间设置止浆袋，锚固段外侧应设引排气管，排气管伸入锚固段内5～10cm，其注浆方法与充满标准和工程孔相同，试验时应记录各级荷载及锚头位移等详细数据，并在工程锚索施工前及时向设计单位提交试验报告，以验证与调整设计。 （2）试验一般规定： ①在锚固浆体强度达到设计强度且锚墩砼强度达到80%后进行试验； ②锚索试验加荷设备的额定压力必须大于试验压力； ③锚索试验用反力装置在最大试验荷载作用下必须应保持足够的强度和刚度； ④锚索试验用检测设备（测力计、位移计、计时表等）在使用前应标定，并在标定合格后的有效期内使用，同时应满足设计要求的精度； ⑤基本试验时最大试验荷载不宜超过锚索承载力标准值的0.9倍； ⑥锚索基本试验加荷等级与测读锚头位移应遵守下列规定： a.首先把所有的锚筋一起拉至A×fptk的0.1～0.2倍（A为锚筋的截面积，fptk为锚筋承载力标准值），使锚筋拉直，然后按设计要求分级循环加载，每级
岩石边坡稳定性分析方法_贾东远
文章编号:1001-831X(2004)02-0250-06 岩石边坡稳定性分析方法 贾东远1,2,阴 可1,李艳华3 (1.重庆大学土木工程学院,重庆 400045;2.秦皇岛市建筑设计院,河北秦皇岛 066001; 3.河北农经学院工业工程系,河北廊坊 065000) 摘 要:通过综述岩石边坡稳定性分析方法及其研究的一些新近展,并具体从极限平衡法、数值计算方法、流变分析、动力分析等方面进行详细论述,对岩石边坡稳定性分析中涉及到的岩体参数取值、计算模型、各种方法的优缺点等方面进行了探讨,最后提出对岩石边坡稳定性分析的建议。 关键词:岩石边坡;稳定性;极限平衡;数值计算 中图分类号:TU457 文献标识码:A 前言 岩石边坡稳定性分析一直是岩土工程中重要的研究内容。在我国基本建设中,特别是三峡工程及西部大开发,出现了许多岩石边坡工程,如三峡船闸高边坡、链子崖危岩体以及由于移民迁建用地、城市建设用地形成的边坡等等。在解决这些复杂的岩石边坡问题的过程中,大大促进了岩石边坡稳定性分析方法的发展。随着人们对岩石边坡认识的不断深入以及计算机技术的发展,岩石边坡稳定性分析方法近年来发展很快,取得了一系列研究成果,现分别对其中主要的研究方向和成果作简要介绍并分析各自特点和适用条件,为岩石边坡稳定性分析的工程应用和理论研究提供参考意见。 1 岩体参数及计算模型 极限平衡、数值计算等计算方法在岩石边坡稳定性分析中得到广泛应用,其中如何选择计算所需的工程岩体力学参数成为关键的问题。对于重大工程,可通过现场大型岩体原位试验取得岩体力学参数,但由于时间和资金限制,原位试验不可能大量进行,因而该方法仍有一定的局限性。另外,选取岩性特别均匀的试样几乎是不可能的,多数情况下,是用经验公式来确定岩体抗剪强度参数。但是,经验公式是以一定数量的室内和现场实验资料为依据,通过回归分析求出的,而未能把较多的地质描述引入其中。各个经验公式计算同一岩体的参数时,普遍存在因经验程度不同而确定出的抗剪强度相差较大。由于这些原因,许多文献提出了用其它方法来确定岩体的抗剪强度参数[1-4]。其中张全恒(1992)[1]讨论了确定岩体结构面抗剪强度参数常规方法存在的问题,提出了经验公式和实验相结合的试件法;何满潮(2001)[2]根据工程岩体的连续性理论,提出了根据室内完整岩块试验参数,结合野外工程岩体结构特点进行计算机数值模拟试验,从而确定工程岩体力学参数的方法;周维垣(1992)[3]提出确定节理岩体力学参数的计算机模拟试验法,该方法基于节理裂隙岩体的野外勘察资料,建立岩体损伤断裂模型,在计算机上模拟试验过程,获得所需数据;杨强等(2002)[4]在样本有限的情况下,采用可靠度理论,求出某保证率下的岩体抗剪强度值。 岩体作为复杂的地质体,其力学特性是多种因素共同作用的结果,如形成过程、地质环境和工程环境等。为了能将所有控制因素作为一个整体来考虑,而不仅局限于定量因素,许多文献利用人工 第24卷 第2期2004年6月 地 下 空 间 UNDERGROUND SPACE Vol.24 No.2 Jun.2004 收稿日期:2003-12-11(修改稿) 作者简介:贾东远(1975-),男,河北唐山人,硕士,主要从事岩土工程设计、检测方面的工作。
岩石边坡治理
应用锚杆治理岩石边坡的研究 摘要: 应用正交设计原理对常张高速公路某边坡锚固参数进行了优化设计, 结果表明以边坡水平变形量为评价指标, 主要锚固参数对锚固效果的影响显著性依次为: 锚杆长度> 锚杆间距> 混凝土喷层厚度。 关键词: 锚杆, 正交设计, 锚固参数, 水平变形 在各类边坡工程中, 开挖岩石高边坡工程是十分常见而又非常重要的, 往往由于其复杂的地质结构而成为边坡工程中的重点与难点。岩石工程边坡的稳定问题事关工程建设和运行期间的安全和经济效益, 对其稳定性进行综合评价和控制具有非常重要的工程实践意义和经济价值。在我国, 治理岩石边坡的最有效措施就是锚固, 然而锚固参数( 锚杆长度、锚固间距、喷混凝土厚度等) 的选取至今都没能很好的解决, 设计大多数停留在经验( 规范) 的层次上。因此, 如何确定岩石边坡最优锚固参数就显得尤为重要。 1 锚杆加固机理 研究锚杆的加固机理必须考虑其锚固方式, 它与所加固的岩体之间的相互作用。研究表明, 作为岩体内在因素的岩体结构在岩体的变形破坏发展过程中起着决定性作用, 而作为外因的外力即荷载, 是通过内因起作用的。在岩体表面或内部修建工程时, 应把岩体视为工程结构的一部分或全部, 岩体与地下洞室的支护结构形成一个完整的支护体系。而且在整个体系中, 岩体应视为主要的承载体单元。在岩体加固工程中, 对不稳定岩体不一定采取支护措施, 而从改造变更岩体结构的观点出发, 对劈裂、块裂结构的岩体直接进行处理, 使它变为完整的岩体。锚杆的作用效果还可从改变岩体应力状况方面来理解。岩体变形和破坏机制包括结构变形和破坏及材料变形和破坏两种因素, 其中材料的变形和破坏多
边坡工程第七章
第7章平面形破坏的稳定分析 §7.1 引言 在岩石边坡中平面破坏是比较少见的，原因是产生平面破坏所需要的全部几何条件在实际边坡中仅是偶而存在。楔形破坏则是普遍得多的一种情况，所以许多岩石边坡工程师把平面破坏当作较普遍的楔形破坏分析的一种特殊情况。 对于一个具有广泛设计知识的经验丰富的边坡设计师来说，这种办法可能是正确的，但在边坡破坏的一般讨论中，忽视二线边坡问题那就不应该了。从这个简单破坏模式的力学研究中可学到许多有价值的东西，这对于说明边坡随抗剪强度和地下水条件变化而变化的灵敏度是特别有用的。当论及较复杂的三维边坡破坏力学时，这种变化就不太明显。 沿一个结构面发生的平面滑动破坏是最简单的平面形破坏，大部分情况下，是沿着由几个结构面组成的多平面形破坏，这时在剖面上看，滑动面为折线形。 图7-1 发生平面形破坏的条件 §7.2滑体沿单个滑面滑动时的稳定分析 §7.2.1平面破坏的一般条件 为了使滑动沿单一平面发生，如图7-1所示，必须满足以下的几何条件： 1. 滑动面的走向必须与坡面平行或接近平行(约在° ±20的范围之内)。 2．破坏面必须在边坡面露出，就是说它的倾角必须小于坡面的倾角，即β α>。 β>。 3．破坏面的倾角必须大于该面的摩擦角，即φ 4．岩体中必须存在对于滑动仅有很小阻力的解离面，它规定了滑动的侧面边界。另一种可能的情况是，破坏在穿通边坡的凸出的“鼻部”的破坏平面上发生。 分析二维边坡问题时，通常是考虑与边坡面正交的一个单位厚度的岩片。这就是说， 滑动面的面积可用穿过边坡垂直断面上可见的滑动线长度来代表，而滑动块的体积可用在 105
106 垂直断面上表示该块体图形的面积来代表。 §7.2.2 平面破坏分析 分析中所考虑的边坡几何要素，如图7-2中所规定。注意，有两种情况须加考虑： a ．坡顶面上有张裂缝的边坡。 b ．坡面上有张裂缝的边坡。 图7-2 边坡的几何要素 当张裂缝与边坡坡顶线重合时，则处于由一种情况转变为另一种情况的过渡阶段，这时： βαtan cot 1?=H z （7-1） 此分析中所作的假定如下： a ．滑动面及张裂缝的走向平行于坡面。 b ．张裂缝是直立的，其中充有深度为w z 的水。 c. 水沿张裂缝的底进入滑动面并沿滑动面渗透，在大气压力下沿坡面滑动面的出露处流出。在张裂缝中和沿滑动面上由于存在着地下水而引起的水压分布如图7-2所示。 d ．W (滑动块的重量)、U (由于滑动面上水压所产生的上举力)和V (由于张裂缝中的水压所产生的力)三力均通过滑体的重心来作用。换言之，这就是假定没有使岩块旋转的力矩， 所以破坏仅仅是滑动。尽管这个假定对于大多数实际边坡来说不是绝对真实的，但忽视力
第6章岩石边坡工程分析
第6章岩石边坡工程 (213) §6.1 概述 (213) §6.2 岩石边坡破坏 (214) 6.2.1 岩石边坡的破坏类型 (214) 6.2.2 边坡稳定的影响因素 (215) §6.3 岩石边坡稳定分析 (217) 6.3.1 圆弧法岩坡稳定分析 (217) 6.3.2 平面滑动岩坡稳定分析 (221) 6.3.3 双平面滑动岩坡稳定分析 (226) 6.3.4 力多边形法岩坡稳定分析 (228) 6.3.5 力的代数叠加法岩坡稳定分析 (230) 6.3.5 楔形滑动岩坡稳定分析 (231) 6.3.6 倾倒破坏岩坡稳定分析 (234) §6.4 岩石边坡加固 (237) 6.4.1 用混凝土填塞岩石断裂部分 (237) 6.4.2 锚栓或预应力缆索加固 (237) 6.4.3 混凝土挡墙或支墩加固 (238) 6.4.4 挡墙与锚栓相结合的加固 (238) 6.5 岩石边坡加固实例 (240) 习题 (242)
第6章岩石边坡工程 §6.1概述 倾斜的地面称为坡或斜坡。露天矿井开挖形成的斜坡构成了采矿区的边界，因此称为边坡；在铁路、公路建设施工中，所形成的路堤斜坡称为路堤边坡；开挖路堑所形成的斜坡称为路堑边坡；在水利建设中开挖所形成的斜坡也称为边坡。在土木工程中常称为边坡的实际上是建筑边坡，就是在建（构）筑物场地或其周边，由于建（构）筑物和市政工程开挖或填筑施工所形成的人工边坡和对建（构）筑物安全或稳定有影响的自然边坡。 边坡按成因可分为自然边坡和人工边坡。天然的山坡和谷坡是自然边坡，此类边坡是在地壳隆起或下陷过程中逐渐形成的。较大规模的破坏都是自然边坡。人工边坡是由于人类活动形成的边坡，其中挖方形成的边坡称为开方边坡，填方形成的称为构筑边坡，后者有时也称为坝坡。人工边坡的几何参数可以人为控制。 边坡按组成物质可分为岩质边坡和土质边坡。岩坡失稳与土坡失稳的主要区别就在于土坡中可能滑动面的位置并不明显，而岩坡中的滑动面则往往较为明确，无需像土坡那样通过大量试算才能确定。岩坡中结构面的规模、性质及其组合方式在很大程度上决定着岩坡失稳时的破坏形式；结构面的产状或性质稍有改变，则岩坡的稳定性将会受到显著影响。因此，要正确解决岩坡稳定性问题，首先需搞清结构面的性质、作用、组合情况以及结构面的发育情况等，在此基础上不仅要对破坏方式做出判断，而且对其破坏机制也必须进行分析，这是保证岩坡稳定性分析结果正确性的关键。 典型的边坡如图6-1所示。边坡与坡顶面相交的部位称为坡肩；与坡底面相交的部位坡趾或坡脚；坡面与水平面的夹角称为坡面角或坡倾角；坡肩与坡脚间的高差称为坡高。 图6-1 边坡示意图 边坡稳定向题是工程建设中经常遇到的问题，例如水库的岸坡、渠道边坡、隧洞进出口边坡、拱坝坝肩边坡以及公路或铁路的路堑边坡等，都涉及到稳定性问题。边坡的失稳，轻则影响工程质量与施工进度；重则造成人身伤亡与国民经济的重大损失。因此，不论土木工程还是水利水电工程，边坡的稳定问题经常成为需要重点考虑的问题。
边坡注浆施工方案(修改)
一、编制依据、原则 1、编制依据 1.1设计变更图纸 1.2《市政道路工程施工质量验收规程》 1.3《建筑地基处理技术规》（JGJ79-2002） 1.4招投标文件及施工合同文件 1.5公司《文明施工、安全手册》 2、编制原则 2.1严格遵守国家有关政策、法律、法规和守则。 2.2按照国家的法律、法规要求，安排环保工作。 2.3统筹安排，突出重点、难点工序，优化施工方案，合理安排 施工进度计划，合理配置施工所需劳、材、机具设备，实行标准化作业，组织连续均衡生产，做好工序衔接，紧有序，加强施工监控，确保工程质量； 二、工程概况 本工程位于观澜街道，樟坑径社区上围路108号北侧，呈Z 字形，总长约100m。由于我司施工场地地基1区~3区土方开挖时，在微型桩交工面位置发现下部存在原有浆砌块石旧挡墙填石基础，影响两排微型桩施工。因此，本注浆专项施工方案主要依据《设计变更（补充）通知单》第02号进行编制。
三、施工总体安排 依据工程特点结合技术装备能力和积累的实践经验为确保工程质量、安全和工期的规划目标、施工组织的总体主导思路； 统筹安排、严格管理施工机械、多快好省、争抢进度、确保安全、质量严控、材料优质、精益求精、提前峻工。 优化方案、强化管理、严密组织、严格标准、确保行车与人身的绝对安全，加强机械化施工强度，组织足够的施工力量，建立与保持良好的连续均衡施工秩序，采用先进的生产工艺，尽最大努力提高劳动效率。 四、施工准备 1、机械：施工前准备好所有的设备，包括：灌浆机、钻机、 搅拌机等。 2 材料：在施工前进行灌浆材料的配置，主要有水泥、水、 砂，水泥采用标号为P.042.5号的普通水泥，其质量品质应满足（GB175-1999）。拌合水一般为适合于饮用的水，对于硫酸盐含量超过0.1%，氯含量超过0.5%，并且含有糖分或有机悬浮质的水不能作为浆液拌合用水。砂应为河砂，其最大粒径不超过0.5毫米。 必须将合格的材料配方和相应的试验资料交由监理工程师或业主代表审批，只有审批合格的配方，才能使用。
第6章岩石边坡工程
第6章岩石边坡工程 §6.1概述 边坡按成因可分为自然边坡和人工边坡。天然的山坡和谷坡是自然边坡，此类边坡是在地壳隆起或下陷过程中逐渐形成的。通常发生较大规模破坏是自然边坡。人工边坡是由于人类活动形成的边坡，其中挖方形成的边坡称为开方边坡，填方形成的称为构筑边坡，后者有时也称为坝坡。人工边坡的几何参数可以人为控制。 边坡按组成物质可分为岩质边坡和土质边坡。岩坡失稳与土坡失稳的主要区别在于土坡中可能滑动面的位置并不明显，而岩坡中的滑动面则往往较为明确，无需像土坡那样通过大量试算才能确定。岩坡中结构面的规模、性质及其组合方式在很大程度上决定着岩坡失稳时的破坏形式；结构面的产状或性质稍有改变，岩坡的稳定性将会受到显著影响。因此，要正确解决岩坡稳定性问题，首先需搞清结构面的性质、作用、组合情况以及结构面的发育情况等，在此基础上不仅要对破坏方式做出判断，而且对其破坏机制也必须进行分析，这是保证岩坡稳定性分析结果正确性的关键。 典型的边坡如图6-1所示。边坡与坡顶面相交的部位称为坡肩；与坡底面相交的部位坡趾或坡脚；坡面与水平面的夹角称为坡面角或坡倾角；坡肩与坡脚间的高差称为坡高。
图6-1 边坡示意图 边坡稳定问题是工程建设中经常遇到的问题，例如水库的岸坡、渠道边坡、隧洞进出口边坡、拱坝坝肩边坡以及公路或铁路的路堑边坡等，都涉及到稳定性问题。边坡的失稳，轻则影响工程质量与施工进度；重则造成人员伤亡与国民经济的重大损失。因此，不论土木工程还是水利水电工程，边坡的稳定问题经常成为需要重点考虑的问题。 §6.2岩石边坡破坏 6.2.1 岩石边坡的破坏类型 岩坡的破坏类型从形态上可分为崩塌和滑坡。 所谓崩塌是指块状岩体与岩坡分离，向前翻滚而下。其特点是，在崩塌过程中，岩体中无明显滑移面。崩塌一般发生在既高又陡的岩坡前缘地段，这时大块的岩体与岩坡分离而向前倾倒，如图6-2(a)所示；或者，坡顶岩体由于某种原因脱落翻滚而在坡脚下堆积，如图6-2(b)和(c)所示。崩塌经常发生在坡顶裂隙发育的地方。其起因是由于风化等原因减弱了节理面的内聚力，或是由于雨水进入裂隙产生水压力所致，或者也可能是由于气温变化、冻融松动岩石的结果，或者是由于植物根系生长造成膨胀压力，以及地震、雷击等原因而引起。自然界的巨型山崩，总是与强烈地震或特大暴雨相伴生。 所谓滑坡是指岩体在重力作用下，沿坡内软弱结构面产生的整体滑动。与崩塌相比，滑坡通常以深层破坏形式出现，其滑动面往往深入坡体内部，甚至延伸到坡脚以下，其滑动速度虽比崩塌缓慢，但不同的滑坡其滑速可以相差很大，这主要取决于滑动面本身的物理力学性质。当滑动面通过塑性较强的岩土体时，其滑速一般比较缓慢；相反，当滑动面通过脆性岩石，如果滑面本身具有一定的抗剪强度，在构成滑面之前可承受较高的下滑力，那么一旦形成滑面即将下滑时，抗剪强度急剧下降，滑动往往是突发而迅速的。 滑坡的滑动形式可分为平面滑动、楔形滑动以及旋转滑动。平面滑动是一部分岩体在重力作用下沿着某一软弱面(层面、断层、裂隙)的滑动，如图6-3(a)所示。滑面的倾角必须大于滑面的内摩擦角，否则无论坡角和坡高的大小如何，边坡都不会滑动。平面滑动不仅要求滑体克服滑面底部的阻力，而且还要克服滑面两侧的阻力。在软岩（例如页岩）中，如果滑面倾角远大于内摩擦角，则岩石本身的破坏即可解除侧边约束，从而产生平面滑动。而在硬岩中，如果结构面横切到坡顶，解除了两侧约束时，才可能发生平面滑动。当两个软弱面相交，切割岩体形成四面体时，就可能出现楔形滑动（图6-3(b)）。如果两个结构面的交线因开挖而处于出露状态，不需要地形上或结构上的解除约束即可能产生滑动。法国Malpasset坝的崩溃(1656年)
××边坡加固施工方案
1、工程概况 某居住小区南侧道路经现场踏勘及建设单位介绍，基础持力层为杂填土。据调查该马路建成后开始发生不均匀沉降、马路路面开裂，马路南侧距路沿石2.6米范围内有50米长路面已发现3-5cm宽裂缝且已发现路面沉降。2015年4月上旬因降雨原因裂缝及沉降扩大，并有继续发展之势，危及过往车辆及行人的安全。 2、边坡加固依据 （1）《岩土工程勘察规范》GB50021--2001 （2）《建筑地基处理技术规范》JGJ 79--2012 （3）《建筑基坑支护技术规范》JGJ120-2012 （4）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （5）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 （6）《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》GB 50843-2013 （7）《建筑基坑工程检测技术规范》GB 50497-2009 3、边坡加固方案 根据道路现状及建设单位要求，边坡加固目的是控制裂缝及沉降继续发展，保持现状不变，确保过往车辆及行人的安全。 边坡加固方法很多，根据建设单位的介绍，结合我公司现场踏勘结果，本着经济节省、技术可靠、施工便利原则，我公司经慎重研究决定采用如下加固方式： 1、a-b、c-d段采用打入式土钉+喷射细石混凝土护面； 2、b-c段采用灌浆法加固边坡，坡面采用打入式土钉+喷射细石混凝土护面。 根据建设单位要求总加固处理长度约125m。其中a-b、c-d段总处理长度75m，b-c段总处理长度50m。 3.1地基加固及边坡防护设计 3.1.1、1-1剖面（b-c段）边坡加固 本段采用钻机成孔下入花管灌浆法。钻孔布置：在道路南侧距路沿石0.3m，第一二排灌浆孔按横向间距1.2m，竖向间距1.5m；其余各排按间距1.5m梅花形
基坑边坡注浆方案
长沙三环线隧道工程基坑边坡注浆加固方案 (K24+657-K24+732) 一、工程概况 长沙三环线隧道工程基坑开挖施工中，K24+657-K24+732里程段基坑左侧一级边坡产生多处横向裂纹，造成边坡可能坍塌迹象，究其 原因，为一级平台以下地质为强风化破碎型断裂岩层，二级边坡开挖出后，岩层被动土压力消失，造成岩层沉降，引发一级边坡产生裂纹。 经项目部研究决定，拟采取注浆加固断裂岩层的施工方法，以保证基坑边坡的稳定性。 二、方案简介 此次加固处理方法釆用渗入性普通硅酸盐水泥注浆法，以对二级 边坡断裂岩层进行加固，加固段K24+657-K24+732里程段基坑左侧边坡全长为75m,二级边坡断裂岩层厚度约为3. 5?4m。加固区注浆孔 布置在平台上，孔位间距为纵向3m每孔布置，加固深度为9?17m, 钻孔位置为基坑底以下lm范围，具体孔位布置图见附图。 三、相关参数 1、注浆孔总长度：(17+9) X (754-3+1) =676m； 2、材料：水泥浆浆液，采用普通硅酸盐水泥，水泥强度等级为32. 5级，水泥浆的配合比为：水泥：水：水玻璃=1:1:0. 06； 3、注浆压力：初始压力采用0. IMpa?0. 2MPa,稳压：0. 3Mpa?0. 5MPa o 4、注浆流量：40?50L/min 5、注浆量: Q= X ji R2H TI p N / m Q—注浆浆液量in3
R—浆液扩散半径m （取3m） H—注浆孔深度m n—岩体裂隙率（0.5?3%） m—结石率（取0. 85） 入一浆液损失系数（1.2?1.5） B—浆液在孔隙内的有效充填系数（可取0.85） N--注浆孔孔数 Q= x JI R2H n P N / m=l. 3 X JI X 32 X 仃7+9） X 3% X 0. 85 X 52/0. 85 =1490. 093m3 水泥浆的密度约为1.83T/ m3 水泥浆总重量为1490. 093X1.83=2726. 87T 水泥：水：水玻璃=1:1:0. 06=1323. 72T： 1323. 72T： 79. 42T 四、施工准备 1、材料表:
边坡工程学
边坡稳定性分析方法 摘要：边坡稳定性研究由来已久，早期的边坡研究是仅以土体为研究对象的，其方法的显著特点是采用材料力学和简单的均质弹性、弹塑性理论为基础的半经验半理论性质的研究方法，并把此方法用于岩质边坡的稳定性研究，但由于其力学机理的粗浅或假设的不合理，提高及岩体力学性质研究的进展，各种复杂的数值计算方法广泛地应用于边坡研究，一类是基于极限平衡理论的条分法，另一类是数值分析方法。本文综述了边坡稳定性分析研究的历史及方法，介绍了目前常用的边坡稳定分析方法，结合工程实例对边坡稳定性进行分析，并对边坡稳定性方法的各自的作特点了简要论述。 关键词：边坡工程，边坡稳定，边坡稳定性分析方法 1 引言 边坡工程是一个开放系统，它既有有限变形问题又有无限变形问题，有瞬时变形问题又有长时变形问题。边坡稳定性问题涉及矿山工程、道桥工程、水利工程、建筑工程等诸多工程领域。 岩土边坡是一种自然地质体，在边坡角变化、地下水、地震力、水库蓄水水位变化等外因作用下，将会使边坡沿其内部多组断层、节理、裂隙、软弱带等一些不稳定结构面产生相对滑移而最终导致边坡的失稳。 岩石边坡稳定性分析一直是岩土工程中重要的研究内容。在我国基本建设中，特别是三峡工程及西部大开发，出现了许多岩石边坡工程，如三峡船闸高边坡、链子崖危岩体以及由于移民迁建用地、城市建设用地形成的边坡等等。在解决这些复杂的岩石边坡问题的过程中，大大促进了岩石边坡稳定性分析方法的发展。随着人们对岩石边坡认识的不断深入以及计算机技术的发展，岩石边坡稳定性分析方法近年来发展很快，取得了一系列研究成果。 边坡发生破坏失稳是一种复杂的地质灾害过程，由于边坡内部结构的复杂性和组成边坡岩石物质的不同，造成边坡破坏具有不同模式。对于不同的破坏模式就存在不同的滑动面，因此应采用不同的分析方法及计算公式来分析其稳定状态。目前边坡稳定性的分析方法归结起来可分为两类：即确定性方法和不确定性方法，确定性方法是边坡稳定性研究的基本方法，它包括极限平衡法、数值方法、块体理论法、赤平极射投影法等。它们将影响边坡稳定性的各种因素都作为确定的量
边坡注浆加固方案
1概述 苏州供电公司生产营业调度综合用房工程施工工程桩时，因地下障碍物较多将自然地面下降3米左右，且边坡不规整。在施工基坑土钉墙时，需要对部分边坡进行回填注浆加固。 2地基加固方案 2．1加固范围及目的 加固范围是对因前期施工造成的需要回填边坡的土方，回填的土方必须压实；加固目的是用压密注浆对基坑边坡回填土方进行固结加固，以提高土体的压缩模量，降低孔隙率及含水量以改善土体的物理力学性质，从而达到使回填土方满足基坑边坡支护的需要。 2．2加固方案 2．2．1平面布置 （1）在回填土范围内进行加固注浆孔。 （2）布孔原则：孔距1.0m，梅花型布置。 （3）注浆段-0.5米（自然地面）～-4.0米和3.5米。 （4）排距1.0米，行距1.0米。 2．2．2注浆参数 （1）注浆浆液的配方 水灰比为0.5：1 （2）注浆压力 注浆压力为0.1~0.2Mpa。 （3）拨管频率
每注浆段50cm拔管一次，以确保浆液扩散均匀。 （4）其它注意事项 本工程为对回填土体进行的加固处理，注浆时应注意低压慢注的原则，确保因浆液扩散而不致于破坏回填的边坡。孔口冒浆时，应注意及时封堵，必要时采用双液注浆工艺进行施工使浆液能快速凝结。 （5）施工顺序 间隔跳排跳孔施工，施工时先施工外侧注浆孔，以提高注浆区域的边界约束条件，防止浆液向外扩散。 2．2．3注浆工作量 注浆段深度3.5米，计357根；注浆段深度4.0米，计563根。 注浆长度：3.5米×357根=1249.5米；4.0米×563根=2252米；合计3501.5延长米。 3施工方案 3．1工艺流程 定位→震动插管→注浆→提升→注浆→向上提管→至设计注浆3．2操作控制及要求 （1）采用震动器进行插管，注浆时采用1时加厚镀锌管，使用前必须检查丝扣及管内是否有杂物堵塞。应检查注浆管底部堵头是否灵活，插管深度应超过设计孔深10~20cm。震动插管孔深到位后应立即上拔注浆管10~20cm使堵头脱离。 （2）由于本工程为冬季施工，为防止水泥浆在低温状态下破坏，储浆桶和注浆管道在静止状态的时候间不得超过20分钟。
边坡注浆施工方案
××××××工程 钻 孔 注 浆 施 工 方 案
一、编制依据、原则 1、编制依据 1.1设计变更图纸 1.2《市政道路工程施工质量验收规程》 1.3《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002） 1.4招投标文件及施工合同文件 1.5公司《文明施工、安全手册》 2、编制原则 2.1严格遵守国家有关政策、法律、法规和守则。 2.2按照国家的法律、法规要求，安排环保工作。 2.3统筹安排，突出重点、难点工序，优化施工方案，合理安排 施工进度计划，合理配置施工所需劳、材、机具设备，实行标准化作业，组织连续均衡生产，做好工序衔接，紧张有序，加强施工监控，确保工程质量； 二、工程概况 主要施工项目为：渔湾码头休闲广场场地硬质铺装、码头亲水台阶（渔湾高架桥下立面美化），局部恢复和增设步道、人行道改造；护坡处理（消落带）；市政设施（栏杆、架空箱涵、趸船锚桩）整治等。土体注浆主要施工区域为填方，且属于江水侵蚀区域，即利用液压、气压将水泥浆注入边坡土体，在粘性土内发生
径向劈裂，浆液沿裂隙流入土体，并将土体切割成不规则的块体，在块体之间形成互相穿插的胶状水泥结石，粘性土又受到充填浆液时的压缩，形成一种复合型岩土，增强边坡的稳定性。 三、施工总体安排 依据工程特点结合技术装备能力和积累的实践经验为确保工程质量、安全和工期的规划目标、施工组织的总体主导思路； 统筹安排、严格管理施工机械、多快好省、争抢进度、确保安全、质量严控、材料优质、精益求精、提前峻工。 优化方案、强化管理、严密组织、严格标准、确保行车与人身的绝对安全，加强机械化施工强度，组织足够的施工力量，建立与保持良好的连续均衡施工秩序，采用先进的生产工艺，尽最大努力提高劳动效率。 四、施工准备 1、机械：施工前准备好所有的设备，包括：灌浆机、钻机、 搅拌机等。 2 材料：在施工前进行灌浆材料的配置，主要有水泥、水、 砂，水泥采用标号为P.042.5号的普通水泥，其质量品质应满足（GB175-1999）。拌合水一般为适合于饮用的水，对于硫酸盐含量超过0.1%，氯含量超过0.5%，并且含有糖分或有机悬浮质的水不能作为浆液拌合用水。砂应为河砂，其最大粒径不超过0.5毫米。
基础注浆加固施工方案
防护桩侧注浆施工方案 注 浆 加 固 [ 施 工 方 案 宏城水岸项目部 ?
目录 第一章施工方案编制说明 第二章工程概况 第三章注浆加固工艺 ' 第四章施工组织部署 !
第一章施工方案编制说明 、 一、施工方案编制依据 1．《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）； 2．《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）； 3．《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2012）； 4．《既有建筑地基基础加固技术规范》（JGJ 123-2012）； 5．《基坑支护方案》； 6．施工场地的实际情况和各种施工条件； . 7．《宏城水岸岩土工程勘察报告》及相关图纸等。
| 第二章工程概况 一、工程概况 拟建场地位于新晃县人民路西侧，经湖南省建筑工程勘察院设计深基坑支护方案，支护桩施工过程中人行道已经出现不同程度的沉降，后续土方开挖至基坑设计标高，土质以卵石层为主，稳定性极差，防护桩间出现不同程度垮塌，较为严重部位已垮塌至人行道中侧，燃气管道有裸露现象，为防止垮塌继续发展并避免对邻近构筑设施造成不良影响，土体进行注浆加固。 第三章注浆加固工艺 一、加固措施 1．在支护桩间基坑底至冠梁底布置单排注浆孔，孔径60mm，注浆孔间距为×，孔深为2m。 ] 2．注浆孔内安置DN60管作为花管（注浆管），花管底部100mm 加工溢浆孔直径3mm~5mm ，间距300mm。 3．花管安置在注浆孔后，对注浆孔上部进行封孔，然后压力注
浆，加固并改良基坑边坡土体。 二、工艺及要求 1．成孔 注浆孔成孔采用干作业法，按先四周后中间施工顺序，注浆孔间距为×，孔深为2m，垂直度不大于1%。 （1）施工前应根据现场情况定出孔位并作出标记。孔径允许偏差为+20mm -10mm，孔深允许偏差为+200mm ， -50mm。成孔过程中遇有障碍物需调整孔位时，应在不影响加固安全的前提下方可适当调整。 （2）成孔过程中应做好成孔记录，按注浆孔编号逐一记载取出的土质特征、成孔质量、事故处理等。 （3）成孔后应进行检查，若孔中出现局部渗水、塌孔或掉落松土，应立即安放花管并注浆。 ） 2．花管（注浆管）制做与要求 （1）花管采用Ф60mm*2mm的软管制作而成。 花管底部加工溢浆孔直径3mm~5mm ，间距200mm，沿钢管四周均匀布置并在溢浆孔处用透明胶带密封，焊接花管时应焊缝均匀、密实。 （2）注浆孔造成后，应尽快安放制作好的花管，安放花管要求如下：花管放入孔前，应认真检查花管的质量，确保花管组装满足设计要求；花管放入孔内深度不应小于花管长度的95%，花管安放后，不得随意敲击、悬挂重物。 3．注浆
最新版注浆加固施工方案
(K20+800～K20+935)左侧滑坡处治 施 工 组 织 设 计
×××(K20+800～K20+935)左侧 滑坡处治施工组织设计 1、工程概况 待处治的滑坡位于××××K20+800～K20+ 935段左侧，南北向长约65m左右，东西向顺路线长度达135m，平面上呈弧形，前后缘高差达22m。 1.1地形地貌 场地原始地形为丘陵，高速公路由东至西方向穿过该区。边坡上部为阶梯状农田。滑坡后壁位于农田之中，滑坡后缘自然边坡较平缓，滑坡两侧为走向垂直于路线方向的冲沟。 1.2地层岩性 第四系全新统（Qh） 1)填筑土：其成份为粉砂岩块石，主要分布于施工便道，厚度约 1.00m～ 2.00m。 2) 种植土：松软，分布于农田和山坡上，厚0.30～0.40m。 3) 亚粘土：褐黄色、褐红色，硬塑状，厚约厚1.60～2.00m，主要分布于边坡后面的农田。 白垩系下统（K1） 1) 粉砂岩：紫红色，以钙泥质胶结为主，局部夹泥质胶结，中厚层状，岩石遇水软化。全风化层，褐红色，呈可塑～硬土状，厚1.60～6.70m；局部底部存在2.20m厚的泥化夹层；强风化层，岩石较破碎，岩芯呈碎石、
碎块状，岩性较软。 1.3水文地质特征 场地地下水主要接受大气降水补给。边坡上部汇水面积大，在雨季，边坡上部所汇聚雨水经坡面所形成的面流易在裂缝处下渗而转化为地下水, 流向斜坡坡脚处，并于滑坡坡体内中部及坡脚处以下降泉的形式排泄。 2、施工组织方案 2.1施工方案 该滑坡治理工程施工的总体目标是“安全、经济、环保、舒适、美观”。同时提倡节约理念和贯彻交通部《关于在公路建设中实行最严格的耕地保护制度的若干意见》。 从以上施工总体目标出发，结合该工程场地地形和工程地质条件，该滑坡治理工程设计采用注浆处理方案。 2.2 施工程序 按照设计方案，该滑坡治理工程涉及的主要子工程项目有：①放坡施工；②注浆加固；③防排水措施施工。 2.2.1 放坡施工 由于采用注浆加固处理，只需对原坡面进行修整，自路基左侧起按原放坡设计坡比进行放坡，比例及高度参数如下： 第一级：自坡脚由下至上按1：1.5放坡，坡面植草防护，上部按坡