G260型标准化挂蓝计算书初稿

路桥华东工程有限公司GL260型通用挂蓝设计

计算书

路桥华东工程有限公司技术质量部

2006年10月

第一章设计概况

1.1设计依据

1.1.1我公司在以往同类型桥梁中的施工图。

1.12《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-89

1.1.3《钢结构设计手册》

1.14《结构力学》、《材料力学》

1.1.5《桥梁工程》

1.1.6《钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86

1.1.7《建筑结构静力计算手册》

1.1.8其他有关规范手册

1.2设计概述

悬臂浇筑法适应于大跨径的预应力混凝土悬臂梁、连续梁桥、T型刚构桥、连续刚构桥等结构。其施工特点是无需建立落地支架，无需大型起重与运输机具，主要设备是一对行走挂篮。挂篮可在已经张拉锚固并与墩身连成整体的梁段上移动，绑扎钢筋、立模、浇筑混凝土都在挂篮上进行。悬臂浇筑施工时，梁体一般要分为四大部分浇筑，如下图所示。A为墩顶梁段（0＃块段），B为0＃块段两侧对称分段悬臂浇筑部分（本设计施工挂篮的应用阶段），C为边孔在支架上浇筑部分；D为主梁在跨中浇筑

合拢部分。主梁各部分的长度视主梁形式和跨径、挂篮的形式及施工周期而定。0＃块段一般为10m～14m,悬臂分段一般为3m～5m。支架现浇段一般为2～3个悬臂浇筑分段长，合拢段一般为1m～3m。

结合我公司在以往同类型桥梁施工中的特征，根据长江桥与金塘桥的实际情况我们进行本挂蓝设计。箱梁结构都是双幅单箱单室断面，长江桥箱梁顶宽16.95m，底宽8.5m，箱梁顶横坡为2%。金塘桥箱梁顶宽12.30m，底宽6.3m，箱梁顶横坡为2%。

悬浇段箱梁拟采用轻型三角挂篮进行施工。两座箱梁选择的标准截面的有关数据见下表格所示。

金塘大桥西通航孔桥箱梁数据（1）

金塘大桥非通航孔桥箱梁数据(2)

上海长江隧辅通航孔桥箱梁(3)

第二章挂篮材料拟定

1、挂篮设计假设

a、在计算过程中，按照材料力学和结构力学的假设进行计算。

b、主桁按照铰接进行计算。

c、底篮横梁、上前横梁、中横梁均为桁架梁，按照铰接进行计算。

d、前横梁、上前横梁、中横梁均分为标准段和一般段,采用类似万能杆件的螺

栓连接方式。

2、挂篮材料选型

挂蓝由主桁、底篮、悬吊系统、后锚及行走系统、模板系统等部分组成。

a、主桁：主桁为三角桁片，由立柱、斜拉带、主梁组成。

（1）主梁由2根H500×200型钢加工而成，共长11.35+0.8m。

（2）立柱由420×290（悬2×95×20）×20 钢板加工而成，共长570cm，

立柱横联采用由υ30钢管采用法兰盘连接标准段的形式制作。中间采用标准尺寸杆件连接（对照前横梁）。立柱与主梁之间采用牛腿连接。

（3）斜拉带由2×300㎜×35㎜（2×192㎜×36㎜）钢板加工而成，端部扩大为36cm×40ｃｍ，且在端部两侧各加焊1㎝厚的16Mn钢板。

b、底蓝：底蓝由前横梁、后横梁、纵梁等组成。

（1）前横梁、后横梁：底蓝前后横梁均由2H500×200加工而成，横梁上设加劲板及连接板。前横梁长1200cm，后横梁长1750cm。

（2）纵梁：底蓝纵梁为桁架纵梁组成。桁架纵梁由上弦秆工22a、下弦秆2[10竖杆及斜秆均为2[10组成。纵梁长690cm，

c、悬吊系统：

（1）桁架式前横梁、中横梁：前、中横梁均为2片桁架梁连接而成。前横梁每个单的桁架梁由[20a上下弦杆、L90×10斜杆、竖杆组成；前横梁长1010㎝～1220cm，中间用螺栓连接3×0.7m的标准杆件。中横梁每个单的桁架梁由[20a上下弦杆、L75×5斜秆、竖杆组成；中横梁长1330㎝～1750cm。由中间3×0.7m的标准段与两边的标准段用螺栓连接组成。

（2）前后吊杆均采用直径为υ64的40铬圆钢。吊杆组合形式为。前吊杆组合

为：I+II+III×7=14.62cm，后锚杆组合为：III+IV=410cm，后吊杆组合为：I+II+III×6=13.52cm，行走吊杆组合为：I+II+III×8=15.72cm；所有吊杆均采用υ64的40铬圆钢。

d、后锚及行走系统：

（1）后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过锚杆及连接器锚于竖向预应力筋或预埋筋上。如位置受限可通过预留孔锚固。

（2）后横梁：由2根[20a组成的桁架式梁。长为845cm，中间用螺栓连接3根70cm长标准段。采用螺栓连接于主梁上。

（3）行走系统：整个桁架结构支承在由工字钢与钢管加工而成的前、后支腿上。每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走支腿及上框架、行走轮、后支腿锚轨、前支腿轨道等。

e、模板系统：模板由内、外模板组成。

（1）内模：由模架及万能钢模板组成。顶板由槽钢和角钢加工而成的桁架，并与万能钢模板通过钩头螺栓连接成整体；侧板由万能钢模组拼，外侧用槽钢加劲。

（2）外模：由模架和大块平面钢模板组成。

3、应力参考取值

各种材料的设计控制值采用《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86，A3钢轴向应力为140MPa，弯曲应力145MPa，剪应力85MPa，节点销子的孔壁承压应力为210MPa；16Mn钢的轴向应力为200MPa；45号钢轴向应力为210MPa，弯曲应力220MPa，剪应力125MPa，节点销子的孔壁承压应力为255MPa。

4、挂蓝施工控制计算工况

通用挂篮设计的前、中、后横梁中间采用栓接形式连接。进行通用挂篮设计时我们取设计选择的最小截面块段与最大截面块段的代表性箱梁进行计算。在挂篮每片主桁前端施加65t的力。

用最窄的断面计算进行挂篮构件尺寸的确定，用最宽的截面进行挂篮构件计算的复核。

第三章挂篮计算

一、挂蓝主桁计算

1、主桁拟定计算：

方案一：荷载650KN

主梁：2H600×200×17×11 A=13520×2＝27040㎜2G＝106.13kg 斜拉带：2×300×40 A=24000㎜2G＝188.4kg

立柱：□400×300×20 A=26400㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.7m L2=4.8m L3=7.451m L3=7.996m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=9.8mm 斜拉带1＝951KN 斜拉带2＝876KN 立柱＝1356KN 主梁＝615.6KN

变形协调验算

斜拉带f1=95.3×10000×7451/(2.1×105×24000)=1.408mm

斜拉带f2=87.6×10000×7996/(2.1×105×24000)=1.390mm

主梁f3=61.56×104×4800/(2.1×105×27040)=0.5204mm

主梁f4=61.56×104×5600/(2.1×105×27040)=0.607mm

立柱f5=135.6×104×5700/(2.1×105×26400)=1.394 mm

f1= 1.408 ≈√f32+ f52=1.484 满足要求。

f2= 1.390 ≈√f42+ f52=1..520 满足要求。

方案二：荷载650KN

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带：2×300×40 A=24000㎜2G＝188.4kg

立柱：400×280×20 A=25600㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.7m L2=4.8m L3=7.451m L3=7.996m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=10.3mm 斜拉带1＝967KN 斜拉带2＝890KN 立柱＝1375KN 主梁＝624KN

变形协调验算

斜拉带f1=96.7×10000×7451/(2.1×105×24000)=1.429mm

斜拉带f2=89.0×10000×7996/(2.1×105×24000)=1.412mm

主梁f3=62.4×104×4800/(2.1×105×22840)=0.624mm

主梁f4=62.4×104×5600/(2.1×105×22840)=0.728mm

立柱f5=137.5×104×5700/(2.1×105×25600=1.458 mm

f1= 1.429 ≈√f32+ f52=1.586 满足要求。

f2= 1.412 ≈√f42+ f52=1.629 满足要求。

方案三：荷载650KN

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带1：2×300×40 A=24000 G＝188.4kg

斜拉带2：2×300×35A=21000 G＝164.85kg

立柱：420×280×20 A=25600㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.7m L2=4.8m L3=7.451m L3=7.996m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=10.6mm 斜拉带1＝967KN 斜拉带2＝889KN 立柱＝1374KN 主梁＝624KN

变形协调验算

斜拉带f1=96.7×10000×7451/(2.1×105×24000)=1.429mm

斜拉带f2=88.9×10000×7996/(2.1×105×21000)=1.612mm

主梁f3=62.4×104×4800/(2.1×105×22840)=0.624mm

主梁f4=62.4×104×5600/(2.1×105×22840)=0.728mm

立柱f5=137.4×104×5700/(2.1×105×25600)=1.457mm

f1= 1.429 ≈√f32+ f52=1.585 满足要求。

f2= 1.612 ≈√f42+ f52=1.629 满足要求。

方案四：荷载650KN

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带1：2×300×35 A=21000 G＝164.85kg

斜拉带2：2×300×30A=18000 G＝141.3kg

立柱：420×280（悬2×85×20）×20 A=26400㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.7m L2=4.8m L3=7.451m L3=7.996m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=11.3mm 斜拉带1＝966KN 斜拉带2＝888KN 立柱＝1372KN 主梁＝622KN

变形协调验算

斜拉带f1=96.6×10000×7451/(2.1×105×21000)=1.632mm

斜拉带f2=88.8×10000×7996/(2.1×105×18000)=1.878mm

主梁f3=62.2×104×4800/(2.1×105×22840)=0.622mm

主梁f4=62.2×104×5600/(2.1×105×22840)=0.726mm

立柱f5=137.2×104×5700/(2.1×105×26400)=1.41mm

f1= 1.632 ≈√f32+ f52=1.554 满足要求。

f2= 1.878 ≈√f42+ f52=1.586 满足要求。

方案五：荷载650KN

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带1：2×300×35 A=21000 G＝164.85kg

斜拉带2：2×300×32A=19200 G＝150.7kg

立柱：420×280（悬2×85×20）×20 A=26400㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.2m L2=4.8m L3=7.067m L3=7.642m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=12.2mm 斜拉带1＝1078KN 斜拉带2＝999KN 立柱＝1470KN 主梁＝733KN

变形协调验算

斜拉带f1=107.8×10000×7067/(2.1×105×21000)=1.727mm

斜拉带f2=99.9×10000×7642/(2.1×105×19200)=1.89mm

主梁f3=73.3×104×4800/(2.1×105×22840)=0.733mm

主梁f4=73.3×104×5600/(2.1×105×22840)=0.856mm

立柱f5=147×104×5200/(2.1×105×26400)=1.379mm

f1= 1.727 ≈√f32+ f52=1.562 满足要求。

f2= 1.890 ≈√f42+ f52=1.623 满足要求。

方案六：荷载650KN

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带1：2×300×35 A=21000 G＝164.85kg

斜拉带2：2×300×32A=19200 G＝150.7kg

立柱：420×280（悬2×85×20）×20 A=26400㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.2m L2=4.45m L3=6.844m L3=7.642m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=11.7mm 斜拉带1＝1042KN 斜拉带2＝927KN 立柱＝1421KN 主梁＝680KN

变形协调验算

斜拉带f1=104.2×10000×6844/(2.1×105×21000)=1.617mm

斜拉带f2=92.7×10000×7642/(2.1×105×19200)=1.757mm

主梁f3=68×104×4450/(2.1×105×22840)=0.631mm

主梁f4=68×104×5600/(2.1×105×22840)=0.794mm

立柱f5=142.1×104×5200/(2.1×105×26400)=1.333mm

f1= 1.617 ≈√f32+ f52=1.474 满足要求。

f2= 1.757≈√f42+ f52=1.552 满足要求。

方案七：荷载650KN

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带1：2×300×35 A=21000 G＝164.85kg

斜拉带2：2×300×32A=19200 G＝150.7kg

立柱：420×280（悬2×85×20）×20 A=26400㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.2m L2=4.45m L3=7.231m L3=7.991m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=11.5mm 斜拉带1＝1005KN 斜拉带2＝885KN 立柱＝1421KN 主梁＝621KN

变形协调验算

斜拉带f1=100.5×10000×7231/(2.1×105×21000)=1.648mm

斜拉带f2=88.5×10000×7991/(2.1×105×19200)=1.754mm

主梁f3=62.1×104×4450/(2.1×105×22840)=0.576mm

主梁f4=62.1×104×5600/(2.1×105×22840)=0.725mm

立柱f5=142.1×104×5700/(2.1×105×26400)=1.461mm

f1= 1.648 ≈√f32+ f52=1.57 满足要求。

f2= 1.754≈√f42+ f52=1.631 满足要求。

方案八：荷载650KN

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带1：2×300×40 A=24000 G＝188.4kg

斜拉带2：2×300×35A=21000 G＝164.8kg

立柱：420×280（悬2×85×20）×20 A=26400㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.2m L2=4.45m L3=7.231m L3=7.991m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=10.9mm 斜拉带1＝1006KN 斜拉带2＝886KN 立柱＝1423KN 主梁＝622KN

变形协调验算

斜拉带f1=100.6×10000×7231/(2.1×105×24000)=1.443mm

斜拉带f2=88.5×10000×7991/(2.1×105×21000)=1.604mm

主梁f3=62.2×104×4450/(2.1×105×22840)=0.577mm

主梁f4=62.2×104×5600/(2.1×105×22840)=0.726mm

立柱f5=142.3×104×5700/(2.1×105×26400)=1.463mm

f1= 1.443 ≈√f32+ f52=1.573 满足要求。

f2= 1.604≈√f42+ f52=1.633 满足要求。

方案九：荷载650KN（适用于0#块为11.5m～12m的悬臂施工块段）

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带1：2×300×35（2×350×30）A=21000 G＝164.8kg

斜拉带2：2×300×35（2×350×30）A=21000 G＝164.8kg

立柱：420×280（悬2×85×20）×20 A=26400㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.2m L2=4.45m L3=7.231m L3=7.991m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=11.3mm 斜拉带1＝1005.6KN 斜拉带2＝885.76KN 立柱＝1422KN 主梁＝621KN

变形协调验算

斜拉带f1=100.56×10000×7231/(2.1×105×21000)=1.648mm

斜拉带f2=88.576×10000×7991/(2.1×105×21000)=1.605mm

主梁f3=62.2×104×4450/(2.1×105×22840)=0.577mm

主梁f4=62.2×104×5600/(2.1×105×22840)=0.726mm

立柱f5=142.2×104×5700/(2.1×105×26400)=1.462mm

f1= 1.648 ≈√f32+ f52=1.572 满足要求。

f2= 1.605≈√f42+ f52=1.632 满足要求。

此为推荐方案

方案十：荷载650KN

此方案是在方案九的基础上连接了70公分的主梁。（适用于0#块12米以上的悬臂施工）

主梁：2H500×200×16×10 A=11420×2＝22840 G＝89.65kg

斜拉带1：2×300×35（2×350×30）A=21000 G＝164.8kg

斜拉带2：2×300×35（2×350×30）A=21000 G＝164.8kg

立柱：420×280（悬2×95×20）×20 A=26400㎜2

计算简图如：

主桁简图

L1=5.2m L2=4.45m L3=7.231m L3=7.991m L4=5.6m

一片主桁650KN 则：f=11.3mm 斜拉带1＝1005.6KN 斜拉带2＝885.76KN 立柱后座力860 KN

立柱＝1422KN 主梁＝621KN

变形协调验算

斜拉带f1=100.56×10000×7231/(2.1×105×21000)=1.648mm

斜拉带f2=88.576×10000×7991/(2.1×105×21000)=1.605mm

主梁f3=62.2×104×4450/(2.1×105×22840)=0.577mm

主梁f4=62.2×104×5600/(2.1×105×22840)=0.726mm

立柱f5=142.2×104×5700/(2.1×105×26400)=1.462mm

f1= 1.648 ≈√f32+ f52=1.572 满足要求。

f2= 1.605≈√f42+ f52=1.632 满足要求。

此方案为推荐方案的补充方案

2、主梁及立柱销子计算（45#钢）

对九种方案的主桁计算结果进行对比分析，结合施工中的实际情况综合考虑挂蓝行走、0＃块拼装挂篮的需要。我们选择方案九的主桁架(主梁较短)作为本设计的主桁结构。

此主桁适合于0#块长度不小于11.5m的首节梁体拼装，梁体块段重量不大于260T 的悬浇施工。最大梁体变形量11.3m m。

(1)、立柱销子：

对作用于立柱的销子，假设销子受的拉力为150T、销子直径为D=200mm

W=πr3/4=π×1003/4=785398.15mm3

a、剪应力计算：τ=Q×4/πD2=150×104×4/πD2=43.3Mpa＜125

b、弯曲应力计算：M=75×10000×0.5×260=97500000N. mm

δ=97500000/785398.15=124.14Mpa＜220

c、挤压应力计算：150×10000/（80×210）=89.3 均满足要求。

(2)、主梁销子：

作用于主梁销子的力取110T. 假设销子直径为D=180mm W=572555.25 mm3

a、剪应力计算：τ=Q×4/πD2=110×104×4/πD2=43.22 Mpa＜125

b、弯曲应力计算：M=55×10000×0.5×400=110000000N. mm

δ=110000000/572555.2=192.1Mpa＜220

c、挤压应力计算：110×10000/（70×190）= 82.7 均满足要求。

主梁及立柱销子均选用直径为200mm。

(3)、扁担梁计算：

前吊杆取R=35T，后锚带R=65T

a、后锚带处扁担梁：

M=32.5×0.75×0.5=12.19T.M Q=32.5T

δ=M/W=12.19×107/（469.4×2×103）=129.82＜145

τ=Q×Sx/（I×d）=0.5×32.5×276.9×107/（8×7510.6×10000）=74.9＜90

后锚带处底座和底蓝横梁上的扁担梁选2[32a 。

3、主梁连接计算（螺栓）

主梁需满足连接轴心力不小于700kN 。

螺栓选用M27，普通螺栓的抗剪容许应力[τ]=80Mpa [σ]=170 Mpa

单个螺栓抗剪和承压容许承载力为;

[N j ]=n j ×πd 2/4×[τ]= 2×π272/4×80=91.6KN

[N c ]=d ∑б×[σ]= 27×20×170=91.8KN 两者中取较小值[N]= 91.6 KN

n=N/[N min ]=700/91.6=7.6 单边取螺栓总数n=16 螺栓能承受的荷载为

F2=n ×[N]=16×91.6=1465KN ＞700kN 保险系数 μ=1465/700=2.1 故满足要求。

钢板的轴心受拉强度为：

A= 2×10×450+2×10×200=13000㎜2

σ= N/A=700/13000=53.8Mpa 故以上计算均满足要求。

二、吊杆拟定计算：

本设计的前、后主吊杆拟定采用40铬圆钢，一般的受力吊杆采用υ32精轧螺纹钢。

方案一：

1、吊杆计算：（φ64、40Cr钢）

（1）前吊杆：R=35T

取吊杆长为12.0 m（9.0 m），

f=35×10000×12000/（2.1×100000×π×642/4）=6.21mm（4.66mm）

（2）后锚带：R=65T

f=65×10000×4500/（2.1×100000×π×602/4）=4.33mm

（3）后吊杆：R=30T，f=30×10000×14500/（2.1×100000×π×602/4）=6.44mm （4）行走吊杆：R=7T，f=7×10000×17000/（2.1×100000×π×602/4）=1.76mm

2、吊杆长度的确定：（φ64、40铬钢）

吊杆按照一般施工的模数分为Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ×n（320㎝+327㎝+110㎝×n）因一般梁段每个两个块段之间的变化高度为35～40㎝,顾Ⅲ好件的长度取为110㎝。

3、吊杆连接器的计算：（φ6

4、40铬钢）

40铬钢吊杆连接器的选择按照国标取与相应的υ64圆钢相匹配的六角螺母，按照规范要求的统一标准请专业的制作厂家进行制作。

三、上横梁对比优化计算

1、上前横梁截面计算：

上前横梁根据此通用挂蓝的设计意图，中间设置为标准节段（类似万能杆件用螺栓连接）。根据前面假定主梁每个前后点受力65T,现进行分析验算。

前横梁的计算按照本设计最短的横梁10.1m和用螺栓连接了标准段0.7×3m（综合以往我单位施工同类型桥梁的情况以及现阶段设计单位经常选用的设计宽度我们选择了0.7的变化模数）后最长的横梁12.2m两种情况分析验算(螺栓连接为固接)。

1)、对10.1m 长前横梁进行计算分析： 方案一：

用2㎝加劲板连接两个单片的桁架，每片桁架四点受力，每点力取30/2=15t 。 上下弦杆： [20a A=2883㎜2 G ＝22.632kg 竖杆： L90×10 A=1717㎜2 G ＝13.478kg 斜杆： L90×10 A=1717㎜2 G ＝13.478kg 用sap2000建立模型计算：

桁架整体跨中最大变形f 中=2.2㎜、 f 边=2.7㎜

对此方案的杆件进行分析：伸长量和强度均满足要求，总体变形也符合要求，综合考虑将桁架中间连接的两个杆件进行调整。 方案二：

用2㎝加劲板连接两个单片的桁架，每片桁架四点受力，每点力取30/2=15t 。 上下弦杆： [20a A=2883㎜2 G ＝22.632kg 竖杆1： L90×10 A=1717㎜2 G ＝13.478kg 斜杆1： L90×10 A=1717㎜2 G ＝13.478kg 竖杆2：

L80×8 A=1230㎜2 G ＝9.655kg 斜杆2： L80×8 A=1230㎜2

G ＝9.655kg 用sap2000建立模型计算：

桁架整体跨中最大变形f 中=2.2㎜、 f 边=2.7㎜

midas挂篮计算书

石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书

1 概况 石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的 一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备； (7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。 2 计算依据 （1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图； （2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）； （4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 3 计算说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2

荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便， 其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。

48 80 48连续梁挂篮计算书详解

6附件 6.1墩顶0#块膺架计算书 6.1.1 计算依据 《连续梁施工设计图》 《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》 《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005） 《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社） 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005） 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 6.1.2 支架结构材料参数 1) 木材（A-2红杉木）： 顺纹弯应力 []13a MP σ= 弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ= 弹性模量 4 10a E MP = 2) Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)： 拉压应力 []135a MP σ= 弯曲应力 []140a w MP σ= 剪应力 []80a MP τ= 弹性模量 5 2.110a E MP =? 6.1.3 基本资料 0#块长度12m （4.5+3.0+4.5m ），墩顶处箱梁高6.65m ，端头箱梁

高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。0#块重约650t。 图1 0号块重量分配 6.1.4 支架结构 支架结构见下图： 6.1.5计算荷载种类及组合 (1)计算荷载种类

①新浇砼容重按26kN/m 3计算，超灌系数取1.05； ②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 22.5/m KN ④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 22/m KN ⑤振捣混凝土产生的荷载: 22/m KN (2) 荷载组合： 计算强度时:p 1= ①+②+③+④+⑤ 计算刚度时:p 2=①+② 6.1.6支架结构检算 (1)方木计算 采用红衫木，纵桥向间距45cm ，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L =0.3m ，底板下计算跨度L =0.5m 。 1） 腹板下方木计算 混凝土重：q 1=26×6.65×0.45×1.05=81.7kN/m 模板重：q 2＝3kN/m 施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=87.6 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =84.7 kN/m 方木截面抵抗矩： 2 23311501002501066 W bh mm ?===?

挂篮计算书

1．概述 本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。 图1.1 挂篮总体结构 - 1 -

图1.2 挂篮总体结构 挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态 荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠

单向板配筋计算书

水工钢筋混凝土结构课程设计 计算书 设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计 题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构 题号： 班级：水电0601 姓名：李海斌 学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春 日期：2009年6月8-14 日

目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸 第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………

XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲

60+100+60m连续梁挂篮计算 第1章设计计算说明 1.1 设计依据 1、(60+100+60)m施工图纸。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 1.2 工程概况 本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。 箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa； ②、材料强度设计值：

Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2 Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2 厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2 1.3.2 挂篮构造 挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 浇筑混凝土动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数1.3； 浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。 恒载分项系数K1=1.2； 活载分项系数K2=1.4。 ②、作用于挂篮主桁的荷载 箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。4#块段长度为3m，重量为159.625t计算； 施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；

挂篮计算书示例

第一章计算书 一、计算依据 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规》 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004） 二、计算参数

挂篮主要结构材料表 3、荷载组合： 荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；

荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载； 荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载； 荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算； 荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。 三、荷载计算 根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载 根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：

四、挂篮计算 1、外导梁

1）、左侧 翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图 力计算 杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------

挂篮计算书(-3-30)

目录 1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。 概况............................................... 错误!未定义书签。 计算内容........................................... 错误!未定义书签。 2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。 3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。 荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。 荷载组合............................................ 错误!未定义书签。 参数选取........................................... 错误!未定义书签。4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。 挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。 ` 计算模型............................................ 错误!未定义书签。 底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。 底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。 侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。 吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。 前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。 挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。 后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。 挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。; 5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。

单向板肋梁楼盖设计计算书.

单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名： 学号： 班级： 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日

目录 一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例

单向板肋梁楼盖设计任务书 （1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 （2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ） 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板， 按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡

挂篮复核计算书——【桥梁与隧道 精】

旗开得胜菱形挂篮复核计算书 计算: 复核: 1

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一、工程概况： 连续箱梁施工菱形挂篮的复核计算。 二、挂篮主要组成结构： 1、主桁系统：横向由两片菱形主桁； 2、前上横梁：由型钢和钢板构成； 3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成； 4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其 前、后吊挂锚固系统组成； 5、内、外模吊挂走行系统：由内、外导梁、外滑梁及其吊挂锚固系统组成； 6、平衡及锚固系统：后锚扁担压梁、反扣轮等组成； 7、走行系统：由走道梁、锚固构件及千斤顶组成。 三、计算工况： 节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。②立模。③绑扎钢筋并浇注混凝土。④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂篮的施工工序，挂篮计算共分以下4个计算工况： 工况1，施工1#节段时，梁长L=3.0m，节段砼重122.0t； 工况2，施工2#至5#节段时，梁长L=3.5m，最重节段砼重135.6t； 工况3，施工6#至9#节段时，梁长L=4m，最重节段砼重123.0t； 1

工况4，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。 四、设计相关说明： 4.1、设计相关参数 1、材料容重： 钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m3 2、材料的弹性模量： Q235钢材210 GPa； Q345钢材210GPa； Φ32精轧螺纹钢筋200GPa； 3、本设计容许应力 Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa 节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=200MPa ［τ］=120MPa 节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa 精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本计算书［σ］=785MPa 4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5，挂蓝总重控制在设计限 重之内。 4.2、荷载说明： 1、钢筋混凝土自重：取26.5KN/m3 ,并考虑1.05的增大系数； 1

单向板 计算步骤

LB-1矩形板计算 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 2000 mm; Ly = 6000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息 混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 2000 mm

2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-40=60 mm 六、配筋计算(ly/lx=6000/2000=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/24 = 1.287 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.287×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.030/360 = 60mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 60/(1000*100) = 0.060% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积 不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2 取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2 采取方案?8@200, 实配面积251 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/12 = 2.573 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*2.573×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.060 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.062 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.062/360 = 123mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 123/(1000*100) = 0.123% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求

(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书

（40+56+40）m连续梁 三角形挂篮计算书 兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月

1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构 挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。 图1挂篮总体结构 主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中

心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。 图2 主桁架 底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。

图3 底模平台 模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。 图4 外侧模

图5 内模 悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。 锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。 图6 主桁架后锚 走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。 内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书 一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。 通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。 （一）设计荷载： 1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b） ＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m 2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m 3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m 4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m 则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m 说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度； b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2； P2—模板荷载取2.5kn/m2； P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2 （二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示 图1 下纵梁计算简图

M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN?m 型钢选择： W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3 选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3 截面惯性矩I x＝2369.0 cm4 型钢刚度验算： f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa 〔σ〕—允许应力取170kn/m2 二、前后下横梁计算： （一）荷载 1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m 2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5× 3.0/2＝3.75 KN /m 3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m 4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /m Σ＝31.82 KN /m 说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3； l砼—砼构件宽度；

挂篮计算书

104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝 空间模型分析 浙江兴土桥梁建设有限公司 二0一三年0一月

目录 1 工程概述和计算依据 (1) 1.1工程概述 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3材料允许应力及参数 (1) 1.4挂篮主要技术指标及参数 (2) 1.5计算组合及工况 (3) 1.6挂篮计算模型 (3) 2、荷载计算 (4) 2.1底篮平台计算 (4) 2.1.1平台加载分析表 (4) 2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7) 2.2导梁、滑梁计算 (11) 2.2.1外滑梁 (11) 2.2.2外导梁 (12) 2.2.3内滑梁计算 (14) 2.3前上横梁验算 (15) 2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19) 2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19) 2.5.2 挂篮主桁内力 (23) 2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26) 3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27) 3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28) 4 吊杆验算 (29) 4.1横梁吊杆验算 (29) 4.2滑梁吊杆验算 (30) 5锚固系统验算 (30) 6挂篮行走验算 (30) 6.1挂篮行走受力分析 (30) 6.2后下横梁 (31) 6.3外滑梁 (32) 6.4行走吊杆 (32) 6.5反扣轮 (33) 6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33) 6.6行走主桁抗倾覆计算 (34) 7挂篮操作抗风要求 (34) 8结论 (34)

1 工程概述和计算依据 1.1工程概述 主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。箱梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。 箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。 1.2设计依据 《大桥施工图设计》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵施工技术规范》 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 1.3材料允许应力及参数 钢材弹性模量：E=2.06+ MPa 密度：γ=7850 Kg/m3 泊松比：ν=0.3 线膨胀系数：α=0.000012 表1.钢材允许应力 钢材允许应力（Mpa） 应力种类符号 钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷 销） 40Si2MnV (精轧螺纹钢筋) 抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶 紧） [бc] 210 300

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

1钢筋混泥凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计目的 通过本课程的设计试件，使学生了解并熟悉有关钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和设计步骤，培养其独立完成设计和解决问题的能力，提高绘图能力。 二、设计资料 1、工程概况： 某框架结构工业仓库，二层建筑平面图如下图所示（楼面标高4.00m）,墙厚370mm,混凝土柱400x400mm。板伸入墙120mm,次梁伸入墙240mm,主梁伸入墙370mm。房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖。 图1 梁板结构平面布置 2、楼面构造层做法：20mm厚石灰砂浆粉刷，30mm厚水磨石楼面（标 准值0. 65kN/m2） o 3、活荷载：标准值为7. 5 kN/m2 o 4、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。 5、材料选用：混凝土采用C25（A=11.9N/〃”2, /=1.27N/〃m2） 钢筋梁中受力主筋采用HRB400级（f =36ON/〃* ） x 其余采用HPB235级（人=210"/〃〃/） 三、设计容 1、确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置

2、板的设计（按塑性理论） 3、次梁设计（按塑性理论） 4、主梁设计（按弹性理论） 5、绘制结构施工图，包括： （1）、结构平而布置图 （2）、板、次梁、主梁的配筋图 （3）、主梁弯矩包络图及抵抗弯矩图 （4）、设计说明 （5）、次梁钢筋材料表 四、成果要求 1、课程设计在1周完成。 2、计算书必须统一格式，并用钢笔抄写清楚（或打印）。计算书（施工图）装订顺序：封面、评语页、目录、任务书、设计说明、计算书正文和施工图。 3、施工图统一为A3图纸。要求图而布局均匀、比例适当、线条流畅、整洁美观，严格按照建筑制图标准作图。 4、在完成上述设计任务后方可参加设计答辩及成绩评定。 五、参考资料 1、《混凝土结构设计》，梁兴文主编，中国建筑工业 2、GB50010-2002,《混凝土结构设计规》 3、GB50009-2001,《建筑荷载设计规》

桥梁挂篮强度验算计算书资料

合口澧水大桥挂篮强度验算计算书 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵 洞第二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.7《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取 2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa。 [τ=85Mpa；Q420钢 2.2Q235钢弯曲容许应力] [σ=145Mpa；剪切容许应力] （贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和内容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种， 取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。

3.2荷载施加： 混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算； 主要计算内容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径 翼板荷载 外模行走梁 已浇梁段翼板 顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段 二、 荷载计算 单个挂蓝构件重量明细表 主桁架

最新单向板设计计算书

单向板设计计算书

整体式单向板肋形楼盖设计 专业年级：建筑*** 组别：第六组 组长： 指导教师： 辅导教师：

计算书 目录 1、摘要 (3) 2、设计资料 (4) 3、板的设计 (4) 3.1、荷载 (5) 3.2、内力计算 (6) 3.3、正截面承载力计算 (7) 4、次梁的计算 (9) 4.1、荷载 (10) 4.2、内力计算 (10) 4.3、截面承载力计算 (12) 5、主梁的设计 (14) 5.1、荷载 (14) 5.2、内力计算 (15) 5.3、截面承载力计算 (21) 6、参考文献 (24)

1、摘要： 本设计主要进行了结构方案中单向板肋梁楼盖设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力）。完成了板，次梁、主梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制、楼盖的设计完成了板的配筋和次梁的配筋设计。 2、设计资料: 1、楼面活荷载标准值为6.0kN/ 2、楼面面层为20 mm厚水泥砂浆地面面层，混凝土楼板，15mm厚混合砂浆天花板抹面。 3、材料选用： 板混凝土用C25，梁混凝土用C30。 钢筋：主梁、次梁的主筋用HRB335级，板及梁的箍筋用HPB300级。 板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm. 3、板的设计： 某三层楼面钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖结构布置图如图：

解：1、基本设计资料 （1）材料 板：C25混凝土：2/9.11mm N f c =，2 /27.1mm N f t =，2/78.1mm N f tk = 梁：C30混凝土：2 /3.14mm N f c =，2/43.1mm N f t = 钢筋：HPB300级（2 /270mm N f y =，614.0=b ξ） HRB335级（2/300mm N f y =，55.0=b ξ） （2）荷载标准值 活荷载标准值2/0.6m KN q k = 水泥砂浆地面面层：3 /18m KN 钢筋混凝土：3/25m KN 混合砂浆：3/17m KN 2、板的设计（按塑性理论方法） （1）确定板厚及次梁截面

高速铁路连续梁挂篮设计计算书

48+80+48挂篮设计计算书 一、挂篮设计主要参数选取 1、挂篮结构型式 挂篮的主体结构为菱形桁架结构。每台挂篮有两片主桁架，主桁架除销子为40Cr 钢外，其余均由普通型钢及钢板组焊而成。该挂篮主要由三个系统组成，即主桁系统、底篮和模板系统、走行系统，除内模为钢木组合结构外，其余均为钢结构。 2、工程数量 制造4台挂篮，应用于济青高铁48m+80m+48m联系梁悬臂施工。 3、挂篮自重 （1）、挂篮桁架及附件—380KN/台； （2）、挂篮模板（含内、外模板、底板钢模）重量—230KN/台； （3）、精轧螺纹吊杆及其他锚固设备—20KN/台； 4、挂篮的主要性能参数 （1）适应最大梁段重量：1259KN； （2）适应最大梁段长：4.0m； （3）适应梁高的变化范围：3.6m～6.4m； (7)挂篮自重(630KN)与最大梁段重量(1259KN)之比为0.5，小于设计要求的700KN。 5、主要材料 （1）钢板及型钢：采用Q235普通碳素结构钢，符合国家标准（GB/T709—1998）、（GB/T706—1988）和（GB/T707—1988）的有关规定。屈服强度为235MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，[σ]=215MPa，[σw]=215MPa，[τ]=125MPa(注:钢材的容许应力按《钢结构设计规范(GB50017-2003)》选用)。 （2）直径32mm精轧螺纹粗钢筋：符合国家标准（GB/T20065—2006）的有关规定。屈服强度为930MPa，设计控制应力采用屈服强度的0.9倍，设计控制拉力673KN，设计弹性模量E=2.0×105MPa。相应锚具采用JLM型。 （3）销子：采用40Cr钢，符合国家标准（GB/T3077—1999）的有关规定。屈服强度]=785MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，许用应力[σ]=[σ[σ s s]/1.5=785/1.5=523MPa,[τ]=[σ]/1.5/√3=302MPa(注:按<<机械设计手册>>选用)。（4）螺栓：采用钢结构用高强度大六角螺栓，符合国家标准（GB1228—84）的有关规定。 6、挂篮设计荷载 根据《有砟轨道预应力混凝土连续梁跨度：（48+80+48）m》计算各梁段的重量数据如下表所示：