警戒水位、保证水位、设防水位

堤防的设防水位、警戒水位和保证水位设防水位是指汛期河道堤防已经开始进入防汛阶段的水位，即江河洪水漫滩以后，堤防开始临水，需要防汛人员巡查防守。此时，堤防管理单位由日常的管理工作进入防汛阶段，开始组织人员进行巡堤查险，并对汛前准备工作进行检查落实。设防水位是由防汛部门根据历史资料和堤防的实际情况确定的。

警戒水位是堤防临水到一定深度，有可能出现险情、要加以警惕戒备的水位，是根据堤防质量、保护重点以及历年险情分析制定的。到达该水位时，防汛工作进入重要时期，防汛部门要加强戒备，密切注意水情、工情、险情的发展变化，在各自防守堤段或区域内增加巡堤查险次数，开始日夜巡查，并组织防汛队伍上堤防汛，做好防洪抢险人力、物力的准备。

保证水位是根据防洪标准设计的堤防设计洪水位，或历史上防御过的最高洪水位。当水位达到或接近保证水位时，防汛进入全面紧急状态，堤防临水时间已长，堤身土体可能达饱和状态，随时都有出险的可能。这时，防汛部门要密切巡查，全力以赴，采取各种必要措施，保护堤防安全，并对于可能超过保证水位的抢护工作也要做好积极准备。保证水位的拟定是根据堤防规划设计和河流曾经出现的最高水位为依据，考虑上下游关系、干支流关系以及保护区的重要性制定的，并经上级主管机关批准。

抗浮锚杆计算书.

结构计算书 项目名称： 设计代号： 设计阶段： 审核： 校对： 计算： 第 1 册共1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04月07日

综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高 5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。基础形式筏板，抗浮水位标高 6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高- 7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3 ?25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力

抗浮锚杆计算书(参考内容)

4.1 锚杆设计计算 4.1.1 锚杆轴向拉力 单位面积抗浮力为51kN/m2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。 单根锚杆轴向拉力标准值Nak： N ak＝51kN/m2×2.0m×2.0m＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t： N t=r Q N ak 式中：r Q——荷载分项系数，可取1.30； 经计算：N t=1.30×204kN=265.2kN。取N t=266kN计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s≥ yk t t f N K《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.4.1式 式中A s----锚杆杆体截面面积 K t------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度标准值) 根据计算公式，计算如下： A s≥ yk t t f N K

≥ 400 266 6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。 4.1.3 锚杆长度 l a ＞ψ πmg t Df KN 《岩土锚杆（索）技术规程》 （CECS22：2005）中7.5.1-1式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值 （kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。 ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数， 根据规范取1.2 l a ＞ ψ επms t f d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中 7.5.1-2式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根 d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋 ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数， 根据规范取0.8

抗浮锚杆设计计算书

二、计算书 1、设计要求 本工程水池底板抗浮力的要求为： 表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ?= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN. f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2 。 根据计算得：As=569mm 2 所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算. 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ πmg t a Df N K L ?> (7.5.1-1) ψ ξπms t a f d n N K L ?> (7.5.1-2) 上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）； K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）； f m g ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取 锚杆周围地层加权平均值130kPa 。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ； ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n —— 钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。 由计算公式算得4#地块：L a 〉6.92m ，施工设计按照锚固段长度为8.00m 设计。 5、锚杆锚入基础的长度 根据规范要求，钢筋须插入基础内不少于35d ，本工程2#地块，采用Φ22螺纹钢筋，长度为35*22=770mm ，设计时取800mm 。本工程3#、4#地块采用Φ25螺纹钢筋，长度为35*25=875mm ，设计时取900mm 。 6、锚杆间距 本工程基础为筏板基础，考虑结构受力特点，本着减小底板弯曲应力的原则，本工程采用小吨位的锚杆。杭浮锚杆在整个底板上小间距均匀布置，局部地方（独立柱基位置）适当调整。该布置可降低底板的加筋费用，又可以减小因个别锚杆失效而造成的局部破坏。锚杆 大体成正方形布置，根据地下室抗浮区域、抗浮力要求的不同，锚杆间距为： 锚杆间距一览表 表6 7、设计实物工程量 根据计算，本工程抗浮锚杆设计实物工程量为：2号地块设置锚杆1107根，单根锚杆长度5.1m ，3#地块设置锚杆1927根，单根锚杆长度8m ，4#地块设置锚杆2707根，单根锚杆长度8m ，总计锚杆进尺43181.1m(含防水0.1m/根)。 8、锚固体强度及水泥浆配比 为增大锚固体的强度，锚固体采用豆石与砂浆结合体，填筑的豆石强度应无风化现象，

抗浮锚杆计算书(20210220215222)

结构计算书 项目名称: 设计代号: 设计阶段: 审核: 校对: 计算: 第1册共1册 中广电广播电影电视设计研究院

2015年04月07日

综合楼锚杆布置计算 一、工程概况 （1）综合楼地下1层（含2夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高 7.50m,室内外高差-0.300m,地下室夹层高2.18m,地下室高 5.30m,地下室建筑地面标 i?-7.480m,建筑地而垫层厚150mm,结构地下室底板顶标高-7.63OmO基础形式筏板，抗浮水位标高6.5OOm （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.63Om （绝对标高- 0.130m）,底板厚40OmmO （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：＞2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt二2.3Nk二325KN 钢筋：3 025 三级钢：As=2470mm2,仁360 N∕mm2, f y k=400 N∕mm2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（frbk）,见第2页所附表2。 1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式（7.5.2-1）计算 兀DL a IK 勘探点IQ-KI5岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力

Msm 土层厚度 m 土层弓锚杆极限 粘结强度标准值 屮Si 抗拔侧阻力 (KN) 9中粗砂 0.15 2.95 150 1 208.4 12中粗砂 0.15 2.05 170 1 164.1 16强风化花岗岩 0.15 2.5 300 1 353.4 锚杆总长L 7.5m 抗拔承载力极限值Rk= 725.8KN 抗拔承载力特征值Rt= 362.9 KN Rt=360.9KN > Nt=351KN 2. 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2) r 、 KN l 2*351000 杯“ L ≥ ------ ——= ----------------------- =2070 mm < 7500 mm a nπdξf ms ψ 3 * τr * 25 * 0.6 * 2.4 * 1.0 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。 钢筋面积A 计算 依据《岩土规程》第742条公式(741) 实配 3 025 三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2 锚杆杆体钢筋面积满足要求。 Λ≥ 400 1404m∕772 1.6*351000

抗浮锚杆常见问题及处理方式

1.测量放线阶段 1.1无基础图 产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸很可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符。 产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废 防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等； 1.2未对锚杆编号、分区或编号混乱 产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意 产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记 防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区内按横排编号，从左至右从上至下。 1.3未锚杆标高未明确 产生原因：施工时为查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算 产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确

防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高 2.成孔阶段 2.1孔位误差大 产生原因：测量放线误差大；放线后成果保护不到位；钻孔施工未对准测放点 产生后果：锚杆间距超过规范要求，不能通过验收。 防治措施：放线后，对测量成果进行复核；成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核 2.2施工工作面标高低于设计标高 产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖 产生后果：锚杆锚固段内地层被扰动，不能提供设计要求的锚固力 防治措施：土方开挖时严格控制标高 2.3锚孔深度与设计有出入 产生原因：锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；成孔施工随意，终孔时未进行测量 产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足 防治措施：锚杆放孔时，同时测量孔位标高；计算成孔深度，终

孔时，测量钻孔深度 2.4地层与地勘报告不符时调整锚孔深度 产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符合的软弱层，或出现后， 未对锚杆长度进行调整 产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时通知设计单位对锚杆长度进行调整 2.5独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度 产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度 产生后果：锚杆锚固段长度不足 防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆 2.6卵石地层锚杆深度范围内有地下水 产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下 产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少 防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆

抗浮锚杆设计计算书

yk t t s f N K A ≥ ψ πmg t a Df KN L >ψ πεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书 根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求： 1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。 2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。 3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。 （1）锚杆杆体的截面面积计算 公式7.4.1 式中： t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。 将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23 493785 102158.1mm f N K A yk t t s =??== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm 故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。 （2）锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： 公式7.5.1-1 公式7.5.1-2 式中：

K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ） ，取215kN 。 a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ； d ——钢筋的直径，取0.28（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 将以上 参数代入公式7.5.1-1及7.5.1-2中，可得 m Df KN L mg t a 28.60 .112020.014.32152.2=????==ψπ m df n KN L ms t a 2.20.12400028.014.32152.2=????== ψεπ 因此，锚杆锚固段长度为6.5m 。 （3）锚杆自由段长度 本次抗浮锚杆不设置自由段。 （4）各分区锚杆间距计算 根据建设单位提供的各分区浮力标准值（已扣恒载），计算各分区锚杆数量如下： 浮力标准值①区为51kN/m 2，②区为56kN/m 2，③区为65 kN/m 2，④区为58 kN/m 2，⑤区为47 kN/m 2，⑥区为24 kN/m 2，⑦为15 kN/m 2。 锚杆间距计算如下： ①区：d=sqrt(215/51)=2.05，取整得出锚杆间距2.0m ，正方形布置，共计布设8543根。

经典全面_抗浮锚杆设计计算书

一、编制说明 1、设计计算依据： 《注浆技术规程》 (YSJ211-1992) 《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002 J220-2002) 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《四川油气田江油生活基地建设项目岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2009.9）。 《基础说明及大样》（2#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）； 《地下室基础说明及大样》（3#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）； 《基础说明及大样》（4#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）； 2、正常使用条件下，本抗浮锚杆工程设计使用年限为50年。 二、计算书 1、设计要求 根据设计单位提出的要求，本工程地下室分区抗浮力的要求为： 各地块抗浮锚杆提供抗浮力标准值表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据地勘报告，本工程单根锚杆的抗拔力设计值为：2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN。 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ? =（7.4.1） 上面式中：K t —锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t ——锚杆的轴向拉力设计值，2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN； f yk ——钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm2。 根据计算得：2#地块为As=725mm2；3#地块为As=1350mm2；4#地块为As=1350mm2 所以2#地块孔内应设置二根Φ22的HRB400钢筋；3#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋；4#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋。 4、锚固段长度计算 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ π mg t a Df N K L ? > (7.5.1-1) ψ ξ π ms t a f d n N K L ? > (7.5.1-2) 上面式中：L a ——锚杆锚固段的长度（m）； K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t ——锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D——锚固体的钻孔直径，按0.12m d——钢筋的直径（m）； f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa； ξ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n ——钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m，设计按照锚固段长度为5.10m。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m，设计按照锚固段长度为8.00m。

抗浮锚杆计算书

结构计算书 项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算： 第 1 册共 1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04 月07 日

综合楼锚杆布置计算 一、工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，士0.00相对于绝对标高 7.50m，室内外高差-0.300m,地下室夹层高2.18m，地下室高5.30m,地下室建筑地面标 高-7.480m,建筑地面垫层厚150mm,结构地下室底板顶标高-7.630m。基础形式筏板，抗浮水位标高6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.630m （绝对标高- 0.130m）,底板厚400mm。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：＞2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3?25 三级钢：A s=1470mm2, f=360 N/mm2 , f yk=400 N/mm2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk）,见第2页所附表1。 1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式（7.5.2-1）计算 N厂DL a f mg /K 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力

Rt=360?9KN > Nt=351KN 2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度 La 计算 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2) L a t 2070mm 7500mm n 「d 3* 「*25*0.6*2.4*1.0 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度 La 满足要求。 钢筋面积A 计算 依据《岩土规程》第7.4.1条公式(7.4.1) 实配 3?25三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2 锚杆杆体钢筋面积满足要求。 KN t 2*351000 3、 yk 1.6*351000 400 = 1404mm 2

锚杆计算公式

（六）锚杆钻机的操作注意事项 1、钻眼前的准备工作： （1）使用前对钻机进行检查，检查各操作手把有没有卡死现象，发现问题立即处理。 （2）注油器内加入30#机油。 （3）调整风水开关处于关闭状态，冲净接头尘土，接通风水，并检查供水系统。 （4）将机器竖直，开动空档，检查各部件是否运转正常，并检查气腿的伸缩情况。 （5）检查风水联动和气动马达消音情况。 （6）检查钻杆是否直，是否堵塞，钻头是否锋利。 2、钻眼： （1）插好钻杆，慢慢生起钻机，直到接近顶板。 （2）扳动马达扳手，使马达旋转，然后打开水控制阀门。 （3）控制钻速和推进速度，逐渐调到最大。 （4）打完眼后，关闭风水，慢转马达，回落气腿。 3、注意事项： （1）严禁敲打、挤压、扔放锚杆钻机。 （2）机器水平放置时严禁伸腿，须检查各级气腿的伸缩功能时必须直立，气腿的伸缩轴线方向上严禁有人。 （3）操作钻机时，须双腿叉开，握牢手把，衣服袖口要扎好，钻前钎子下严禁有人，以防断钎伤人。注锚杆过程中，一旦锚杆注入受阻，不得硬注。（4）工作完毕后，必须把机器撤至安全地点竖立放置稳固，并对机器检查维护。 （5）机器出现故障必须及时检修，在井下无法检修时要升井检修。 （6）所有操作人员必须经过培训合格后方可上岗。 （7）在整个锚杆支护过程中，必须站在前探梁临时支护保护下安全的地方进行，并设专人观察顶板、帮部支护及安全情况，发现问题立即处理。 （8）每班设专人对施工完的巷道进行检查，发现问题后及时处理。

（9）打注锚杆前，操作人员必须对使用器具进行完好检查，否则不得使用。（七）锚索钻机的操作注意事项 锚索的安装方法及安全技术要求： （1）钻孔：钻孔的直径为Φ28mm，孔深度为5700mm，孔深允许偏差为0～+200mm，眼位允许偏差为±150mm。钻具使用风动锚杆钻机；钻眼过程中要均速控制风压，上升速度不宜过快；钻眼时机具下方和左侧严禁站人，严防歪钻或断钎时伤人。锚索钻孔以穿过软层，锚入硬岩石1000mm以上为准。 （2）安装：每孔放不少于三块树脂锚固剂，一块MSCK23∕600Q∕YZK003型和两块MSK23∕600YZK003型，分别用锚索顶入孔底。 （3）搅拌：将注锚器固定于锚索尾端，然后将锚索、钻机通过注锚器连接好后，启动钻机，边旋转边缓慢将锚索注入孔底，搅拌时间为50s。 （4）加预应力：注入锚索12min后，安装锚索托盘及锚头，将千斤顶、油泵油管连接好，控紧泄油阀，换向阀打开至加压位置，将锚索尾端穿入千斤顶。千斤顶要顶紧锚头，千斤顶加压前要有专人托住，待油泵加压，千斤顶咬住锚索后，所有人员撤离千斤顶3m范围以外，以防千斤顶或托盘、岩崩落伤人，油泵加压至设计预紧力后，松开泻压阀，压力表为零。由专人托住千斤顶然后拧紧卸压阀，换向阀打至卸压位置，将油泵加压，直至将千斤顶取下。 （5）锚索质量标准：外露长度不得超过350mm；锚索角度为允许偏差为50；锚索间排距允许偏差±150mm；锚索的锚固力不小于180KN。 （八）锚索施工安全注意事项 1、施工锚索眼：采用锚杆钻机，配长1.2m的钻杆和ф28mm的钻头施工，锚索眼的深度应小于设计深度的300mm。严格按照措施中锚杆钻机操作技术规程作业，至少三人进行。延接钎杆时，人员必须握牢钎杆，并连接可靠，以防钎杆落下伤人，锚索眼施工完毕后，利用压风将眼内杂物吹净。 2、锚固钢绞线：人员站在梯子上，连续将三块快速ф23 700mm树脂药卷放入锚索眼内，利用钢绞线将药卷送入眼底，旋转锚杆钻机将钢绞线锚实锚牢。钢绞线在装、卸、运、安装过程中，时刻注意周围人员，杜绝钢绞线刮伤人员。 3、安装锚索工作： （1）待树脂药卷凝固12分钟后，准备预紧锚索。

抗浮锚杆计算书

4.1 锚杆设计计算 4.1.1 锚杆轴向拉力 单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m 正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。 单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2×2.0m ×2.0m ＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak 式中：r Q ——荷载分项系数，可取1.30； 经计算：N t =1.30×204kN=265.2kN 。取N t =266kN 计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s ≥yk t t f N K 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.4.1式 式中 A s ----锚杆杆体截面面积 K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉 强度标准值) 根据计算公式，计算如下： A s ≥yk t t f N K ≥ 400 266 6.1××1000≥1064mm 2

取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。 4.1.3 锚杆长度 l a ＞ ψ πmg t Df KN 《岩土锚杆（索）技术规程》 （CECS22：2005）中7.5.1-1式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ）， 基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。 ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数， 根据规范取1.2 l a ＞ψ επms t f d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中 7.5.1-2式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根 d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋 ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数， 根据规范取0.8 f ms ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ）， 取2000

抗浮锚杆计算

抗浮锚杆计算 1、工程简介 该工程为理工大学中心校区综合训练中心射击馆的抗浮锚杆工程，由于原混凝土地面出现大面积的隆起，经专家建议，在原地面基础上进行抗浮锚杆设计，并加一层配重层覆盖。射击馆地面标高为-6.52，抗浮设防水位-1.00. 本工程中，射击馆室内地面以下大部分为中风化板岩土。中风化板岩，灰褐色、局部呈黄褐色，岩芯成碎片状、饼装，水浸易软化、崩解。该层全场分布，属极软岩。岩体基本质量等级为Ⅴ级。根据地质勘察报告，场地底下水主要为孔隙之中。地下水受大气降水的补给影响，水位受补给的强度和季节性的影响较明显。 2、设计依据 <<建筑地基基础设计规范（GB-50007-2002）>> <<南京地基基础设计规范>> <<岩石锚杆（索）技术规程（CECS22-2005）>> <<岩土工程勘察报告>> 建设方组织的专家论证会及评审会意见 3、设计思路 本工程采用抗浮锚杆抵抗地下水的浮托力，锚杆孔径为Φ180，锚杆杆体钢筋采用228。为了便于布置，我们暂定每12m2一根抗浮锚杆，锚杆全部锚入到中风化板岩。根据<<岩土工程勘察报告>>中原地面以下的土层信息，将整个射击馆分为三个设计区域，即： ①、MG-1，轴线A-E区域，原地面与中风化板岩之间约有粘性土层8m，同时考虑黏土层对锚杆的粘结力； ②、MG-2，轴线E-L区域，原地面与中风化板岩之间约有粘性土层4m，同时考虑黏土层及岩石层对锚杆的粘结力； ③、MG-3，轴线L-Q区域，原地下无粘性土层而直接到岩石层，只考虑延时曾对锚杆的粘结力。 暂定共布置265根锚杆，其中MG-1布置70根，MG-2布置117根，MG-3布置78根。位置及数量需根据实验结果进行调整。 4、锚杆的计算 根据专家的意见及建议，由补充地质报告：马路东侧靠北最高水位标高-1.00，田径场东边路沟水位标高-5.06，高差为4.0m，取靶场内水头高度为4.0+2.0=6m 垫层 0.10×20=2.0 结构层 0.40×25=10.0 配重层 0.30×25=7.5 砂层 0.15×20=3.0 总压力为2.0+10.0+7.5+3.0=22.5（Kpa） 水浮力 6.0×10=60（Kpa） 需要锚杆平衡的浮力 F=60-22.5=37.5（Kpa） 根据<<建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）>>及<<南京地区地基基础设计规范>>中关于抗浮岩石锚杆的设计要求，计算如下： (1)轴线A-E段 地下有粘性土层约8米，每9m2设一根锚杆，令

抗浮锚杆计算书

4.1锚杆设计计算 4.1.1锚杆轴向拉力 单位面积抗浮力为51kN/m2,本次设计锚杆间距按2.0x 2.0m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。 单根锚杆轴向拉力标准值Nak: N ak= 51kN/m2x 2.0m x 2.0m= 204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t: N t二gN ak 式中：r Q――荷载分项系数，可取1.30; 经计算：N t=1.30x 204kN=265.2kN。取N t=266kN 计算 4.1.2锚杆杆体截面面积 A s＞沁《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22: 2005）f yk 中7.4.1式 式中A s----锚杆杆体截面面积 K t------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2（lll级钢筋抗拉强度标准值） 根据计算公式，计算如下： 400

> 16x66x 1000》1064mm2 取3根①22HI级螺纹钢筋，3A22=1140mm2> 1064mm2,满足 要求。 4.1.3锚杆长度 KN l a >二^ 《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22: 2005)中 Pf mg 7.5.1- 1 式 式中K――锚杆锚固体的抗拔安全系数，取 2.0 N t——锚杆的轴向拉力设计值266kN D 锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g 锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值(kPa),基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山 地区施工经验，取120kPa。 书—锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取1.2 l a > 型《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22: 2005)中n Tld f ms 0 7.5.1- 2 式 式中K――锚杆锚固体的抗拔安全系数，取 2.0 N t——锚杆的轴向拉力设计值266kN n――钢筋根数，取3根 d——钢筋直径(mm),取①22III级螺纹钢筋 &――多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取0.8