转子轮盘端面瓢偏的正确测量计算

转子轮盘端面瓢偏的正确测量计算

Propermet hod form easuri ng and calculati ng dis k slanti ng

of rotary machi nes

迟焕玺

(山东百年电力发展股份有限公司,龙口 265700)

摘 要 本文推导了汽轮机、水泵等转子轮盘瓢偏的新计算公式 关键词 轮盘 瓢偏

1 端面瓢偏的测量方法

汽轮机、水泵等转动机械在安装、检修过程中都要对其转子的叶轮、靠背轮、推力盘等部件

的端面进行瓢偏测量。

什么叫端面的瓢偏?瓢偏就是转子轮盘端面对转子轴线的不垂直度。如图1所示,转子的轮盘端面最高点比最低点高0 05mm,我们就说,该轮盘端面的瓢偏值是0 05mm

。

图1 轮盘端面瓢偏图示

当然图1是把轮盘的瓢偏夸大了,实际上0 05mm 的瓢偏值是用眼看不出来的,必须用百

分表测量。

图2 百分表测量瓢偏简图

假如在盘动转子过程中,转子不会沿轴向窜动,我们就可以用一块百分表来测量端面瓢偏值。

如图2所示,将被测端面分成8等份,并按顺序编号。在转子被测端面旁边固定处支好一块

百分表A (图中表B 暂不要管,后面用两块百分表测量时用),使百分表的测量杆垂直于被测端面,且顶在端面靠近外边轮缘的1点上,表针压进(2~3)mm,约为百分表量程的一半。

预防措施,是保证电力生产安全运行的基础,也是区域性电网安全运行的基本保证。同时,科学防范、勤查勤检、措施得当、处理及时,不但是电缆安全运行的关键,也是电网安全运行的关键,只有如此,才能为国民经济的高速发展提供可靠的电力保证。

参考文献

[1] 胡其秀,电力电缆线路手册,水利电力出版

社,2005。 !

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3/2006(总第57期) 电力标准化与技术经济

图3 一块百分表测量瓢偏记录

缓慢盘动转子,转向要与转子运行中的转向一致,每转45?表针对准各等分点时,停下来,把百分表的读数A1、A2、A3、#、A8记入图3(a)。算出同一直径上的两读数之差:

E1-5=A1-A5

E2-6=A2-A6

E3-7=A3-A7

E4-8=A4-A8

记入图3(b)。

E1-5就是端面1?5直径上的瓢偏值;

E2-6就是端面2?6直径上的瓢偏值;

E

3-7

就是端面3?7直径上的瓢偏值;

E4-8就是端面4?8直径上的瓢偏值。

其中绝对值最大者就是该端面的瓢偏值。

若E1-5>0,则1点比5点高;若E1-5<0,则1点比5点低,其余类推。

但是,实践证明,这样只用一块百分表测量转子轮盘的瓢偏是不正确的,原因就是转子在转动过程中不可避免地要产生轴向窜动。要正确测量端面的瓢偏,必需用两块百分表测量。

如图2所示,我们在被测轮盘端面两侧直径相对的位置装两块百分表A、B,使A表指向1点,B表指向5点。

缓慢盘动转子,每转45?停下,把两表的读数分别记入图4(a)、图4(b)中。盘360?后停下,检查两表的读数应相同。否则应查明原因,重新测量。

算出两表在1?8各点读数的平均值:

C1=0 5%(A1+B1);

C2=0 5%(A2+B2);

##

C8=0 5%(A8+B8)

把算出的平均值C1、C2、##、C n记入图4 (c)中

然后求出直径相对的两平均值之差:

D1-5=C1-C5;

D2-6=C2-C6;

D3-7=C3-C7;

D4-8=C4-C8。

记入图4(d)中。

D1-5是1?5直径上的瓢偏值;

D2-6是2?6直径上的瓢偏值;

D3-7是3?7直径上的瓢偏值;

D4-8是4?8直径上的瓢偏值。

其中绝对值最大者就是该端面的瓢偏值。

图4 瓢偏值测量综合记录

2 端面瓢偏计算公式的推导

如图2所示,选1?5直径为例,为了便于分析,我们假设把转子从0?盘到180?,分解成两步:第一步,首先假定转子在盘动过程中,不发生轴向位移。转子转过180?后,5点转在A表下,1点转在B表下,两表的读数为A5&、B1&。

5直径上的瓢偏值可以用下式表示:

D1-5=A1-A5&=B1&-B5

第二步,转子在盘动180?过程中,沿轴向移动了 L。转子转过180?后,两表的实际读数为A5、B1。不难看出:

A5=A5&+ L

B1=B1&+ L

由上式可得:

A5&=A5- L

B1&=B1- L

1?5直径上的瓢偏值可以推导如下:

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E lectric Po w er Standardizati o n&Constructi o n Cost C ontrol I nfor m ation 3/2006(总第57期)

工程建设中公路线形设计与景观环境

协调设计的探索

The researc h on the desi gn of har mony bet w een road li nearity

and si ght env iron m en.t

周其祥

(铁道第四勘察设计院,武汉 430063)

摘 要 从公路线形与景观环境协调配合的角度出发,阐述了水电厂公路设计,公路的平、纵线形设计,平、纵线形组合设计,使水电厂公路线形达到内部协调性

和外部融合性的统一,并提出了公路线形与景观协调设计的原则。

关键词 公路线形景观环境协调性融合性

公路建设与环境协调是公路发展中的重要课题之一,水电厂建设中环境保护是一项十分重要的设计内容,一方面水电建设施工对公路交通的需要更加迫切;另一方面,环保意识的提高,对公路使用功能也发生了观念上的改变,不仅要求公路能够快捷安全,而且更加注重公路的舒适、美观及公路与周围环境的和谐性,使水电厂的环境达到整齐、统一,融入周围的环境,因而对公路建设提出了公路线形与景观环境协调方面的设计与要求。

1 公路线形与景观设计的原则

公路景观设计就是关于公路环境协调的问

D1-5=A1-A5&=B1&-B5

=0 5%?(A1-A5&)+(B1&-B5)(

=0 5%?A1-(A5- L)+(B1- L)-B5(

=0 5%?A1-A5+ L+B1- L-B5(

=0 5%?A1-A5+B1-B5(

=0 5%?(A1+B1)-(A5+B5)(

=0 5%(A1+B1)-0 5%(A5+B5)

=C1-C5

若D1-5>0,则1点比5点高;若D1-5<0,则1点比5点低。

用同样的方法可以推出:

2?6直径上的瓢偏值为:

D2-6=0 5%(A2+B2)-0 5%(A6+B6)

=C2-C6

3?7直径上的瓢偏值为:

D3-7=0 5%(A3+B3)-0 5%(A7+B7)

=C3-C7

4?8直径上的瓢偏值为:

D4-8=0 5%(A4+B4)-0 5%(A8+B8)

=C4-C8

其中绝对值最大者就是该端面的瓢偏值。

上面的公式可以用文字表述如下:

先算出两表在被测端面同一位置读数的平均值,然后求出直径相对的两平均值之差,即为端面在该直径上的瓢偏值,依次求出各直径上的瓢偏值,其中绝对值最大者就是该端面的瓢偏值。 !

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3/2006(总第57期) 电力标准化与技术经济

临界转速的计算

一、临界转速分析的目的 临界转速分析的主要目的在于确定转子支撑系统的临界转速，并按照经验或有关的技术规定，将这些临界转速调整，使其适当的远离机械的工作转速，以得到可靠的设计。 例如设计地面旋转机械时，如果工作转速低于其一阶临界转速Nc1，应使N<0.75Nc1, 如果工作转速高于一阶临界转速，应使 1.4Nck

传递矩阵法 基本原理：传递矩阵法的基本原理是，去不同的转速值，从转子支撑系统的一端开始，循环进行各轴段截面状态参数的逐段推算，直到满足另一端的边界条件。 优点：对于多支撑多元盘的转子系统，通过其特征值问题或通过建立运动微分方程的方法求解系统的临界转速和不平衡响应，矩阵的维数随着系统的自由度的增加而增加，计算量往往较大：采用传递矩阵法的优点是矩阵的维数不随系统的自由度的增加而增大，且各阶临界转速计算方法相同，便于程序实现，所需存储单元少，这就使得传递矩阵法成为解决转子动力学问题的一个快速而有效的方法。 缺点：求解高速大型转子的动力学问题时，有可能出现数值不稳定现象。今年来提出的Riccati 传递矩阵法，保留传递矩阵的所有优点，而且在数值上比较稳定，计算精度高，是一种比较理想的方法，但目前还没有普遍推广。 轴段划分：首先根据支撑系统中刚性支撑（轴承）的个数划分跨度。在整个轴段内，凡是轴承、集中质量、轮盘、联轴器等所在位置，以及截面尺寸、材料有变化的地方都要划分为轴段截面。若存在变截面轴，应简化为等截面轴段，这是因为除了个别具有特殊规律的变截面轴段外，其他的变截面轴段的传递矩阵特别复杂。 传递矩阵： 4. 轴段传递矩阵 每段起始状态参数和终端状态参数的转换方程，根据是否考虑转轴的分布质量，可以建立两种轴段传递矩阵 ① 当考虑轴段的分布质量时：起始和终端的转换方程是均质等截面杆的振动弹性方程： ② 不考虑转轴的分布质量时建立的传递矩阵 i 0212222111212Q M X 1000L 100-L 10-L L 1Q M X ??????? ??????????????=??????? ??θααααααθki 其中，a11,a12,a21,a22为该轴段的影响系数，根据材料力学： ???? ?????====EJ L EJ L EJ 22221123 1123L αααα，a11和a12是终端的剪力和弯矩在终端引起的挠度，a21和

汽轮机转子晃度测量方法图例详解

汽轮机转子晃度测量方法图例详解 大轴晃度和弯曲度测量 以测量高压转子大轴的晃度和弯曲度为例。 将转子圆周分成8等分，以危急遮断器飞锤击出方向为1号，并沿转子全长选出8点作为百分表的测量位置，如图2-79所示。测量各点间的尺寸，并做好记录。注意大轴弯曲度的测量必须在汽轮机转子完全冷却的状态下进行。 在各个测点处装好百分表，百分表的原始读数最好放在同一数值上。盘动转子，每 图2-79 转子晃动度及弯曲度的测量 转一等分，记录一次各百分表读数。当转动一圈后，检查百 分表，仍应回到原始读数（要求连续校核两遍）。根据百分 表的读数，计算出各百分表在相对180°两点的读数差，记 在记录图的中间，并以箭头表示向量，如图2-80所示，即 为轴在该断面处沿四个方向的晃动值。然后用图解法将各断 面的晃动值综合起来，求出轴在四个方向的弯曲情况。 作图方法如图2-81所示，以轴中心 线为横坐标，把各个百分表的位置按距离 比例，标在横坐标上；将各测点百分表同 一方向读数差的一半值，按比例标在垂直 坐标上，然后连接各点成弯曲折线（为便 于说明起见表示成两直线），直线交点A 为轴的最大弯曲点，与横坐标的距离B 为该方向的弯曲度。在四个方向的弯曲度 中，选取最大的一个，就是轴的弯曲度。 图2-81 转子弯曲度（某一方向） 图2-80 转子某断面晃动值

对轮端面平面偏差的测量 平面偏差包括被测对轮端面与主轴中心线 的不垂直度（即瓢偏度）和端面本身的不平度， 测量方法如下： 将转子圆周按转子旋转方向分成8等分，并 使危急遮断器飞锤击出的方向为1号。在对轮端 面左右、靠近边缘相对180°各装一只百分表如 图2-82所示。要求百分表指针垂直于端面，两表与边缘距离相等。放置 两只百分表是考虑到转子在旋转时可能沿轴向移动。测量前将转子用临时支架止推，将两百分表小数放至50的位置。盘动转子一圈，检查两只百分表读数应一致。然后盘动转子，每转一等分，记录一次，回到起始位置时，两只百分表读数仍应相等。两只表同一直径的最大读数差减去最小读数差取其半数，即为对轮端面平面偏差。 平面偏差＝2 min max ?-? 式中 Δmax ——同一直径两端两只表的读数差的最大值； Δmin ——同一直径两端两只表的读数差的最小值。 图2-82 端面平面偏差的测量 1-靠背轮端面；2-百分表

钻孔灌注桩钢筋笼偏位的原因及处理措施

钻孔灌注桩钢筋偏位的原因及处理方案 一、桩基钢筋笼偏位情况 2013年4月17日，我部5#-1桩基经有关部门对桩基检测合格，凿除桩头至系梁底面标高后，准备进行桩柱钢筋笼连接及桩顶系梁的施工时，经测量放样后发现5#-1桩基钢筋笼与桩中心偏位12㎝，超出设计及规范要求（允许值5cm），我项目部立即组织由技术部门、质量部门、施工班组组成调查小组现场查看辨别，并及时报告总监办、建管办领导。 二、原因分析 1、原因分析： （1）、扩孔严重，钢筋笼入孔后定位不精确。 （2）、出现桩基钢筋笼偏位的部位正是位于卵石层。 （3）、浇筑过程中，钢筋笼上浮。 三、对5#-1桩基钢筋笼偏位的处理方案 由于桩基钢筋笼轴线偏位，引起桩柱不同心，导致偏心受压，增加附加弯矩和剪力。根据设计及规范要求，结合实际情况，采取在桩顶植筋、系梁尺寸加大的方案，以抵抗上述附加应力。 具体方案是： 第一步：在桩基内、外壁正确桩位处用风镐打眼，深度不小于50㎝，锚固钢筋外露长度达伸入柱底钢筋50㎝以上，与桩基同材同径的钢筋植入，钢筋的周围加固化剂，然后植入的钢筋与墩柱钢筋采用单面焊接，焊缝不低于25㎝。 第二部：在系梁施工时把系梁尺寸整体加大10㎝，保证其桩基钢筋的保护层。 四、后期施工中的预防措施 （1）、桩位定位保证措施 ①、根据业主提供的测量基准点和基线，会同监理及有关单位复核认定后，方可作为测量基点使用，并经常复核。

②、桩位采用三次校正复核措施，即第一次放样定出桩位中心，并用十字交叉法确定护筒坑的挖掘位置；第二次测量校正护筒位置，打入定位钢筋，并在护筒边上做好标记；第三次钻孔定位时，使用铅锤校正，使桩锤中心与桩位中心重合。 （2）、成孔质量保证措施 ①、压实、平整施工场地。 ②、安装钻机时严格检查钻机的平整度和钻头的对位，钻进过程定时检查钢丝绳的垂直度，发现偏差应立即调整。 ③、定期检查钻头、钢丝绳，发现问题及时维修或更换。 ④、在软硬土层交界面或倾斜岩面处钻进，应低速低钻压钻进。发现钻孔偏斜，应及时回填粘土，冲平后再低速低钻压钻进。 （3）、钢筋笼入孔保证措施 钢筋笼入孔垂直下放。用十字交叉法确定钢筋笼的中心位置，为确保其定位的准确性，用水准仪测量桩位地面标高并核实计算无误的吊筋长度，用足够强度的杆件固定在机台上。 以上是我项目部提交总监办和建管办的处理方案，恳请总监办和建管办给出处理方案意见。 宜昌超越路桥有限公司 远安县鸣凤沮河一桥扩建工程项目经理部2013年3月29日

大型汽轮机发电机转子高速动平衡＼超速试验室

大型汽轮机发电机转子高速动平衡＼超速试验室 【摘要】汽轮发电机是当今发电企业采用最多的设备之一，其振动、安全运行主要取决于机组的设计、制造、安装以及运行维护等方面。转子不平衡作为引发大型汽轮机发电机工作效率的主要原因，因此实现高速动平衡、超速实验室试验已成为保持转子平衡精度的主要环节。本文就我国大型汽轮机发电机转子高速动平衡、超速实验室做了简单的分析，旨在为同行工作提供参考。 【关键词】汽轮发电机；发电企业；高速动平衡；超速实验室；转子 目前，国内外发电设备生产厂家都非常重视转子高速动平衡和超速试验，并将其列为常规工艺检查的重要内容，是降低机组振动水平、保证机组运行安全、改善机组运行性能以及优化机组条件的主要手段。作为汽轮机质量的主要保证体系，在进行高速平衡、超速试验的时候还需要确保承上启下、瞻前顾后的要求，为后续工作的开展提供技术和理论指导。 1.动平衡技术性能测试 随着我国国民经济的飞速发展，对电力结构的调整和环保要求的提高，大力发展大容量、高参数超临界/超临界火电机组是我国电力行业发展的重要方向。为提高效率，汽轮机低压转子的长径比越来越大，转子朝着越来越“柔”的方向发展，柔性转子振动过大将直接影响到机组的安全稳定运行，因此这类大型汽轮机低压转子在出厂时都必须经过严格的高速动平衡。柔性转子平衡不同于刚性转子平衡，它不仅要平衡某一转速下转子传给轴承的不平衡力(轴承动反力)，而且还要平衡该转速下转子的挠曲变形，才能保证转子在一定转速范围内平稳的运转。柔性转子平衡方法主要有模态平衡法和影响系数法。 （1）在动平衡技术性能测试之中，测试标准完全按照国际标准开展，是以ISO2953-1984平衡机描述及评价标准为主的，该标准明确规定校验转子为刚性转子，测得平衡机最小可达剩余不平衡值为0.5um，不平衡量在每一次减少干扰之后干扰率不得超过原来的80%。 （2）按国际标准ISO5343-1963评价，在柔性转子的平衡度测量中，其中明确的规定校验的转子为柔性转子的时候，高速平衡实验结果基本上能够满足预计运行标准，达到业界满意程度要求。 2.驱动用汽轮机的调速精确度测试 一般来说，驱动用汽轮机的调速范围主要为0~3000~36000r/min，在这个环节测试的时候通常都是在汽轮机驱动系统运行一分钟之后进行调速。近年来，随着国民经济的飞速发展和电力结构调整需求的提高，大力发展大容量、高参数、超临界的发电机组已成为我国电力行业发展的主要方向。在这种时代背景下，为了有效提高汽轮机发展进度，汽轮机的调速精确度控制要求更为严格，其驱动用

大轴晃度和弯曲度测量

轴晃度和弯曲度测量 以测量高压转子大轴的晃度和弯曲度为例。 将转子圆周分成8等分，以危急遮断器飞锤击出方向为1号，并沿转子全长选出8点作为百分表的测量位置，如图所示。测量各点间的尺寸，并做好记录。注意大轴弯曲度的测量必须在汽轮机转子完全冷却的状态下进行。 在各个测点处装好百分表，百分表的原始读数最好放在同一数值上。盘动转子，每 图 转子晃动度及弯曲度的测量 转一等分，记录一次各百分表读数。当转动一圈后，检查百 分表，仍应回到原始读数（要求连续校核两遍）。根据百分 表的读数，计算出各百分表在相对180°两点的读数差，记 在记录图的中间，并以箭头表示向量，如图2-80 所示，即 为轴在该断面处沿四个方向的晃动值。然后用图解法将各断面的晃动值综合起来，求出轴在四个方向的弯曲情况。 作图方法如图所示，以轴中心线为横 坐标，把各个百分表的位置按距离比例， 标在横坐标上；将各测点百分表同一方向 读数差的一半值，按比例标在垂直坐标 上，然后连接各点成弯曲折线（为便于说 明起见表示成两直线），直线交点A 为轴 的最大弯曲点，与横坐标的距离B 为该方 向的弯曲度。在四个方向的弯曲度中，选 取最大的一个，就是轴的弯曲度。 图 转子弯曲度（某一方向） 图 转子某断面晃动值

对轮端面平面偏差的测量 平面偏差包括被测对轮端面与主轴中心线 的不垂直度（即瓢偏度）和端面本身的不平度， 测量方法如下： 将转子圆周按转子旋转方向分成8等分，并 使危急遮断器飞锤击出的方向为1号。在对轮端 面左右、靠近边缘相对180°各装一只百分表如 图所示。要求百分表指针垂直于端面，两表与边 缘距离相等。放置 两只百分表是考虑到转子在旋转时可能沿轴向移动。测量前将转子用临时支架止推，将两百分表小数放至 50的位置。盘动转子一圈，检查两只百分表读数应一致。然后盘动转子，每转一等分，记录一次，回到起始位置时，两只百分表读数仍应相等。两只表同一直径的最大读数差减去最小读数差取其半数，即为对轮端面平面偏差。 平面偏差＝ 2min max ?-? 式中 Δ max ——同一直径两端两只表的读数差的最大值； Δmin ——同一直径两端两只表的读数差的最小值。 图 端面平面偏差的测量 1-靠背轮端面；2-百分表

动平衡的配平

动平衡的配平问题 常用机械中包含着大量的作旋转运动的零部件，例如各种传动轴、主轴、电动机和汽轮机的转子等，统称为回转体。在理想的情况下回转体旋转时与不旋转时，对轴承产生的压力是一样的，这样的回转体是平衡的回转体。但工程中的各种回转体，由于材质不均匀或毛坯缺陷、加工及装配中产生的误差，甚至设计时就具有非对称的几何形状等多种因素，使得回转体在旋转时，其上每个微小质点产生的离心惯性力不能相互抵消，离心惯性力通过轴承作用到机械及其基础上，引起振动，产生了噪音，加速轴承磨损，缩短了机械寿命，严重时能造成破坏性事故。为此，必须对转子进行平衡，使其达到允许的平衡精度等级，或使因此产生的机械振动幅度降在允许的范围内。 1、定义：转子动平衡和静平衡的区别 1）静平衡 在转子一个校正面上进行校正平衡，校正后的剩余不平衡量，以保证转子在静态时是在许用不平衡量的规定范围内，为静平衡又称单面平衡。 2）动平衡（Dynamic Balancing ） 在转子两个校正面上同时进行校正平衡，校正后的剩余不平衡量，以保证转子在动态时是在许用不平衡量的规定范围内，为动平衡又称双面平衡。 2、转子平衡的选择与确定 如何选择转子的平衡方式，是一个关键问题。其选择有这样一个原则：只要满足于转子平衡后用途需要的前提下，能做静平衡的，则不要做动平衡，能做动平衡的，则不要做静动平衡。原因很简单，静平衡要比动平衡容易做，省时、省力、省费用。

现代，各类机器所使用的平衡方法较多，例如单面平衡(亦称静平衡[1])常使用平衡架，双面平衡(亦称动平衡)使用各类动平衡试验机。静平衡精度太低，平衡效果差；动平衡试验机虽能较好地对转子本身进行平衡，但是对于转子尺寸相差较大时，往往需要不同规格尺寸的动平衡机，而且试验时仍需将转子从机器上拆下来，这样明显是既不经济，也十分费工(如大修后的汽轮机转子)。特别是动平衡机无法消除由于装配或其它随动元件引发的系统振动。使转子在正常安装与运转条件下进行平衡通常称为“现场平衡”。现场平衡不但可以减少拆装转子的劳动量，不再需要动平衡机；同时由于试验的状态与实际工作状态二致，有利于提高测算不平衡量的精度，降低系统振动。国际标准ISOl940一1973(E)“刚体旋转体的平衡精度”中规定，要求平衡精度为G0.4的精密转子，必须使用现场平衡，否则平衡毫无意义。 现代的动平衡技术是在本世纪初随着蒸汽机的出现而发展起来的。随着工业生产的飞速发展，旋转机械逐步向精密化、大型化、高速化方向发展，使机械振动问题越来越突出。机械的剧烈振动对机器本身及其周围环境都会带来一系列危害。虽然产生振动的原因多种多样，但普遍认为“不平衡力”是主要原因。据统计，有50%左右的机械振动是由不平衡力引起的。因此，有必要改变旋转机械运动部分的质量，减小不平衡力，即对转子进行平衡。 造成转子不平衡的因素很多，例如：转子材质的不均匀性，联轴器的不平衡、键槽不对称，转子加工误差，转子在运动过程中产生的腐蚀、磨损及热变形等。这些因素造成的不平衡量一般都是随机的，无法进行计算，需要通过重力试验（静平衡）和旋转试验（动平衡）来测定和校正，使它降低到允许的范围内。应用最广的平衡方法是工艺平衡法和整机现场动平衡法。作为整机现场动平衡技术的一个重要分支，在线动平衡技术也正处于蓬勃发展之中，很有前途。由于工艺平衡法是起步最早的一种经典动平衡方法。 整机现场动平衡技术是为了解决工艺平衡技术中存在的问题而提出的。 工艺平衡法的测试系统所受干扰小，平衡精度高，效率高，特别适于对生产过程中的旋转机械零件作单体平衡，目前在动平衡领域中发挥着相当重要的作用，汽轮机、航空发动机普遍采用这种平衡方法。但是，工艺平衡法仍存在以下问题：

汽轮机的热应力、热变形、热膨胀分析

汽轮机的热应力、热变形、热膨胀 主要内容：主要介绍汽轮机的热应力、热膨胀和热变形；汽轮机寿命及如何进行汽轮机的寿命管理。 Ⅰ汽轮机的受热特点 一、汽缸壁的受热特点 汽轮机启停过程是运行中最复杂的工况。在启停过程中，由于温度剧烈变化，各零部件中及它们之间形成较大的温差。导致零部件产生较大的热应力，同时还引起热膨胀和热变形。当应力达到一定水平时，会使高温部件遭受损伤，最终导致部件损坏。 1．汽缸的受热特点 （1）启动时，蒸汽的热量以对流方式传给汽缸内壁，再以导热方式传向外壁，最后经保温层散向大气，汽缸内外壁存在温差，内壁温度高于外壁温度，停机过程则产生相反温差。 （2）影响内外壁温差的主要因素： ①汽缸壁厚度δ，汽缸壁越厚，内外温差越大。 ②材料的导热性能； ③蒸汽对内壁的加热强弱。 加热急剧：温度分布为双曲线型，温差大部分集中在内壁一侧，热冲击时； 加热稳定：温度分布为直线型，温差分布均匀，汽轮机稳定运行工况； 缓慢加热：温度分布为抛物线型，内壁温差较大，实际启动过程中； 2．转子的受热特点 蒸汽的热量以对流方式传给转子外表面，再以导热方式传到中心孔，通过中心孔散给周围环境，在转子外表面和中心孔产生温差，温差取决于转子的结构、材料的特性及蒸汽对转子的加热程度。 Ⅱ汽轮机的热应力 一、热应力

热应力概念：当物体温度变化时，热变形受到其它物体约束或物体内部各部分之间的相互约束所产生的应力。 ①温度变化时，物体内部各点温度均匀，变形不受约束，则物体产生热变形而没有热应力。当变形受到约束时，则在内部产生热应力。 ②物体各处温度不均匀时，即使没有外界约束条件，也将产生热应力；在温度高的一侧产生热压应力，在温度低的一侧产生热拉应力。 二、汽缸壁的热应力 1．启动时，汽缸内壁为热压应力，外壁为热拉应力，且内外壁表面的热压和热拉应力均大于沿壁厚其他各处的热应力。 内壁；t E i ??-?-=μ ασ132 外壁：t E ??-? -=μασ1310 在停机过程中，内壁表面热拉应力，外壁表面热压应力。

振动案例第三篇：不对中振动

不对中三种类型 轴瓦中心标高偏差 联轴器不对中 转子与静子不同心

案例1：波型联轴器不对中振动 现象：XF电厂2号机组，300MW，东方生产。2001年10月大修启动，运行出现一系列振动瓦温问题。 分析：2002年1月5日，对机组临时检修后检测振动数据。获得#6、#7轴振动的升速过程、轴心轨迹和轴中心平均位置，发现振动特征及故障如下： （1）升速过程振动和3000r/min空载振动的2倍频分量十分显著。如图1、图2中，本次临检更换了上瓦碎裂的#7号轴承后，#6、#7轴振动性质相比机组大修后初次启动基本没改变。 （2）通频振动的轴心轨迹均为正向进动，但形状比较复杂。图3指出，轴颈上预载荷较为严重。 （3）轴中心平均位置随转速的变化均在间隙圆内，但#6轴中心位置有异常。如图4，转子顺时针旋转时，#6轴颈中心应从间隙圆低部向左上方浮起，而不是向右上方浮起。#6轴颈浮起量也偏小。故#6轴颈与轴承安装偏移及载荷偏大问题值得怀疑。由于发电机转子重量大大超过励磁机，此种偏移可能再度导致#7瓦损坏。 证实：后来检修检查发现，励发对轮严重不对中，一个螺栓剪断，引起#6、#7瓦振动及损坏。 案例2：齿型联轴器不对中振动 概述：某大型舰船内的主发电机组系耦合式高速旋转机械。该机组振动频谱中，包含三个振动幅值均较突出的故障频率，即主激励频率、主激励频率的精确2倍频及滞后性半频。最后诊断及检修证实，主激励频率的精确2倍频所代表的是活动式联轴器连接的汽轮机转子和高速齿轮轴的严重“不对中”故障，是机组振动随负荷急剧爬升、轴承油膜失稳及轴瓦损伤的根本原因。 分析：选取某时段机组从空负荷到带负荷50％N的振动数据。机组空负荷时振动良好，频谱成分也较单纯，而带负荷后主要频谱成分相对幅值变化异常，图1还给出机组中等负荷工况、部分最有代表性测点的振动频谱，能观察到1000Hz范围内各种频谱的分布。 f1=25.0 Hz 发电机转子主激振频率

动平衡试验思考题参考答案

自己看个一遍再抄，挑着抄，之前都预习过，只要把数据整理下，然后思考题写上，再把实验遇到的困难与总结写下就可以了，4/4晚上我来收！ 第一题： 1、当试件作旋转运动的零部件时，例如各种传动轴、主轴、风机、水泵叶轮、刀具、电动机和汽轮机的转子等，统称为回转体。在理想的情况下回转体旋转与不旋转时，对轴承产生的压力是一样的，这样的回转体是平衡的回转体。但工程中的各种回转体，由于材质不均匀或毛坯缺陷、加工及装配中产生的误差，甚至设计时就具有非对称的几何形状等多种因素，使得回转体在旋转时，其上每个微小质点产生的离心惯性力不能相互抵消，离心惯性力通过轴承作用到机械及其基础上，引起振动，产生了噪音，加速轴承磨损，缩短了机械寿命，严重时能造成破坏性事故。为此，必须对转子进行平衡，使其达到允许的平衡精度等级，或使因此产生的机械振动幅度降在允许的范围内。 2、转子动平衡和静平衡的区别： 1）静平衡：在转子一个校正面上进行校正平衡，校正后的剩余不平衡量，以保证转子在静态时是在许用不平衡量的规定范围内，为静平衡又称单面平衡。 2）动平衡：在转子两个及以上校正面上同时进行校正平衡，校正后的剩余不平衡量，以保证转子动态时是在许用不平衡量的规定范围内，为动平衡又称双 面平衡。 3、转子平衡的选择与确定 1）如何选择转子的平衡方式，是一个关键问题。通常以试件的直径D与两校正面的距离b，即当D/b≥5时，试件只需做静平衡，相反，就必需做动平衡。 2）然而据使用要求，只要满足于转子平衡后用途需要的前提下，能做静平衡的，就不要做动平衡，能做动平衡的，则不要做静动平衡。原因很简单，静 平衡比动平衡容易做，省功、省力、省费用。 第二题： 主要原因是因为偏重太大会产生强大的离心惯性力..将在构件运动副中引起附加动压力,使机械效率,工作精度和可靠性下降,加速零件的损坏.当惯性力的大小和方向呈周期性变化时,机械将产生振动和噪音.因此,特别是在高速,重载,精密机械中,,必须对转子进行平衡以尽可能减少偏重... 第三题： 造成转子不平衡的因素很多，例如：转子材质的不均匀性，联轴器的不平衡、键槽不对称，转子加工误差，转子在运动过程中产生的腐蚀、磨损及热变形等。

转子临界转速概念

1 转子临界转速概念 转子的固有频率除了与转子结构（和支承结构）参数有关外，它还随转子涡动转速和转子 自转转速的变化而变化。在转子不平衡力驱动下，转子一般作正同步涡动，当转子涡动转 速等于转子固有频率时，转子出现共振,相应转速就称为该转子的临界转速。 2 转子临界转速计算对程序的要求 计算转子临界转速必须能够考虑旋转结构涡动时产生的陀螺效应对转子临界转速的影响， 这是转子临界转速计算同其他非旋转结构固有频率计算的差异所在。一般有限元程序不具 备计算转子临界转速的功能。 3 ANSYS的临界转速计算功能 1) 计算转子临界转速可用单元 BEAM4； PIPE16。 COBIN14(用于模拟带阻尼的弹性支撑) 2) 单元特性及实常数 BEAM4和PIPE16: Keyoption(7)=1 实常数Spin=转子自转角速度（ω） rad/s。 3) 特征值求解方法 选取DAMP方法求解特征值。 4) 计算结果处理 采用有限元方法计算转子临界转速时，转子会出现正进动和反进动。由于陀螺效应的作用 ，随着转子自转角速度的提高，反进动固有频率将降低，而正进动固有频率将提高。根据 临界转速的定义，应只对正进动固有频率（Ωc）进行分析。 在后处理中首先剔除负固有频率，然后分析各阶模态振型，确定同一阶振型的正进动和反 进动固有频率。 改变转子自转角速度（ω），计算出新的Ωc，最后画出Ωc～ω曲线，根

据临界转速的定 义，当Ωc=ω时，Ωc即所求临界转速。需注意：由于Ωc的单位为Hz，而ω为rad/s，计算 时应转换单位。 4 算例 单转子结构如图所示，转子轴近似无质量，轮盘密度8*104Kg/m3,其余材料参数为： E=200Gpa μ=0.3 || |----50--------| || _____________________________||d=120 ^ ^ d0=10 || || h=0.5 |---------- 100----------------------------------| 算例命令流文件如下： /PREP7 ET,1,BEAM4 !* KEYOPT,1,2,0 KEYOPT,1,6,0 KEYOPT,1,7,1 KEYOPT,1,9,0 KEYOPT,1,10,0 *SET,p,acos(-1) *SET,R1,5 *SET,R2,60 R,1,p*R1**2,p*R1**4/4,p*R1**4/4,2*R1,2*R1, , RMORE, ,p*R1**4/2, , ,2175, , R,2,p*R2**2,p*R2**4/4,p*R2**4/4,2*R2,2*R2, , RMORE, ,p*R2**4/2, , ,2175, ,

某空压机组不对中故障案例分析

某空压机组不对中故障案例分析 转子不对中通常是指相邻两转子的轴心线与轴承中心线的倾斜或偏移程度。 联轴器不对中又可分为平行不对中、偏角不对中和平行偏角不对中三种情况。 不对中故障的特征如下： 1. 转子径向振动出现二倍频，以一倍频和二倍频分量为主，轴系不对中越严重，二倍频所占的比例就越大，多数情况甚至出现二倍频能量超过一倍频能量； 2. 振动信号的原始时域波形呈畸变的正弦波； 3.联轴器两侧相邻两个轴承的油膜压力呈反方向变化，一个油膜压力变大，另一个则变小； 4. 联轴器不对中时，轴向振动较大，振动频率为一倍频，振动幅值和相位稳定； 5.联轴器两侧的轴向振动基本上是呈现出180°反相的； 6. 典型的轴心轨迹为月牙形、香蕉形，严重对中不良时的轴心轨迹可能出现“8”字形；涡动方向为同步正进动； 7. 振动对负荷变化敏感。当负荷改变时，由联轴器传递的扭矩立即发生改变，如果联轴器不对中，则转子的振动状态也立即发生变化。一般振动幅值随着负荷的增加而升高； 8. 轴承不对中包括偏角不对中和标高变化两种情况，轴承不对中时径向振动较大，有可能出现高次谐波，振动不稳定。由于轴承座的热膨胀不均匀而引起轴承的不对中，使转子的振动也要发生变化。但由于热传导的惯性，振动的变化在时间上要比负荷的改变滞后一段时间。 第一部分设备概述 这台机组由汽轮机驱动压缩机，汽轮机额定功率5714KW，额定转速为5874r /min，一阶临界转速为3850r/min。 正常进汽入口压力为8.93MPa，进汽温度为535℃；排汽压力为 3.92MPa，排汽温度为230℃，振动报警值为45μm，联锁停机值为75μm。压缩机形式为3MCL906，水平剖分式，中间由膜片联轴器联接。

汽轮机安装方案全解

目录 一、概述。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2 二、编制依据。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4 三、施工准备。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4 四、汽轮机安装。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4 五、调节保安系统安装。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。15 六、发电机安装。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。15 七、质量保证措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。16 八、安全文明施工。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。17 九、环境保护措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。17 十、环境因素、危险辨识评价记录表。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。18 一、概述

1、汽轮机主要技术参数 本汽轮机由洛阳中重发电设备有限责任公司制造，单缸、低压冲动空气冷却式汽轮机发电机，用于中广核青海太阳能热发电技术试验项目汽轮发电机组土建、安装及调试项目，以提供电力供应。 1.1主汽门前蒸汽参数及其允许变化范围： 正常： 2.6MPa/ 375℃ 最高： 2.8MPa/ 380℃ 最低： 2.4MPa/375℃ 1.2汽轮机额定功率：1500KW 1.3汽轮机额定转速：5600r/min 1.4汽轮机临界转速：3359r/min 1.5汽轮机旋转方向：顺气流方向看，汽轮机的转向为顺时针方向。 1.6排汽压力：在额定负荷时：（绝）0.015Mpa 1.7汽机本体主要件重量： 汽轮机全量25.1 t 转子 1.122 t 汽轮机上半重量（即检修时最大起重量）： 3.1 t 1.8汽轮机本体外形尺寸（mm）： 长×宽×高4451×3770×2715 1.9汽轮机中心高（距运转平台）：1050mm。 2、调节系统参数 2.1 汽轮机在稳定负荷及连续运转情况下，转速变化的不均匀度为4.5+0.5%。 2.2 汽轮机调整器调速范围，能将正常运行转速作-4%--6%的改变。 2.3汽轮机突然抛全负荷时，最大升速不超过危急遮断器的动作转速。 2.4调节系统的迟缓率小于0.5% 。 2.5危急遮断器的动作转速6104～6216r/min，危急遮断器动作至主汽门关闭。 2.6汽轮机转子轴向位移小于0.7mm。 2.7润滑系统油压力0.0588～0.0784MPa。 3、汽机结构说明

主拱吊装测量控制

1 主拱吊装测量控制 中铁二局五处 张振权 1.工程概况： 北站大桥位于深圳市火车北站，是连接八卦三路与田贝四路的一座城市跨线桥，其主跨为150米的下承式钢管砼系杆拱桥，与火车北站站场相交，一跨跨戟站场，桥宽23.5米，为双向四车道，两端引桥为等高度预应力连续箱梁，本工程属深圳市城市次干道建设中“三横两纵”的项目之一。 该桥主跨拱轴线采用悬链线，其设有2片竖向拱肋，每片拱肋由4根上、下弦钢管和上、下平联，腹杆焊接成四肢格构桁式截面，截面高度为3.0米，宽2.0米，两片拱肋的横向中心线距离为18.5米。 2.建立拱肋线型测量模型 本桥主桥设计拱肋净跨经L=148米，矢跨比f=1/4.5，理论拱轴线为等高 度 悬 链 线 ， 拱 轴 系 数 m=1.167, 其 方 程 为:y=229.828-196.939ch(0.570173-0.00770503x)；实际拱轴线为等高度悬链线，拱轴系数为m=1.167，顶拱度按L/600设臵，其方程为： y=1.72371-1.47705ch(0.570173-0.00770503x)。根据设计要求，加上预拱度 后 实 际 悬 链 线 方 程 为 ： y=231.5517-198.4161ch(0.570173-0.00770503x)。 在施工控制及操作中，因中轴线为一虚拟线，无法直接观测，拱肋加工及安装对位需控制的点位为每钢管的上、中及下点。现以上、下管中线为例进行推导，中轴线同二者关系如右图： EF 为过P 点水平线，AB 为过P 点切线，Ps-Px 为AB 线的法线。 则K=f ′（x ）=（dy/du ）×（du/dx ） =1.528801617×sinhc0.570173-0.00770503X ） a=tg -1 k

刚性转动零件的静平衡与动平衡试验的概述

刚性转动零件的静平衡与动平衡试验的概述1. 基本概念: 1.1不平衡离心力基本公式: 具有一定转速的刚性转动件(或称转子),由于材料组织不均匀、加工外形的误差、装配误差以及结构形状局部不对称(如键槽)等原因,使通过转子重心的主惯性轴与旋转轴线不相重合,因而旋转时,转子产生不平衡离心力,其值由下式计算: 式中:G------转子的重量(公斤) e-------转子的重心对旋转轴线的偏心量(毫米) n-------转子的转速(转／分) ω------转子的角速度(弧度／秒) g-------重力加速度9800(毫米／秒2) 由上式可知,当重型或高转速的转子,即使具有很小的偏心量,也会引起非常大的不平衡的离心力,成为轴或轴承的磨损、机器或基础振动的主要原由之一.所以零件在加工和装配时,转子必须进行平衡. 1.2转子不平衡类别: 1.2.1转子的惯性轴与旋转轴线不相重合,但相互平行,即转子重心不在旋转轴 线上,如图1a所示.当转子旋转时,将产生不平衡的离心力. 1.2.2转子的主惯性轴与旋转轴线主交错将产生不平衡的离心力,且相交于转 子的重心上,即转子重心在旋转轴线上,如图1b所示.这时转子虽处于平衡状态,但转子旋转时将产生一不平衡力矩. 1.2.3大多数情况下,转子既存在静不平衡,又存在动不平衡,这种情况称静 动不平衡.即转子的主惯性轴与旋转轴线既不重合,又不平行,而相交于转子旋转轴线中非重心的任何一点,如图1c所示.当转子旋转时,将产生一个不平衡的离心力和一个力矩. 1.2.4 转子静不平衡只须在一个平面上(即校正平面)安放一个平衡重量,就可以使转子达 到平衡,故又称单面平衡.平面的重量的数值和位置,在转子静力状态下确定,即将转 子的轴颈放置在水平刀刃支承上,加以观察,就可以看出其不平衡状态,较重部份会 向下转动,这种方法叫静平衡.

汽轮机转子与构成

汽轮机转子及构成 1转子定义 汽轮机所有转动部件的组合体称为转子（图13）。它主要包括：主轴、叶轮（转鼓）、叶片、联轴器等部件。 图13 转子 转子的作用：汇集各级动叶栅所得到的机械能，并传给发电机。 转子受力分析：传递扭矩、离心力引起的应力、温度不均匀引起的热应力、轴系振动所产生的振动应力。 汽轮机转子在高温蒸汽中高速旋转，不仅要承受汽流的作用力和由叶片、叶轮本身离心力所引起的应力，而且还承受着由温度差所引起的热应力。 此外，当转子不平衡质量过大时，将引起汽轮机的振动，转子要承受轴系振 动所产生的振动应力。因此，转子的工作状况对汽轮机的安全、经济运行有着很大的影响。 2转子的分类 根据汽轮机的分类，转子分为两种：轮式转子、鼓式转子。前者用于冲动式汽轮机，后者用于反动式汽轮机，鼓式转子上的动叶直接安装在转鼓上。 按临界转速是否在运行转速围，分为刚性转子和柔性转子。在启动过程中，刚性转子启动就很方便，不存在跨临界区域，而柔性转子因需要快速的跨临界，故要求用户在实际启动过程中，要充分暖机，为快速跨临界作好准备。 1、轮式转子

轮式转子根据转子结构和制造工艺的不同，可分为：套装转子、整段转子、焊接转子以及组合转子。 1-油封环2-轴封套3-轴4-动叶栅5-叶轮6-平衡槽 图14 套装转子示意图 （1）套装转子 套装转子的叶轮、轴封套、联轴器等部件和主轴是分别制造的，然后将它们热套在主轴上，各部件与主轴之间采用过盈配合，并用键传递力矩。主轴加工成阶梯形，中间直径大。 适用性：只适用于中、低参数的汽轮机和高参数汽轮机的中、低压部分，其工作温度一般在400℃以下。不宜用于高温高压汽轮机的高、中压转子。 ①优点：加工方便，材料利用合理，质量容易得到保证。 ②缺点：轮孔处应力较大，转子刚性差，高温下套装处易松动。 （2）整锻转子 叶轮和主轴及其他主要零部件由整体毛坯加工制成，没有热套部件。主轴的 中心通常钻有中心孔，其作用是： ①去掉锻件中残留的杂质及疏松部分； ②用来检查锻件的质量； ③减轻转子的重量。

汽轮机大轴偏心与晃度

晃动度的测量方法： 转子的晃动度的测量是在汽机轴承内进行。首先把测点打磨光滑，将千分表架固定在轴承或汽缸水平结合面上。为了测量最大晃动度的位置，需将圆周分为八等份，用笔按照逆时针方向编号。表的测量杆对准位置1并与表面垂直，适当压缩一部分使大针指“50”。按旋转方向盘动转子，顺次对准各点进行测量，并记录各测点的数值。最大晃动值是直径两端相对数值的最大差值，最大晃动度的1/2即为最大弯曲值。 晃动度与以下因素有关： 1、汽缸上下壁温差； 2、轴封供汽温度； 3、一侧轴封被严重磨损； 4、轴颈在运行中振动大及轴承钨金脱落； 5、轴端部件有摩擦和振动； 6、轴段或叶轮轮毂有单侧严重摩擦； 7、汽轮机振动大及大修过程中等。 汽轮机大轴偏心度的定义及影响因素： 汽轮机在启动或停机过程中，偏心测量已成为必不可少的测量项目。它能测量到由于受热或重力所引起的轴弯曲的幅度。偏心是在低转速的情况下，对轴弯曲的测量，这种弯曲可由下列情况引起：原有的机械弯曲，临时温升导致的弯曲，在静态下必然有些向下弯曲，有时也叫重力弯曲。转子的偏心位置，也叫做轴的径向位置，它经常用来指示轴承的磨损以及予加的负荷大小，例如由不对中导致的那种情况。它同时也用来决定轴的方位角，方位角可以说明转子是否稳定。 偏心检测系统DYW-P型偏心监控仪是精密测控仪表。具有报警与停机控制信号输出，设有电流输出通用接口，可与计算机等设备连接。该监控仪采用160×80（mm）通用机箱，LED数字显示,PVC彩色面膜和轻触摸键,外形美观，款式新颖，结构合理，安装简单，性能稳定，质量可靠，测量准确。 现场常发生的汽轮机偏心大有以下几种原因： 1、测量装置本身有问题，造成测量值摆动大，无法读取。建议汽机检修检查处理，将机械测量与热工测量进行校对； 2、汽轮对轮安装时原始张口不合格，超过80um，导致盘车时偏心大与原始值20um 以上。这种现象一般不易调校，要对对轮进行调整； 3、运行中偏心变大，可能存在动静碰磨、油膜振荡、汽温突降或水击、汽流激振、电磁干扰、轴承油膜刚度不足、汽轮机转子部件脱落或松动等因素。 4、汽轮机转子出现热弯曲或出现裂纹； 5、机组启动过程中汽缸温差，特别是上、下缸温差和法兰内、外壁温差超标会

公路工程质量验收评定标准(讲解)

公路工程质量检验评定标准 讲解 公路交通工程质量监督站 严凤祥 ×交通部2004年第25号公告发布 ×执行时间：2005年1月1日 ×共两册 第一册土建工程 标准代号：JTG F801/1－004 第二册机电工程 标准代号：JTG G80/2－2004 主编单位：交通部公路科学研究所 本讲主要内容 一、《标准》修订的必要性 二、新《标准》的主要特点 三、各章节修改的主要内容 四、《标准》执行有关事项 第一部分、《标准》修订的必要性 1、98《标准》分项工程缺项多，需要补充、完善； 2、近年来，建设速度快，新结构、新技术、新工艺在公路建设中得到大量应用，需要制定新的质量标准； 3、98《标准》采用规定分和合格分率计分方法，比较烦琐； 4、98《标准》外观鉴定弹性较大，评定结果因人而异、随意性强，难以达到评判标准的一致，可操作性较差； 5、原工程质量评分主要取决于交工验收分，出现重点工程间相互攀比高分，造成高分不一定能客观反映工程实际质量的现象； 6、有关交通工程、环保工程方面的质量检验评定需要补充； 7、与新出台的国家标准相衔接；特别是要与新的《公路工程峻（交）工验收办法》相适应。 《办法》对有关《标准》的应用，作出了下列一些主要新的规定： （1）《标准》仅用交工验收，不再用于竣工验收。 （2）交工验收时工程质量仅分合格和不合格。竣工验收分不合格、合格和优良三级。 （3）考虑到竣工验收时，仍然按分数来评优，交工验收分要参与竣工验收的质量分，因此交工验收《标准》仍需要进行打分。 （4）《办法》规定按合格率来进行打分，则《标准》同样要采用合格率进行打分。8、修订、更新不适当的条款、适应新形势下工程建设管理和提高操作性。 第二部分、新《标准》的主要特点 1、使用范围有较大的变化 仅用于交工验收 使用对象增加了建设单位和检测机构 增加了四级公路的检验评定 去掉大、中修工程可参照执行条款 2、章节设置及内容有较大的变化 质量评定方法单独列为一章 增加了很多分项工程 增加了环保工程一章 精简个别还不够成熟的内容 3、质量评定体系有重大变化 工程质量等级只分为合格、不合格 取消了实测项目规定分，代之于“权值” 引入了关键项目和极值的概念 4、质量要求有所提高 分项工程合格标准提高到75分 关键项目的实测合格率不得低于90％ 检测值不得超过规定极值 外观质量要求提高 5、增强了可操作性 6、工程划分也有所大的变化 斜拉桥和悬索桥单独划分 每座独立大桥、中桥为一个单位工程 第三部分、各章节修改的主要内容 第三章、工程质量评定 各相关部门的责任 施工单位自检 监理单位独立抽检、签认、质量评定建设单位审定 质量检测机构对工程质量进行检测评定

汽轮机及主要零部件质量检验规

杭州汽轮机股份有限公司标准 0-0001-7002-00 汽轮机及主要零部件质量检验通则2000年12月版 １范围 本标准规定了汽轮机及主要零部件的关键特性(A级)和重要特性(B级) 的检验标准。 本标准适用于生产制造过程中的质量检验控制。 ２引用标准 0-0001-2810-00 耐热紧固件技术条件 0-0001-6340-00 工业汽轮机轴承合金浇铸层技术条件 0-0001-6503-00 汽轮机铸钢件补焊技术条件 0-0001-7201-00 水压试验标准 0-0001-7202-00 煤油渗透试验方法 0-0001-7203-00 工业汽轮机挠性转子高速动平衡 0-0001-7205-00 工业汽轮机转子超速试验 0-0001-7401-00 叶片力学性能试样 0-0001-8004-00 汽轮机及主要零部件质量特性分级通则 0-0001-8008-00 工业汽轮机清洁度标准 0-0001-8021-00 工业汽轮机静子主要零部件加工装配技术条件 0-0001-8022-00 工业汽轮机转子主要零部件加工装配技术条件 0-0001-8023-00 工业汽轮机总装技术条件 0-0001-8024-00 工业汽轮机调节系统主要零部件加工装配技术条件 0-0001-9200-00 工业汽轮机转子和主轴用碳钢和合金钢锻件技术条件 0-0001-9200-01 工业汽轮机转子体锻件订货技术条件 0-0001-9201-00 工业汽轮机轮盘锻件订货技术条件 0-0001-9202-00 调质正火齿轮轴.齿轮锻件技术条件 0-0001-9202-01 渗碳、氮化齿轮轴.齿轮锻件技术条件 0-0001-9300-00 工业汽轮机灰铸铁技术条件 0-0001-9301-00 工业汽轮机重要球墨铸铁技术条件 0-0001-9310-00 工业汽轮机耐热铸钢件技术条件 0-1310-1109-00 联轴器加工工艺准则 0-1313-4101-00 叶轮叶根槽加工质控点文件