支护设备与采煤机选型设计

支护设备与采煤机选型设计

第一节机械化采煤工作面类型的确定与论证

机械化采煤工作面，根据支护设备型式不同。可分为普通机械化采煤工作面(简称普采)及综合机械化采煤工作面(简称综采)。综采工作面主要设备为双滚筒采煤机、刮板输送机、液压支架，综采工作面机械化程度高、安全、生产率高，国内不少综采工诈面年产量超过100

万吨．但它的设备投资大，对煤层厚度、倾角、地质条件变化要求严格．普采工作面主要设备为滚筒采煤机、刮板机输送机、金属摩擦支柱或单体液压支住及金属铰接顶梁。(采用单体液压支往、金属铰接顶粱的工作面亦称高档普采工作面)。普采工作面设备投资小，在煤层厚度、倾角、地质条件变化较大时，适应性好，但它的机械化程度、安全、生产率比综采低。

当工作面的煤层厚度、倾角、地质条件，设计生产能力等已知时，究竟采用那种类型的机械化

采煤工作面，应经过经济技术方面认真分析，论证后再去确定，一般讲当工作面内煤层厚度较厚，煤层倾角及煤层厚度变化不大，地质条件比较稳定，没有大的断层，夹矸等，工作面没计生产能力又比较高．采用综采比较好，相反，当煤层厚度不大．但厚度、倾角变化较大，工作面设计生产能力不很高时，采用高档普采能更好的适应煤层地质条件的变化，并能取得较好的经济效益．我国目前规定普采年生产量为20～30万吨。综采；当采高大于2米，年产量为50～80万吨，采高1．1米时年产量为30～50万吨。

第二节液压支架的选型

一、影响液压支架选型的因素

影响液压支架选型的因滚．主要是矿山地质条件，如顶、底板稳定性、煤层厚度、煤层倾角、煤层赋存状况及瓦斯含量等，其中以煤层及顶，底扳稳定性影响最大。

1．顶板稳定性：

顶板稳定性直接影响支架的架型支护强度，顶板岩性的不同．决定支架的架型的型式，岩层载荷和顶板的稳定性主要影响支架支护强度和顶梁的结构型式。一般讲：煤层顶板稳固平整，

应选用支撑式支架；煤质松软、顶板破碎煤层，应选用掩护式支架；而煤层顶板坚硬。则应选用支撑掩护式支架。

2．底板稳定性：

底板岩石的组成．结构及岩石力学性质是支架选型不可忽视的另一重要条件．底板的稳定性．对支架底座影响颇大．支架架型选取不当，会使支架陷入底板，使移架困难。根据我国煤层底板岩石抗压强度。建议：按表2-1选型。

表2-1 不同底板条件下选用的架型

岩石松软粘土岩

页岩（或松软煤）较软粘土岩

页岩（或松软煤）一般粘土岩

砂页岩、砂岩（或煤）

抗压强度MPa ＜2.0 ＞2.0 ＞4.0

应选架型掩护式液压支架式

两柱支掩式掩护式支架

支掩式支架支掩式及强力支撑

四柱及强力支撑

3．煤层厚度：

煤层厚度主要影响支架支护强度，煤层厚度越大支护强度应越高，煤层厚度大小及变化情况，又决定着支架的结构高度和伸缩范围。

4．煤层倾角：

煤层倾角主要影响支架稳定性，煤层倾角大则易使支架发生倾倒、下滑等现象。必须采取防倒防滑措施。

5．煤层埋藏稳定性：

实践证明：煤层埋藏越平稳，综采的效果越好。断层及其性质对支架的使用好坏起决定性的影响。若断层落差大，综采设备通不过，断层条数多，综采面搬家次数多。

6．煤层瓦斯含量：

瓦斯含量大的煤层应采用通风断面大的支架。

液压支架架型选择是否合适，最终必然反映到经济效果上。应尽量做到安全、高效，而又能降低吨煤成本。支撑式液压支架虽然价格便宜，但使用性能远不如掩护式和支撑掩护式液压支架优越。因此：在可能情况下，应优先选用掩护式和支撑掩护式两种架型。

除矿山地质条件外，采矿技术条件，如回采方式，采面长度，采煤机械类型、生产环节等因素对液压支架的造型也有一定的影响。

二、煤层顶板及顶板分类

覆盖在煤层上的岩石，依次分为伪顶、直接顶、老顶，它们统称为煤层的顶板。伪顶是紧贴在煤上极易冒落的较薄岩层，通常在煤层被采下后随即冒落，对液压支架的选型一般没有影响。

直接顶位于伪顶之上，无伪顶时直接位于煤层之上，通常是在移架或回柱后随即冒落，直接顶下部1.5～2米厚的岩石叫直接顶下位岩石，它对架型的选择有决定性的影响。

1．直接顶分类

我国将缓倾斜煤层回采工作面直接顶根据其稳定程度分为四类

1)、不稳定顶板：也称破碎顶板，这类顶板很易冒落。冒落后岩石能基本充满采空区。泥质页岩，再生顶板等属于这类顶板。

2)、中等稳定顶板：强度较高，但有大量节理裂隙，局部较完整，冒落后不能充满采空区，一般在支护设备前移后随即冒落。砂质页岩，粉砂岩属予这类顶板。

3)、稳定顶板：难于冒落，需支架帮助切顶。

4)、坚硬顶板：极难于冒落，采后需强制放顶，砂岩，坚硬砂质页岩等属于这后两类。

直接顶分类的主要指标是强度指数D，并参考直接顶初次跨落步距L1(米)来决定。直接顶初次跨落步距Ll是指工作面推进一定距离后，直接顶冒落高度在1～1.5米以上，范围占全工作面长度1／2以上时，初次切顶线距开切眼煤壁之间距离。

强度指数D可由下式求出．

D=6D·Cl·Cz

式中：6D—岩石的单向抗压强度，公斤／厘米2：

C1—节理裂隙影响系数

Cz一分层厚度影响系数

6D、C1、Cz值可查阅陶驰东主编“采掘机械"书及有关资料得到。根据D并参考Ll直接顶类别的确定见表2—2。

表2—2 直接顶类别

类

别

指

标

1 2 3 4

不稳定顶板中等稳定顶板稳定顶板坚硬顶板

主要指标强度指数D ≤30 31～70 7l～l 20 >1 20 无直接顶层厚在2~5米以上，6D> 560800Kgf/cm2，节理裂隙间距和分层度大于1米的整体岩层。

参考指标直接顶初次跨落步距L：（M）≤S 9～1 8 l 9～2S >2 5

2．老顶分级

老顶位于直接顶之上，顶板分级主要由直接顶厚度∑h与采高H之比值N来决定，再参考老顶初次来压步距L2，N的意义是指冒落带充满采空区的程度，L2是指工作面初次切顶线到开切眼煤壁之间老顶悬露的长度。

老顶周期来压的强弱，对确定支架的吨位即支护强度有决定性影响，N越大L2越小，说明老顶周期来压不明显，作用在支架上的载荷小而稳定，支架的支护强度不需要很大，相反，N越小，L 2越大，老顶周期来压就越强烈，作用在支架上的载荷就越大且有冲击，支架的支护强度就要求比较高。

根据N和L2值老顶被分为四级。见表2—3

表2-3 老顶分级

级别ⅠⅡⅢⅣ

周期来压不明显明显强烈极强烈

指标 N>3～5 0.3

Ll=25～50(M) 0.3

Ll>50(M)

N≤0.3

Ll=25～50(M) N<0.3

Ll>50(M)

三、液压支架的选型

液压支的选型，包括选择支架的架型，支架的结构参数和支架强度的确定。

1．架型的选择：

液压支架根据对顶板的支护方式和结构特点不同，可分为支撑式、掩护式、支撑掩护式三种基本型式。

支撑式支架顶粱长，立柱多，且垂直支撑，工作阻力大，切顶能力强．通风断面大，后部有简单的挡矸装置，架间不撑紧，对顶板不密封，它适用于稳定或坚硬以上直接顶和周期来压明显或强烈的老顶条件。

掩护式支架有宽大的掩护梁可挡住采空区冒落的矸石，它的顶梁较短，支柱少且倾斜支撑，架间密封，支架工作阻力较小，切顶能力差，但由于顶粱较短控顶面积小，支护强度不一定小，它适用于不稳定和中等稳定直接顶条件。

支撑掩护式支架兼有支撑式和掩护式支架结构特点，顶梁较长，立柱较多，呈垂直或倾角较小倾斜支撑，故工作阻力大，切顶能力强，具有掩护梁架间密封，挡矸掩护性能好。它适用稳定以下各类顶板，有取代支撑式支架的趋势，但它的结构复杂，重量较大，价钱较高。当工作面直接顶类别，老顶级别已确定经过分析论证后，可按表2-4选择支架型式。

表2-4 适应不同类级顶板的架型及支护强度

老顶级别ⅠⅡⅢⅣ

直接顶类别 1 2 3 1 2 3 1 2 3 4 4

架型掩护式掩护式支撑式掩护式掩护式

支撑掩护式支撑式支撑掩护式支撑掩护式掩护式

支撑掩护式掩护式

支撑掩护式采高＜2.5m时支撑式

采高＞2.5m时支撑掩护式

支架支护强度（吨/米2）采高（米） 11234 30

35(25)

45(35)

55(45) 1.3×30

1.3×35(25)

1.3×45(35)

1.3×55(45)1.6×30

1.6×35

1.6×45

1.6×55＞2×30

＞2×35

＞2×45

＞2×55结合深孔爆破，软化顶板等措施处理采空区

单体支柱支护强度（吨/米2）采高（米） 1123 15

25

35 1.3×15

1.3×25

1.3×351.6×15

1.6×25

1.6×35按采空取处

理方法确定

使用表2—4时，还应注意下列因素：

1）、煤层厚度大于2.5米，顶板有侧向推力时，一般不宜采用支撑式支架，煤层厚度在2．5～2．8米以上时，应选用带护帮装置的掩护式或支撑掩护式支架，煤层厚度变化大时应采用调高范围大的双伸缩支柱。

2）、煤层烦角在10～1 5o(支撑式支架取下限，掩护式取上限)以上时，支架应有可靠的防滑防倒装置。

3）、底板强度、支架对底板比压应小于底板岩石允许抗压强度。

4）、瓦斯含量，瓦斯涌出量大的工作面，应优先选用通风断面大的支撑式或支撑掩护式支架。

5)、地质构造、断层发育、煤层厚度变化大，顶板允许暴露时间和面积分别为20分钟以下和5~8m2时，暂不宜采用综采设备

6)、设备成本，能同时允许选用不同架型时，应优先选用价格便宜的支架。

另外，表2-4中的支护强度是指单位面积上的支撑力大小，括号内数字是掩护式支护强度；但允许有5％的波动范：1.3，1.6，2分别为Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ级老顶比l级老顶的增压倍数，Ⅳ级老顶由于地质条件变化较大，只给出最低限2，具体数字应根据实际情况确定，单体液压支柱的支护密度，可用表中的支护强度除以工作阻力计算。表中采高系最大采高，具体采高

下的支护强度可用插值法计算。

2．液压支架结构参数的确定

液压支架的结构参数，主要指液压支架的结构高度，液压支架的结构高度，应能适应采高的要求。它根据煤层厚度(或采高)和采区范国内地质条的变化等因素来确定。其选择的原则时：在最大采高时，液压支架应能“顶得住”，在最小采高时，支架能“过得去”。支架最大结构高度Hmax和最小结构高度Hmin，具体由下面经验公式计算：

Hmax=hmax+a米

=2.5+0.2

=2.7（米）

Hmin=hmin―SZ―b―C米

=1.8-0.2-0.1-0.1

=1.4米

式中：

Hmax， hmin——煤层最大厚度和最小厚度；米

a——考虑伪顶，煤皮冒落后，支架仍有可靠初撑力所需要的支撑高度的补偿量；中厚煤层可取200毫米，厚煤层可取300毫米；薄煤层适当减小；

S——顶板最大下沉量（一般取支架后排立柱处顶板的下沉量，可借鉴邻近工作面的观测资料选取，若无这方面资辩，可按100~200毫米选取，I级老顶取大值，Ⅳ级老顶取小值；b——支架卸载前移时，立柱伸缩余量，煤层厚度大于1.2米时，取80~100毫米；

c——支架顶粱上存留的浮煤和碎矸石厚度，一般取50~100毫米。

3．支架支护强度的确定．

支架支护强度q：支架单位支护面积上的支撑力。它是衡量液压支架性能的一个重要参数，可由下列方法确定；

1)按经验公式估算

Q =K·H·R吨／米2

=8*2.5*2.3

=46吨／米2

式中：

K—作用于支架上的顶板岩石厚度系数，日本取5，苏联取6—9；英国取5—7；我国中厚煤层取6—8；

H—最大采高米；

R—岩石容重，-般取2.3吨／米3。

2)直接查表选取

根据顶板条件和煤层厚度，直接由表2—4中查取。

根据顶板条件和煤层厚度选取支架支撑掩护式满足工作面支护强度。

4．选择液压支架型号

由上面计算出的支架最大和最小结构高度和支护强度的数值，从液压支架产品目录中选择合适液压支架的型号，并列出支架规格和主要技术参数表。

支撑掩护式支架该机具有支撑效率高，切顶换能力强，支架稳定性好的特点。采用分体顶梁铰接前梁形式，切顶效果好，便于运输。采用前后双连杆形式，可减少支架重量改善底板比压的平均分布和前端比压

型号名称主要技术参数

ZZ4000/18/39型支撑掩护式液压支架高度 1.8～3.9m

中心距 1.5m

宽度 1.41～1.58m

初撑力 3136～3236kN

工作阻力 3990～4118kN

支护强度 0.70～0.72Mpa

底板比压（前端） 0.45～1.96Mpa

泵站压力 25Mpa

整体运输尺寸4250×1410×1800mm

适应倾角≤20°

操纵方式本架控制

重量 13.55t

第三节．单体液压支柱工作高度，支护强度及型式的选择

1.支柱最大工作高度Hmin及最小工作高度Hmin的计算

Hmax=hmax-c (米)

=2.5-0.096

=2.404米

Hmin=hmin-s-c-a (米)

=1.8-0.20-0.096-0.080

=1.424米

式中：

Hmax， hmin—煤层最大，最小采高

c—顶梁高度 c=9 6毫米

s—最大控顶距处，顶板下沉量，可参阅液压支架方法选取。

a—支柱卸载高度，取80毫米。

2．单体液压支柱工作阻力及支护密度

单体液压支柱的工作阻力：内注式及外注式随油缸直径及支撑高度不同，其额定工作阻力有25吨/柱，30吨/柱及35吨/柱，具体参数可查有关资料。

支护密度：根据表2—4单体液压支柱的支护强度(表2—4采高为最大采高实际采高，与表2—4采高不同时，可用插值法算出实际采高下的支护强度)除以支柱工作阻力可求出每平方米所需支柱数。

3．单体液压支柱型式及铰接顶梁的选择

根据供液方式不同可分为内注式和外注式，外注式结构简单，重量和制造成本比内注式低，伸缩比大，但需配备液压泵和供液管路，宜用于中厚煤层中，内注式重量大，制造成本高，但不需配备液压泵及供液管路，灵活性大，在薄煤层中使用比较方便。

单体液压支柱铰接顶梁长度，应按采煤机截深整数倍选取，以便顶板的管理。

第四节滚筒采煤机的选择

正确选择和使用采煤机是提高采煤工作面，生产能力的一项主要任务，对采煤工作面的生产效率、能耗、安全等都具有重要影响，但采煤机选型涉及问题较多，目前还缺乏一套完善的计算方法。它不仅与煤层的厚度，倾角及煤的物理机械性质、地质条件等有关，还要考虑与支护设备，运输设备之间配套关系，因此，在选型过程中要考虑多方面因素，综合分析后去确定。

一、采煤油机性能参数的计算与决定

1．滚简直径的选择

滚筒直径大些对装煤有利，但不宜过大．并应满足采高的要求。

双滚筒采煤机滚简直径应大于最大采高hmax的一半，一般可按D=(0.52~0.6)hmax选取，采高大时取小值D=0.52×2.5=1.3米，采高小时取大值D=0.6×2.5=1.5米。

单滚筒采煤机滚筒直径选择时．为了防止滚筒在顶板下沉时被夹住而截割岩石，直径

D=hmin-(01~0.2) \D=1.8-(01~0.2)=1.7/1.6米，采煤机的滚筒已经系列化，可选用与计算值相近的标准滚筒，以降低制造成本。

2．截深的选择

滚筒截深是采煤机工作机构截入煤璧的深度，是影响采煤机装机功率及生产率的主要因素，决定截深时应充分考虑煤层的压张效应，截割阻抗(截齿截割单位切屑厚度所对应的截割阻力)大小，煤层厚度、倾角、顶板稳定性及采煤机稳定性等。另外：为了管理顶板方便，截深应等于液压支架的推移步距。

中厚煤层截深可取0.6~0.8米，若顶扳稳定，截割阻抗小可适当加大

厚煤层为了减轻煤壁片邦，减轻液压支架载荷和避免煤从运输机溢出，截深宜小，可取0.5

米左右。

薄煤层由于工人行走困难，牵引速度比较低。为了保证大的生产率截深可取0.8～1米。国内生产采煤机，为了制造方便，大部分截深在0.6米左右，薄煤层为l米左右。

3．滚筒转速及截割速度

滚筒转速对截煤比能耗、装载效果、粉尘大小都有很大影响，由截齿最大切屑厚度hmax公式

可知，当滚筒每条截线上的截齿数m，牵引速度V已定，转速n愈高，切屑厚度愈小，煤尘产生量大，截割比能耗增大。另外，实践表明，滚筒转速过高，循环煤会增多，装载效率降低，装煤效果不好，所以，现代采煤机，滚筒转速出现降低的趋势，如英国AM—500、日本DR—100 100采煤机，滚筒最低转速分别为21.2转/分和25转/分。但滚筒转速也不能太低，否则会在牵引速度不太高时，出现堵塞现象。

一般认为滚筒转速在30～50转/分较为适宜，薄煤层小直径滚筒由于装煤能力差，为了提高生产率转速可增大到60~100转/分。

转速及滚筒直径经确定后截齿截割速度也就定了，一般控制在4米/秒左右较好。

4．采煤机最小设计生产率

采煤机在采煤过程中，由于处理故障，检查和更换刀具，日常维修，等侯支护，处理片邦等，经常出现停顿，采煤机实际生产率比设计的理论生产率小的多，为了表明这些因素的影响，可用有效开动率表示。

有效开动率是指采煤机在一天或一班内有效工作时间与一天或一班占有时间的比值，它综合反映了设备可靠性，选型及组织管理水平，工人技术熟练程度等，西德高产工作面有效开动率可达51%，苏联高产综采工作面可达50％，我国根据有些典型工作面的推算大约在

0.15~0.35之间，一般可取0.20。

当采煤工作面生产能力已定，其每小时的平均产量就是所需采煤机的最小实际生产率，考虑到有效开动率，则采煤机按工作面生产能力要求的最小设计生产率Qmin为

式中：W—采煤工作面的日平均产量，吨／日

上式有效开动率取0．2，充分考虑使采煤机有增产潜力，当有效开动率能进一步提高，采煤仍有富裕能力，使工作面生产能力得到提高。

5．采煤机截割时的牵引速度及生产率、

采煤机截割时牵引速度的高低，直接决定采煤机的生产率及所需电机功率，由于滚筒装煤能力，运输机生产率，支护设备推移速度等因素的影响，采煤机在截割时的牵引速度比空调时低的多。采煤机牵引速度在零到某个值范围内变化，选择截割时的牵引速度，要根据下述几方面因素，综合考虑。

1)、根据采煤机最小设计生产率Qmin决定的牵引速度V1

式中： Qmin——采煤机最小设计生产率吨/时

H—采煤机平均采高，米

B—采煤机截深，米

r—煤的容重 1.35吨/米

2)、按截齿最大切屑厚度决定的牵引速度V2

采煤机截割过程，是滚筒以一定的转速n，同时又以一定的牵引速度v沿工作面移动，切屑厚度呈月牙规律变化，如果滚筒一条截线上安装的截齿数为m，则截齿最大的切屑厚度hmax 在月牙形中部，可用下式求出

从上式可知当n、m决定后，hmax与牵引速度V成正比，V越大hmax越大，当hmax大于齿座上截齿伸出的长度，使齿座及螺旋叶片也参与截割，则截割阻力及功率剧增，齿座受到磨损。

为了避免上述情况的发生，一般要求截齿的最大切屑厚度应小于截齿伸出齿座长度的70%，按上述要求，采煤机的牵引速度为V2。

式中：—截齿在齿座上伸出长度的70%(毫米)国产径向截齿。大约为44~55毫米。

切向截齿大约为41 ~ 5 2毫米。煤坚硬度f及截割阻抗大时取小值。

3)、按液压支架推移速度决定牵引V3

一般讲支架的推移速度应大于采煤机的牵引速度较好，这样可保证采煤机安全生产。

截割时牵引速度V，应根据上述三方面情况综合分析后确定，其最大值应等于或大于V1，但应小于V2．并与V 3相协调，使采煤机既能满足工作面生产能力的要求，又可避免齿座或叶片参与截割，并能保证采煤机安全生产。

采煤机截割牵引速度V决定后，采煤机的生产率Q为

Q =60HBVr 吨/时

式中符号意义同前

6．采煤机所需电机功率

由于采煤机在截割和装载过程中，受到很多因素的影响，所需电机功率大小，很难用理论方法精确计算，常采用类比法或比能耗法来估算。采用比能耗法估算电机功率，是根据采煤机生产率和比能耗(截割单位体积煤所消耗的功率)实验资料来确定，如果比能耗值确定适当，计算值就比较合理。

取截割阻抗A=180~200牛顿/毫米的煤为基准煤，当采煤机以不同的牵引速度截割时，包括牵引部及辅助液压系统在内，其比能耗的估算值如表2～5，

表 2—5 螺旋滚筒采煤机比能耗HWB

牵引速度（米/分）HWB（千瓦·小时/吨） 2

0.50 3

0.44 4

0.42 5

0.40 6

0.38

表2—6

煤层截割阻抗A牛顿/毫米磨蚀性系数P毫米/千米坚硬夹杂物% 脆韧性采煤机械选

型

级别类别

（脆性煤层）

一级 1类（极软） 60 ~ 120 ＜100 0 脆性采高小于1.5米时优先选用刨煤机只含软夹矸

2类（软）

100~200 含软的泥质页岩夹矸细碎杂物含量＜0.5% 韧性

3类（中硬） 120 ~ 180 韧性

（脆性韧性煤层煤层）

二级 4类（超中硬） 180~240 200~300 细碎硬夹杂物＜1% 韧性滚筒采煤机

60~120

细碎硬夹杂物含量＜2.5% 脆性

120~180

5类（硬） 180~240 300~400 细碎硬夹杂物含量＜2.5% 韧性

脆性

240~300

（脆性煤层）

一级 6类（极硬） 240~300 450~500 砂质页岩砂岩或结团硬夹杂物含量＜2.5%

断面积＜1000cm2r的大块夹杂物含量＜2.5~5% 韧性

需先爆破或注高压水把煤层松动后，才能选用滚筒采煤机

180~240

7类（特硬）不论≥600硬夹矸和大块结团夹杂物含量8~10%

如果截割机的煤层。其截割阻抗不同上述基准值，可按下式计算比能耗值

式中：Ax——被截割煤层截割阻抗国内还缺乏这方面资料，可参考表2—6资料决定，我国根据坚硬度f将煤分为：软煤(f<1．5)，中硬煤(f=1.5～3)，硬煤(f>3)。

HWB——基准煤的比能耗参考表2—5。

单滚筒采煤机所需电机功率

式中：Q—采煤机生产率吨/时

K1—功率利用系数，用一台电机驱动时取1．两台电机分别驱动时取 0.8。

K2—功率水平系数，与牵引速度调节方式，电机超载能力等困素有关，可按表2—7选取，超载能力是指最大转矩Mm ax与额定转矩MH比值。

表 2一 7 功率水平系效

电机Mmax/MH 牵引速度调节方式

自动调速人工调速

2.0~2.2

2.2~2.4

2.4~2.6 0.9

0.95

1 0.8

0.85

0.9

双滚筒采煤机．前滚筒与后滚筒截割条件不同，前滚筒截割时，煤层只有面向采空区一个自由面，后滚筒截割时，前滚筒己截割出第二个自由面。若以表示前滚箭截割比能耗，后滚筒截割比能耗为

式中：K2—后滚筒工作条件系数，可由表2—8选取

表 2—8 后滚筒工作条件系数

滚筒转向后滚筒开采煤层部位

下部上部

向着前滚筒截割自由面

逆着前滚筒截割自由面 0.8

1.0 0.7

0.9

如果滚筒直径按最大采高60％选取时，双滚筒采煤机所需电机功率

如果滚筒直径不按60%最大采高选取，则系数应作相应核算

采用一台电机驱动时，采煤机可按上式计算结果选用适当电机，两台电机驱动时可按上式计算值的一半考虑。

国内生产的采煤机电机功率已系列化，有1 00、1 5 0、1 7 0、(1 7 0 2)、2 00、300、(3 00 2)千瓦，可就近选取

7．牵引力

采煤机的牵引力主要取决于煤质、采高，牵引速度，煤层倾角、机器质量、导向装置结构及摩擦力等，精确计算也很困难,有链牵引除按公式估算外,可参考表2—9初选

表2—9 采煤机牵引力

采煤机电动功率(千瓦) 牵引力(千牛)

50

100

150

200

300 100

100~120

150~180

200~220

250~300

二、初选采煤机及其配套设备

根据采高,滚筒直径、截深、生产率、电机功率、牵引力及牵引速度等初选采煤机.然后和初

选的支护设备一起。查阅煤炭科学院等编制的采煤机械化成套设备参考资料一览表见附录(该表仅供选型时参考，不作硬性规定，用户可按实际情况自行组合改装)，尽可能与表中提供的成套设备吻含，以节约费用，并通过配套设备表选择输送机。

采煤机初选决定后，通过产品说明等有关资料得到采煤机高度、质量、电机或减速箱高度，摇臂长度、摆角范围等尺寸。并列表说明初选采煤机主要技术参数。

三、初选采煤机主要技术参数的校核

1．最大采高hmxa的校核

式中：A一采煤机高度 (机身上平面至底板之距离)，米

H一采煤机截割部减速箱高度．一般等于电机高度，米

L一摇臂长度(摇臂摆动中心到滚筒中心距离)·米

amax一摇臂向上摇动最大角度

D一滚筒直径，米

上式计算结果，应满足工作面最大采高要求，如不适应可改换滚筒直径、底托架高度或摇臂长度、摆角范围来调整，但调整时应时考虑机身下有必要的过煤高度，不影响运输机的煤流从采煤机机身下通过。对中厚煤层过煤高度应小于250~300毫米，对薄煤层应大于200~240毫米。

如果工作面最大采高hmxa及滚筒直径D已确定，采煤机高度A及所带底托架高度B可由下式计算

式中S一运输机槽帮高度,米

采用不同高度的底托架可使采煤机得到不同的机面高度及采高范围。

国产几种采煤机高度、电机高度、摇臂长度等如表2-10

表2-10

采煤机型号采煤机高度（米）电机高度（米）摇粉长度（米）拐角

MXA-300/3.5

MXA-300/4.5 MG(ZGC)-300-S1 MG-300-SG

MG-300-SA

MLS2-170

DY-150 1.605 1.905

1.600

1.900

1.250

1.317

1.060

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.46

0.46

1.600

2.230

1.965

2.015

1.695

1.19

1.147 同上

″

″

2.最小采高的校核

采煤工作面最小采高hmin应大于采煤机高度A1，支架或铰接顶梁高度h1，过机高度h2（顶梁与采煤机机身上平面之间距离）三项尺寸之和，即采煤机与支护设备应能通过煤层变薄带，滚筒不截割岩石。

hmin>A＋h1＋h2

式中：h2—过机高度不应小于0.1~0.25米，机身短，浮煤清扫干净取小值。

3.卧底量校核

最大卧底量Kmax为

式中：摇臂向下摆动最大角度

采煤机卧底量一般为90-300mm，以适应底板起伏不平和能截割运输机机头处三角煤带。

4.采煤机最大截割速度的校核

运输机、采煤机、被压支架在结构性能之间有相应的配套要求．运输机的生产能力一般应略大于采煤机的生产率，以便把煤及时运走，不出现堆积现象．根据此原则，可把运输机的运输能力看成是采煤机的最大生产率，此时采煤机截割时的最大牵引速度为

式中：一运输机的运输能力，吨/小时

H—平均采高，米

B—采煤机截深，米

r—煤的实体容重，r＝1.35吨/米3，

上述计算的值应大于前面决定的截割牵引速度V值．

5.牵引阻力的估算

采煤机移动时必须克服的牵引阻力T为

T=K2G+fD (cosa-K+2K3)土Gsina吨力

采煤机选型

二、工作面采煤、装煤、运煤方式及设备选型 （一）设备选型原则和装备标准 根据本井田煤层特点，在工作面主要设备选型时考虑以下原则： 1、技术装备先进、性能稳定、操作简单、维修方便、运行可靠、生产能力大； 2、各设备间需相互适应、能力匹配、运输畅通，不出现“卡脖子”现象； 3、设备选择要和矿井的煤层赋存条件相适应，与矿井规模和工作面生产能力相适应，达到经济效益的最大化； 4、对辅助运输系统，要求系统简单、环节少，工作人员能快速方便地到达工作地点。 本矿井所采煤层为中厚～厚煤层，依照投资合理、效益最大化的开发建设原则，其工作面装备需在充分技术经济比较的情况下，选择国内先进的高产高效、性价比高、安全可靠的采、掘、装、运、支设备。 根据目前国内外高产高效矿井发展趋势看，采煤工艺和技术发展状况的分析，结合本矿井煤层开采技术条件及矿井规模，设计对矿井设备选型考虑全部采用国产设备。 （二）工作面设备选型 1、采煤机 正确选择采煤机是提高采煤工作面生产能力的一项主要任务，对采煤工作面的生产效率、能耗、安全等都具有重要影响，但采煤机选型涉及问题较多，它不仅与煤层的厚度，倾角及煤的物理机械性质、地质条件等有关，还要考虑与支护设备，运输设备之间的配套关系，因此，在选型过程中要考虑诸多方面的因素，经综合分析后再确定。 （1）滚筒的直径 D =αH max

式中： α——螺旋滚筒装煤效率；对小直径滚筒，α=0.59～0.63；对大直径滚筒，α=0.56～0.59。 H max——采高，计算时取最大采高，3号煤层取3.3m。 则：D =0.56×3.3=1.84m 由于综采工作面双滚筒采煤机一般都是一次采全高，故滚筒直径D应稍大于最大采高之半，即D＞1/2×H max。 目前采煤机滚筒直径已经系列化，分别为0.6m、0.65m、0.7m、0.8m、0.9m、1.0m、1.1m、1.25m、1.4m、1.6m、1.8m、2.0m、2.3m、2.6m。 计算结果要按照滚筒系列化标准进行圆整后，最后确定滚筒直径。根据上述计算参数，并结合采煤机系列化标准，初步确定采煤机滚筒直径为1.80m。 （2）滚筒的截深 截深是指采煤机一次循环的推进量，选择滚筒的截深要与现有的滚筒系列和选定支架等设备配套。为有效地利用煤层的压张效应，现代采煤机的截深都小于1m。截深过小，采煤机生产率受到影响，但加大截深，会使支架的步距加大，顶梁长度和千斤顶行程也要加大；同时也使采煤机电机功率及运输机的输送能力加大。为了顶板管理和劳动组织的方便，截深应略小于液压支架推移千斤顶的行程，这样便于调整支架。因此，要综合权衡利弊，选用合理截深。 目前采煤机的截深有：0.5，0.6，0.7，0.75，0.8，0.9及1.0m 等几种。根据土城矿24采区煤矿生产能力为900kt/a和矿井工作制度（每天四班作业，其中三班出煤，一班准备及检修），初步确定采煤机截深为0.8m。 （3）滚筒的转速

设备设计计算与选型

第三部分 设备设计计算与选型 3.1苯∕甲苯精馏塔的设计计算 通过计算D=1.435kmol/h ， η=F D F D x x ，设%98=η可知原料液的处理量为F=7.325kmol/h ，由于每小时处理量很小，所以先储存在储罐里，等20小时后再精馏。故D=28.7h koml ,F=146.5kmol/h ,组分为18.0x =F ,要求塔顶馏出液的组成为90.0x D =,塔底釜液的组成为01.0x W =。 设计条件如下： 操作压力:4kPa （塔顶表压）； 进料热状况:自选； 回流比:自选； 单板压降:≤0.7kPa ； 全塔压降:%52=T E 。 3.1.1精馏塔的物料衡算 (1) 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 11.78M A =kg/kmol 甲苯的摩尔质量 13.92M B =kg/kmol 18.0x =F 90.0x D = 01.0x W = (2) 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 =F M 0.18×78.11+(1-0.18)×92.13=89.606kg/kmol =D M 0.9×78.11+(1-0.9)×92.13=79.512kg/kmol =W M 0.01×78.11+(1-0.01)×92.13=91.9898kg/kmol (3) 物料衡算 原料处理量 F=146.5kmol/h 总物料衡算 146.5=D+W 苯物料衡算 146.5×0.18=0.9×D+0.01×W 联立解得 D=27.89kmol/h W=118.52kmol/h

3.1.2 塔板数的确定 (1)理论板层数T N 的求取 苯—甲苯属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由物性手册查得苯—甲苯物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，见下图3.1 图3.1图解法求理论板层数 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e （0.45，0.45）作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 667.0y q = 450.0x q = 故最小回流比为 1.1217 .0233 .045.0667.0667.09.0x y y x q q q min ==--= --= D R 取操作回流比为 R=22.21.12min =?=R ③求精馏塔的气、液相负荷 L=RD=2.2×27.89=61.358kmol/h

过程设备设计第三版课后答案及重点

过程设备设计题解 1.压力容器导言 习题 1. 试应用无力矩理论的基本方程，求解圆柱壳中的应力（壳体承受气体内压p ，壳体中面半径为R ，壳体厚度为t ）。若壳体材料由 20R （ MPa MPa s b 245,400==σσ）改为16MnR （ MPa MPa s b 345,510==σσ）时，圆柱壳中的应力如何变化？为什么？ 解：○ 1求解圆柱壳中的应力 应力分量表示的微体和区域平衡方程式： δ σσθ φ z p R R - =+ 2 1 φσππ φsin 220 t r dr rp F k r z k =-=? 圆筒壳体：R 1=∞，R 2=R ，p z =-p ，r k =R ，φ=π/2 t pR pr t pR k 2sin 2== = φδσσφθ ○ 2壳体材料由20R 改为16MnR ，圆柱壳中的应力不变化。因为无力矩理论是力学上的静定问题，其基本方程是平衡方程，而且仅通过求解平衡方程就能得到应力解，不受材料性能常数的影响，所以圆柱壳中的应力分布和大小不受材料变化的影响。 2. 对一标准椭圆形封头（如图所示）进行应力测试。该封头中面处的长轴D=1000mm ，厚度t=10mm ，测得E 点（x=0）处的周向应力为50MPa 。此时，压力表A 指示数为1MPa ，压力表B 的指示数为2MPa ，试问哪一个压力表已失灵，为什么？ 解：○ 1根据标准椭圆形封头的应力计算式计算E 的内压力： 标准椭圆形封头的长轴与短轴半径之比为2，即a/b=2，a=D/2=500mm 。在x=0处的应力式为： MPa a bt p bt pa 1500250 102222 2 =???== = θθσσ ○ 2从上面计算结果可见，容器内压力与压力表A 的一致，压力表B 已失灵。 3. 有一球罐（如图所示），其内径为20m （可视为中面直径），厚度为20mm 。内贮有液氨，球罐上部尚有 3m 的气态氨。设气态氨的压力p=0.4MPa ，液氨密度为640kg/m 3 ，球罐沿平行圆A-A 支承，其对应中心角为120°，试确定该球壳中的薄膜应力。 解：○ 1球壳的气态氨部分壳体内应力分布： R 1=R 2=R ，p z =-p MPa t pR t pR pr t pR k 10020 210000 4.022sin 2=??===? = = = +θφφθφσσφδσσσ φ0 h

过程设备设计课后习题答案

过程设备设计（第二版） 1.压力容器导言 思考题 1.压力容器主要由哪几部分组成?分别起什么作用? 答：压力容器由筒体、封头、密封装置、开孔接管、支座、安全附件六大部件组成。 筒体的作用：用以储存物料或完成化学反应所需要的主要压力空间。 封头的作用：与筒体直接焊在一起，起到构成完整容器压力空间的作用。 密封装置的作用：保证承压容器不泄漏。 开孔接管的作用：满足工艺要求和检修需要。 支座的作用：支承并把压力容器固定在基础上。 安全附件的作用：保证压力容器的使用安全和测量、控制工作介质的参数，保证压力容器的使用安全和工艺过程的正常进行。 2.介质的毒性程度和易燃特性对压力容器的设计、制造、使用和管理有何影响？ 答：介质毒性程度越高，压力容器爆炸或泄漏所造成的危害愈严重，对材料选用、制造、检验和管理的要求愈高。如Q235-A或Q235-B钢板不得用于制造毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器；盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器制造时，碳素钢和低合金钢板应力逐进行超声检测，整体必须进行焊后热处理，容器上的A、B类焊接接头还应进行100%射线或超声检测，且液压试验合格后还得进行气密性试验。而制造毒性程度为中度或轻度的容器，其要求要低得多。毒性程度对法兰的选用影响也甚大，主要体现在法兰的公称压力等级上，如部介质为中度毒性危害，选用的管法兰的公称压力应不小于1.0MPa；部介质为高度或极度毒性危害，选用的管法兰的公称压力应不小于1.6MPa，且还应尽量选用带颈对焊法兰等。 易燃介质对压力容器的选材、设计、制造和管理等提出了较高的要求。如Q235-A·F不得用于易燃介质容器；Q235-A不得用于制造液化石油气容器；易燃介质压力容器的所有焊缝（包括角焊缝）均应采用全焊透结构等。 3.《压力容器安全技术监察规程》在确定压力容器类别时，为什么不仅要根据压力高低，还要视压力与容积的乘积pV大小进行分类？ 答：因为pV乘积值越大，则容器破裂时爆炸能量愈大，危害性也愈大，对容器的设计、制造、检验、使用和管理的要求愈高。 4.《压力容器安全技术监察规程》与GB150的适用围是否相同？为什么？

链条标准与设计选型

链条标准与设计选型 中国链条标准 GB/T 1243-1997：短节距传动用精密滚子链和链轮 GB/T 3579-1983：自行车链条 GB/T 4140-1993：输送用平顶链和链轮 GB/T 5269-1999：传动及输送用双节距精密滚子链和链轮GB/T 5858-1997：重载传动用弯板滚子链和链轮 GB/T 6076-1985：传动用短节距精密套筒链 GB/T 8350-1987：输送链、附件和链轮 GB/T 10855-1989：传动用齿形链及链轮 GB/T 10857-1989：Ｓ型、Ｃ型钢制滚子链、附件和链轮GB/T 14212-1993：摩托车链条 GB/T 15390-1994：工程用钢制焊接弯板链和链轮 JB/T 17482-1998：输送用模缎易拆链 JB/T 3876-1999：加重系列传动用短节距精密滚子链 JB/T 5398-1991：工程用钢制套筒链、附件及链轮 JB/T 6074-1995：板式链、端接头及槽轮 JB/T 6367-1992：保护拖链形式尺寸 JB/T 7054-1993：瓶装啤酒灌装线滚子输送链 JB/T 7350-1993：小规格链条包装

JB/T 7364-1994：倍速输送链 JB/T 7427-1994：滚子链和套筒链链轮滚刀 JB/T 8545-1997：自动扶梯梯级链、附件和链轮 JB/T 8546-1997：双铰接输送链 JB/T 8820-1998：摩托车传动链条磨损性能试验规范 JB/T 8883-1999：农业机械用夹持输送链 JB/T 8920-1999：工程塑料内链节轻型输送链 JB/T 9152-1999：滑片式无级变速链 JB/T 9153-1999：双链冷拔机用直板滚子链和链轮 JB/T 9154-1999：埋刮板输送机用叉型链、附件和链轮 SY/T 5595-1997：油田链条和链轮 国际标准学会(ISO))链条标准 ISO 487-1998：S型和C型钢制滚子链、附件和链轮 Type S and C Steel Roller Chains，Attachments and Chain Wheels ISO 606-1994：短节距精密传动滚子链和链轮 Short Pitch Transmission Precision Roller Chains and Chain Wheels ISO 1275-1995：传动和输送用双节距精密滚子链和链轮 Extended Pitch Precision Roller Chains and Chain Wheels for Transmission and Conveyors ISO 1395-1977：短节距传动精密套筒链和链轮（1997年修订） Short Pitch Transmission Precision Bush Chains and Chain Wheels (and Amendment)

(完整word版)设备设计与选型

设备设计与选型 7.1全厂设备概况及主要特点 全厂主要设备包括反应器6台，塔设备3台，储罐设备8台，泵设备36台，热交换器19台，压缩机2台，闪蒸器2台，倾析器1台，结晶器2台，离心机1台，共计80个设备。 本厂重型机器多，如反应器、脱甲苯塔、脱重烃塔，设备安装时多采用现场组焊的方式。 在此，对反应器、脱甲苯塔等进行详细的计算，编制了计算说明书。对全厂其它所有设备进行了选型，编制了各类设备一览表（见附录）。 7.2反应器设计 7.2.1概述 反应是化工生产流程中的中心环节，反应器的设计在化工设计中占有重要的地位。 7.2.2反应器选型 反应器的形式是由反应过程的基本特征决定的，本反应的的原料以气象进入反应器，在高温低压下进行反应，故属于气固相反应过程。气固相反应过程使用的反应器，根据催化剂床层的形式分为固定床反应器、流化床反应器和移动床反应器。 1、固定床反应器 固定床反应器又称填充床反应器，催化剂颗粒填装在反应器中，呈静止状态，是化工生产中最重要的气固反应器之一。

固定床反应器的优点有： ①反混小 ②催化剂机械损耗小 ③便于控制 固定床反应器的缺点如下： ①传热差，容易飞温 ②催化剂更换困难 2、流化床反应器 流化床反应器，又称沸腾床反应器。反应器中气相原料以一定的速度通过催化剂颗粒层，使颗粒处于悬浮状态，并进行气固相反应。流态化技术在工业上最早应用于化学反应过程。 流化床反应的优点有： ①传热效果好 ②可实现固体物料的连续进出 ③压降低 流化床反应器的缺点入下： ①返混严重 ②对催化剂颗粒要求严格 ③易造成催化剂损失 3、移动床反应器 移动床反应器是一种新型的固定床反应器，其中催化剂从反应器顶部连续加入，并在反应过程中缓慢下降，最后从反应器底部卸出。反应原料气则从反应器底部进入，反应产物由反应器顶部输出，在移动床反应器中，催化剂颗粒之间没有相对移动，但是整体缓慢下降，是一种移动着的固定床，固得名。 本项目反应属于低放热反应，而且催化剂在小试的时候曾连续运行1000

采煤机型号及主要全参数

★用于煤层厚度1.3m～2.88m的中厚煤层开采 ★液压调速，齿轮销轨行走 ★过载、过热等保护功能齐全 ★多点操作，使用方便 ★液压系统和机械传动系统设计裕度大，可靠性高 ★截割部电机装有离合装置和弹性扭矩轴,提高了安全性 ★机面高度较低,对于中厚偏薄煤层的开采有很好的适应性 ★窄机身设计，可与SGZ630/220型运输机配套 主要特点： 1、液压牵引采煤机； 2、适用于采高1.3-2.88m中厚煤层综采或高档普采工作面； 3、可采较硬煤质。 使用范围： MG132/320-W 系列采煤机用于采高1.3-2.88m中厚煤层综采或高档普采工作面，可采较硬煤质。主要配套设备： 输送机：SGD630/220 SGD730/220; 支架：单体液压支柱、液压支架 技术参数：

MG80/200-BW系列采煤机 该机功率较大，机身短、窄、薄、对于薄煤层适应性大，是目前本公 司及国内无链牵引最矮的机型，也是目前国内薄煤层多电机横向布置 采煤机的最矮、最小机型。 采用多电机横向布置，抽屉式安装，机械传动系统各自 独立，马达和油缸外置便于维护、检修；机身主体为一个箱 体，无对接面，避免了以往采煤机对接螺栓松动问题。因此 故障点，漏油点少，故障率低。 本机无底托架，从而加大了机身下面的过煤高度。液 压锁和油缸进行分体设计，便于故障查找，维护和更换。 主泵和马达富裕系数较大，液压外配套件选用国内厂家的名牌产品，可靠性高。 牵引末级采用两级双浮动行星传动。结构紧凑、体积小。 采用弯摇臂设计，加大过煤空间，提高装煤效果。 行走箱内的行走轮，采用了特殊滑动轴承，提高了可靠性。 两截割电机设有机械离合装置，检修安全方便。 将管路尽可能布置在机壳内部，使胶管的防护性好，整机无护罩。 导向滑靴采用分体式，便于更换。 电气系统设有过热、过流保护装置，保护齐全。 该机中间和两端都设有手把和按钮，可实现多点控制便于操作。 采煤机型号MG80/200-BW 采高（m）076～1.4 截深（m）0.63; 0.7; 0.8 适应倾角≤30° 滚筒直径（m）0.76;0.8;0.85; 0.9; 1.0 滚筒转数（r/min）90 摇臂长度（mm）1406 摇臂摆动中心距（mm）3800 牵引力（KN） 150 牵引速度（m/min）0～5 牵引型式液压无链牵引

设备选型和设计

User’s Request Specification 用户需求 提取前处理设备 二〇一三年六月

审批页： 修订历史纪录

目录 一、目的 二、范围 三、缩写与定义 四、依据的法律、法规及标准 五、工艺描述及原材料特性 六、主要指标 （一）生产能力： （二）设备技术描述： （三）设备材质： （四）设备焊接及处理 （五）工作环境及公用系统 （六）工艺指标 （七）功能描述 （八）主要配置 （九）安全控制 七、用户项目实施要求 （一）项目进度 （二）包装及运输 （三）设备吊装 （四）工厂验收测试FAT （五）现场最终验收测试SAT （六）培训 （七）维护要求 （八）提供文件 八、商务 （一）质保要求： （二）付款及发货条件 （三）其它

一、目的 用户需求文件（URS）是设备选型和设计的基本依据。此文件主要描述了该生产线的基本需求，包括：生产能力、生产工艺、操作需求、清洁需求、可靠性需求、防污染需求、防差错需求、法规要求等。 本文件的执行将记录和证明四川升和药业股份有限公司对供方提出的设备用户需求的具体内容.供方应以此为依据进行设备设计和制作。同时，这份用户要求文件也是开展后续相关验证工作的基础，并以此作为设备采购、招标及验收的依据。供应商应提供迄今为止被证实的标准技术，尤其是被证实符合本标准，同时供应商须指出其标准与本URS不符之处，并提供相应的解决方案及措施。 该标准由使用方提出，一旦与供应商商讨确认后，本（URS）文件将作为商务合同附件，具有其同等法律效应。 二、范围 （一）此文件所定义的URS是适用于本公司所需的生产设备及设施。 （二）文件中“必需”条款，需供应商制造时必须达到，制造商不可用其它技术代替。“期望”条款，需供应商制造时可选用不同的技术，但最终需符合使用方的需求。 （三）在本URS中用户仅提出基本的技术要求和设备的基本要求，并未涵盖和限制卖方设备具有更高的设计与制造标准和更加完善的功能、更完善的配置和性能、更优异的部件和更高水平的控制系统。投标方应在满足本URS的前提下，提供卖方能够达到的更高标准和功能的高质量设备及其相关服务。卖方的设备应满足中国GMP(2010年版）要求和有关设计、制造、安全、环保等规程、规范和强制性标准要求。如遇与卖方所执行的标准发生矛盾时，应按最高标准执行（强制性标准除外）。 （四）供货范围 设备组成如下：

过程设备设计试题及答案

浙江大学2003 —2004 学年第2学期期末考试 《过程设备设计》课程试卷 开课学院：材化学院任课教师：郑津洋 姓名：专业：学号：考试时间：分钟 １脆性断裂的特征是断裂时容器无明显塑性变形，断口齐平，并与轴向平行，断裂的速度快，常使容器断裂成碎片。（错误，断口应与最大主应力方向平行） ２有效厚度为名义厚度减去腐 蚀裕量（错，有效 厚度为名义厚度减去腐蚀裕量和钢材 负偏差） ３钢材化学成分对其性能和热处理有较大影响，提高含碳量可使其强度和可焊性增加。 （错误，提高含碳量可能使强度增加，但可焊性变差，焊接时易在热影响区出现裂纹） ４压力容器一般由筒体、封头、开孔与接管、支座以及安全附件组成。 （错，缺密封装置） ５盛装毒性程度为高度危害介质的容器制造时，容器上的焊接接头应进行100%射线或超声检测。（对） ６承受均布载荷时，周边简支圆平板和周边固支圆平板的最大应力都发生在支承处。 （错周边简支发生在中心处） ７筒体是压力容器最主要的受压元件之一，制造要求高，因此筒体的制造必须用钢板卷压成圆筒并焊接而成。（错，也可以用锻造筒节、绕带筒体等） ８检查孔是为了检查压力容器在使用过程中是否有裂纹、变形、腐蚀等缺陷产生，所有压力容器必须开设检查孔。(错，在一定条件下，可以不开检查孔) 二、选择题（答案有可能多余于一个，每题2分,共16分） 1 《容规》适用于同时具备下列哪些条件的压力容器（ABCD） A 最高工作压力大于等于（不含液体静压力）； B 内直径（非圆形截面指其最大尺寸）大于等于0.15m；

C 容积（V ）大于等于0.025m 3 ； D 盛装介质为气体、液化气体或最高工作温度高于等于标准沸点的液体。 2下列关于热应力的说法哪些不正确 （AD ） A 热应力随约束程度的增大而减小 B 热应力与零外载相平衡，不是一次应力 C 热应力具有自限性，屈服流动或高温蠕变可使热应力降低 D 热应力在构件内是不变的 3 下列说法中，正确的有 （ BCD ） A 单层厚壁圆筒同时承受内压P i 和外压P o 时，可用压差简化成仅受内压的厚壁圆筒。 B 承受内压作用的厚壁圆筒，内加热时可以改善圆筒内表面的应力状态。 C 减少两连接件的刚度差，可以减少连接处的局部应力。 D 在弹性应力分析时导出的厚壁圆筒微体平衡方程，在弹塑性应力分析中 仍然适用。 4下列关于压力容器的分类错误的是 （AC ） A 内装高度危害介质的中压容器是第一类压力容器。 B 低压搪玻璃压力容器是第二类压力容器。 C 真空容器属低压容器。 D 高压容器都是第三类压力容器。 5下列对GB150，JB4732和JB/T4735三个标准的有关表述中，正确的有 （CEF ） A 当承受内压时，JB4732规定的设计压力范围为0.135MPa p MPa ≤≤. B GB150采用弹性失效设计准则，而TB/T4735采用塑性失效设计准则。 C GB150采用基于最大主应力的设计准则，而JB4732采用第三强度理论。 D 需做疲劳分析的压力容器设计，在这三个标准中，只能选用GB150. E GB150的技术内容与ASME VIII —1大致相当，为常规设计标准；而JB4732基本思路 与ASME VIII —2相同，为分析设计标准。 F 按GB150的规定，低碳钢的屈服点及抗拉强度的材料设计系数分别大于等于和。 6 下列关于椭圆形封头说法中正确的有 （ABD ） A 封头的椭圆部分经线曲率变化平滑连续，应力分布比较均匀 B 封头深度较半球形封头小的多，易于冲压成型 C 椭圆形封头常用在高压容器上 D 直边段的作用是避免封头和圆筒的连接处出现经向曲率半径突变，以改善焊缝的受力状 况。 7 下列关于二次应力说法中错误的有 (ABD) A 二次应力是指平衡外加机械载荷所必需的应力。 B 二次应力可分为总体薄膜应力、弯曲应力、局部薄膜应力。 C 二次应力是指由相邻部件的约束或结构的自身约束所引起的正应力或切应力。 D 二次应力是局部结构不连续性和局部热应力的影响而叠加到一次应力之上的应力增量。 8下列说法中，错误的有 （ C ） A 相同大小的应力对压力容器失效的危害程度不一定相同。

过程设备设计1

过程设备设计 一塔设备部分 1简述塔设备的作用及其常见的分类方式 2简述塔设备的振动原因及防振措施 3写出斯特罗哈数的表达式，说明各物理量的含义 4设备塔设备（板式塔）通道板的作用及应考虑的因素有哪些？ 5画出塔盘板上下可拆的连接结构，并说明装拆过程 6画出裙座支座的结构简图，说明各零部件的名称及作用 二换热设备部分 1按传热方式或热传递原理进行分类，换热设备有哪几种主要形式，各有什么特点？ 2根据结构特点，管壳式换热器有哪几种主要类型？如果管程压力较高，壳程需要清洗，而管壁温差较大，应选用何种类型的换热器，说明选型的理由。 3试画出6管程管壳式换热器的管束分程布置图（指出流程顺序，画出管箱隔板，介质返回侧隔板示意图），指出管束分程的原则。 4绘图说明管壳式换热器壳程防止短路的三种结构。 5当管板应力超过许用应力时，应如何调整，为什么？ 6如何校核固定管板式换热器设计计算的各应力? 三机械搅拌反应设备部分（6分×5＝30分） 1简述筒体长径比（H/D）必须考虑的因素 2绘出“圆盘式开式涡轮”搅拌桨的结构示意图。指出该桨属于何种流型和应用条件。 3写出湍流状态下搅拌功率表达式，说明各参数含义。 4搅拌轴轴径确定的依据。 5请绘出一种机械密封结构简图指出该结构可能存在的泄漏点。

过程设备设计答案 一 塔设备部分 1简述塔设备的作用及其常见的分类方式 作用：可使气液或液液两相之间充分接触。达到相互传热及传质的目的。 在塔设备中可进行的单元操作：精馏、吸收、解吸、气体增湿、离子交换、冷却等。 分类方式：1按操作压力分有加压塔，常压塔和减压塔 2按单元操作分有精溜塔，吸收塔，解析塔，萃取塔，反应塔，干燥塔等 3按内件结构分有填料塔，板式塔 2简述塔设备的振动原因及防振措施 原因：由于风载荷作用产生沿着风力方向的振动和垂直风力方向的振动（诱发振动）， 主要是诱发振动。当塔的固有频率与卡曼涡街的频率相等时，塔体即产生振动。 防振措施：塔在操作时激振力的频率不得在塔体第一振型固有频率的0.85～1.3倍范 围内，即不得在如下范围内：113.185.0c c f fv f << 如在范围内，应采取如下措施：1 增大塔的自振频率；2 塔的阻尼加大 3 采取扰流装置 3写出斯特罗哈数的表达式，说明各物理量的含义 表达式：v Df S v r = r S －斯特罗哈数 D －塔体的外直径 v f －激振频率 v －风速 4设备塔设备（板式塔）通道板的作用及应考虑的因素有哪些？ 作用：为进行塔内清洗和维修，使人能进入各层塔板，在塔盘板接近中央处设置一 块通道板。 考虑因素：1各层塔盘板上的通道板最好开在同一垂直位置，以利于采光和拆卸； 2有时叶可以用一块塔盘板代替通道板； 3通道板因为上下均可拆卸的连接结构 5画出塔盘板上下可拆的连接结构，并说明装拆过程 检修需拆开时，可从上方或下方松开螺母， 将椭圆垫片旋转900，塔盘板I 即可移开 1－椭圆垫片 2－螺栓 3－螺母 4－垫圈 塔盘板塔盘板

设备的设计与选型

设备的设计与选型7.2 原料筒仓依据：A 豆粕日用量4.8t B 豆粕比重730kg/m3 C 麸皮日用量3.2 t D 麸皮比重600 kg/m3 E 装料系数80% F可储存时间为30天 豆粕筒仓：m 57.246% 807301000306.9=′′′3 取筒仓直径为1 m，则246.57=π（4/2）2′h，解得h=1.7 m 故设计直径为1m、高1.7 m的豆粕筒仓1个。麸皮筒仓：3.2′30′1000/（600′80%）=200m3 本科毕业设计第31 页共42 页 取筒仓直径为2 m，则200=π（4/2）2′h，解得h=1.8m 故设计直径为2m、高1.8m 的麸皮筒仓1个。7.3 锤击式粉碎机选用上海市希科粉体设备有限公司生产的SDF-500(1型)捶击式粉碎机，其排料粒度＜3mm，转子转速3000r/min，生产率0.2-0.5t/h,配用JO2-51-6电机，功率18.5kw,电压380V。每天需粉碎原料为8吨，则用该设备2台。 7.4 罗茨鼓风机选用D36′35-40/3500型罗茨鼓风机,其流量为403 m/min,转数1400r/min,配用JO2-84-4电机,功率40kw。每天需风送原料为8吨，则用该设备输送共需时间不到半小时。故选取Y90连续压式气力输送装置两套，分别用于原料输送和熟料输送。7.5 旋转式蒸煮锅拟采用浙江宁波市味华灭菌设备有限公司生产的WHZ—5型5.83m3旋转蒸煮锅，配2.2kw电机。一般5m3旋转式蒸煮锅处理原料约1.3吨，每天蒸料量为8吨，则共需蒸料次数为8/(5.83×1.3/5)=5.28次。现设计每天蒸6次，则每次处理原料量为8/6=1.34吨。根据前面所述蒸料操作知，蒸煮一锅约需130分钟，而原料输入及熟料输出时间大约为15分钟。故每锅从入料到处料所需时间约为150分钟，即2.5小时，蒸6锅共需15小时。因此，选取该型号的旋转蒸料锅2个，同时进行蒸煮，每锅工作时间为7.5小时 7.6 麸皮储斗每锅处理原料1.34吨，则每锅麸皮处理量为1.34′40%=0.54吨，设麸皮储斗容积为V，装料系数为80%，则有：V′80%=0.54′1000/600，解得，V=1.125m3。设储斗上部为圆柱、下部为圆锥，其中心角为90度，取直径为1米，上部高为h，则有：π′0.53/3+π′0.52′h=1.125，解得h=1.266m，取h=1.3m。所以设计麸皮储斗为上部为圆柱、下部为圆锥，其中心角为90度，直径为1米，上部高为1.3米。7.7 拌种设备拌种搅龙，主要用于均匀混合种曲和熟料，可选用JL-250型螺旋输送机选输送 量约为5～10t/h。总功率3.6kw选用一台即可。7.8 种曲池依据蒸料锅技术参数可知种曲池容积约为10 m3 ，每锅熟料体积约3 m3，1.34吨，一锅入一种曲池，每天6锅，共需种曲池6个。因制曲时间约24小时，则需另取3个种曲池轮换使用。因此，共需种曲池9个。7.9 拌盐绞龙成曲移入发酵池前需拌入一定量的盐水。成曲靠重力下落，速度不宜过大，以免损害米曲霉。因此，选取螺旋输送机的处理量也不必很大。现选取GX20型螺旋输送机。其技术参数为：螺旋叶直径200mm，输送量约8t/h,机身宽242mm，机身高316 mm。成曲移池依次进行，故选取1台GX20型螺旋输送机即可。7.10 发酵池依制曲机技术参数可知发酵池容积约为33m3，每批制曲时间为24小时，发酵时间为15天，为保证连续生产，可选用长2.5m，宽2.5m，高3m的发酵池16个。7.11 电动葫芦及抓斗采用BCD2—12D型防爆电动葫芦和ZJM－450型0.45 m3电动抓斗。BCD2—12D型防爆电动葫芦的性能参数为：起重量2t，起重高度12m，起升电动机型号BZD31-4，容量 3kw，转速1380r/min，抓斗运行电动机型号BZDY,12-4，容量0.6kw，转速1380r/min, 起升速度8m/min，运行速度20(30)m/min。发酵池容积为5′2.5′3=37.5m3，0.45m3抓斗需运行84次。由发酵池到淋池往返一次约5分钟，则每天移一个发酵池的酱醅所需时间为5′84=420分钟，约7个小时。故选一套电动葫芦和抓斗即可。7.12 翻曲机采用宁波市味华灭菌设备公司生产的FQ-8B型翻曲机。该机翻醅曲速度为1～4m/min。绞龙组数8组，总功率7.3kw。该设备采用多组集翻曲、粉碎多功能的特殊绞龙，在平整的筛面板上，曲料含底翻透；电动行走：并采用机械无级调速、自动返回、停止装置，既适应于多品种的曲料，又安全可靠；电动升降机构，使机器适应各种深度曲池；中转车配合，直接将机器移入

浅谈采煤机选型

浅谈采煤机选型 摘要：综采是采用滚筒式采煤机落煤、装煤，重型可弯曲刮板输送机运煤，自移式液压支架管理顶板和推移输送机，使采煤工作面落、装、运、支各工序全部实现了机械化。综采具有产量高、工效高、作业面安全和生产集中等优点，而采煤机是综采工作面的核心装备，因此选择合适的采煤机对于综采来说至关重要。 关键词：采煤机选型综采三机配套 采煤机选型对于煤炭生产经济效益具有重要意义, 正确的设备选型配套是煤矿持续和科学发展的基础条件之一。由于煤层厚度、煤层倾角及采煤工艺的不同,对采煤机械设备的性能要求有所不同,而煤矿地质条件的变化范围又相当大,所以,作为综采设备配套设计核心内容之一的采煤机选型不仅要考虑这些问题，还要考虑采煤机自身的性能参数以及与之配套的刮板输送机和液压支架。 一、采煤机选型应考虑煤层赋存条件和对生产能力的要求，以及与输送机和液压支架的配套要求。 1．根据煤的坚硬度选型 采煤机适于开采f<4的缓倾斜及急倾斜煤层。对f = 1.8～2.5的中硬煤层，可采用中等功率的采煤机，对粘性煤及f = 2.5～4的中硬以上煤层，采用大功率采煤机。 2．根据煤层厚度选型 （1）极薄煤层煤层厚度小于0.8m。最小截高在0.65～0.8m时，只能采用爬底板采煤机。 （2）薄煤层煤层厚度0.8～1.3m。最小截高在0.75～0.90m时，可选用骑槽式采煤机。 （3）中厚煤层煤层厚度为1.3～3.5m。选择中等功率或大功率的采煤机。 （4）厚煤层煤层厚度在3.5m以上。适应于大截高的采煤机应具有调斜功能，以适应大采高综采工作面地质及开采条件的变化；由于落煤块度较大，采煤机和输送机应有破碎装置，以保证采煤机和输送机的正常工作。 3．根据煤层倾角选型 按倾角分近水平煤层(<8°)，缓倾斜煤层(8°～25°)、中斜煤层(25°～45°)和急斜煤层(>45°)。骑槽式或以溜槽支承导向的爬底板采煤机在倾角较大时应考虑防滑问题。当工作面倾角大于15°时，应使用制动器或安全绞车作为防滑装置。 4．根据顶底板性质选型 顶底板性质主要影响顶板管理方法和支护设备选择。不稳定顶板，控顶距应尽量小，宜选用窄机身采煤机和具有能超前支护功能的支架；底板松软，选用靠输送机支承和导向的滑行刨煤机、悬臂支承式爬底板采煤机、骑槽式采煤机和对底板接触比压小的液压支架。 二、采煤机基本参数 采煤机的工作参数规定了滚筒采煤机的适用范围和主要技术性能，它们既是设计采煤机的主要依据，又是综采成套设备选型的依据。 1．生产率 采煤机的工作条件不同，其生产率也不同。技术特征给出的值是指可能的最大生产率，即理论生产率Q t（应大于实际生产率）。 Q t = 60HBv qρ 式中 H——工作面平均截割高度，m； B——截深，m； V q——采煤机截煤时的最大牵引速度，m/min；

(完整word版)采煤机选型计算

8-3煤综采工作面主要设备选型 1、采煤机 (1)采煤机小时生产能力核算 双向割煤具有辅助工序少，采煤速度快，工序紧凑，工时利用率高及生产能力大的特点，因此工作面采用双向割煤方式。 采煤机在工作面的进刀方式，将直接影响工作面的工时利用以及采煤机效能的发挥。为减少工作面人员操作工作量，设计采用端部斜切进刀方式，双向割煤。采煤机的平均落煤能力为： Q m=60.Qγ·[L·(1+i)-2i·L m]/[(K·T1·L·C)-2T d·Q r/(B·H·γ)] 式中： Q m---采煤机平均落煤能力，t/h； Qγ---工作面日产量，3636t/a，120万吨/年÷330天=3636t/a; L---工作面长度，150m； l m---采煤机两滚筒中心距，10m； H---平均采高，3.0m； B---采煤机截深，0.6m； C---工作面回采率，95%； γ---煤的容重，1.34t/m3； T d---采煤机返向时间，2min； K---采煤机平均日开机率，0.80； T1---综采工作面日生产时间，960min； i---采煤机割煤速度V c与空刀牵引速度V k之比，i=V c/V k，取

i=0.5 则工作面采煤机平均落煤能力： Q m=60×3636×[150×（1+0.5）-2×0.5×10]/[0.8×960×150×0.95-2×2×3636/（0.6×3.0×1.34）]=453.6t/h (2)采煤机平均割煤速度 综采工作面，按采煤机平均落煤能力为454t/h计算割煤速度：V c=Q m/(60·B·H·γ·C) =454/（60×0.6×3.0×1.34×0.95）=3.3m/min (3)采煤机最大割煤速度和最大生产能力 采煤机最大割煤速度： V max= K c·V c 采煤机最大生产能力： Q max= K c·Q m 式中： V max---采煤机最大割煤速度，m/min； Q max---采煤机最大落煤量，t/h； K c---采煤机割煤不均衡系数，取1.3； 则： V max=1.3×3.3=4.3m/min Q max=1.3×454=590t/h (4)采煤机装机功率 按采煤机单位能耗计算采煤机功率为：

设备设计与选型

设备设计与选型 6.1设备设计依据 《钢制压力容器》 GB150《压力容器用钢板》 GB6654《奥氏体不锈钢焊接钢管选用规定》 HG20537.1《化工装置用不锈钢大口径焊接钢管技术要求》 HG20537.4《安全阀的设置和选用》 HG/T20570.2《爆破片的设置和选用》 HG/T20570.3《设备进、出管口压力损失计算》 HG/T20570.9《钢制化工容器设计基础规定》 HG20580《钢制化工容器材料选用规定》 HG20581《钢制化工容器强度计算规定》 HG20582《钢制化工容器结构设计规定》 HG20583《钢制化工容器制造技术规定》 HG20584《化工设备设计基础规定》 HG/T20643《压力容器无损检测》 JB4730《钢制压力容器焊接工艺评定》 JB4708《钢制压力容器焊接规程》 JB/T4709《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》 JB4744《压力容器用钢锻件》 JB4726-472

6.2典型塔器设计计算与选型 6.2.1概述 塔设备是化工、石油化工和炼油等生产中最重要的设备之一，塔可以使气液相或者液液相之间进行紧密接触，达到较为良好的相际传质及传热的目的。 在塔设备中常见的单元操作有：吸收、精馏、解吸和萃取等。此外工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥，以及兼有气液两相传质和传热的增湿和减湿等效果。 6.2.2设计依据 《化工容器设计》王志文蔡仁良第三版化学工业出版社《化工设计概论》李国庭等著化学工业出版社《化工工艺设计手册》第二版化学工业出版社6.2.3设计原则 作为主要用于传质过程的塔设备，首先必须使气液两相能充分接触，以获得较高的传质效率。此外，为满足工业生产的需要，塔设备还得考虑下列各项要求： （1）生产能力大。在较大的气（汽）液流速下，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液、或液泛等破坏正常操作的现象； （2）操作稳定、弹性大。当塔设备的气（汽）液负荷量有较大波动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作，并且塔设备应保证能长期稳定操作； （3）流体流动的阻力小，即流体通过塔设备的压降小。这将大大节省生产中的动力消耗，以降低正常操作费用。对于减压蒸馏操作，较大的压力降还将使系统无法维持必要的真空度； （4）结构简单、材料耗用量小，制造和安装容易。这可以减少基建过程中

过程设备设计课后习题答案

习题 1. 一内压容器，设计（计算）压力为0.85MPa ，设计温度为50℃；圆筒内径D i =1200mm ，对接焊缝采用双面全熔透焊接接头，并进行局部无损检测；工作介质列毒性，非易燃，但对碳素钢、低合金钢有轻微腐蚀，腐蚀速率K ≤0.1mm/a ，设计寿命B=20年。试在Q2305-A ·F 、Q235-A 、16MnR 三种材料中选用两种作为圆筒材料，并分别计算圆筒厚度。 解：p c =1.85MPa ，D i =1000mm ，φ=0.85，C 2=0.1×20=2mm ；钢板为4.5~16mm 时，Q235-A 的[σ]t =113 MPa ，查表4-2，C 1=0.8mm ；钢板为6~16mm 时，16MnR 的[σ]t = 170 MPa ，查表4-2，C 1=0.8mm 。 材料为Q235-A 时： []mm C C p pD t 1412.524mm 28.0724.99.724mm 85 .185.011321000 85.12n 21n ==++=++≥=-???= -= δδδφσδ取 材料为16MnR 时： []mm C C p pD t 109.243mm 28.0443.6mm 443.685 .185.017021000 85.12n 21n ==++=++≥=-???= -= δδδφσδ取 2. 一顶部装有安全阀的卧式圆筒形储存容器，两端采用标准椭圆形封头，没有保冷措施；内装混合液化石油气，经测试其在50℃时的最大饱和蒸气压小于1.62 MPa （即50℃时丙烷饱和蒸气压）；圆筒内径D i =2600mm ，筒长L=8000mm ；材料为16MnR ，腐蚀裕量C 2=2mm ，焊接接头系数φ=1.0，装量系数为0.9。试确定：○1各设计参数；○2该容器属第几类压力容器；○3圆筒和封头的厚度（不考虑支座的影响）；○4水压试验时的压力，并进行应力校核。 解：○1p=p c =1.1×1.62=1.782MPa ，D i =2600mm ，C 2=2mm ，φ=1.0，钢板为6~16mm 时，16MnR 的[σ]t = 170 MPa ，σs =345 MPa ，查表4-2，C 1=0.8mm 。容积 3322m .689MPa 57474.42782.1,42.474m 86.24 4 ?=?==??= = pV L D V i π π ○ 2中压储存容器，储存易燃介质，且pV=75.689MP a ·m 3 >10MP a ·m 3 ，属三类压力容器。 ○ 3圆筒的厚度 []mm C C p pD t 18mm 493.6128.0693.1313.693mm 62 .1117022600 782.12n 21n ==++=++≥=-???= -= δδδφσδ取 标准椭圆形封头的厚度 []mm C C p pD t 18mm 528.6128.0728.1313.728mm 62 .15.0117022600 782.15.02n 21n ==++=++≥=?-???= -= δδδφσδ取

链条标准

中国链条标准 GB/T 1243-1997：短节距传动用精密滚子链和链轮 GB/T 3579-1983：自行车链条 GB/T 4140-1993：输送用平顶链和链轮 GB/T 5269-1999：传动及输送用双节距精密滚子链和链轮GB/T 5858-1997：重载传动用弯板滚子链和链轮 GB/T 6076-1985：传动用短节距精密套筒链 GB/T 8350-1987：输送链、附件和链轮 GB/T 10855-1989：传动用齿形链及链轮 GB/T 10857-1989：Ｓ型、Ｃ型钢制滚子链、附件和链轮GB/T 14212-1993：摩托车链条 GB/T 15390-1994：工程用钢制焊接弯板链和链轮 JB/T 17482-1998：输送用模缎易拆链 JB/T 3876-1999：加重系列传动用短节距精密滚子链 JB/T 5398-1991：工程用钢制套筒链、附件及链轮 JB/T 6074-1995：板式链、端接头及槽轮 JB/T 6367-1992：保护拖链形式尺寸 JB/T 7054-1993：瓶装啤酒灌装线滚子输送链 JB/T 7350-1993：小规格链条包装 JB/T 7364-1994：倍速输送链 JB/T 7427-1994：滚子链和套筒链链轮滚刀 JB/T 8545-1997：自动扶梯梯级链、附件和链轮

JB/T 8546-1997：双铰接输送链 JB/T 8820-1998：摩托车传动链条磨损性能试验规范 JB/T 8883-1999：农业机械用夹持输送链 JB/T 8920-1999：工程塑料内链节轻型输送链 JB/T 9152-1999：滑片式无级变速链 JB/T 9153-1999：双链冷拔机用直板滚子链和链轮 JB/T 9154-1999：埋刮板输送机用叉型链、附件和链轮 SY/T 5595-1997：油田链条和链轮 国际标准学会(ISO))链条标准 ISO 487-1998：S型和C型钢制滚子链、附件和链轮 Type S and C Steel Roller Chains, Attachments and Chain W heels ISO 606-1994：短节距精密传动滚子链和链轮 Short Pitch Transmission Precision Roller Chains and Chain W heels ISO 1275-1995：传动和输送用双节距精密滚子链和链轮Extended Pitch Precision Roller Chains and Chain Wheels for Transmission and Conveyors ISO 1395-1977：短节距传动精密套筒链和链轮（1997年修订）Short Pitch Transmission Precision Bush Chains and Chain W heels (and Amendment) ISO 1977-2000：输送链、附件和链轮(公制和英制）