长江大学董盛富-8.4 吸收过程的设计型计算 (5)
9 习题
相平衡
9-1 总压为101.3kPa 下，用苯、甲苯的安托因方程(见例9-1)，求(1)温度为108℃及81℃时，苯对甲苯的相对挥发度；(2)用上述计算的相对挥发度的平均值αm ，计算苯-甲苯的汽-液平衡数据，并与书末附录中所列的实验值作比较(列表)。
[答：(1) 2.370，2.596；(2) 2.483]
9-2 乙苯、苯乙烯混合物是理想物系，纯组分的蒸气压为：
乙苯 t
p +-=206.213225.142408240.6lg A 苯乙烯 t
p +-=43.20958.144508232.6lg B 式中 ?p 的单位是kPa ，t 为℃。试求：(1)塔顶总压为8kPa 时，组成为0.595(乙苯的摩尔分数)的蒸气温度；(2)与上述气相成平衡的液相组成。
[答：(1) 65.33℃；(2) 0.512]
9-3 乙苯、苯乙烯精馏塔中部某一块塔板上总压为13.6kPa ，液体组成为0.144(乙苯的摩尔分数)，安托因方程见上题。试求：(1)板上液体的温度；(2)与此液体成平衡的气相组成。
[答：(1) 81.36℃；(2) 0.187]
9-4 总压(绝压)为303.9kPa 下，含丁烷0.80、戊烷0.20(均为摩尔分数)的混合蒸气冷凝至40℃，所得的液、气两相成平衡。求液相和气相数量(摩尔)之比。
已知丁烷(A)和戊烷(B)的混合物是理想物系，40℃下纯组分的饱和蒸汽压为：3kPa .373A = p ，
kPa 1.117B = p 。
[答：1.35]
9-5 某二元混合液100kmol ，其中含易挥发组分0.40。在总压101.3kPa 下作简单精馏，最终所得的液相产物中，易挥发物为0.30(均为摩尔分数)。试求：(1) 所得气相产物的数量和平均组成；(2)如改为平衡蒸馏，所得气相产物的数量和组成。
已知物系的相对挥发度为α＝3.0。
[答：(1) 31.3kmol ，0.619；(2) 38.0kmol ，0.563]
物料衡算、热量衡算及操作线方程
9-6 某混合液含易挥发组分0.24，在泡点状态下连续送入精馏塔。塔顶馏出液组成为0.95，釜液组成为0.03(均为易挥发组分的摩尔分数)。试求：(1) 塔顶产品的采出率D ／F ；(2) 采用回流比R ＝2时，精馏段的液气比L ／V 及提馏段的气液比L ′／V ′；(3) 采用R ＝4时，求L ／V 及L ′／V ′。
设混合物在塔内满足恒摩尔流条件。
[答：(1) 0.228；(2) 0.667，0.470；(3) 0.8，0.595]
9-7 苯—甲苯混合液中含苯摩尔分数为0.3，预热至40℃以10kmol/h 的流量连续加入一精馏塔。塔的操作压强为101.3kPa 。塔顶馏出液中含苯摩尔分数95％，残液含苯摩尔分数为0.03，回流比R ＝3。试求塔釜的蒸发量是多少?
[答：14.32kmol/h ]
9-8 某混合物含易挥发组分0.10(摩尔分数，下同)，以饱和蒸气状态连续加入精馏塔的塔釜。加料
量为10kmol/h ，塔顶产品组成为0.90，塔釜排出的残液组成为0.05。试求：(1)塔顶全凝器的蒸气冷凝量；
(2)回流比R 及塔内的液气比L ／V 。
[答：(1) 10kmol/h ；(2) 16，0.941]
9-9 有如图的精馏流程，以回收二元理想混合物中的易挥发组分A 。塔Ⅰ和塔Ⅱ的回流比都是3，加料、回流均为饱和液体。
已知：x F ＝0.6，x D ＝0.9，x B ＝0.3，x T ＝0.5(均为摩尔分数)，F ＝100kmol/h 。整个流程可使易挥发组分A 的回收率达90％。试求：(1)塔Ⅱ的塔釜蒸发量；(2)写出塔Ⅰ中间段(F 和T 之间)的操作线方程。
[答：(1) 120kmol/h ；(2) y = 1.17x -0.025]
9-10 某塔顶蒸气在冷凝器中作部分冷凝，所得的气、液两相互成平衡。气相作产品，液相作回流，参见附图。设该系统符合恒摩尔流的假定，试推导此时的精馏段操作线方程。
如该塔的塔顶采用的是全凝器，馏出液组成x D 与上述采用冷凝器时的气相产品组成相同，试比较采用分凝器与全凝器两种情况下的操作线方程。
[答：1
1+++=R x x R R y D ，分凝器相当于一块理论板]
9-11 如图所示。某精馏塔顶采用的是冷回流(即回流液的温度低于泡点温度)，其回流比为R ′＝L 。/D(摩尔比，下同)，而塔顶第一块板下方的回流比即为塔内实际回流比R(内回流)，R ＝L/D ，试证明： (1) ??
????-+'=r T T c r R R s p m )(, (2)冷回流时精馏段的操作线方程形式不变，即：1
11+++=+R x x R R y D n n 式中 r 、c m ，p 、T s 、T 分别为摩尔汽化潜热，摩尔热容，回流液的泡点及回流液入塔温度。
[答略]
精馏设计型计算
9-12 欲设计一连续精馏塔用以分离含苯与甲苯各0.5的料液，要求馏出液中含苯0.96，残液中含苯不高于0.05(以上均为摩尔分数)。泡点进料，选用的回流比是最小回流比的1.2倍，物系的相对挥发度为2.5。试用逐板计算法求取所需的理论板数及加料板位置。
[答：16，第8块]
9-13 设计一连续精馏塔，在常压下分离甲醇—水溶液15kmol/h。原料含甲醇0.35，塔顶产品含甲醇0.95，釜液含甲醇0.04(均为摩尔分数)。设计选用回流比为1.5，泡点加料。间接蒸汽加热。用作图法求所需的理论板数、塔釜蒸发量及甲醇回收率。设没有热损失，物系满足恒摩尔流假定。
[答：m＝5，N＝7，12.8kmol/h，92.5％]
9-14 上题改用直接饱和蒸气加热，保持上述x D、x W、R不变，求理论板数、蒸汽消耗量、甲醇的回收率。
[答：m=5，N＝7，11.5kmol/h，83.2％]
9-15 试用捷算法计算环氧乙烷和环氧丙烷系统的连续精馏塔理论板数。
已知：x D = 0.98，x F＝0.60，x W＝0.05(以上均为以环氧乙烷表示的摩尔分数)。取回流比为最小回流比的1.5倍。常压下系统的相对挥发度为2.47，饱和液体进料。
[答：15]
9-16 含易挥发组分0.42(均为摩尔分数)的双组分混合液在泡点状态下连续加入精馏塔塔顶，釜液组成保持0.02。物系的相对挥发度为2.5，塔顶不回流。试求：(1)欲得塔顶产物的组成为60％时所需的理论板数；(2)在设计条件下若板数不限，塔顶产物可能达到的最高含量x D,max。
[答：(1) 8；(2) 0.644]
9-17 用连续精馏塔同时取得两种产品，高含量者取自塔顶x D＝0.9(摩尔分数，下同)，低含量者取自塔侧(液相抽出) x D1＝0.7(如图示)。已知：x F＝0.4，x W＝0.1，q＝1.05，R＝2，系统α＝2.4，D/D1＝2(摩尔比)。试求所需的理论板数。
[答：18]
9-18 图示为两股组成不同的原料液分别预热至泡点，从塔的不同部位连续加入精馏塔内。已知：x D ＝0.98，x s＝0.56，x F＝0.35，x W＝0.02(以上均为易挥发组分表示的摩尔分数)。系统的α＝2.4，含量较高
的原料液加入量为0.2F ，试求：(1)塔顶易挥发组分回收率；(2)为达到上述分离要求所需的最小回流比。
[答：(1) 96.7%；(2) 1.51]
9-19 当采用理论板概念计算低含量气体吸收过程时，若物系相平衡服从y ＝mx ，则所需理论板数为：
OG T )
/ln(/1N mG L L mG N -= 试推导证明上式。
操作型计算
9-20 一精馏塔有5块理论板(包括塔釜)，含苯，摩尔分数为0.5的苯-甲苯混合液预热至泡点，连续加入塔的第3块理论板上。采用回流比R ＝3，塔顶产品的采出率D/F ＝0.44。物系的相对挥发度α＝2.47。求操作可得的塔顶、塔底产品组成x D 、x W 。（提示：可设x W ＝0.194作为试差的初值）
[答：0.889，0.194]
9-21 将20题的加料口向上移动一块板，即第二块板上加料，求操作可得的x D 、x W ，并与上题结果作比较。(提示：可设x W ＝0.207作试差初值)。
[答：0.873，0.207]
9-22 某精馏塔共有3块理论板，原料中易挥发组分的摩尔分数为0.002，预热至饱和蒸汽连续送入精馏塔的塔釜。操作时的回流比R ＝4.0，物系的相平衡关系为y ＝6.4x 。求塔顶、塔底易挥发组分的含量。
[答：0.00869，0.000327]
9-23 如图所示的精馏塔具有1块实际板及一只精馏釜，原料预热至泡点，由塔顶连续加入，x F ＝0.20(摩尔分数，下同)，测得塔顶产品能回收原料中的易挥发组分为80%，且x D ＝0.28，系统的相对挥发度α＝2.5。试求残液组成x W 及该块塔板的板效率。设蒸馏釜可视为1块理论板。
[答：0.0935，66.4%]
9-24 某二组分混合液用精馏分离，其进料摩尔分率为0.5，泡点进料，系统的相对挥发度α＝2，塔顶出料量是进料量的60%(摩尔比)。如果所采用的精馏塔的理论塔板数为无穷多块，试计算：(1) R ＝0.8时，塔顶与塔底的组成各为多少？(2) R ＝1.5时，试绘出表示精馏段和提馏段操作线的示意图。
[答：(1) 0.8，0.05；(2) 0.833，0，图略]
9-25 拟将100kmol 乙醇的水溶液于常压下进行间歇精馏。料液组成含乙醇0.4(摩尔分数，下同)，当釜内残液中乙醇的含量降到0.04时停止操作。每批操作所花时间为6h 。
若保持馏出液的组成恒定为0.8，操作终止时回流比为最小回流比的2倍。试求：(1)理论板数；(2) 蒸馏釜汽化的蒸气量，kmol/h ；(3)操作终止时釜内残液量和馏出液量。
[答：(1) 7；(2) 20.3kmol/h；(3) 52.6kmol，47.4kmo1]
多组分精馏
9-26 已知总压0.7MPa下的混合气体组成为：丙烷(A) 0.490(摩尔分数，下同)，正丁烷(B) 0.343，正戊烷(C)0.167，试求露点及液相平衡组成。
[答：60℃，x A＝0.188，x B＝0.361，x C＝0.451]
9-27 已知混合液体的组成为：乙烷(A)0.08(摩尔分数，下同)，丙烷(B)0.22，正丁烷(C) 0.53，正戊烷(D)0.17，试计算在1.36MPa总压下，汽化率为0.44时的气液相平衡组成。
[答：y(A-D)＝0.141，0.306，0.465，0.085，x(A-D)＝0.030，0.153，0.581，0.2377]
9-28 用连续操作精馏分离某混合液，其组成为含苯(A)x FA＝0.20，甲苯(B)x FB＝0.30，二甲苯(C)x FC＝0.35，异丙基苯(D)x FD＝0.15(均为摩尔分数)。工艺要求甲苯在塔顶产品中的回收率为0.98，二甲苯在塔底产品中的回收率为0.99。操作条件下各组分的相对挥发度为αAC＝6.82，αBC＝3.0，αCC＝1.00，αDC ＝0.64。试用全回流近似法求算塔顶、塔底产品的采出率及各组分含量。
[答：0.4975，0.5025，x D(A-D)：0.402，0.591，0.007，9.7×10-5，x W(A-D)：1.4×10-5，0.012，0.69，0.298]
9-29 由题27给出的四组分精馏，进料为饱和液体，回流比取最小回流比的1.8倍，试用捷算法求取该塔所需的理论板数及加料位置。
[答：14.1，7.9]
思考题
9-1 蒸馏的目的是什么?蒸馏操作的基本依据是什么?
9-2 蒸馏的主要操作费用花费在何处?
9-3 双组分气液两相平衡共存时自由度为多少?
9-4 何谓泡点、露点?对于一定的组成和压力，两者大小关系如何?
9-5 非理想物系何时出现最低恒沸点，何时出现最高恒沸点?
9-6 常用的活度系数关联式有哪几个?
9-7 总压对相对挥发度有何影响?
9-8 为什么α＝1时不能用普通精馏的方法分离混合物?
9-9 平衡蒸馏与简单蒸馏有何不同?
9-10 为什么说回流液的逐板下降和蒸气逐板上升是实现精馏的必要条件?
9-11 什么是理论板?默弗里板效率有什么含义?
9-12 恒摩尔流假设指什么?其成立的主要条件是什么?
9-13 g值的含义是什么?根据q的取值范围，有哪几种加料热状态?
9-14 建立操作线的依据是什么?操作线为直线的条件是什么?
9-15 用芬斯克方程所求出的N是什么条件下的理论板数?
9-16 何谓最小回流比?挟点恒浓区的特征是什么?
9-17 最适宜回流比的选取须考虑哪些因素?
9-18 精馏过程能否在填料塔内进行?
9-19 何谓灵敏板?
9-20 间歇精馏与连续精馏相比有何特点?适用于什么场合?
9-21 恒沸精馏与萃取精馏的主要异同点是什么?
9-22 如何选择多组分精馏的流程方案?
9-23 何谓轻关键组分、重关键组分?何谓轻组分、重组分? 9-24 清晰分割法、全回流近似法各有什么假定?
9-25 芬斯克—恩德伍德—吉利兰捷算法的主要步骤有哪些?
钢结构计算题-答案完整
《钢结构设计原理计算题》 【练习1】两块钢板采用对接焊缝(直缝)连接。钢板宽度L= 250mm厚度t=10mm。 根据公式f t w移项得： l w t N l w t f t w (250 2 10) 10 185 425500N 425.5kN 【变化】若有引弧板，问N ? 解：上题中l w取实际长度250,得N 462.5kN 解：端焊缝所能承担的内力为： N30.7h f l w3 f f f w2 0.7 6 300 1.22 160 491904N 侧焊缝所能承担的内力为： N10.7h f l w1f f w4 0.7 6 (200 6) 160 521472N 最大承载力N 491904 521472 1013376N 1013.4kN 【变化】若取消端焊缝，问N ? 解：上题中令N30 , l w1200 2 6,得N 弘505.344 kN 2t，即250-2*10mm。 300mm 长 6mm。求最大承载力N 钢材米用Q 235，焊条E43系列，手工焊，无引弧板，焊缝采用三级检验质量标准, 2 185N /mm。试求连接所能承受的最大拉力N 解：无引弧板时，焊缝的计算长度l w取实际长度减去 【练习2】两截面为450 14mm的钢板，采用双盖板焊接连接，连接盖板宽度 410mm中间留空10mm),厚度8mm 钢材Q 235，手工焊，焊条为E43, f f w160N / mm2，静态荷载，h f
【练习3】钢材为Q 235,手工焊，焊条为E43, f f 160N/mm"，静态荷载。双角钢2L125X8采用三面围焊和节点板连接，h f 6mm，肢尖和肢背实际焊缝长度 均为250mm等边角钢的内力分配系数0.7，k20.3。求最大承载力N —｝心｝\2LI25x8 解： 端焊缝所能承担的内力为： N30.7h f l w3 f f f" 2 0.7 6 125 1.22 160 204960N 肢背焊缝所能承担的内力为： N10.7h f l w1f f w20.7 6 (2506) 160327936N 根据N1 N3 k1N —3 2 1N31204960 得: N(N13)(3279360 960 )614880N K120.72【变化】若取消端焊缝，问 解：上题中令N3614.88kN N ? 0，l w1 250 2 6，得N 456.96kN 【练习4】钢材为Q 235，手工焊，焊条为E43, f f w 已知F 120kN，求焊脚尺寸h f (焊缝有绕角，焊缝长度可以不减去 2 160N / mm，静态荷载。 2h f ) 解：设焊脚尺寸为h f，焊缝有效厚度为h e 0.7h f 将偏心力移 到焊缝形心处，等效为剪力V= F及弯矩在剪力作用下： 3 120 10 342.9 M=Fe h e l w 在弯矩作用下: M M f W f , 2 0.7h f 250 120 103150 2 h f 1234 2 (N / mm ) IK W f 1 代入基本公式 h f 2 (N /mm ) 得: (1234 )2 (342.9)2 (1.22h f)( h f) 1068 160 h f 可以解得：h f6.68mm，取h f h f mi n 1.5 14 5.6mm h f 【变化】上题条件如改为已知h 7 mm。 h 12 f max 14.4mm，可以。 f 8mm，试求该连接能承受的最大荷载N 12
大学物理试卷及答案
2005─2006学年第二学期 《 大学物理》(上)考试试卷( A 卷) 注意：1、本试卷共4页； 2、考试时间: 120分钟； 3、姓名、序号必须写在指定地方； 4、考试为闭卷考试； 5、可用计算器,但不准借用； 6、考试日期: 7、答题答在答题纸上有效, 答在试卷上无效； b =2.897×10?3m·K R =8.31J·mol ?1·K ?1 k=1.38×10?23J·K ?1 c=3.00×108m/s ? = 5.67×10-8 W·m ?2·K ?4 1n 2=0.693 1n 3=1.099 g=9.8m/s 2 N A =6.02×1023mol ?1 R =8.31J·mol ?1·K ?1 1atm=1.013×105Pa 一.选择题(每小题3分，共30分) 1.在如图所示的单缝夫琅禾费衍射实验中，若将单缝沿透镜光轴方向向透镜平移，则屏幕上的衍射条纹 (A) 间距变大． (B) 间距变小． (C) 不发生变化． (D) 间距不变，但明暗条纹的位置交替变化． 2. 热力学第一定律只适用于 (A) 准静态过程(或平衡过程). (B) 初、终态为平衡态的一切过程. (C) 封闭系统(或孤立系统). (D) 一切热力学系统的任意过程. 3.假设卫星环绕地球中心作圆周运动，则在运动过程中，卫星对地球中心的 (A) 角动量守恒，动能不变． (B) 角动量守恒，动能改变． (C) 角动量不守恒，动能不变． (D) 角动量不守恒，动量也不守恒． (E) 角动量守恒，动量也守恒． 4.质量为m 的物体由劲度系数为k 1和k 2的两个轻弹簧串联连接在水平光滑导轨上作微小振 动，则该系统的振动频率为 (A) m k k 212+π =ν． (B) m k k 2 121+π=ν ． (C) 2 12 121k mk k k +π=ν． (D) )(212 121k k m k k +π=ν 5. 波长? = 5500 ?的单色光垂直照射到光栅常数d = 2×10－4cm 的平面衍射光栅上,可能观察到的光谱线的最大级次为 (A) 2. (B) 3. (C) 4. (D) 5.
钢结构平台设计计算书
钢结构平台设计计算书 Prepared on 22 November 2020
哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书 姓名：田英鹏 学1 指导教师：钱宏亮 二零一五年七月 土木工程系
钢结构平台设计计算书 一、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标 高为 +，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺 板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ?=，钢材密度 33kg/mm 1085.7?=ρ。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =
6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K = 恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。 均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =?+?= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为： （4）挠度计算 取520.110, 2.0610/E N mm β==? 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算 图2 加劲肋计算简图 （1）型号及尺寸选择 选用钢板尺寸680?—，钢材为Q235。加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。此连接构造满足铺板与加 劲肋作为整体计算的条件。加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为。 （2）荷载计算 加劲肋自重: m kN 003768.05.7866.008.0=?? 均布荷载标准值： m kN k 51.7003768.06.05.12q =+?= 均布荷载设计值： m kN d 455.1003768.02.16.035.17q =?+?= （3）内力计算 简支梁跨中最大弯矩设计值 支座处最大剪力设计值
最新钢结构设计练习题
钢结构设计练习题一、填空题 1、门式刚架轻型房屋屋面坡度宜取（20 8），在雨水较多的地区取其中的较大值。 2、在设置柱间支撑的开间，应同时设置（屋盖横向支撑），以构成几何不变体系。 3、当端部支撑设在端部第二个开间时，在第一个开间的相应位置应设置（刚性）系杆。 4、冷弯薄壁构件设计时，为了节省钢材，允许板件（受压屈曲），并利用其（屈曲后）强度进行设计。 5、当实腹式刚架斜梁的下翼缘受压时，必须在受压翼缘两侧布置（隅撑） 6、螺栓排列应符合构造要求，通常螺栓端距不应小于（2）倍螺栓孔径，两排螺栓之间的最小距离为（3 ）倍螺栓直径。 7、垂直于屋面坡度放置的檩条，按（双向受弯）构件设计计算。 8、屋架节点板上，腹杆与弦杆以及腹杆与腹杆之间的间隙应不小于（20mm）。 9、拉条的作用是（防止檩条侧向变形和扭转并且提供x轴方向的中间支点）。 10、实腹式檩条可通过檩托与刚架斜梁连接，设置檩托的目的是（防止檩条端部截面的扭转，以增强其整体稳定性）。
11、屋架的中央竖杆常和垂直支撑相连，一般做成十字形截面，这时它的计算长度是（0.9L）。 12、设计吊车梁时，对于构造细部应尽可能选用疲劳强度高的连接型式，例如吊车梁腹板与上翼缘的连接应采用（焊透的k形）焊缝。13、钢屋架中的杆件一般是由双角钢组成，为使两个角钢组成的杆件起整体作用，应设置（垫板）。 14、屋盖支撑可以分为（上弦横向支撑）、（下弦横向支撑）、（下弦竖 向支撑）、（垂直支撑）、（系杆）五类。 15、钢屋架中的杆件一般是由双角钢组成，为使两个角钢组成的杆件起整体作用，应设置（垫板）。 16、屋架上弦杆为压杆，其承载能力由（稳定）控制；下弦杆为拉杆，其截面尺寸由（强度）确定。 17、梯形钢屋架，除端腹杆以外的一般腹杆，在屋架平面内的计算长度Lox=（0.8 ）L，在屋架平面外的计算长度Loy=（1.0）L，其中L 为杆件的几何长度。 18、吊车梁承受桥式吊车产生的三个方向荷载作用，即（吊车的竖向荷载P ），（横向水平荷载T）和（纵向水平荷载Tl）。 19、能承受压力的系杆是（刚性）系杆，只能承受拉力而不能承受压力的系杆是（柔性）系杆。 20、根据吊车梁所受荷载作用，对于吊车额定起重量Q≤30t，跨度l ≤6m，工作级别为Al～A5的吊车梁，可采用（加强上翼缘）的办法，
钢结构平台设计概要
浙江大学宁波理工学 2013-2014学年第II学期《钢结构设计原理》 开课分院：土木建筑工程分院 课程设计名称：L=9.6/l=7.2钢平台设计 学生姓名：潘丽东3110621100 指导教师：王建新 完成日期：2014-5-30
目录 1.设计内容与设计参数...........................................................................................................- 1 - 1.1设计内容...................................................................................................................- 1 - 1.2设计参数...................................................................................................................- 2 - 2.次梁LL-1设计 ......................................................................................................................- 2 - 2.1荷载汇集与计算简图...............................................................................................- 2 - 2.2梁截面选择...............................................................................................................- 3 - 2.3截面复核...................................................................................................................- 3 - 3.主梁L-1设计........................................................................................................................- 3 - 3.1荷载汇集与计算简图...............................................................................................- 3 - 3.2截面选择...................................................................................................................- 6 - 3.3强度及挠度验算.......................................................................................................- 6 - 3.4整体稳定验算...........................................................................................................- 8 - 3.5加劲肋设置与局部稳定验算...................................................................................- 8 - 4.柱Z3设计.......................................................................................................................... - 10 - 4.1荷载汇集与计算简图............................................................................................ - 10 - 4.2截面选择................................................................................................................ - 10 - 4.3强度、刚度与整体稳定验算................................................................................ - 11 - 4.4局部稳定验算........................................................................................................ - 11 - 5.主次梁螺栓连接计算与节点图........................................................................................ - 11 - 5.1确定节点荷载与螺栓布置.................................................................................... - 11 - 5.2螺栓连接验算........................................................................................................ - 13 -1.
长江大学大学物理历考试试卷Word版
学试卷 学院 班级 姓名 序号 .…………………………….密………………………………………封………………..…………………..线…………………………………….. 2007─2008学年第二学期 《大学物理A 》(下)考试试卷( A 卷) 注意：1、本试卷共4页, 答题纸2页； 2、考试为闭卷考试； 3、姓名、序号必须写在指定地方； 4、考试日期:2008.7.2 已知常数 c=3.00×108 m/s h = 6.63×10 34 J·s e=1.60×1019 C 一.选择题(每小题3分，共30分) 1．图1所示为一沿x 轴放置的“无限长”分段均匀带电直线,电荷线密度分别为+ ( x > 0)和- ( x < 0)， 则xOy 平面上(0, a )点处的场强为: (A ) i a 02πελ (B) 0 (C) i a 02πελ- (D) j a 02πελ 2．在电场强度为E 的匀强电场中,有一如图2所示的三 棱柱,取表面的法线向外,设过面AA CO ,面B BOC ,面ABB A 的电通量为1,2,3,则 (A) 1=0, 2=Ebc , 3=Ebc . (B) 1=Eac , 2=0, 3=Eac . (C) 1 =Eac , 2 =Ec 2 2b a +, 3 =Ebc . (D) 1=Eac , 2=Ec 2 2 b a +, 3=Eb c . 3．如图3所示,两个同心的均匀带电球面,内球面半径为R 1,带电量Q 1,外球面半径为R 2，带电量为Q 2.设无穷远处为 电势零点,则内球面上的电势为： (A) r Q Q 02 14πε+ (B) 20210144R Q R Q πεπε+ (C) 2020144R Q r Q πεπε+ (D) r Q R Q 02 10144πεπε+ 4．如图4所示，三条平行的无限长直导线，垂直通过边长为 a 的正三角形顶点，每条导线中的电流都是I ，这三条导线在正三 角形中心O 点产生的磁感强度为： (A) B = 0 (B) B =3 I /(a ) -λ +λ ? (0, a ) x y O 图1 x y z a b c E O A A ' B B ' C 图2 O Q 1 Q 2 R 1 R 2 P r ? 图3 I I I ? O 图4 ? ? ?
钢结构平台计算书
设计:校核:钢结构平台 设计说明书 太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月
目录 1．设计资料 (3) 2．结构形式 (3) 3．材料选择 (3) 4．铺板设计 (3) 5．加劲肋设计 (5) 6．平台梁 (6) 6.1 次梁设计 (6) 6.2 主梁设计....................................................... .. (7) 7．柱设计 (9) 8. 柱间支撑设置 (11) 9. 主梁与柱侧的连接设计 (11)
钢结构平台设计 1 ．设计资料 1.1厂房内装料平台，平面尺寸为5.2 X 3.6m(平台板开洞7个，开洞尺寸460X 460mr) 台顶面标高为5.2m。平台上平均布荷载为5 kN/m 2，不考虑水平向荷载，设计全钢工作平台。 1.2 参考资料： 1) 钢结构设计规范 2) 建筑结构荷载规范 3) 钢结构设计手册 4) 建筑钢结构焊接规范 2 ．结构形式 平面布置主次梁，主梁跨度3530 mm，次梁跨度2790 mm，次梁间距1260mm, 铺板下设加劲，间距900mm。柱间支撑按构造设计，铰接连接；梁柱铰接连接。确定结构布置方案及结构布置形式如图所示 3．材料选择 铺板采用5mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，E4型焊条，钢材弹 5 2 3 3 性模量E =2.06 X 10 N/mm，钢材密度p =7.85 10 Kg/m，基础混凝土强度等级 2 为C30, fc 14.3N/mm 。 4．铺板设计 4.1 荷载计算 2 已知平台均布活荷载标准值q1k 5kN/m ，5mnd厚花纹钢板自重 2 qDk 0.005 X9.8X7.85= 0.38kN / m ，恒荷载分项系数为1.2 ，活荷载分项系数为1.4 。 2 均布荷载标准值qk 5kN/m＋0.38kN/m = 5.38kN/m 2 均布荷载设计值qd=1.2X0. 38＋1.4X5= 7.46KN/m
钢结构设计原理练习题参考答案
钢结构原理与设计练习题 第1章 绪论 一、选择题 1、在结构设计中，失效概率P f 与可靠指标β的关系为（ B ）。 A 、P f 越大，β越大，结构可靠性越差 B 、P f 越大，β越小，结构可靠性越差 C 、P f 越大，β越小，结构越可靠 D 、P f 越大，β越大，结构越可靠 2、若结构是失效的，则结构的功能函数应满足（ A ） A 、0
8、大跨度结构常采用钢结构的主要原因是钢结构（B） A.密封性好 B.自重轻 C.制造工厂化 D.便于拆装 二、填空题 1、结构的可靠度是指结构在规定的时间内，在规定的条件下，完成预定功能的概率。 2、承载能力极限状态是对应于结构或构件达到了最大承载力而发生破坏、结构或构件达到了不适于继续承受荷载的最大塑性变形的情况。 3、建筑机械采用钢结构是因为钢结构具有以下特点：1）______强度高、自重轻__________、2）_____塑性、韧性好_______________，3）______材质均匀、工作可靠性高______________。 4、正常使用极限状态的设计内容包括控制钢结构变形、控制钢结构挠曲 5、根据功能要求，结构的极限状态可分为下列两类：__承载力极限状态____ ______正常使用极限状态_____、 6、某构件当其可靠指标β减小时，相应失效概率将随之增大。 三、简答题 1、钢结构与其它材料的结构相比，具有哪些特点？ 2、钢结构采用什么设计方法？其原则是什么？ 3、两种极限状态指的是什么？其内容有哪些？ 4、可靠性设计理论和分项系数设计公式中，各符号的意义？ 第2章钢结构材料 一、选择题 1、钢材在低温下，强度（A），塑性（B），冲击韧性（B）。 (A)提高(B)下降(C)不变(D)可能提高也可能下降 2、钢材应力应变关系的理想弹塑性模型是（A）。
钢-混凝土组合梁计算原理及截面设计
钢-混凝土组合梁计算原理及截面设计 钢-混凝土组合梁计算原理及截面设计 钢-混凝土组合梁是在钢结构和混凝土结构基础上发展起来的一种新型结构型式。它主要通过在钢梁和混凝土翼缘板之间设置剪力连接件（栓钉、槽钢、弯筋等），抵抗两者在交界面处的掀起及相对滑移，使之成为一个整体而共同工作。 钢－混凝土组合梁同钢筋混凝土梁相比，可以减轻结构自重，减小地震作用，减小截面尺寸，增加有效使用空间，节省支模工序和模板，缩短施工周期，增加梁的延性等。同钢梁相比，可以减小用钢量，增大刚度，增加稳定性和整体性，增强结构抗火性和耐久性等。 近年来，钢－混凝土组合梁在我国城市立交桥梁及建筑结构中已得到了越来越广泛的应用，并且正朝着大跨方向发展。钢－混凝土组合梁在我国的应用实践表明，它兼有钢结构和混凝土结构的优点，具有显著的技术经济效益和社会效益，适合我国基本建设的国情，是未来结构体系的主要发展方向之一。 计算原理 在钢－混凝土组合梁弹性分析中，采用以下假定： 1、钢材与混凝土均为理想的弹性体。 2、钢筋混凝土翼缘板与钢梁之间有可靠的连接交互作用，相对滑移很小，可以忽略不计。
3、平截面假定依然成立。 4、不考虑混凝土翼缘板中的钢筋（该假设只在正弯矩承载力计算时成立，负弯矩承载力计算式需考虑钢筋作用[1]）。 钢－混凝土组合梁弹性分析采用换算截面法。(a)表示换算前截面，(b)表示换算后截面。换算截面法的基本原理是：混凝土翼缘板按照总力不变及应变相同条件，换算成弹性模量为Es、应力为бs的与钢等价的换算截面面积。具体计算时，为了混凝土截面重心高度换算前后保持不变，换算时混凝土翼缘板厚度不变而仅将翼缘板有效翼缘宽度be除以α E（钢材弹性模量与混凝土弹性模量的比值。 求得等价的钢梁截面后，可以按照材料力学的方法来计算截面的抗弯承载力。设换算后截面的惯性矩为 I换算，换算截面形心轴距离钢梁底部为y 换算，组合梁总高为y换算作用在截面上的弯矩为M，而组合梁挠度的计算，则按照换算截面惯性矩计算组合梁截面刚度后，再由结构力学的方法计算梁的挠度。 截面设计 根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86），对钢－混凝土组合梁进行了设计。如图4所示，为该工程选用的组合梁截面图。钢梁选为Q345B钢，混凝土翼缘板用 C40混凝土，剪力连接件采用[10槽钢。组合梁总高为1650mm，高跨比约为31.5。组合梁截面换算惯性矩为8.576×1010mm^4，而纯钢梁的截面惯性矩只有5.228×10 10mm^4，组合梁截面惯性矩是纯钢梁的1.64倍，大大提高了组合梁的刚度，减小了组合梁在荷载作用下的挠度
长江大学大学物理上重点习题答案选择填空
选择题 y 轴上运动，运动方程为y =4t 2 -2t 3 ，则质点返回原点时的速度和加速度分别为:B (B) -8m/s, -16m/s 2 . 物体通过两个连续相等位移的平均速度分别为v 1=10m/s ，v 2=15m/s ，若物体作直线运动，则在整个过程中物体的平均速度为：Ａ (A) 12 m/s . 质点沿XOY 平面作曲线运动,其运动方程为:x =2t , y =19-2t 2. 则质点位置矢量与速度矢量恰好垂直的时刻为：Ｄ (B) 0秒和3秒. B (A) 质点作圆周运动,加速度一定与速度垂直； (B) 物体作直线运动,法向加速度必为零； (C) 轨道最弯处法向加速度最大； (D) 某时刻的速率为零,切向加速度必为零. R =1m 的圆周运动,某时刻角速度ω=1rad/s,角加速度α=1rad/s 2 ,则质点 C (C) 1m/s, 2m/s 2 . v 0,抛射角为θ,抛射点的法向加速度,最高点的切向加速度以及 A (A) g cos θ , 0 , v 02 cos 2 θ /g . E 物体在恒力作用下，不可能作曲线运动； (B) 物体在变力作用下，不可能作直线运动； (C) 物体在垂直于速度方向，且大小不变的力作用下，作匀速园周运动； (D) 物体在不垂直于速度方向力的作用下,不可能作园周运动； (E) 物体在垂直于速度方向，但大小可变的力的作用下，可以作匀速曲线运动. 3.1(A)所示，m A >μm B 时,算出m B 向右的加速度为a ,今去掉m A 而代之以拉力 T = m A g , 如图3.1(B)所示,算出m B 的加速度a ', 则 C (C) a < a '. 图1.1 图3.1
钢结构设计 练习题及答案(试题学习)
钢结构设计练习题及答案 1～5题条件：为增加使用面积，在现有一个单层单跨建筑内加建一个全钢结构夹层，该夹层与原建筑结构脱开，可不考虑抗震设防。新加夹层结构选用钢材为Q235B ，焊接使用 E43型焊条。楼板为SP10D 板型，面层做法20mm 厚，SP 板板端预埋件与次梁焊接。荷载标准值：永久荷载为2.5kN/m 2（包括SP10D 板自重、板缝灌缝及楼面面层做法），可变荷载为4.0 kN/m 2。夹层平台结构如图所示。 立柱：H228x220x8x14 焊接H 型钢 A=77.6×102mm 2 I x =7585.9×104mm 4,i x =98.9mm I y =2485.4×104mm 4,i y =56.6mm 主梁：H900x300x8x16 焊接H 型钢 I x =231147.6×104mm 4W nx =5136.6×103mm 3 A=165.44×102mm 2主梁自重标准值g=1.56kN/m a) 柱网平面布置立柱 次梁 主梁 1 2 H900x300x8x16 H300x150x4.5x6 次梁：H300x150x4.5x6 焊接H 型钢 I x =4785.96×104mm 4W nx =319.06×103mm 3 A=30.96×102mm 2次梁自重标准值0.243kN/m M16高强度螺栓加劲肋 -868x90x63030 40 6 n 个 b) 主次梁连接 1. 在竖向荷载作用下，次梁承受的线荷载设计值为m kN 8.25（不包括次梁自重）。试问， 强度计算时，次梁的弯曲应力值？（20分） 解：考虑次梁自重后的均布荷载设计值： 25.8+1.2×0.243=26.09kN ／m 次梁跨中弯矩设计值： M =04.665.409.268 1 8122=??=ql kN ·m 根据《钢结构设计规范》GB 50017-2003第4.1.1条； 4.1.1在主平面内受弯的实腹构件(考虑腹板屈曲后强度者参见本规范第4.4.1条)，其 抗弯强度应按下列规定计算： ny y y nx x x W M W M γγ+ ≤f (4.1.1) 式中 M x 、M y —同一截面处绕x 轴和y 轴的弯矩(对工字形截面：x 轴为强轴，y 轴 为弱轴)： W nx 、W ny —对x 轴和y 轴的净截面模量；γx 、γy —截面塑性发展系数；对工字形截面， γx =1.05，γy =1.20：对箱形截面，γx =γy =1.05；对其他截面．可按表5.2.1采用； f —钢材的抗弯强度设计值。 当梁受压翼缘的自由外伸宽度与其厚度之比大于13y f 235/ 而不超15 y f 235/时， 应取γx =1.0。f y 为钢材牌号所指屈服点。 对需要计算疲劳的梁,宜取γx =γy =1.0。 受压翼缘的宽厚比小于13；承受静力荷载 γx =1.05 1.19710 06.31905.11004.6636=???=nx x W M γN/mm 2
长江大学物理练习册答案4
1 近 代 物 理 习 题 课 2003.12.1 壹．内容提要 一、狭义相对论 1. 基本原理 (1)爱因斯坦相对性原理; (2)光速不变原理. 2.洛伦兹坐标变换式 ? ?? ????='='='='2222211/c v -vx/c -t t z z y y /c v -vt -x x ??? ????'+'= ' =' ='+'=2222211/c v -/c x v t t z z y y /c v -t v x x 3. 时空观 (1).同时的相对性?t=() 222 1/c v -/c x v t '?+'? (2). 长度收缩 l=2201/c v -l (3). 时间延缓 ?t=2201Δ/c v -t 4. 相对论力学 (1).相对论质量 220 1/c v -m m = (2).相对论动量 2201/c v -m m v v p == (3).质能关系式 ①静能 E 0=m 0c 2 ②运动的能量 E=mc 2=22201/c v -c m ③动能 E k =E －E 0=222 01/c v -c m －m 0c 2 ④ E k =?mc 2 ?E =?mc 2 (4). 动量能量关系式E 2=E 02+p 2c 2 . 二.光的粒子性 1.普朗克黑体辐射公式 (1).普朗克的量子假设(略) (2).普朗克黑体辐射公式 M ν(T )d ν=()1 e d 223 -kT h c h νννπ M λ(T )d λ =() 1 e d 25 2 -λλ λπkT c h hc (3)斯特藩－玻耳兹曼定律 M (T )=σT 4 (4)维恩位移定律 λm T = b 2. 光子 能量ε=h ν 动量p=h/λ 3.光电效应 (1)爱因斯坦方程 h ν=mv 2/2+A (2)红限频率 ν0=A /h (3)遏止电势差 U c =( h ν-A )/e 4.康普顿效应 ?λ=()[]()2sin 220θc m h 三、量子物理 1.氢原子的玻尔理论 (1)三条假设 ①定态假设, ②量子化条件 L=n?=nh /(2π) ③频率条件 h ν=E i -E f (2)氢原子中电子轨道半径 r n =n 2r 1 (玻尔半径r 1为电子第一轨道半径n=1) (3)氢原子能级公式 E n =E 1/n 2 氢原子的基态能量( n=1) E 1=－13.6eV (3)能级跃迁时辐射光子的频率和波长公式 ν=Rc (1/n f 2-1/n i 2) 1/λ= R (1/n f 2-1/n i 2) 2.德布罗意波 能量E=h ν 动量p=h/λ 德布罗意波长 λ=h/p=h/ (mv ) 3.不确定关系 ?x ?p x ≥h ?y ?p y ≥h
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书 姓名：田英鹏 学号：121210111 指导教师：钱宏亮 二零一五年七月 土木工程系
钢结构平台设计计算书 一、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m2（平台板无开洞），台顶面标高为+4.000m，平台上均布荷载标准值为12kN/m2，设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm，次梁跨度6000mm，次梁间距 1500mm，铺板宽600mm，长度1500mm，铺板下设加劲肋，间距600mm。共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43型焊条，钢材弹性模量2 5N/mm =，钢材密度 E? 2.06 10
33kg/mm 1085.7?=ρ。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK = 6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K = 恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.3。 均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =?+?= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为： m kN a ?=??==6264.06.015.16100.0q M 22max α 222 2max max mm 215mm 87006 .02.10.6264 66M M N N t W <=??==γγ （4）挠度计算 取520.110, 2.0610/E N mm β==? 1501166161006.26001046.12110.0v 3 53333<=?????==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算
钢-混凝土组合梁结构计算
钢－混凝土组合梁 结构计算书 编制单位： 计算： 复核： 审查： 2009年3月
目录 1. 设计资料 (1) 2. 计算方法 (2) 2.1 规范标准 (2) 2.2 换算原理 (2) 2.3 计算方法 (3) 3. 不设临时支撑_计算结果 (3) 3.1 组合梁法向应力及剪应力结果 (4) 3.2 施工阶段钢梁竖向挠度结果 (6) 3.3 结论 (7) 3.4 计算过程（附件） (7) 4.设置临时支撑_有限元分析计算 (7) 4.1 有限于建模 (7) 4.2 施工及使用阶段结构内力 (9) 4.2.1 施工阶段结构内力 (10) 4.2.2 使用阶段结构内力 (11) 4.3 组合梁截面应力 (13) 4.3.1 截面应力汇总 (13) 4.3.2 截面应力组合 (15) 4.4 恒载作用竖向挠度 (16) 4.4.1 施工阶段竖向挠度 (16) 4.4.2 使用阶段恒载作用竖向挠度 (16) 4.5 结论 (16)
钢－混凝土组合梁结构计算 1. 设计资料 钢－混凝土组合梁桥，桥长40.84m ，桥面宽19.0m ；钢主梁高1.6m(梁端高0.7m)，桥面板厚0.35m ；钢材采用Q345D 级，桥面板采用C50混凝土；车辆荷载采用公路-I 级车道荷载计算。 图 1 横向布置 (cm) 图 2 桥梁立面 (cm) 钢主梁沿纵向分3个制作段加工，节段长度为13.6+13.64+13.6m ，边段与中段主要结构尺寸（图 3）见下表，其余尺寸详见设计图纸
图 3 钢梁标准构造(mm) 2. 计算方法 2.1 规范标准 现行《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第11章《钢与混凝土组合梁》针对不直接承受动力荷载的一般简支组合梁及连续组合梁而确定，对于直接承受动力荷载的组合梁，则应采用弹性分析法计算。《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB 10002.2-2005)第4.1.1条也规定：结构构件的内力应按弹性受力阶段确定。尽管弹性分析法(容许应力法)不能充分组合梁的承载能力极限状态，但对于承受动力荷载的桥梁钢结构的强度计算是基本符合结构的实际受力状况的。 计算依据： 1.《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 2.《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB 10002.2-2005) 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 4.《钢－混凝土组合梁设计原理》(第二版).朱聘儒.北京:中国建筑工业出版 社,2006 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025-86) 2.2 换算原理 根据总力不变及应变相同的等效条件，将混凝土翼板换算成与钢等效的换算截面；换算过程中要求混凝土翼板截面形心在换算前后保持不变，翼板面积换算转化为翼板宽度的换算。 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025-86)第5.1.16条，组合梁混凝土桥面
大学物理试卷及答案
2005─2006学年第二学期 《 大学物理》(上)考试试卷( A 卷) 注意：1、本试卷共4页； 2、考试时间: 120分钟； 3、姓名、序号必须写在指定地方； 4、考试为闭卷考试； 5、可用计算器,但不准借用； 6、考试日期: 7、答题答在答题纸上有效, 答在试卷上无效； b =×10?3m·K R =·mol ?1·K ?1 k=×10?23J·K ?1 c=×108m/s ? = ×10-8 W·m ?2·K ?4 1n 2= 1n 3= g=s 2 N A =×1023mol ?1 R =·mol ?1·K ?1 1atm=×105Pa 一.选择题(每小题3分，共30分) 1.在如图所示的单缝夫琅禾费衍射实验中，若将单缝沿透镜光轴方向向透镜平移，则屏幕上的衍射条纹 (A) 间距变大． (B) 间距变小． (C) 不发生变化． (D) 间距不变，但明暗条纹的位置交替变化． 2. 热力学第一定律只适用于 (A) 准静态过程(或平衡过程). (B) 初、终态为平衡态的一切过程. (C) 封闭系统(或孤立系统). (D) 一切热力学系统的任意过程. 3.假设卫星环绕地球中心作圆周运动，则在运动过程中，卫星对地球中心的 (A) 角动量守恒，动能不变． (B) 角动量守恒，动能改变． (C) 角动量不守恒，动能不变． (D) 角动量不守恒，动量也不守恒． (E) 角动量守恒，动量也守恒． 4.质量为m 的物体由劲度系数为k 1和k 2的两个轻弹簧串联连接在水平光滑导轨上作微小振 动，则该系统的振动频率为 (A) m k k 212+π =ν． (B) m k k 2 121+π=ν ． (C) 2 12 121k mk k k +π=ν． (D) )(212121k k m k k +π=ν 5. 波长? = 5500 ?的单色光垂直照射到光栅常数d = 2×10－4cm 的平面衍射光栅上,可能观 察到的光谱线的最大级次为 (A) 2. (B) 3. (C) 4. (D) 5. 6.某物体的运动规律为d v /dt =－k v 2t ，式中的k 为大于零的常量．当t =0时，初速为v 0，则
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程 钢结构课程设计计算书 姓名：田英鹏 学1 指导教师：钱宏亮 二零一五年七月 土木工程系
钢结构平台设计计算书 、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18X 9m2（平台板无开洞），台顶面标高为+4.000m,平台上均布荷载标准值为12kN/mf,设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm次梁跨度6000mm次梁间距1500mm铺 板宽600mm长度1500mm铺板下设加劲肋，间距600mm共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用6mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43型焊条，钢材弹性模量E 2.06 105N/mm 2，钢材密度 7.85 103kg/mm3。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值：q LK12 kN m2
6mn厚花纹钢板自重：q D I K 0.46 kN m2 恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为 1.3。 均布荷载标准值：q k0.46 1212kN m2 均布何载设计值：q k0.46 1.212 1.4 17.35kN m2 (3)强度计算 花纹钢板ba 1500 600 2.5 2.0，取0.100，平台板单位宽度最大 弯矩设计值为： (4)挠度计算 取0.110,E 2.06 105N /mm2 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算 图2 加劲肋计算简图 (1)型号及尺寸选择 选用钢板尺寸一80 6，钢材为Q235加劲肋与铺板采用单面角焊缝， 焊角尺寸6mm每焊150mn长度后跳开50mm此连接构造满足铺板与加劲肋作为整体计算的条件。加劲肋的计算截面为图所示的T形截面，铺板计算宽度为15t=180mm跨度为1.5m。 (2)荷载计算 加劲肋自重：0.08 0.66 78.5 0.003768kN m 均布荷载标准值：q k12.5 0.6 0.003768 7.51kN m 均布荷载设计值：q d17.35 0.6 1.2 0.03768 10.455kN. m (3)内力计算 简支梁跨中最大弯矩设计值 支座处最大剪力设计值
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